JPH0813086A - 高耐食性鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 二次加工性と耐食性を共に向上させた鋼板を
提供する。 【構成】 Ｃｕを含有する高耐食性鋼板において、重量
％で、Ｃ：０．０１〜０．１５、 Ｓｉ：０．２以下、
Ｍｎ：０．１〜０．４、 Ｐ：０．０４以下、Ｓ：
０．０２５以下、 sol.Al：０．０２〜０．０８ Ｎ：
０．００２〜０．０１２、 Ｃｕ：０．０５〜１．０、
Ｓｎ：０．００５〜０．１０、 Ｎｉ：０．００５〜
０．１０、 Ｃｒ：０．００５〜０．１０、 Ｍｏ：
０．００３〜０．１０を含有し、かつ、Ｃｕの含有量に
Ｓｎの含有量の１０倍の値を加えた値が１．０重量％以
下である高耐食性鋼板。この化学成分を有する鋼を用い
て、連続鋳造によりスラブを製造し、このスラブに直接
熱間圧延を施すこと、又は、その後更に冷間圧延および
焼鈍を施す高耐食性鋼板の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、耐食性に優れた鋼板
およびその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年自動車の軽量化およびコスト低減の
面から、使用する鋼材の薄肉化が進められている。しか
し、薄肉化により、腐食による板厚の減少が一定であれ
ば、機械的強度の低下の割合が大きくなる。そのため、
材料の耐食性を向上させる必要がある。特に、道路の凍
結を防止するため路面に融雪塩が散布される道路環境で
は、走行中に飛沫が付着し、鋼板が腐食する。

【０００３】このように、耐食性が求められる部材に
は、亜鉛めっき鋼板が用いられることもある。しかしな
がら、亜鉛めっき鋼板は、溶接性が劣るという欠点があ
る。また、このようなめっき付着量の多い鋼板は、溶融
亜鉛めっきラインで製造する必要があり、コスト高とな
るという問題もある。

【０００４】そこで、めっき付着量の少なくて済む鋼
板、あるいは素材そのものに耐食性を付与した鋼板の開
発が進められている。例えば、特公昭５７−１４７４８
号公報に記載された技術（以下、従来技術と呼ぶ）
は、燐の含有量が多い（０．０６％以上）高耐食性自動
車用鋼板である。この鋼板は、３０日間連続塩水噴霧後
の孔食の深さが小さいと報告されている。

【０００５】また、特公昭６０−９５８４号公報に記載
された技術（以下、従来技術と呼ぶ）は、銅の含有量
を狭い範囲（０．２６〜０．３５％、好ましくは０．２
８〜０．３１％）に制御した高耐食性自動車用鋼板であ
る。この鋼板についても、３０日間連続塩水噴霧後の最
大板厚減少量が小さいと報告されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】従来技術では、燐の
含有量が０．０６％以上と高く、実施例では０．０７〜
０．１３５％にも上っている。そのため、加工において
割れ易いという問題がある。特に冷延鋼板においては、
一度加工された部分に再度別の加工を加えた時の加工
性、即ち二次加工性の低下が起こる。

【０００７】従来技術では、銅とニッケルを除き通常
の軟質の鋼板と同様の成分系であり、加工性あるいは二
次加工性は特に問題ないが、この程度の少ない成分添加
量では、耐食性が不十分となることが避けられない。特
に、実際の使用状況に近い複合腐食サイクルにおいて、
耐食性が低い。

【０００８】この発明は、これらの課題を解決し、二次
加工性をあまり損なわずに、耐食性を向上させた鋼板お
よびその製造方法を提供する。

【０００９】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、Ｃｕ
を含有する高耐食性鋼板において、重量％で、Ｃ：０．
０１〜０．１５、 Ｓｉ：０．２以下、 Ｍｎ：０．１
〜０．４、 Ｐ：０．０４以下、 Ｓ：０．０２５以
下、 sol.Al：０．０２〜０．０８ Ｎ：０．００２〜
０．０１２、 Ｃｕ：０．０５〜１．０、 Ｓｎ：０．
００５〜０．１０、 Ｎｉ：０．００５〜０．１０、
Ｃｒ：０．００５〜０．１０、 Ｍｏ：０．００３〜
０．１０を含有し、かつ、Ｃｕの含有量にＳｎの含有量
の１０倍の値を加えた値が１．０重量％以下であること
を特徴とする高耐食性鋼板である。

【００１０】請求項２の発明は、請求項１記載の化学成
分を有し、かつ、Ｃｕの含有量にＳｎの含有量の１０倍
の値を加えた値が１．０重量％以下である鋼を用いて、
連続鋳造によりスラブを製造し、このスラブに直接熱間
圧延を施すこと、又は、その後更に冷間圧延および焼鈍
を施すことを特徴とする高耐食性鋼板の製造方法であ
る。

【００１１】請求項３の発明は、ＣｕとＳｎを除く請求
項１記載の化学成分と、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜
０．４、 Ｓｎ：０．００５〜０．０４とを有し、か
つ、Ｃｕの含有量にＳｎの含有量の１０倍の値を加えた
値が０．４重量％以下である鋼を用いて、連続鋳造によ
りスラブを製造し、このスラブを加熱炉で加熱して熱間
圧延を施すこと、又は、その後更に冷間圧延および焼鈍
を施すことを特徴とする高耐食性鋼板の製造方法であ
る。

【００１２】請求項４の発明は、熱間圧延はコイル巻取
り温度を６２０℃以下で行い、冷間圧延は下記の不等式
を満たす条件で行い、冷間圧延後の焼鈍は箱焼鈍で行う
ことを特徴とする請求項２又は請求項３の高耐食性鋼板
の製造方法である。

【００１３】 1 ≦ 14.7 + 2.1 log(Ａ・Ｎ・Ｍ／ＣＲ）≦ 2.5 但し、log は常用対数、Ａ，Ｎ，Ｍはｓｏｌ．Ａｌ，
Ｎ，Ｍｎの含有量（単位はいずれも重量％）、ＣＲは冷
間圧延の圧下率（単位は％）とする。

【００１４】

【作用】請求項１の発明は、化学成分を規定して耐食性
の優れた鋼板を得ている。以下、各化学成分についてそ
の作用および限定理由について説明する。

【００１５】Ｃについては、０．０１％（重量％、以下
同様）未満では真空脱ガス装置の使用が必須となり、製
造工程が増える。また、０．１５％を超えると延性が低
下し、成形用の鋼板としては不適当となる。従って、Ｃ
は０．０１〜０．１５％とする。

【００１６】Ｓｉについては、特に添加する必要はない
ので下限は設けない。一方０．２％を超えると延性が低
下するので、脱酸等で必要な場合でもこれ以下に抑える
必要がある。従って、Ｓｉは０．２％以下とする。

【００１７】Ｍｎについては、０．１％未満では、製造
の際割れや表面疵が発生し易くなる。また、０．４％を
超えると延性が低下する。従って、Ｍｎは０．１〜０．
４％とする。

【００１８】Ｐについては、耐食性には効果があること
が知られているが、延性等の観点からは低い方が望まし
く、下限は特に設けない。特に、０．０４％を超えると
延性が低下するのみならず、本来Ｐは粒界に偏析し易い
ため鋼板の二次加工性を大幅に低下させる。従って、Ｐ
は０．０４％以下とする。

【００１９】Ｓについては、延性や伸びフランジ性等の
鋼板の加工性を損なうので、低い方が好ましく、下限は
特に設けない。含有量が０．０２５％を超えると、延性
が低下するので、Ｓは０．０２５％以下とする。

【００２０】Ｎについては、特に低くする必要はない
が、０．００２％未満とするには真空脱ガス装置の使用
が必要となり、製造工程が増える。一方、０．０１２％
を超えると、延性を始めとする加工性全般を低下させ
る。従って、Ｎは、０．００２〜０．０１２％とする。

【００２１】ｓｏｌ．Ａｌについては、ＮをＡｌＮとし
て析出して固定するのに必要である。０．０２％未満で
は、鋼中に固溶Ｎが多く残り、時効による加工性の劣化
が顕著となる。一方、０．０８％を超えて添加するのは
無駄であり、また、製造工程でスラブ鋳造の際ノズル詰
まり等のトラブルを起こし易くなる。従って、ｓｏｌ．
Ａｌは０．０２〜０．０８％とする。

【００２２】Ｃｕについては、耐食性の向上のため必要
であり、０．０５％未満ではその効果が不十分である。
しかし、多すぎると製造工程でＣｕ疵と呼ばれる表面疵
が発生し、鋼板の品質を低下させる。これは、熱間圧延
前のスラブにおいて、スラブ表面は酸化されてスケール
となり圧延の際剥離除去されるが、Ｃｕは酸化されない
のでスケール直下に濃化しＣｕ富化相を形成する。

【００２３】このＣｕ富化相の融点は１１００℃前後で
あるため、熱間圧延前のスラブ温度（通常１１５０℃以
上）では融液となり、オーステナイト粒界を浸食する。
このような状態でスラブを圧延すると、融液に浸食され
たオーステナイト粒界は、圧延による変形により開口
し、表面欠陥となるのである。この現象は、Ｃｕが１．
０％を超えると顕著となる。従って、Ｃｕは０．０５〜
１．０％とする。

【００２４】Ｓｎについては、耐食性の向上のため必要
であり、０．００５％未満ではその効果が不十分であ
る。しかし、多すぎると製造工程でＣｕ疵の発生を助長
し、鋼板の品質を低下させる。これは、熱間圧延前のス
ラブにおいて、Ｓｎが前述のＣｕ富化相に濃化し、その
融点を更に低下させるためである。その結果、オーステ
ナイト粒界の浸食が激化し、Ｃｕ疵が発生し易くなる。
Ｃｕ疵の発生に対して、Ｓｎの影響はＣｕより１桁大き
いので、Ｓｎの上限は０．１％となる。

【００２５】次に、Ｃｕ疵の発生に対するＳｎの影響に
ついて調べた。図１は、耐食性と表面疵の発生に及ぼす
ＣｕとＳｎの含有量の影響を示す図である。図中、横軸
はＣｕ量、縦軸はＳｎ量、丸印（○、●）は表面疵の発
生なし、四角印（□）は表面疵の発生を示し、白抜きの
印（○、□）は耐食性良好、黒塗りの印（●）は耐食性
不良を示す。なお、この図は、実施例の項で後述する製
造方法（スラブ直接圧延方式）で製造された鋼板につい
ての試験結果を用いて作成してある。

【００２６】図１より、Ｃｕの量とＳｎの量の１０倍の
量が、合わせて１．０％以下の領域で表面疵が発生しな
いことがわかる。従って、ＣｕとＳｎの含有量をその元
素記号で表して、 Ｃｕ＋１０×Ｓｎ ≦ １．０％ とする。

【００２７】Ｎｉについては、Ｃｕ疵の防止に有効な元
素である。しかし、０．００５％未満ではその効果が不
十分である。一方、０．１％を超えると、本来焼入れ性
向上元素であるから、強度が上昇し加工性を損なう。ま
た、経済性も著しく失われる。従って、Ｎｉは０．００
５〜０．１％とする。

【００２８】Ｃｒについては、耐食性の向上に有効な元
素である。しかし、０．００５％未満ではその効果が不
十分である。一方、０．１％を超えると、合金コストが
上昇し経済性が失われる。従って、Ｃｒは０．００５〜
０．１％とする。

【００２９】Ｍｏについては、これも耐食性の向上に有
効な元素である。しかし、０．００３％未満ではその効
果が不十分である。一方、０．１％を超えると、合金コ
ストが著しく上昇し経済性が失われる。従って、Ｍｏは
０．００３〜０．１％とする。

【００３０】請求項２の発明では、ＣｕおよびＳｎ以外
については、成分元素の量の限定理由は請求項１と同じ
理由である。この発明では、連続鋳造により製造したス
ラブに、直接、熱間圧延を施す。従って、スラブを加熱
炉で加熱しないので、スラブ加熱の際のスケール生成に
伴うＣｕ富化相の形成が軽減される。その結果、Ｃｕ疵
の発生も軽減され、これに関係するＣｕおよびＳｎの量
は、スラブを再加熱する場合に比べて増やすことが可能
である。

【００３１】このようにして、熱延鋼板を製造し、又は
更に冷間圧延・焼鈍等を施して冷延鋼板を製造すれば、
耐食性にすぐれた表面疵の無い鋼板を製造することがで
きる。

【００３２】請求項３の発明は、熱間圧延の前にスラブ
加熱を行うスラブ加熱方式による製造方法である。この
製造方法では、スラブが炉内で長時間加熱される。スラ
ブの表層部は、中心部よりかなり速く加熱され目標温度
付近に長時間曝されるので、Ｃｕ富化相が形成され易く
なる。

【００３３】スラブ加熱の目標温度は、通常１１５０〜
１２５０℃であり、これはＣｕ富化層の融点１１００℃
より高いので、前述のオーステナイト粒界の浸食が深く
進行することになる。その結果、Ｃｕが０．４％を超え
ると表面欠陥が発生し易くなる。従って、Ｃｕは０．０
５〜０．４％とすることが望ましい。また、この場合、
Ｓｎについては、Ｃｕ疵の発生に対するＳｎの影響はＣ
ｕより１桁大きいから、Ｓｎの上限は０．０４％とす
る。

【００３４】このスラブ加熱方式についても、Ｃｕ疵の
発生に対するＳｎの影響について調べた。図２は、耐食
性と表面疵の発生に及ぼすＣｕとＳｎの含有量の影響を
示す図である。図中の記号は図１に同じである。なお、
この図は、実施例の項で後述する製造方法（スラブ加熱
方式）で製造された鋼板についての試験結果を用いて作
成してある。

【００３５】図２より、スラブ加熱方式については、Ｃ
ｕの量とＳｎの量の１０倍の量が合わせて０．４％以下
の領域で、表面疵が発生しないことがわかる。従って、
ＣｕとＳｎの含有量をその元素記号で表して、 Ｃｕ＋１０×Ｓｎ ≦ ０．４％ とする。

【００３６】請求項４の発明では、スラブを連続鋳造
後、直接、又は１２００℃以上に再加熱して熱間圧延を
行っている。従って、熱間圧延前の状態では、ＡｌとＮ
はＡｌＮを形成せず、共に固溶している。更に、熱間圧
延においてコイルの巻取り温度を低くしているので、巻
取り中のＡｌＮの析出を防止できる。その結果、Ａｌと
Ｎが共に固溶している熱延鋼板が得られる。ここで、コ
イル巻取り温度は、ＡｌＮの析出を防ぐため、従来の経
験から６２０℃以下、好ましくは５８０℃以下とする。

【００３７】一般にＡｌキルド鋼の冷間圧延後の再結晶
焼鈍に箱焼鈍を用いる場合、ＡｌＮの析出が再結晶挙動
に影響を及ぼし、冷延鋼板の材質を左右することが知ら
れている。そこで、この鋼についても焼鈍条件と材質の
関係を調べた。その結果、焼鈍の際の昇温速度を次の式
で表される値OHR （℃／ｈ）にとると、プレス成形性の
１つの指標である塑性歪み比ｒ値が最大となることを見
出した。

【００３８】 log OHR = 14.7 + 2.1 log（Ａ・Ｎ・Ｍ／ＣＲ） 但し、log は常用対数、Ａ，Ｎ，Ｍはｓｏｌ．Ａｌ，
Ｎ，Ｍｎの含有量（単位はいずれも％）、ＣＲは冷間圧
延の圧下率（単位は％）とする。

【００３９】工業的には、この焼鈍の際の昇温速度に
は、実施可能な範囲がある。下限は、操業能率等の観点
から遅くとも１０℃／ｈであり、上限は、オープンコイ
ル焼鈍を用いた場合でも、焼鈍炉内の伝熱の能力から３
００℃／ｈである。これら上下限を対数になおすと、lo
g １０〜log ３００即ち１〜２．５となる。従って、プ
レス成形性（塑性歪み比ｒ値）を向上させるためには、
上記の値log OHR を、１〜２．５とする必要がある。以
上をまとめると、次のようになる。

【００４０】 1 ≦ 14.7 + 2.1 log(Ａ・Ｎ・Ｍ／ＣＲ）≦ 2.5 但し、log は常用対数、Ａ，Ｎ，Ｍはｓｏｌ．Ａｌ，
Ｎ，Ｍｎの含有量（％）、ＣＲは冷間圧延の圧下率
（％）とする。

【００４１】

【実施例】

（１）スラブ加熱方式 表１に示す化学成分の鋼を電気炉で溶解し、連続鋳造に
よりスラブを製造した。ここで、鋼番２、９、および１
０〜１８が、化学成分としてはこの発明鋼の（スラブ加
熱方式として）望ましい範囲に入っており、他の鋼は発
明鋼の化学成分の望ましい範囲の外である。

【００４２】次いで、これらのスラブを加熱炉に装入し
て加熱し、熱間圧延を行い熱延鋼板を製造した。更にこ
れらの熱延鋼板を酸洗しスケールを除き、70〜80％の圧
下率で冷間圧延し、焼鈍・調質圧延を施して冷延鋼板を
製造した。これらの製造条件を表２に示す。表中、ＨＴ
は熱間圧延におけるスラブ加熱温度、ＦＴは熱間圧延の
仕上げ温度、ＣＴは熱間圧延のコイル巻取り温度、ｔ₁
は熱延鋼板の板厚、ｔ ₂ は冷延鋼板の板厚、焼鈍方法は
装入するコイルの形態で分けた焼鈍方法（タイトコイル
焼鈍 TCAとオープンコイル焼鈍 OCA）、log(OHR)は焼鈍
における昇温速度の最適値 OHR（単位℃／ｈ）の常用対
数をそれぞれ示す。なお、実施例における焼鈍の昇温速
度は、タイトコイル焼鈍 TCAで１０〜１００℃／ｈ、オ
ープンコイル焼鈍 OCAで１００〜３００℃／ｈである。

【００４３】このようにして製造した冷延鋼板につい
て、表面品質の検査を行い、材料試験により機械的性質
を調べ、耐食性および二次加工性について試験を行い評
価した。表面品質については、表面疵の有無に着目して
検査を行った。耐食性の試験は、湿潤−乾燥−塩水噴霧
からなる複合サイクル試験を行い、６０サイクル繰り返
した後の最大腐食深さを測定した。試験結果は、最大腐
食深さを、ＣｕおよびＳｎを含有しない商用鋼である鋼
番１の最大腐食深さを１００％とした比率で表し、最大
腐食深さ比率とした。耐食性としては、最大腐食深さ比
率が７０％以下であれば、良好である。

【００４４】二次加工性については、耐縦割れ性試験を
行った。まず、鋼板より円形のプレス試験片（ブラン
ク）を採取し、絞り比２．０５でカップ絞り成形した
後、カップの上端部（耳部）をトリムして二次加工に供
した。次いで、二次加工は、種々の温度でカップに円錐
状のポンチを押し込み、カップの縁（トリム縁）を割れ
が生じるまで押し広げる加工を行った。二次加工性の評
価には、割れの破面が延性破面から脆性破面に遷移する
破面遷移温度を用いた。二次加工性（ここでは、耐縦割
れ性）が良好なのは、破面遷移温度−７０℃以下であ
る。

【００４５】これらの結果を表２に示す。表中、ＹＰ，
ＴＳ，Ｅｌ，ｒは、引張試験による降伏応力、引張強
さ、伸び、塑性歪み比ｒ値を示す。また、表面品質は表
面疵の有無（○無し、×有り）、Ｒは最大腐食深さ比、
Ｔは二次加工性の破面遷移温度をそれぞれ示す。

【００４６】まず、耐食性については、発明鋼である鋼
番１１〜１８では、最大腐食深さ比Ｒが５０〜６０％前
後となり、目標の７０％以下を満たしている。鋼番１、
４、８の鋼はＣｕの添加量がこの発明の下限より低く、
また、鋼番１、３、７の鋼はＳｎの添加量がこの発明の
下限より低いため、耐食性が低く、最大腐食深さ比Ｒが
７５前後〜１００％となり、目標に到達していない。

【００４７】次に、表面品質については、発明鋼である
鋼番１１〜１８では、いずれも表面疵が発生していな
い。鋼番３、４、６の鋼はＭｎの添加量がこの発明の下
限より低いため、熱間割れにより表面疵を生じており、
表面品質が悪い。また、鋼番５、６、９、１０の鋼はＣ
ｕ＋１０×Ｓｎの値が、請求項２の発明の上限より高い
ため、Ｃｕ割れにより表面疵を生じており、表面品質が
悪い。

【００４８】以上の結果は、冷延鋼板について試験した
結果であるが、耐食性については成分系により決まるの
で、熱延鋼板においても同様の試験結果が得られるもの
と考えてよい。また、表面品質についても、ここで調べ
た冷延鋼板の表面疵はすべて熱延鋼板において発生して
いた表面疵であるから、熱延鋼板においてもこの試験結
果と同様の結果が得られるものと考えてよい。従って、
この発明により、熱延鋼板においても、耐食性と表面品
質の優れた高耐食性鋼板が得られることになる。

【００４９】また、二次加工性については、発明鋼であ
る鋼番１１〜１８では、いずれも破面遷移温度Ｔが−９
０℃前後であり、目標の−７０℃を満たしている。鋼番
６、１０の鋼はＰの含有量がこの発明の上限より高く、
破面遷移温度Ｔが−４５〜−５０℃であり、目標の−７
０℃よりかなり高く、二次加工性が悪い。

【００５０】なお、この実施例では、プレス成形性（塑
性歪み比ｒ値）を向上させる条件で焼鈍を行ったが、二
次加工性に影響を与えるのは成分系（主としてＰ含有
量）であり、焼鈍条件による破面遷移温度Ｔへの影響は
殆どないと考えてよい。従って、焼鈍方法によらず即ち
箱焼鈍か連続焼鈍かによらず、この発明の成分系により
冷延鋼板の二次加工性を確保できることになる。

【００５１】プレス成形性については、発明鋼である鋼
番１１〜１８では、塑性歪み比ｒ値が約１．３〜１．４
であり、合金成分を含有している冷延鋼板としては良好
である。比較鋼である鋼番１〜１０の塑性歪み比ｒ値は
約０．９〜１．１程度の低い値に留まった。これは、鋼
番１、２、５、７〜１０の鋼については、焼鈍の際の最
適昇温速度の対数log(OHR)が、いずれも２．５以上であ
り、オープン焼鈍よりもはるかに高い昇温速度を必要と
しているためである。残りの鋼番３、４、６の鋼につい
ては、log(OHR)が、いずれも１．０以下であり、タイト
コイル焼鈍の通常の昇温速度よりもはるかに低い昇温速
度とする必要がある。このように、比較鋼を用いて塑性
歪み比ｒ値の高い冷延鋼板を得るのは、焼鈍方法の観点
から実用的でない。

【００５２】最後に、冷延鋼板の材質については、発明
鋼である鋼番１１〜１８では、いずれも、降伏点ＹＰが
２１〜２５kg/mm²、引張強さＴＳが３０〜３５kg/mm²未
満、伸びＥｌが４２〜４８％であり、合金成分を含有し
ている冷延鋼板としては良好である。鋼番７、８の鋼は
Ｍｎの含有量がこの発明の上限より高く、また、鋼番１
０の鋼はＣの含有量がこの発明の上限より高いため、伸
びＥｌが３４〜３８％と低い。

【００５３】なお、ここで、鋼番２、３の鋼は、熱間圧
延の仕上げ温度ＦＴが７８０℃と低く、やはり冷延鋼板
の伸びＥｌが３２〜３４％と低い。これは、熱延鋼板の
金属組織が混粒組織等のいわゆる低温仕上げ組織とな
り、焼鈍による再結晶に支障をきたした結果である。従
って、この発明においても、延性の良好な冷延鋼板を得
るためには、通常の熱延条件即ち仕上げ温度の確保が必
要である。

【００５４】

【表１】

【００５５】

【表２】

【００５６】（２）スラブ直接圧延方式 表３に示す化学成分の鋼を電気炉で溶解し、連続鋳造に
よりスラブを製造した。ここで、鋼番２５〜３１が、こ
の発明鋼の範囲に入っており、他の鋼は発明鋼の範囲外
である。

【００５７】次いで、これらのスラブを熱間圧延ライン
に直送して、直接（加熱炉に装入せず）熱間圧延を行い
熱延鋼板を製造した。更に、これらの熱延鋼板を酸洗し
スケールを除き、約60〜80％の圧下率で冷間圧延し、焼
鈍・調質圧延を施して冷延鋼板を製造した。これらの製
造条件を表４に示す。表中の記号は表２に同じである。

【００５８】このようにして製造した冷延鋼板につい
て、表面品質の検査を行い、材料試験により機械的性質
を調べ、耐食性および二次加工性について前述の実施例
と同様の試験を行い評価した。試験結果は、最大腐食深
さを、前述の実施例の鋼番１の最大腐食深さを１００％
とした比率で表し、最大腐食深さ比率Ｒとした。二次加
工性についても、前述の実施例と同様の試験を行った。
これらの結果を表４に示す。表中の記号は表２に同じで
ある。

【００５９】まず、耐食性については、発明鋼である鋼
番２５〜３１では、最大腐食深さ比Ｒが４０〜５０％前
後となり、目標の７０％を満たしている。

【００６０】次に、表面品質については、発明鋼である
鋼番２５〜３１では、いずれも表面疵が発生していな
い。鋼番２０、２２の鋼はＭｎの添加量がこの発明の下
限より低いため、熱間割れにより表面疵を生じており、
表面品質が悪い。また、鋼番２０、２１、２４の鋼はＣ
ｕ＋１０×Ｓｎの値が、請求項２の発明の上限より高い
ため、Ｃｕ割れにより表面疵を生じており、表面品質が
悪い。

【００６１】以上の結果は、冷延鋼板について試験した
結果であるが、耐食性、表面品質については、ここで調
べた冷延鋼板の試験結果から熱延鋼板においても同様の
試験結果が得られるものと考えてよい。従って、この発
明により、熱延鋼板においても、耐食性と表面品質の優
れた高耐食性鋼板が得られることになる。

【００６２】また、二次加工性については、発明鋼であ
る鋼番２５〜３１では、いずれも破面遷移温度Ｔが−８
０から−９５℃であり、目標の−７０℃を満たしてい
る。鋼番２２の鋼はＰの含有量がこの発明の上限より高
く、破面遷移温度Ｔが−４５であり、目標の−７０℃よ
りかなり高く、二次加工性が悪い。

【００６３】なお、前述の実施例の場合と同様、焼鈍方
法によらず即ち箱焼鈍か連続焼鈍かによらず、この発明
の成分系により冷延鋼板の二次加工性を確保できること
になる。

【００６４】プレス成形性については、発明鋼である鋼
番２５〜３１では、塑性歪み比ｒ値が１．３〜１．４で
あり、合金成分を含有している冷延鋼板としては良好で
ある。比較鋼である鋼番１９〜２４の塑性歪み比ｒ値は
１．０〜１．１程度の低い値に留まった。これは、鋼番
１９、２１、２３、２４の鋼については、焼鈍の際の最
適昇温速度OHR の対数log(OHR)が、いずれも２．５以上
であり、残りの鋼番２０、２２の鋼については、log(OH
R)が、いずれも１．０以下であり、箱焼鈍の昇温速度の
範囲外であるためである。

【００６５】最後に、冷延鋼板の材質については、発明
鋼である鋼番２５〜３１では、いずれも、降伏点ＹＰが
２１〜２４kg/mm²、引張強さＴＳが３１〜３４kg/mm²未
満、伸びＥｌが４１〜４８％であり、合金成分を含有し
ている冷延鋼板としては良好である。鋼番２３の鋼はＭ
ｎの含有量がこの発明の上限より高く、また、鋼番２４
の鋼はＣの含有量がこの発明の上限より高いため、伸び
Ｅｌがそれぞれ３７％、３４％といずれも低い。

【００６６】なお、ここで、鋼番１９、２０の鋼は、熱
間圧延の仕上げ温度ＦＴが７６０〜７８５℃と低く、冷
延鋼板の伸びＥｌが３２％前後と低い。これも、前述の
実施例（鋼番2 、3 の鋼）と同様の原因によるもので、
やはり、延性の良好な冷延鋼板を得るためには、通常の
熱延条件即ち仕上げ温度の確保が必要である。

【００６７】

【表３】

【００６８】

【表４】

【００６９】

【発明の効果】この発明は、ＣｕとＳｎの複合添加によ
り鋼の耐食性が向上するという知見を応用しているの
で、Ｐ等の脆化元素を大量に添加せずに耐食性を向上さ
せることができる。また、ＣｕとＳｎの含有量の適切な
関係を提案しているので、鋼板の製造におけるＣｕ疵等
の疵の発生を抑制し、表面品質の優れた熱延鋼板又は冷
延鋼板、即ち高耐食性鋼板を得ることができる。

【００７０】スラブ直接圧延の適用により熱間圧延のス
ラブ加熱を省略し、Ｃｕ疵の発生を抑制することができ
る。また、その結果、ＣｕあるいはＳｎの添加量を増や
し、耐食性を向上させることができる。

【００７１】更に、化学成分含有量等と箱焼鈍における
最適昇温速度の関係について調査し、化学成分含有量等
が満たすべき条件を明確にしているので、高耐食性鋼板
においてもプレス加工性を高くすることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】耐食性と表面疵の発生に及ぼすＣｕとＳｎの影
響を示す図（スラブ直接圧延方式）。

【図２】耐食性と表面疵の発生に及ぼすＣｕとＳｎの影
響を示す図（スラブ加熱方式）。

【符号の説明】

なし

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｃｕを含有する高耐食性鋼板において、
   重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５、 Ｓｉ：０．２以
   下、 Ｍｎ：０．１〜０．４、 Ｐ：０．０４以下、
   Ｓ：０．０２５以下、 sol.Al：０．０２〜０．０８
   Ｎ：０．００２〜０．０１２、 Ｃｕ：０．０５〜１．
   ０、 Ｓｎ：０．００５〜０．１０、 Ｎｉ：０．００
   ５〜０．１０、 Ｃｒ：０．００５〜０．１０、 Ｍ
   ｏ：０．００３〜０．１０を含有し、かつ、Ｃｕの含有
   量にＳｎの含有量の１０倍の値を加えた値が１．０重量
   ％以下であることを特徴とする高耐食性鋼板。
2. 【請求項２】 請求項１記載の化学成分を有し、かつ、
   Ｃｕの含有量にＳｎの含有量の１０倍の値を加えた値が
   １．０重量％以下である鋼を用いて、連続鋳造によりス
   ラブを製造し、このスラブに直接熱間圧延を施すこと、
   又は、その後更に冷間圧延および焼鈍を施すことを特徴
   とする高耐食性鋼板の製造方法。
3. 【請求項３】 ＣｕとＳｎを除く請求項１記載の化学成
   分と、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜０．４、 Ｓｎ：
   ０．００５〜０．０４とを有し、かつ、Ｃｕの含有量に
   Ｓｎの含有量の１０倍の値を加えた値が０．４重量％以
   下である鋼を用いて、連続鋳造によりスラブを製造し、
   このスラブを加熱炉で加熱して熱間圧延を施すこと、又
   は、その後更に冷間圧延および焼鈍を施すことを特徴と
   する高耐食性鋼板の製造方法。
4. 【請求項４】 熱間圧延はコイル巻取り温度を６２０℃
   以下で行い、冷間圧延は下記の不等式を満たす条件で行
   い、冷間圧延後の焼鈍は箱焼鈍で行うことを特徴とする
   請求項２又は請求項３の高耐食性鋼板の製造方法。 1 ≦ 14.7 + 2.1 log(Ａ・Ｎ・Ｍ／ＣＲ）≦ 2.5 但し、log は常用対数、Ａ，Ｎ，Ｍはｓｏｌ．Ａｌ，
   Ｎ，Ｍｎの含有量（単位はいずれも重量％）、ＣＲは冷
   間圧延の圧下率（単位は％）とする。