JPH08103865A - Pouring nozzle of molten metal - Google Patents
Pouring nozzle of molten metalInfo
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- JPH08103865A JPH08103865A JP6239136A JP23913694A JPH08103865A JP H08103865 A JPH08103865 A JP H08103865A JP 6239136 A JP6239136 A JP 6239136A JP 23913694 A JP23913694 A JP 23913694A JP H08103865 A JPH08103865 A JP H08103865A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、例えば連続鋳造におけ
る浸漬ノズルのような、溶融金属、特にAlで脱酸した溶
融金属の注湯に用いるのに好適な、特に耐劈開剥離性に
優れたノズルに関する。INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is suitable for use in pouring molten metal, particularly molten metal deoxidized with Al, such as immersion nozzles in continuous casting, and is particularly excellent in cleavage peeling resistance. Regarding nozzles.
【０００２】[0002]
【従来の技術】耐火物中のCaO は溶融金属中のAl2O3 と
反応し、低融点物を生成するため、この現象を利用すれ
ばAl2O3 付着によるノズル閉塞を防止または低減するこ
とができる。すなわち、注湯用ノズル中のCaO とノズル
に付着したAl2O3 介在物とが反応して形成された低融点
物が、ノズル内部に吸収されるか、または溶融金属に洗
い流されることにより、Al2O3 付着によるノズル閉塞は
発生しない。2. Description of the Related Art CaO in a refractory material reacts with Al 2 O 3 in a molten metal to form a low melting point material, and this phenomenon can be used to prevent or reduce nozzle clogging due to Al 2 O 3 adhesion. be able to. That is, the low melting point material formed by the reaction of CaO in the pouring nozzle and Al 2 O 3 inclusions adhering to the nozzle is absorbed inside the nozzle or washed away by the molten metal, No nozzle blockage due to Al 2 O 3 adhesion occurs.
【０００３】溶融金属の注湯中、ノズルへのAl2O3 介在
物の付着防止効果を維持するためには、ノズル中のCaO
は高濃度であることが必要である。しかし、CaO は水和
やスポーリングを起こしやすい。ノズル中のCaO 濃度が
高くなると、その傾向は顕著となり、ノズルの取扱いは
容易ではなくなる。そのためCaO を含有したノズルに
は、耐スポ−リング性向上および耐水和性向上のための
様々な方策がなされている。In order to maintain the effect of preventing Al 2 O 3 inclusions from adhering to the nozzle during molten metal pouring, CaO in the nozzle is maintained.
Must be in high concentration. However, CaO is prone to hydration and spalling. When the CaO concentration in the nozzle becomes high, this tendency becomes remarkable, and the handling of the nozzle becomes difficult. Therefore, various measures have been taken to improve the sparkling resistance and hydration resistance of the nozzle containing CaO.
【０００４】例えば、特開昭57-38366号公報および特公
昭61-44836号公報には、CaO 含有ノズルの耐スポ−リン
グ性向上のために炭素分を添加したり、耐水和性向上の
ために、例えばアルカリまたはアルカリ土類金属の塩類
と消石灰の反応物のようなノズルの焼結性を向上させる
成分を添加したり、樹脂でノズル表面を被覆したりした
ノズルが示されている。For example, JP-A-57-38366 and JP-B-61-44836 disclose that a carbon content is added to improve the anti-spooling property of a CaO-containing nozzle, and that the hydration resistance is improved. In addition, a nozzle in which a component for improving the sinterability of the nozzle such as a reaction product of a salt of alkali or alkaline earth metal and slaked lime is added, or a nozzle surface is coated with a resin is disclosed.
【０００５】CaO を高濃度に含有したノズルを使用する
際、上記のような単なるスポ−リングや水和以外に留意
すべき問題がある。それは、CaO の高濃度化に伴って発
生しやすくなる劈開割れ、およびこれによる剥離の問題
である。劈開割れ起因のノズルからの剥離物は、溶融金
属を汚染し、凝固後は鋳片の品質劣化を招くこととなる
が、この問題を解決するための有効な対策は、未だ見い
だされていない。When using a nozzle containing CaO at a high concentration, there are problems to be noted other than the above-mentioned mere spooling and hydration. This is the problem of cleavage cracking, which tends to occur with increasing CaO concentration, and peeling due to this. The exfoliated material from the nozzle due to the cleavage crack contaminates the molten metal and causes the quality deterioration of the slab after solidification, but an effective measure for solving this problem has not yet been found.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ノズル閉塞
を防止または低減することのできるCaO 含有注湯用ノズ
ルにおいて、特にこのノズルの劈開割れを防止するため
になされたものである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention is directed to a CaO 2 -containing molten metal pouring nozzle capable of preventing or reducing nozzle clogging, particularly to prevent cleavage cracking of the nozzle.
【０００７】本発明の目的は、強度および耐スポ−リン
グ性を向上させ、ノズル予熱時の熱膨張割れの発生を防
ぐとともに、使用中の耐劈開割れ性に優れた溶融金属の
注湯用ノズルを提供することにある。An object of the present invention is to improve the strength and sponging resistance, prevent the occurrence of thermal expansion cracks during nozzle preheating, and provide a molten metal pouring nozzle with excellent cleavage crack resistance during use. To provide.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の
(1)〜(4) の注湯用ノズルにある。The summary of the present invention is as follows.
It is located on the nozzle for pouring in (1) to (4).
【０００９】(1)ノズル全体重量に対する重量％で、MgO
:0.5〜30％、炭素：０〜15％を含有し、残部はCaO:70
％以上および不可避的不純物からなり、MgO とCaO を含
む素原料がCaO-MgO 系クリンカ−であることを特徴とす
る溶融金属の注湯用ノズル。(1) MgO in% by weight based on the total weight of the nozzle
: 0.5 to 30%, carbon: 0 to 15%, balance CaO: 70
%, And unavoidable impurities, and the raw material containing MgO and CaO is a CaO-MgO-based clinker, which is a nozzle for pouring molten metal.
【００１０】(2)見掛け気孔率が50％以下であることを
特徴とする上記(1) の溶融金属の注湯用ノズル。(2) The molten metal pouring nozzle according to (1) above, which has an apparent porosity of 50% or less.
【００１１】(3)上記(1) または(2) のいずれかの注湯
用ノズルを他の注湯用ノズルの内部に装入し、ノズル強
度を補うことを特徴とする複合型の溶融金属の注湯用ノ
ズル。(3) A composite molten metal characterized in that the pouring nozzle according to any one of (1) or (2) above is charged inside another pouring nozzle to supplement the nozzle strength. Nozzle for pouring.
【００１２】(4)他の注湯用ノズルの内径が、その内部
に装入する注湯用ノズルの外径の102%以上であることを
特徴とする上記(3) の複合型の溶融金属の注湯用ノズ
ル。(4) The inner diameter of the other pouring nozzle is 102% or more of the outer diameter of the pouring nozzle charged therein, and the composite molten metal according to the above (3) Nozzle for pouring.
【００１３】上記の「他の注湯用ノズル」とは、注湯用
ノズルを含め、それに類する性能を有するものを指す。
以下、これを母材ノズルという。The above-mentioned "other pouring nozzles" refer to those having similar performance, including the pouring nozzle.
Hereinafter, this is referred to as a base material nozzle.
【００１４】本発明者らは、ノズル閉塞防止効果を有す
るCaO 含有ノズルの使用後の破面を観察したところ、平
滑な劈開面が存在していることを認めた。The inventors of the present invention observed the fractured surface of the CaO 3 -containing nozzle having the effect of preventing nozzle clogging after use, and found that a smooth cleavage plane was present.
【００１５】このような劈開性は結晶鉱物に見られるこ
とから、上記の劈開面は、ノズル中のCaO が高濃度であ
るためCaO の結晶化が進んだ結果、現れたものであると
推定された。本発明者らは、CaO の結晶化を抑制する方
法を検討し、次の〜の新知見を得た。Since such a cleavage property is found in crystalline minerals, it is presumed that the above-mentioned cleavage surface appears as a result of the crystallization of CaO due to the high concentration of CaO in the nozzle. It was The present inventors investigated a method of suppressing crystallization of CaO and obtained the following new findings.
【００１６】CaO の結晶化を抑制するには、CaO にCa
O と膨張率が近いMgO を適正量添加するのがよい。その
素原料としては、CaO-MgO クリンカーが最適である。In order to suppress the crystallization of CaO, it is necessary to add CaO to Ca
It is advisable to add an appropriate amount of MgO, which has a similar expansion coefficient to O 2. CaO-MgO clinker is the most suitable raw material.
【００１７】さらにCaO とMgO からなるノズル自身の
強度を調査したところ、気孔率は50％以下であるのがよ
い。Further, when the strength of the nozzle itself made of CaO and MgO is investigated, it is preferable that the porosity is 50% or less.
【００１８】ノズルの耐スポ−リング性について調査
したところ、炭素分を添加することにより曲げ強度が低
下し、耐スポ−リング性が向上する。When the spalling resistance of the nozzle is investigated, the addition of carbon content lowers the bending strength and improves the spalling resistance.
【００１９】ノズルの使用形態としては、単独の一体
型で使用できることはいうまでもないが、ノズルとして
の強度を補うためには、母材ノズルにCaO とMgO を主成
分とし、必要に応じて炭素を含むノズルを内装する方が
よい。It goes without saying that the nozzle can be used as a single integrated type, but in order to supplement the strength of the nozzle, the base material nozzle contains CaO and MgO as the main components, and if necessary, It is better to install a nozzle containing carbon.
【００２０】上記の場合、予熱時に熱膨張率の差に
よる割れを回避するためには、外側となる母材ノズルの
内径を、内装するノズル（以下、内装ノズルという）の
外径の102%以上にする必要がある。In the above case, in order to avoid cracking due to the difference in coefficient of thermal expansion during preheating, the inner diameter of the outer base material nozzle should be 102% or more of the outer diameter of the nozzle to be internally installed (hereinafter referred to as the internal nozzle). Need to
【００２１】[0021]
【作用】以下、本発明のノズルを、その作用効果ととも
に説明する。The nozzle of the present invention will be described below together with its function and effect.
【００２２】溶融金属、特にAl脱酸溶鋼を連続鋳造する
場合のノズルでは、ノズル閉塞防止効果を維持しつつ、
ノズル耐火物による製品の汚染も防止できる材質を用い
る必要がある。In a nozzle for continuously casting molten metal, especially Al deoxidized molten steel, while maintaining the effect of preventing nozzle clogging,
It is necessary to use a material that can prevent contamination of the product by the nozzle refractory.
【００２３】前述のように、CaO はノズルへのAl2O3 介
在物の付着防止効果を持つが、溶融金属の注湯中、その
効果を最大限に発揮させるためにはノズル中のCaO は高
濃度であることが必要となる。しかし、CaO の高濃度化
に伴い、劈開割れとこれによる製品の汚染の問題が発生
する。この劈開性を抑制するには、高濃度CaO ノズルの
使用中におけるCaO 結晶化の進行を抑制しなければなら
ない。As described above, CaO has an effect of preventing Al 2 O 3 inclusions from adhering to the nozzle, but in order to maximize its effect during molten metal pouring, CaO in the nozzle must be High concentration is required. However, as the concentration of CaO increases, there arises the problem of cleavage cracking and product contamination. In order to suppress this cleaving property, it is necessary to suppress the progress of crystallization of CaO 2 during the use of the high-concentration CaO nozzle.
【００２４】CaO の結晶化を抑制するためには、膨張率
がCaO と同じようなMgO を適正量添加した素原料を選択
する必要がある。図１および図２に基づいて、劈開性に
及ぼすMgO 含有量の影響、素原料としてのCaO とMgO の
形態および適正なCaO 含有量について調査した結果を説
明する。In order to suppress crystallization of CaO, it is necessary to select a raw material to which MgO having an expansion coefficient similar to that of CaO is added in an appropriate amount. Based on FIG. 1 and FIG. 2, the effect of MgO content on the cleavability, the morphology of CaO and MgO as raw materials, and the appropriate CaO content will be described.
【００２５】図１は、素原料別ノズルの劈開性に及ぼす
MgO 含有量の影響を示す図である。FIG. 1 shows the influence on the cleavage of the nozzle for each raw material.
It is a figure which shows the influence of MgO content.
【００２６】ここで、劈開性の評価は、熱サイクル試験
において下記式で表される使用テスト前後のノズルの重
量減少率（剥離量率）で行った。Here, the cleavability was evaluated by the weight reduction rate (peeling amount rate) of the nozzle before and after the use test represented by the following formula in the thermal cycle test.
【００２７】[0027]
【数１】 [Equation 1]
【００２８】図１に示すように、剥離量すなわち劈開量
を低下させるためには、CaO クリンカーとMgO クリンカ
ーの混合物よりも、CaO とMgO が化学的に結合した CaO
-MgOクリンカーの方を用いるのがよく、ノズル中のMgO
含有量は0.5 Wt％以上必要である。図１に示すCaO-MgO
クリンカーは、不可避的不純物としてSiO2、Al2O3 、Fe
203 などを含んでおり、これらの合計量としての許容限
界値は、前記のMgO 、炭素およびCaO の各含有量を満た
す範囲までである。ただし、これらは低いほど望まし
い。As shown in FIG. 1, in order to reduce the amount of peeling, that is, the amount of cleavage, CaO in which CaO and MgO are chemically bonded is more preferable than the mixture of CaO clinker and MgO clinker.
-It is better to use the MgO clinker and the MgO in the nozzle
The content should be 0.5 Wt% or more. CaO-MgO shown in Figure 1
Clinker contains SiO 2 , Al 2 O 3 , and Fe as inevitable impurities.
Includes such 2 0 3, the allowable limit value as the total amount thereof, said of MgO, up to the range satisfying the content of carbon and CaO. However, the lower these are, the more desirable.
【００２９】次に、ノズルの閉塞防止効果を低下させな
いCaO 含有量について説明する。この評価は、通鋼時の
ノズルへの介在物付着厚さで行った。Next, the CaO content which does not reduce the nozzle clogging prevention effect will be described. This evaluation was performed based on the thickness of inclusions adhered to the nozzle during steel passing.
【００３０】図２は、CaO と従来のアルミナグラファイ
トの二種類の材質において、ノズルへの介在物付着厚さ
に及ぼすCaO 含有量の影響を示す図である。この試験条
件は温度1600℃のAl脱酸鋼 200kg（Al含有量：0.05Wt
％）を通鋼させた場合とした。FIG. 2 is a diagram showing the influence of the CaO content on the thickness of deposits of inclusions on the nozzle in two types of materials, CaO and conventional alumina graphite. This test condition is 200kg of Al deoxidized steel with a temperature of 1600 ℃ (Al content: 0.05Wt
%) When the steel was passed.
【００３１】この結果から、ノズル閉塞の原因となるノ
ズルへの介在物付着を抑制するにはノズル中のCaO が70
Wt％以上必要であり、かつMgO は30Wt％までにしなけれ
ばならないことがわかる。From these results, CaO in the nozzle should be 70% or less in order to suppress the adhesion of inclusions to the nozzle, which causes nozzle clogging.
It can be seen that more than Wt% is required and MgO must be up to 30Wt%.
【００３２】上記のノズルの主成分であるCaO は、耐ス
ポ−リング性が低いことがよく知られており、実用に供
することができるノズルとするには、さらに耐スポ−リ
ング性を向上させる必要がある。この方法としてはノズ
ル材の気孔率の増加や炭素分の添加が考えられる。It is well known that CaO, which is the main component of the above-mentioned nozzle, has a low anti-spooling property, so that the nozzle which can be put to practical use is further improved in the anti-spooling property. There is a need. As this method, it is considered that the porosity of the nozzle material is increased or the carbon content is added.
【００３３】気孔率を増加すれば一般的に耐スポ−リン
グ性が向上することは明かである。It is clear that increasing the porosity generally improves the sparkling resistance.
【００３４】しかし、気孔率の増加はノズル自身の強度
を劣化させる可能性があり、上記組成のCaO-MgO ノズル
の場合は明らかではない。そこで見掛け気孔率とノズル
材質の強度の関係について調査した。However, an increase in porosity may deteriorate the strength of the nozzle itself, and it is not clear in the case of the CaO-MgO nozzle having the above composition. Therefore, the relationship between the apparent porosity and the strength of the nozzle material was investigated.
【００３５】図３は、CaO-MgO クリンカーを原料とした
ノズルの通鋼テスト時の破損発生数に及ぼす見掛け気孔
率の影響を示す図である。FIG. 3 is a graph showing the effect of apparent porosity on the number of breakage occurrences during a steel passing test of a nozzle made of CaO-MgO clinker as a raw material.
【００３６】図３から、破損発生数はノズル材の気孔率
が50％を超えると大きく増加することがわかる。よっ
て、ノズル材の気孔率は50％以下にする必要がある。ノ
ズル強度を確保する観点から望ましい気孔率の下限は、
５％である。From FIG. 3, it can be seen that the number of breakage occurrences greatly increases when the porosity of the nozzle material exceeds 50%. Therefore, the porosity of the nozzle material needs to be 50% or less. From the viewpoint of ensuring nozzle strength, the lower limit of porosity that is desirable is
5%.
【００３７】次に、炭素の添加による耐スポ−リング性
の向上（曲げ強度の低下）効果について説明する。Next, the effect of improving the spooling resistance (decreasing bending strength) by adding carbon will be described.
【００３８】炭素を添加する場合は、グラファイトとSi
C 、ほう化炭素および樹脂（例えば、フェノール樹脂）
などの炭素含有物質群とのうちから選んだ１種もしくは
２種以上を用いるのが望ましい。また、グラファイトの
み、炭素含有物質の１種または２種以上のみ、グラファ
イトと炭素含有物質との組合せなど、いずれを選択して
もよいが、いずれの場合も炭素分として上限は15Wt％で
ある。When carbon is added, graphite and Si
C, carbon boride and resins (eg phenolic resins)
It is desirable to use one or more selected from the group of carbon-containing substances such as Further, any of graphite alone, one or more carbon-containing substances or a combination of graphite and carbon-containing substances may be selected, but in any case, the upper limit of the carbon content is 15 Wt%.
【００３９】上述の炭素分のうち、グラファイトをCaO-
MgO クリンカーを原料としたノズル材に添加し、この試
験材の曲げ強度の変化を調査した結果を図４に基づいて
説明する。このときのCaO とMgO の含有量の範囲は、そ
れぞれ99.5〜70％、 0.5〜30％とした。Of the above-mentioned carbon content, graphite is CaO-
The results of investigating the change in bending strength of this test material by adding MgO clinker to the nozzle material as the raw material will be explained based on FIG. The CaO and MgO contents were 99.5 to 70% and 0.5 to 30%, respectively.
【００４０】図４は、酸化性ガス雰囲気で加熱保持後、
徐冷した場合の曲げ強度に及ぼすグラファイト含有量の
影響を示す図である。図示するように、炭素分の添加に
よって曲げ強度が低下し、耐スポ−リング性は向上す
る。しかし、炭素含有量が増加しすぎるとノズル強度が
低下する。すなわち、炭素含有量が15Wt％を超えると従
来の市販ノズルの強度より小さくなる。このことからノ
ズル材中の炭素含有量は０％以上、15Wt％以下とする必
要がある。FIG. 4 shows that after heating and holding in an oxidizing gas atmosphere,
It is a figure which shows the influence of the graphite content which acts on bending strength at the time of slow cooling. As shown in the figure, the addition of carbon decreases the bending strength and improves the spring resistance. However, if the carbon content increases too much, the nozzle strength will decrease. That is, when the carbon content exceeds 15 Wt%, the strength is lower than that of the conventional commercial nozzle. For this reason, the carbon content in the nozzle material must be 0% or more and 15 Wt% or less.
【００４１】上記のCa0-MgO ノズルは、単独の一体型と
して用いることができる。しかし、このノズルはAl2O3
介在物と反応することから、使用時間が長くなると溶損
し、ノズルの肉厚は減少する。ノズルの肉厚が減少する
とノズルの強度は減少し、使用中に破損する場合があ
る。ノズルの破損を防止するには、他の注湯用ノズルを
母材ノズルとし、上記Ca0-MgO ノズルを内装ノズルとし
て複合させた複合型ノズルとして用いるのがよい。The above Ca0-MgO nozzle can be used as a single integrated type. However, this nozzle is Al 2 O 3
Since it reacts with inclusions, it is melted and lost when the usage time is long, and the thickness of the nozzle is reduced. If the wall thickness of the nozzle is reduced, the strength of the nozzle is reduced and it may be damaged during use. In order to prevent damage to the nozzle, it is preferable to use another pouring nozzle as a base material nozzle and the above Ca0-MgO nozzle as an internal nozzle to form a composite nozzle.
【００４２】母材ノズルには、注湯用ノズルを含め、そ
れに類する性能を有するものを用いることができ、従来
の市販ノズルなどでもよい。市販ノズルを用いる場合の
望ましい材質は、アルミナグラファイト、ジルコニアグ
ラファイなど、それ自身の強度が通常のレベルにあり、
内装ノズルを保護するとともにノズル強度を補うことが
できるものである。As the base material nozzle, those having similar performance, including a pouring nozzle, can be used, and a conventional commercially available nozzle or the like may be used. When using a commercially available nozzle, the desirable material is alumina graphite, zirconia grafie, etc.
The inner nozzle can be protected and the nozzle strength can be supplemented.
【００４３】しかし、このときの他の重要な要因は両者
の熱膨張率と両者間の隙間であり、特に隙間を適正値に
して内装しなければならない。However, other important factors at this time are the coefficient of thermal expansion and the gap between the two, and it is necessary to make the gap a proper value for the interior.
【００４４】すなわち、内装ノズルはCaO 含有量が高い
ことから熱膨張率が大きいため、内装時に大きく膨張
し、外側の母材ノズルと押し合って破損する可能性があ
る。そこで、内装ノズルを内装する場合の母材ノズルと
内装ノズルと間の隙間の適正値について、下記のとおり
施工方法および加熱冷却条件を一定にして調査した。そ
の結果を表１に示す。That is, since the internal nozzle has a high CaO content and thus has a large coefficient of thermal expansion, the internal nozzle expands greatly during the internal installation, and there is a possibility that it will be pressed against the outer base material nozzle and damaged. Therefore, the appropriate value of the gap between the base material nozzle and the interior nozzle when the interior nozzle was installed was investigated with the construction method and heating / cooling conditions kept constant as follows. Table 1 shows the results.
【００４５】母材ノズル材質：アルミナグラファイト 内装ノズル材質：CaO 90％、MgO 10％ 内装ノズル見掛け気孔率： 0.1％ 隙間（目地）施工：空目地または一部モルタル固定 昇温速度：1000℃／hr 保持温度と時間：1000℃、1.5hr 降温条件：空冷Base material Nozzle material: Alumina graphite Interior nozzle material: CaO 90%, MgO 10% Interior nozzle Apparent porosity: 0.1% Gap (joint) Construction: Void joint or partial mortar heating rate: 1000 ° C / hr Holding temperature and time: 1000 ℃, 1.5hr Cooling condition: Air cooling
【００４６】[0046]
【表１】 [Table 1]
【００４７】表１に示すように、母材ノズルの内径が、
内装ノズルの外径の102%以上あれば内装ノズルの膨張に
よる内装ノズルおよび母材ノズルの割れを防止し、ノズ
ル強度を向上させることができる。As shown in Table 1, the inner diameter of the base material nozzle is
If the outer diameter of the inner nozzle is 102% or more, the inner nozzle and the base material nozzle can be prevented from cracking due to expansion of the inner nozzle, and the nozzle strength can be improved.
【００４８】望ましい上限は130 ％である。これは、予
熱時のノズル膨張量は予熱時の雰囲気中の水分量に依存
するが、最大膨張量は130 ％程度であるためである。A desirable upper limit is 130%. This is because the nozzle expansion amount during preheating depends on the amount of water in the atmosphere during preheating, but the maximum expansion amount is about 130%.
【００４９】[0049]
【実施例】表２に示す組成と特性を有し、CaO-MgO クリ
ンカーを原料としたノズルをアルミナグラファイトの母
材ノズルに内装し、表３に示すAl脱酸した極低炭素鋼20
00kg（温度：1600℃）を内装ノズル内に通鋼し、通鋼後
の各ノズルを観察した。通鋼時間は約10分、ノズル寸法
および隙間比は次のとおりとした。EXAMPLE A nozzle made from CaO-MgO clinker as a raw material having the composition and characteristics shown in Table 2 was installed in the base material nozzle of alumina graphite, and the Al deoxidized ultra low carbon steel shown in Table 3 was used.
00 kg (temperature: 1600 ° C.) was passed through the interior nozzle, and each nozzle after passing the steel was observed. The steel passing time was about 10 minutes, and the nozzle size and gap ratio were as follows.
【００５０】 母材ノズル：内径 26 mm、外径 40 mm、長さ 110 mm 内装ノズル：内径 15 mm、外径 24 mm、長さ ６０
ｍｍ 隙間比： １１０〜102 ％（空目地） その結果を表２に併せて示す。Base material nozzle: inner diameter 26 mm, outer diameter 40 mm, length 110 mm Internal nozzle: inner diameter 15 mm, outer diameter 24 mm, length 60
mm Gap ratio: 110 to 102% (void joint) The results are also shown in Table 2.
【００５１】[0051]
【表２】 [Table 2]
【００５２】[0052]
【表３】 [Table 3]
【００５３】表２に示すように、本発明例では母材およ
び内装の両ノズルともにスポ−リング割れは発生しなか
った。かつ、内装ノズルの劈開割れ起因のミクロクラッ
クも認められず、ノズルの強度にも何ら問題はなかっ
た。しかし、本発明で定める範囲外の組成および条件の
ノズルでは、まずノズル中にMgO が含まれていないと
き、劈開割れ起因のミクロクラックが発生した。ノズル
の気孔率が大きすぎる場合は溶鋼の注湯時の衝撃でノズ
ルの破損が確認された。さらにノズル中のCaO 含有量が
不足する場合は、割れの発生はみられなかったが、ノズ
ルへの介在物付着が認められた。As shown in Table 2, in the example of the present invention, no spalling crack was generated in both the base material and the interior nozzle. In addition, no microcracks due to cleavage cleavage of the interior nozzle were observed, and there was no problem with the nozzle strength. However, in a nozzle having a composition and conditions outside the range defined in the present invention, first, when MgO was not contained in the nozzle, microcracks due to cleavage cracking occurred. When the porosity of the nozzle was too large, it was confirmed that the nozzle was damaged by the impact of pouring molten steel. Furthermore, when the CaO content in the nozzle was insufficient, no cracking was observed, but the inclusion of inclusions on the nozzle was observed.
【００５４】[0054]
【発明の効果】本発明のノズルを用いることにより、ノ
ズル閉塞防止効果を損なうことなく、ノズルの劈開割れ
を防止して溶融金属を注湯することができる。複合型ノ
ズルの場合は、さらに強度の向上効果を得ることができ
る。By using the nozzle of the present invention, molten metal can be poured while preventing cleavage cleavage of the nozzle without impairing the effect of preventing nozzle clogging. In the case of the composite type nozzle, the effect of further improving the strength can be obtained.
【図１】ノズルの劈開性に及ぼすMgO 含有量の影響を示
す図である。FIG. 1 is a diagram showing the effect of MgO content on the cleavability of a nozzle.
【図２】ノズルの介在物付着厚さに及ぼすCaO 含有量の
影響を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing the effect of CaO content on the adhesion thickness of inclusions in the nozzle.
【図３】通鋼テスト時のノズルの破損発生率に及ぼす見
掛け気孔率の影響を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing the effect of apparent porosity on the occurrence rate of damage to the nozzle during a steel passing test.
【図４】ノズルの曲げ強度に及ぼすグラファイト含有量
の影響を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing the effect of graphite content on the bending strength of a nozzle.
Claims (4)
0.5〜30％、炭素：０〜15％を含有し、残部はCaO:70％
以上および不可避的不純物からなり、MgO とCaO を含む
素原料がCaO-MgO 系クリンカ−であることを特徴とする
溶融金属の注湯用ノズル。1. A MgO: wt% based on the total weight of the nozzle.
Contains 0.5 to 30%, carbon: 0 to 15%, balance CaO: 70%
A nozzle for pouring molten metal, comprising the above and inevitable impurities, and the raw material containing MgO and CaO is a CaO-MgO-based clinker.
とする請求項１に記載の溶融金属の注湯用ノズル。2. The molten metal pouring nozzle according to claim 1, which has an apparent porosity of 50% or less.
の注湯用ノズルを、他の注湯用ノズルの内部に装入し、
ノズル強度を補うことを特徴とする複合型の溶融金属の
注湯用ノズル。3. A pouring nozzle according to claim 1 or 2 is charged inside another pouring nozzle,
A composite molten metal pouring nozzle characterized by supplementing nozzle strength.
入する注湯用ノズルの外径の102%以上であることを特徴
とする請求項３に記載の複合型の溶融金属の注湯用ノズ
ル。4. The molten metal of the composite type according to claim 3, wherein the inner diameter of the other pouring nozzle is 102% or more of the outer diameter of the pouring nozzle charged therein. Nozzle for pouring.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6239136A JPH08103865A (en) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | Pouring nozzle of molten metal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6239136A JPH08103865A (en) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | Pouring nozzle of molten metal |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08103865A true JPH08103865A (en) | 1996-04-23 |
Family
ID=17040312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6239136A Pending JPH08103865A (en) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | Pouring nozzle of molten metal |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08103865A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004344935A (en) * | 2003-05-22 | 2004-12-09 | Nippon Steel Corp | Dipping nozzle for continuous casting, and continuous casting method using the same |
| EP1541260A1 (en) * | 2002-08-22 | 2005-06-15 | Krosakiharima Corporation | Method for continuous casting of molten steel for thin sheet |
| US8354354B2 (en) * | 2002-08-20 | 2013-01-15 | Krosakiharima Corporation | Anti-alumina-buildup refractories for casting nozzles |
-
1994
- 1994-10-03 JP JP6239136A patent/JPH08103865A/en active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8354354B2 (en) * | 2002-08-20 | 2013-01-15 | Krosakiharima Corporation | Anti-alumina-buildup refractories for casting nozzles |
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| EP1541260A4 (en) * | 2002-08-22 | 2006-05-17 | Krosakiharima Corp | Method for continuous casting of molten steel for thin sheet |
| JP2004344935A (en) * | 2003-05-22 | 2004-12-09 | Nippon Steel Corp | Dipping nozzle for continuous casting, and continuous casting method using the same |
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