JPH0789007A - 耐剥離性に優れる複層鋼板 - Google Patents
耐剥離性に優れる複層鋼板Info
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- JPH0789007A JPH0789007A JP25531993A JP25531993A JPH0789007A JP H0789007 A JPH0789007 A JP H0789007A JP 25531993 A JP25531993 A JP 25531993A JP 25531993 A JP25531993 A JP 25531993A JP H0789007 A JPH0789007 A JP H0789007A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱処理等により剥離強度が低下する温度を上
昇させ、複層鋼板の耐熱性を向上させる。 【構成】 厚さ０．６０ｍｍの冷延鋼板１と、厚さ０．
６０ｍｍのアルミニウム合金（Ａ５０５２）板２との間
に、厚さ０．２０ｍｍの純アルミニウム（Ａ１０５０）
板がインサート材３としてインサートされた複層鋼板を
温間圧延法で製造した。なお、複層鋼板の製造に当たっ
ては、冷延鋼板１を８８０℃まで通電加熱し、これとイ
ンサート材３の純アルミニウム板およびアルミニウム合
金板２を合わせ圧延法で接合した。
昇させ、複層鋼板の耐熱性を向上させる。 【構成】 厚さ０．６０ｍｍの冷延鋼板１と、厚さ０．
６０ｍｍのアルミニウム合金（Ａ５０５２）板２との間
に、厚さ０．２０ｍｍの純アルミニウム（Ａ１０５０）
板がインサート材３としてインサートされた複層鋼板を
温間圧延法で製造した。なお、複層鋼板の製造に当たっ
ては、冷延鋼板１を８８０℃まで通電加熱し、これとイ
ンサート材３の純アルミニウム板およびアルミニウム合
金板２を合わせ圧延法で接合した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軽量化、熱伝導性・磁
気特性向上、あるいは異種金属材接合等のために、自動
車、鉄道車両、船舶、建築構造物、調理器具等に用いら
れる複層鋼板に関するものである。
気特性向上、あるいは異種金属材接合等のために、自動
車、鉄道車両、船舶、建築構造物、調理器具等に用いら
れる複層鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス板と、アルミニウム板からな
る複層鋼板については、特開昭６１−４２４９８号、特
開平２−１５４７１３号、特開平２−２００３８３号、
特開平５−１４６８８０号等により従来公知である。
る複層鋼板については、特開昭６１−４２４９８号、特
開平２−１５４７１３号、特開平２−２００３８３号、
特開平５−１４６８８０号等により従来公知である。
【０００３】また、鉄系金属板と、マグネシウムを含有
するアルミニウム系金属板からなる複層鋼板について
は、特開平２−１５４７１３号等により公知である。
するアルミニウム系金属板からなる複層鋼板について
は、特開平２−１５４７１３号等により公知である。
【０００４】さらに、クロムを含まない鉄系金属板と、
アルミニウム系金属板からなる複層鋼板については、本
願と同一の出願人により、特願平４−１３４７６８号、
特願平４−１３４７７１号として既に出願がなされてい
る。
アルミニウム系金属板からなる複層鋼板については、本
願と同一の出願人により、特願平４−１３４７６８号、
特願平４−１３４７７１号として既に出願がなされてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来より、フェライト
系ステンレス鋼板と、マグネシウムを０．２〜１．０重
量％含むアルミニウム合金板から構成された複層鋼板等
のように、複層鋼板の強度を向上させるため、強度の高
いマグネシウムを含むアルミニウム系金属層と鉄系金属
層とを交互に積層した複層鋼板が製造されている。しか
し、この複層鋼板は熱処理等により温度を上げるとＦｅ
／Ａｌ界面に金属間化合物が生成しやすく、また、特に
マグネシウムが金属間化合物の成長を促進し、これによ
って剥離強度は著しく低下するという事実がある。
系ステンレス鋼板と、マグネシウムを０．２〜１．０重
量％含むアルミニウム合金板から構成された複層鋼板等
のように、複層鋼板の強度を向上させるため、強度の高
いマグネシウムを含むアルミニウム系金属層と鉄系金属
層とを交互に積層した複層鋼板が製造されている。しか
し、この複層鋼板は熱処理等により温度を上げるとＦｅ
／Ａｌ界面に金属間化合物が生成しやすく、また、特に
マグネシウムが金属間化合物の成長を促進し、これによ
って剥離強度は著しく低下するという事実がある。
【０００６】本発明は、かかる従来の課題を解決するた
めになされたもので、４００〜５５０℃の温度範囲にお
いて剥離強度が低下する温度を上昇させ、複層鋼板の耐
熱性、耐剥離性を向上させることを目的とする。
めになされたもので、４００〜５５０℃の温度範囲にお
いて剥離強度が低下する温度を上昇させ、複層鋼板の耐
熱性、耐剥離性を向上させることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の複層鋼板は請求項１において、鉄系金属
層と、マグネシウムを０．２〜６．０重量％含むアルミ
ニウム系金属層が交互に積層された複層鋼板において、
鉄系金属層とマグネシウムを０．２〜６．０重量％含む
アルミニウム系金属層との間に、マグネシウム含有量が
０．０５重量％以下であり、かつ純度が９９．０重量％
以上の純アルミニウム層がインサートされた複層鋼板の
組を少なくとも１組以上積層したものであり、請求項２
において、クロムの含有量が６．０重量％以下である、
鉄系金属層とマグネシウムを０．２〜６．０重量％含む
アルミニウム系金属層が交互に積層された複層鋼板にお
いて、クロムの含有量が６．０重量％以下である、鉄系
金属層とマグネシウムを０．２〜６．０重量％含むアル
ミニウム系金属層との間に、クロムを１１．０〜３２．
０重量％含有する鉄系金属層がインサートされた複層鋼
板の組を少なくとも１組以上積層したものであり、さら
に請求項３において、目付量５〜１００ｍｇ／ｍ2のク
ロム膜が被覆された、クロム含有量が６．０重量％以下
である、鉄系金属層と、マグネシウムを０．２〜６．０
重量％含有するアルミニウム系金属層とが交互に積層さ
れた複層鋼板の組を少なくとも１組以上積層したもので
ある。
めに、本発明の複層鋼板は請求項１において、鉄系金属
層と、マグネシウムを０．２〜６．０重量％含むアルミ
ニウム系金属層が交互に積層された複層鋼板において、
鉄系金属層とマグネシウムを０．２〜６．０重量％含む
アルミニウム系金属層との間に、マグネシウム含有量が
０．０５重量％以下であり、かつ純度が９９．０重量％
以上の純アルミニウム層がインサートされた複層鋼板の
組を少なくとも１組以上積層したものであり、請求項２
において、クロムの含有量が６．０重量％以下である、
鉄系金属層とマグネシウムを０．２〜６．０重量％含む
アルミニウム系金属層が交互に積層された複層鋼板にお
いて、クロムの含有量が６．０重量％以下である、鉄系
金属層とマグネシウムを０．２〜６．０重量％含むアル
ミニウム系金属層との間に、クロムを１１．０〜３２．
０重量％含有する鉄系金属層がインサートされた複層鋼
板の組を少なくとも１組以上積層したものであり、さら
に請求項３において、目付量５〜１００ｍｇ／ｍ2のク
ロム膜が被覆された、クロム含有量が６．０重量％以下
である、鉄系金属層と、マグネシウムを０．２〜６．０
重量％含有するアルミニウム系金属層とが交互に積層さ
れた複層鋼板の組を少なくとも１組以上積層したもので
ある。
【０００８】
【作用】本発明によれば、鉄系金属層と、マグネシウム
を０．２〜６．０重量％含むアルミニウム系金属層との
間に、金属間化合物（Ｆｅ2Ａｌ5、Ｆｅ4Ａｌ13、Ｆｅ
Ａｌ2等）が生成する温度を向上させ、かつ鉄系金属層
あるいはマグネシウムを０．２〜６．０重量％含むアル
ミニウム系金属層と接合可能なインサート材（マグネシ
ウム含有量が０．０５重量％以下であり、かつ純度が９
９．０重量％以上の純アルミニウム層、クロムを１１．
０〜３２．０重量％含有する鉄系金属層、あるいはクロ
ムを１５．０〜２６．０重量％、ニッケルを３．０〜２
２．０重量％含む鉄系金属層（フェライト系、オーステ
ナイト系及びマルテンサイト系ステンレス金属層）をイ
ンサートすることにより、または表面にクロム膜が形成
された鉄系金属層とマグネシウムを０．２〜６．０重量
％含むアルミニウム系金属層とを用いて複層鋼板を製造
することにより、金属間化合物が生成し剥離強度が低下
する温度を５０〜１００℃向上させ、複層鋼板の耐熱性
を向上させる。
を０．２〜６．０重量％含むアルミニウム系金属層との
間に、金属間化合物（Ｆｅ2Ａｌ5、Ｆｅ4Ａｌ13、Ｆｅ
Ａｌ2等）が生成する温度を向上させ、かつ鉄系金属層
あるいはマグネシウムを０．２〜６．０重量％含むアル
ミニウム系金属層と接合可能なインサート材（マグネシ
ウム含有量が０．０５重量％以下であり、かつ純度が９
９．０重量％以上の純アルミニウム層、クロムを１１．
０〜３２．０重量％含有する鉄系金属層、あるいはクロ
ムを１５．０〜２６．０重量％、ニッケルを３．０〜２
２．０重量％含む鉄系金属層（フェライト系、オーステ
ナイト系及びマルテンサイト系ステンレス金属層）をイ
ンサートすることにより、または表面にクロム膜が形成
された鉄系金属層とマグネシウムを０．２〜６．０重量
％含むアルミニウム系金属層とを用いて複層鋼板を製造
することにより、金属間化合物が生成し剥離強度が低下
する温度を５０〜１００℃向上させ、複層鋼板の耐熱性
を向上させる。
【０００９】複層鋼板の素材であるアルミニウム系金属
層中のマグネシウム含有量を０．２〜６．０重量％と限
定したのは、それより低いと金属間化合物が生成する温
度が低下せず（インサート材を使う必要なし）、また、
それを越えるマグネシウムを含むアルミニウム板は製造
しにくいからである。複層鋼板の素材である鉄系金属層
中のクロム含有量を６．０重量％以下と限定したのは、
それを越えると金属間化合物が生成する温度が低下しに
くくなる（インサート材を使う必要なし）からである。
なお、金属間化合物が生成する温度を上昇させるために
は、１１．０重量％以上のクロムを含むことが望まし
い。
層中のマグネシウム含有量を０．２〜６．０重量％と限
定したのは、それより低いと金属間化合物が生成する温
度が低下せず（インサート材を使う必要なし）、また、
それを越えるマグネシウムを含むアルミニウム板は製造
しにくいからである。複層鋼板の素材である鉄系金属層
中のクロム含有量を６．０重量％以下と限定したのは、
それを越えると金属間化合物が生成する温度が低下しに
くくなる（インサート材を使う必要なし）からである。
なお、金属間化合物が生成する温度を上昇させるために
は、１１．０重量％以上のクロムを含むことが望まし
い。
【００１０】さらに、インサート材である純アルミニウ
ム中のマグネシウム含有量を０．０５重量％以下と限定
したのは、それを越えると金属間化合物が生成する温度
が上昇しないからである。インサート材である鉄系金属
層中のクロム含有量を１１．０〜３２．０重量％と限定
したのは、それより低いと金属間化合物が生成する温度
が上昇しないし、それより高いとコストがかかるからで
ある。クロム含有量が６．０重量％以下である鉄系金属
層の表面に形成されたクロム膜の目付量を５〜１００ｍ
ｇ／ｍ2と限定したのは、それより薄いと金属間化合物
が生成する温度が上昇しないし、それより厚いと拡散バ
リアになって、マグネシウムを０．２〜６．０重量％含
有するアルミニウム系金属層と接合しにくくなるからで
ある。なお、クロム膜表面には数１０〜数１００オング
ストローム程度の酸化膜が形成されているものとする。
ム中のマグネシウム含有量を０．０５重量％以下と限定
したのは、それを越えると金属間化合物が生成する温度
が上昇しないからである。インサート材である鉄系金属
層中のクロム含有量を１１．０〜３２．０重量％と限定
したのは、それより低いと金属間化合物が生成する温度
が上昇しないし、それより高いとコストがかかるからで
ある。クロム含有量が６．０重量％以下である鉄系金属
層の表面に形成されたクロム膜の目付量を５〜１００ｍ
ｇ／ｍ2と限定したのは、それより薄いと金属間化合物
が生成する温度が上昇しないし、それより厚いと拡散バ
リアになって、マグネシウムを０．２〜６．０重量％含
有するアルミニウム系金属層と接合しにくくなるからで
ある。なお、クロム膜表面には数１０〜数１００オング
ストローム程度の酸化膜が形成されているものとする。
【００１１】また、複層鋼板の製造法は、温間圧延法
（加熱＋圧延）、爆着法、拡散接合法、ＨＩＰ法等、い
ずれの方法であっても良いが、大量生産の観点から温間
圧延法が望ましい。また、温間圧延法、拡散接合法にお
ける加熱法は、炉中加熱、高周波加熱、通電加熱等、い
ずれの方法であっても良い。なお、鉄系材料とアルミニ
ウム系材料とでは融点がかなり異なるので、インサート
材が鉄系材料の場合には、先に鉄系金属層と接合してお
いた方が望ましい。
（加熱＋圧延）、爆着法、拡散接合法、ＨＩＰ法等、い
ずれの方法であっても良いが、大量生産の観点から温間
圧延法が望ましい。また、温間圧延法、拡散接合法にお
ける加熱法は、炉中加熱、高周波加熱、通電加熱等、い
ずれの方法であっても良い。なお、鉄系材料とアルミニ
ウム系材料とでは融点がかなり異なるので、インサート
材が鉄系材料の場合には、先に鉄系金属層と接合してお
いた方が望ましい。
【００１２】また、クロム膜の形成方法としては、浸
漬、電気メッキ等があるが、均一な薄い膜を作製するた
めには、電気メッキの方が望ましい。なお、クロム膜の
表面には数１０〜数１００オングストロームの厚さの酸
化膜が形成されていることが重要である。
漬、電気メッキ等があるが、均一な薄い膜を作製するた
めには、電気メッキの方が望ましい。なお、クロム膜の
表面には数１０〜数１００オングストロームの厚さの酸
化膜が形成されていることが重要である。
【００１３】さらに、インサート材の効果（金属間化合
物の生成温度の上昇）は、０．０５ｍｍの板厚があれば
十分であるため板厚は０．０５ｍｍ以上でよい。しか
し、インサート材が、例えば強度の低い純アルミニウム
層であったりすると、その厚さが厚くなった場合、複層
鋼板の強度が複合則によって低下するため、インサート
材の厚さは、鉄系金属層、アルミニウム系金属層及びイ
ンサート材の全ての板厚を合わせた製造後のトータル板
厚の３０％以下が望ましい。インサート材は必要最低限
の板厚でよい。
物の生成温度の上昇）は、０．０５ｍｍの板厚があれば
十分であるため板厚は０．０５ｍｍ以上でよい。しか
し、インサート材が、例えば強度の低い純アルミニウム
層であったりすると、その厚さが厚くなった場合、複層
鋼板の強度が複合則によって低下するため、インサート
材の厚さは、鉄系金属層、アルミニウム系金属層及びイ
ンサート材の全ての板厚を合わせた製造後のトータル板
厚の３０％以下が望ましい。インサート材は必要最低限
の板厚でよい。
【００１４】
（第１の実施例）図１（ａ）に示すように、厚さ０．６
０ｍｍの冷延鋼板１と、厚さ０．６０ｍｍのアルミニウ
ム合金（Ａ５０５２）板２との間に、厚さ０．２０ｍｍ
の純アルミニウム（Ａ１０５０）板がインサート材３と
してインサートされた複層鋼板を温間圧延法で製造し
た。なお、複層鋼板の製造に当たっては、冷延鋼板１を
８８で０℃まで窒素雰囲気中で通電加熱し、これとイン
サート材３の純アルミニウム板およびアルミニウム合金
板２を合わせ圧延法で接合して複層鋼板を製造した。こ
の複層鋼板から３０×２００ｍｍの試験片を切り出し、
表１に示す条件で加熱・保持し、冷却後、端面を剥離さ
せて（剥離面はインサート材３と冷延鋼板１の界面）、
剥離（ピール）強度を測定した。また、同様にインサー
ト材を用いていない複層鋼板についても剥離強度を測定
した。結果を表１、Ｎｏ１〜Ｎｏ４およびＮｏ１７〜Ｎ
ｏ２０に示す。なお、表１において、剥離強度の値は、
熱処理前の値を１とした時の剥離強度の比で示した。表
１に示すように、純アルミニウムのインサート材を用い
ることにより、例えば、剥離強度が０になる温度は５０
℃も高くなっており、剥離強度が低下する温度が上昇し
ているのがわかった。表１において、鉄系金属層をＳＵ
Ｓ３０４やＳＵＳ４３０に変えても、また、アルミニウ
ム系金属層をＡ３０３４に変えても、同様に剥離強度が
低下する温度が上昇する傾向が認めたれた。 （第２の実施例）また、図１（ａ）に示すように、厚さ
０．６０ｍｍの冷延鋼板１と、厚さ０．６０ｍｍのアル
ミニウム合金（Ａ５０５２）板２との間に、厚さ０．２
０ｍｍのステンレス（ＳＵＳ３０４）板がインサート材
３としてインサートされた複層鋼板を温間圧延法で作製
した。なお複層鋼板の製造に当たっては、冷延鋼板１と
インサート材３のステンレス板とを先に窒素雰囲気中
で、８８０℃で接合し、その後、アルミニウム合金板２
大気中でと接合して複層鋼板を製造した。この複層鋼板
から３０×２００ｍｍの試験片を切り出し、表１に示す
条件で加熱・保持し、冷却後、端面を剥離させて（剥離
面はインサート材３とアルミニウム合金板２の界面）、
剥離（ピール）強度を測定した。結果を表１、Ｎｏ５〜
Ｎｏ１０に示す。表１に示すように、ステンレスのイン
サート材を用いることにより、例えば、剥離強度が０に
なる温度は１００℃も高くなっており、剥離強度が低下
する温度が上昇しているのがわかった。表１において、
インサート材をＳＵＳ４３０に変えても、また、アルミ
ニウム系金属層をＡ３０３４に変えても、同様に剥離強
度が低下する温度が上昇する傾向が認められた。 （第３の実施例）図１（ｂ）に示すように、目付量２０
ｍｇ／ｍ2 で両面にクロメート処理された厚さ０．４０
ｍｍの冷延鋼板４を窒素雰囲気中で通電加熱し、厚さ
０．６０ｍｍのアルミニウム合金（Ａ５０５２）板２と
合わせて圧延し、複層鋼板を作製した。この複層鋼板か
ら３０×２００ｍｍの試験片を切り出し、表１に示す条
件で加熱・保持し、冷却後、端面を剥離させて、剥離
（ピール）強度を測定した。結果を表１、Ｎｏ１１〜Ｎ
ｏ１６に示す。表１に示すように、クロメート処理を行
った冷延鋼板を用いることにより、例えば、剥離強度が
０になる温度は１００℃も高くなっており、剥離強度が
低下する温度が上昇しているのがわかった。表１におい
て、アルミニウム系金属層をＡ３０３４に変えても、同
様に剥離強度が低下する温度が上昇する傾向が認められ
た。
０ｍｍの冷延鋼板１と、厚さ０．６０ｍｍのアルミニウ
ム合金（Ａ５０５２）板２との間に、厚さ０．２０ｍｍ
の純アルミニウム（Ａ１０５０）板がインサート材３と
してインサートされた複層鋼板を温間圧延法で製造し
た。なお、複層鋼板の製造に当たっては、冷延鋼板１を
８８で０℃まで窒素雰囲気中で通電加熱し、これとイン
サート材３の純アルミニウム板およびアルミニウム合金
板２を合わせ圧延法で接合して複層鋼板を製造した。こ
の複層鋼板から３０×２００ｍｍの試験片を切り出し、
表１に示す条件で加熱・保持し、冷却後、端面を剥離さ
せて（剥離面はインサート材３と冷延鋼板１の界面）、
剥離（ピール）強度を測定した。また、同様にインサー
ト材を用いていない複層鋼板についても剥離強度を測定
した。結果を表１、Ｎｏ１〜Ｎｏ４およびＮｏ１７〜Ｎ
ｏ２０に示す。なお、表１において、剥離強度の値は、
熱処理前の値を１とした時の剥離強度の比で示した。表
１に示すように、純アルミニウムのインサート材を用い
ることにより、例えば、剥離強度が０になる温度は５０
℃も高くなっており、剥離強度が低下する温度が上昇し
ているのがわかった。表１において、鉄系金属層をＳＵ
Ｓ３０４やＳＵＳ４３０に変えても、また、アルミニウ
ム系金属層をＡ３０３４に変えても、同様に剥離強度が
低下する温度が上昇する傾向が認めたれた。 （第２の実施例）また、図１（ａ）に示すように、厚さ
０．６０ｍｍの冷延鋼板１と、厚さ０．６０ｍｍのアル
ミニウム合金（Ａ５０５２）板２との間に、厚さ０．２
０ｍｍのステンレス（ＳＵＳ３０４）板がインサート材
３としてインサートされた複層鋼板を温間圧延法で作製
した。なお複層鋼板の製造に当たっては、冷延鋼板１と
インサート材３のステンレス板とを先に窒素雰囲気中
で、８８０℃で接合し、その後、アルミニウム合金板２
大気中でと接合して複層鋼板を製造した。この複層鋼板
から３０×２００ｍｍの試験片を切り出し、表１に示す
条件で加熱・保持し、冷却後、端面を剥離させて（剥離
面はインサート材３とアルミニウム合金板２の界面）、
剥離（ピール）強度を測定した。結果を表１、Ｎｏ５〜
Ｎｏ１０に示す。表１に示すように、ステンレスのイン
サート材を用いることにより、例えば、剥離強度が０に
なる温度は１００℃も高くなっており、剥離強度が低下
する温度が上昇しているのがわかった。表１において、
インサート材をＳＵＳ４３０に変えても、また、アルミ
ニウム系金属層をＡ３０３４に変えても、同様に剥離強
度が低下する温度が上昇する傾向が認められた。 （第３の実施例）図１（ｂ）に示すように、目付量２０
ｍｇ／ｍ2 で両面にクロメート処理された厚さ０．４０
ｍｍの冷延鋼板４を窒素雰囲気中で通電加熱し、厚さ
０．６０ｍｍのアルミニウム合金（Ａ５０５２）板２と
合わせて圧延し、複層鋼板を作製した。この複層鋼板か
ら３０×２００ｍｍの試験片を切り出し、表１に示す条
件で加熱・保持し、冷却後、端面を剥離させて、剥離
（ピール）強度を測定した。結果を表１、Ｎｏ１１〜Ｎ
ｏ１６に示す。表１に示すように、クロメート処理を行
った冷延鋼板を用いることにより、例えば、剥離強度が
０になる温度は１００℃も高くなっており、剥離強度が
低下する温度が上昇しているのがわかった。表１におい
て、アルミニウム系金属層をＡ３０３４に変えても、同
様に剥離強度が低下する温度が上昇する傾向が認められ
た。
【００１５】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明によれば、熱
処理によって金属間化合物が生成され、剥離強度が低下
する温度を５０〜１００℃上昇させて複層鋼板の耐熱性
を向上させるという効果がある。
処理によって金属間化合物が生成され、剥離強度が低下
する温度を５０〜１００℃上昇させて複層鋼板の耐熱性
を向上させるという効果がある。
【００１６】
【表１】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の各実施例を説明するための断面図であ
る。
る。
１ 冷延鋼板 ２ アルミニウム合金板 ３ インサート材 ４ クロメート処理された冷延鋼板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 百合岡 信孝 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 鉄系金属層と、マグネシウムを０．２〜
６．０重量％含むアルミニウム系金属層が交互に積層さ
れた複層鋼板において、鉄系金属層とマグネシウムを
０．２〜６．０重量％含むアルミニウム系金属層との間
に、マグネシウム含有量が０．０５重量％以下であり、
かつ純度が９９．０重量％以上の純アルミニウム層がイ
ンサートされた複層鋼板の組を少なくとも１組以上積層
したことを特徴とする複層鋼板。 - 【請求項２】 クロムの含有量が６．０重量％以下であ
る、鉄系金属層とマグネシウムを０．２〜６．０重量％
含むアルミニウム系金属層が交互に積層された複層鋼板
において、クロムの含有量が６．０重量％以下である、
鉄系金属層とマグネシウムを０．２〜６．０重量％含む
アルミニウム系金属層との間に、クロムを１１．０〜３
２．０重量％含有する鉄系金属層がインサートされた複
層鋼板の組を少なくとも１組以上積層したことを特徴と
する複層鋼板。 - 【請求項３】 目付量５〜１００ｍｇ／ｍ2のクロム膜
が被覆された、クロム含有量が６．０重量％以下であ
る、鉄系金属層と、マグネシウムを０．２〜６．０重量
％含有するアルミニウム系金属層とが交互に積層された
複層鋼板の組を少なくとも１組以上積層したことを特徴
とする複層鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25531993A JPH0789007A (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 耐剥離性に優れる複層鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25531993A JPH0789007A (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 耐剥離性に優れる複層鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0789007A true JPH0789007A (ja) | 1995-04-04 |
Family
ID=17277136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25531993A Withdrawn JPH0789007A (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 耐剥離性に優れる複層鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0789007A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102259446A (zh) * | 2011-01-10 | 2011-11-30 | 无锡美誉金属复合新材料有限公司 | 双面金属复合板 |
| CN103331962A (zh) * | 2013-06-24 | 2013-10-02 | 无锡美誉金属复合新材料有限公司 | 双面金属复合板 |
| CN104191719A (zh) * | 2014-09-10 | 2014-12-10 | 佛山市昆柳盛复合材料有限公司 | 一种钢基复合板及其加工方法 |
| CN108302260A (zh) * | 2017-12-21 | 2018-07-20 | 安徽中电气有限公司 | 一种铝塑复合管及其加工方法 |
-
1993
- 1993-09-20 JP JP25531993A patent/JPH0789007A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102259446A (zh) * | 2011-01-10 | 2011-11-30 | 无锡美誉金属复合新材料有限公司 | 双面金属复合板 |
| CN103331962A (zh) * | 2013-06-24 | 2013-10-02 | 无锡美誉金属复合新材料有限公司 | 双面金属复合板 |
| CN104191719A (zh) * | 2014-09-10 | 2014-12-10 | 佛山市昆柳盛复合材料有限公司 | 一种钢基复合板及其加工方法 |
| CN108302260A (zh) * | 2017-12-21 | 2018-07-20 | 安徽中电气有限公司 | 一种铝塑复合管及其加工方法 |
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