JPH0774378B2 - 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0774378B2 JPH0774378B2 JP1319154A JP31915489A JPH0774378B2 JP H0774378 B2 JPH0774378 B2 JP H0774378B2 JP 1319154 A JP1319154 A JP 1319154A JP 31915489 A JP31915489 A JP 31915489A JP H0774378 B2 JPH0774378 B2 JP H0774378B2
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Description
【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明は打ち抜き等により形成された穴を所定寸法に広
げる加工時に破断を起こすことなく成形を完了しうる穴
拡げ性の優れた熱延高強度鋼板の製造方法に関するもの
である。
げる加工時に破断を起こすことなく成形を完了しうる穴
拡げ性の優れた熱延高強度鋼板の製造方法に関するもの
である。
(従来の技術) 自動車産業における自動車の燃費改善対策としての車体
軽量化への寄与を目的として、加工性に優れた熱延高強
度鋼板が開発使用されてきた。
軽量化への寄与を目的として、加工性に優れた熱延高強
度鋼板が開発使用されてきた。
その代表例としていわゆるDual Phase鋼板が知られてい
る。該鋼板は、軟質なフェライト相と硬質なマルテンサ
イト相の複合組織で構成されており、著しく硬度の異な
る両相の界面からボイドが発生しやすく、高い穴拡げ性
が要求される用途には不向きであった。
る。該鋼板は、軟質なフェライト相と硬質なマルテンサ
イト相の複合組織で構成されており、著しく硬度の異な
る両相の界面からボイドが発生しやすく、高い穴拡げ性
が要求される用途には不向きであった。
特公昭64−10563号公報に微細フェライトと微細パーラ
イトから構成される穴拡げ性の優れた熱延鋼板の製造方
法が開示されている。
イトから構成される穴拡げ性の優れた熱延鋼板の製造方
法が開示されている。
しかしパーライトがマルテンサイトより軟質であるもの
の、依然フェライトよりは硬質であるため、引張強さ
(TS)×穴拡げ比(d/d0)は68〜81で、ユーザー要求を
充分に満たすとは言に難いのが実状である。
の、依然フェライトよりは硬質であるため、引張強さ
(TS)×穴拡げ比(d/d0)は68〜81で、ユーザー要求を
充分に満たすとは言に難いのが実状である。
その不満を解消すべく、本発明者等は既に特開昭59−12
6719号公報に引張強さ(TS)×穴拡げ比(d/d0)=86〜
104を有するベイナイト主体の組織とした加工性と溶接
性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法を開示している。
6719号公報に引張強さ(TS)×穴拡げ比(d/d0)=86〜
104を有するベイナイト主体の組織とした加工性と溶接
性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法を開示している。
しかしながら、自動車におけるさらなる軽量化指向、意
匠の繊細、複雑化等を背景として、上記技術では対応し
きれない高度な加工性を必要とする部品が出現してい
る。
匠の繊細、複雑化等を背景として、上記技術では対応し
きれない高度な加工性を必要とする部品が出現してい
る。
(発明が解決しようとする課題) 本発明は、従来から到達し得なかった、引張強さ(TS)
×穴拡げ比(d/d0)≧105を備え、高い強度と優れた穴
拡げ性を有する鋼板を経済的に製造する方法を確立して
上記した要望に応えることを課題とするものである。
×穴拡げ比(d/d0)≧105を備え、高い強度と優れた穴
拡げ性を有する鋼板を経済的に製造する方法を確立して
上記した要望に応えることを課題とするものである。
(課題を解決するための手段) 本発明は上記課題を達成するため以下の手段を用いる。
(1) 重量%で C=0.02〜0.14% P≦0.020% Si=0.40〜2.0% S≦0.010% Mn=0.3〜2.0% Al=0.005〜0.10% を含み、残部Feおよび不可避的成分からなる鋼を熱間圧
延し、Ar3以上の温度で仕上げ圧延を終了し、log CR≧
2.83−0.44×Mn−6.73×Cを満たす冷却速度CR(℃/
秒)で冷却し、350〜550℃で巻取ることによってベイナ
イト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性の優れ
た熱延高強度鋼板の製造方法を第1の手段とし、 (2) 重量%で C=0.02〜0.14% P≦0.020% Si=0.40〜2.0% S≦0.010% Mn=0.3〜2.0% Al=0.005〜0.10% を含み、更に、 Ca=0.0005〜0.0100% REM=0.0050〜0.050% の何れかを含み、残部Feおよび不可避的成分からなる鋼
を熱間圧延して、Ar3以上の温度で仕上圧延を終了し、l
og CR≧2.83−0.44×Mn−6.73×Cを満たす冷却速度CR
(℃/秒)で冷却し、350〜550℃で巻取ることによって
ベイナイト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性
の優れた熱延高強度鋼板の製造方法を第2の手段とする
ものである。
延し、Ar3以上の温度で仕上げ圧延を終了し、log CR≧
2.83−0.44×Mn−6.73×Cを満たす冷却速度CR(℃/
秒)で冷却し、350〜550℃で巻取ることによってベイナ
イト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性の優れ
た熱延高強度鋼板の製造方法を第1の手段とし、 (2) 重量%で C=0.02〜0.14% P≦0.020% Si=0.40〜2.0% S≦0.010% Mn=0.3〜2.0% Al=0.005〜0.10% を含み、更に、 Ca=0.0005〜0.0100% REM=0.0050〜0.050% の何れかを含み、残部Feおよび不可避的成分からなる鋼
を熱間圧延して、Ar3以上の温度で仕上圧延を終了し、l
og CR≧2.83−0.44×Mn−6.73×Cを満たす冷却速度CR
(℃/秒)で冷却し、350〜550℃で巻取ることによって
ベイナイト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性
の優れた熱延高強度鋼板の製造方法を第2の手段とする
ものである。
(作用) 本発明の上記した各手段による作用を以下に詳述する。
Cは、0.02%以上添加するので必要な強度は確保されて
おり、又0.20%を上限としているので、溶接性、加工性
の劣化は生じない。なお、用心のためには0.14%を上限
とするとよい。
おり、又0.20%を上限としているので、溶接性、加工性
の劣化は生じない。なお、用心のためには0.14%を上限
とするとよい。
Siは、第1図に示すように0.4%以上の添加で穴拡げに
有害な炭化物の生成を抑え、穴拡げに適した本発明特有
のベイナイト組織を生成する。
有害な炭化物の生成を抑え、穴拡げに適した本発明特有
のベイナイト組織を生成する。
Siは本来強化元素であり、強化作用と上記作用の両作用
が相乗的に働いて、引張強さ(TS)×穴拡げ比(d/d0)
レベルは向上する。上限を2.0%にするので溶接性、表
面性状の劣化はなく、上記効果の飽和を超えた不経済な
添加も防がれる。
が相乗的に働いて、引張強さ(TS)×穴拡げ比(d/d0)
レベルは向上する。上限を2.0%にするので溶接性、表
面性状の劣化はなく、上記効果の飽和を超えた不経済な
添加も防がれる。
Mnは0.3%以上2%以下添加するので、必要強度が得ら
れると共に、Mn添加による溶接性、加工性の劣化が防止
できる。
れると共に、Mn添加による溶接性、加工性の劣化が防止
できる。
Pは0.02%以下としたので、溶接性、加工性、二次加工
性、靭性の劣化は防止される。用心のためには0.01%以
下とするのが好ましい。
性、靭性の劣化は防止される。用心のためには0.01%以
下とするのが好ましい。
Sは、0.01%以下としたので、製鋼上の経済性を維持し
ながら穴拡げ性、溶接性の劣化が防止できる。製鋼上の
経済性が許容できれば0.005%以下に極力低減すること
が望ましい。
ながら穴拡げ性、溶接性の劣化が防止できる。製鋼上の
経済性が許容できれば0.005%以下に極力低減すること
が望ましい。
Caについては0.0005%以上0.0100%以下、REMについて
は0.005%以上0.0500%以下添加するので、硫化物系介
在物は形態制御され、穴拡げ性が向上し、介在物増加に
よる逆効果が避けられる。
は0.005%以上0.0500%以下添加するので、硫化物系介
在物は形態制御され、穴拡げ性が向上し、介在物増加に
よる逆効果が避けられる。
Alを0.005〜0.10%の範囲で添加するので、所要の脱酸
が行えると共に、介在物の増加もなく、穴拡げ性への悪
影響もない。
が行えると共に、介在物の増加もなく、穴拡げ性への悪
影響もない。
仕上圧延終了温度はAr3以上としているので、加工フェ
ライトの生成もなく、穴拡げ性の劣化もない。表面性状
の劣化を防止するには930℃以下とするのが良い。
ライトの生成もなく、穴拡げ性の劣化もない。表面性状
の劣化を防止するには930℃以下とするのが良い。
圧延後の冷却速度(CR)はlog CR≧2.83−0.44×Mn−6.
73×C(CRの単位は℃/秒、CはMnの単位は重量%)で
規制しているので、穴拡げに有害なパーライトの生成が
なく、また、穴拡げに好ましくない組織の不均一化(過
度のポリゴナルフェライトの生成)もなく、オーステナ
イト安定化元素であるC、Mn量を低下しても、第2図に
示すように引張強さ(TS)×穴拡げ比(d/d0)≧105が
安定して得られる。なお、この冷却速度は実用上可能な
限り高い値とすることが好ましい。
73×C(CRの単位は℃/秒、CはMnの単位は重量%)で
規制しているので、穴拡げに有害なパーライトの生成が
なく、また、穴拡げに好ましくない組織の不均一化(過
度のポリゴナルフェライトの生成)もなく、オーステナ
イト安定化元素であるC、Mn量を低下しても、第2図に
示すように引張強さ(TS)×穴拡げ比(d/d0)≧105が
安定して得られる。なお、この冷却速度は実用上可能な
限り高い値とすることが好ましい。
巻取温度は350℃以上500℃以下に規制しているので、穴
拡げに有害な硬質マルテンサイトの混入と、パーライト
の生成がない。
拡げに有害な硬質マルテンサイトの混入と、パーライト
の生成がない。
又加熱温度は1170℃以下としているので、良好なスケー
ル性状が確保出来る。
ル性状が確保出来る。
以上の本発明特有の作用は、本発明者等が従来レベルを
遥かに越える引張強さ(TS)×穴拡げ比(d/d0)≧105
を安定して得る鋼板を開発するために重ねた研究実験の
結果得たものである。
遥かに越える引張強さ(TS)×穴拡げ比(d/d0)≧105
を安定して得る鋼板を開発するために重ねた研究実験の
結果得たものである。
特に、前記した第1図に示すSi量の本発明の範囲と、第
2図に示す冷却速度の本発明の範囲は共に必須要件で、
両条件の相乗的な作用により、上記した本発明特有のベ
イナイトが生成し、本発明の課題達成が可能となったの
である。
2図に示す冷却速度の本発明の範囲は共に必須要件で、
両条件の相乗的な作用により、上記した本発明特有のベ
イナイトが生成し、本発明の課題達成が可能となったの
である。
この知見を共に本発明は無されたのである。
(実施例) 第1図に示す成分組成を有する鋼を転炉溶製して後連続
鋳造にてスラブとし、表2に示す製造方法で処理し、同
表に示す機械的性質を得た。
鋳造にてスラブとし、表2に示す製造方法で処理し、同
表に示す機械的性質を得た。
なお、引張試験はJIS−5号片にて実施、穴拡げ試験は2
0mmの打ち抜き穴をバリのない面から30円錐ポンチで押
し拡げ、クラックが板厚を貫通した時点での穴径(d)
と初期穴径(d0:20mm)との比(d/d0)で示した。
0mmの打ち抜き穴をバリのない面から30円錐ポンチで押
し拡げ、クラックが板厚を貫通した時点での穴径(d)
と初期穴径(d0:20mm)との比(d/d0)で示した。
表1の鋼番A,B,C,D,E,F,G,J,K,Lは本発明鋼、鋼番H,Iは
比較鋼である。
比較鋼である。
H鋼はC量が本発明の上限を外れ、1鋼はSi量が本発明
の下限を外れている。
の下限を外れている。
第2表で、鋼番1,2,3,6,8,10,11,12,13,14,17,18,19は
本発明例で、鋼番4,5,7,9,15,16は比較例である。
本発明例で、鋼番4,5,7,9,15,16は比較例である。
本発明例では1.75〜2.33の穴拡げ比108〜135のTS×d/d0
を示し、スポット溶接試験ではナゲット内破断の発生が
見られなかった。
を示し、スポット溶接試験ではナゲット内破断の発生が
見られなかった。
一方比較例のそれぞれは以下の結果を示した。
鋼番4は巻取温度が本発明の下限を外れているため、マ
ルテンサイトを生成し、TSが70と増大するもののd/d0が
1.21と著しく低下し、TS×d/d0は85と低かった。
ルテンサイトを生成し、TSが70と増大するもののd/d0が
1.21と著しく低下し、TS×d/d0は85と低かった。
鋼番5は仕上温度が本発明の下限を外れているため、加
工フェライトが生成し、伸び、穴拡げ比は低く、TS×d/
d0は90と低かった。
工フェライトが生成し、伸び、穴拡げ比は低く、TS×d/
d0は90と低かった。
鋼番7は巻取り温度が上限を外れ、鋼番9は冷却速度が
下限を外れているため、パーライトを生成し、TS×d/d0
は95と低かった。
下限を外れているため、パーライトを生成し、TS×d/d0
は95と低かった。
鋼番15はC量が本発明の上限を外れ、TS×d/d0は95、ス
ポット溶接性試験ではナゲット内で破断が発生した。
ポット溶接性試験ではナゲット内で破断が発生した。
鋼番16はSi量が本発明の下限量を外れたため、TS×d/d0
は90と低かった。
は90と低かった。
(発明の効果) 以上の説明から明らかな如く、本発明によれば引張強さ
(TS)×穴拡げ比(d/d0は)≧105という従来にない優
れた強度・穴拡げ特性を有する熱延高強度鋼板が、安定
して経済的に製造でき、当業分野にもたらす効果は極め
て大きい。
(TS)×穴拡げ比(d/d0は)≧105という従来にない優
れた強度・穴拡げ特性を有する熱延高強度鋼板が、安定
して経済的に製造でき、当業分野にもたらす効果は極め
て大きい。
第1図はSi量と引張強さ(TS)×穴拡げ比(d/d0)の関
係を示すものである。 第2図は化学成分、冷却速度、引張強さ(TS)×穴拡げ
比(d/d0)の関係を示すものである。
係を示すものである。 第2図は化学成分、冷却速度、引張強さ(TS)×穴拡げ
比(d/d0)の関係を示すものである。
フロントページの続き (72)発明者 阿部 博 大分県大分市大字西ノ洲1番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭55−50427(JP,A) 特開 昭58−141334(JP,A)
Claims (2)
- 【請求項1】重量%で C=0.02〜0.14% P≦0.020% Si=0.40〜2.0% S≦0.01% Mn=0.3〜2.0% Al=0.0050〜0.10% を含み、残部Feおよび不可避的成分からなる鋼を熱間圧
延し、Ar3以上の温度で仕上げ圧延を終了し、1og CR≧
2.83−0.44×Mn−6.73×Cを満たす冷却速度CR(℃/
秒)で冷却し、350〜550℃で巻取ることによってベイナ
イト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性の優れ
た熱延高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項2】重量%で C=0.02〜0.14% P≦0.020% Si=0.40〜2.0% S≦0.01% Mn=0.3〜2.0% Al=0.005〜0.10% を含み、更に、 Ca=0.0005〜0.1000% REM=0.0050〜0.050% の何れかを含み、残部Feおよび不可避的成分からなる鋼
を熱間圧延して、Ar3以上の温度で仕上圧延を終了し、1
og CR≧2.83−0.44×Mn−6.73×Cを満たす冷却速度CR
(℃/秒)で冷却し、350〜550℃で巻取ることによって
ベイナイト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性
の優れた熱延高強度鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1319154A JPH0774378B2 (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1319154A JPH0774378B2 (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03180426A JPH03180426A (ja) | 1991-08-06 |
JPH0774378B2 true JPH0774378B2 (ja) | 1995-08-09 |
Family
ID=18107038
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1319154A Expired - Lifetime JPH0774378B2 (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0774378B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8900366B2 (en) | 2002-04-15 | 2014-12-02 | Samsung Display Co., Ltd. | Apparatus for depositing a multilayer coating on discrete sheets |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06248340A (ja) * | 1993-02-23 | 1994-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
KR20090087129A (ko) | 2000-12-07 | 2009-08-14 | 니폰 스틸 코포레이션 | 구멍확장성과 연성(延性)이 뛰어난 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
AU2003296089A1 (en) | 2002-12-26 | 2004-07-22 | Nippon Steel Corporation | High strength thin steel sheet excellent in hole expansibility, ductility and chemical treatment characteristics, and method for production thereof |
AU2003292689A1 (en) | 2003-10-17 | 2005-05-05 | Nippon Steel Corporation | High strength thin steel sheet excellent in hole expansibility and ductility |
US7981224B2 (en) | 2003-12-18 | 2011-07-19 | Nippon Steel Corporation | Multi-phase steel sheet excellent in hole expandability and method of producing the same |
JP5176431B2 (ja) | 2007-08-24 | 2013-04-03 | Jfeスチール株式会社 | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5550427A (en) * | 1978-10-03 | 1980-04-12 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of hot rolled medium or high carbon steel strip suitable for use in precision punching |
JPS58141334A (ja) * | 1982-02-12 | 1983-08-22 | Nippon Steel Corp | 60Kgf/mm↑2以上の引張強さを有し加工性、溶接性の優れた熱延鋼板の製造法 |
-
1989
- 1989-12-09 JP JP1319154A patent/JPH0774378B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8900366B2 (en) | 2002-04-15 | 2014-12-02 | Samsung Display Co., Ltd. | Apparatus for depositing a multilayer coating on discrete sheets |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH03180426A (ja) | 1991-08-06 |
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