JPH0768686A - 積層不織構造体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 単繊維繊度が０．２デニール以下の熱可塑性
極細繊維からなる不織布層と天然繊維同士が機械的に交
絡してなる不織布層とが積層され，かつ前記極細繊維と
天然繊維とが融着されてなる点状融着区域とを有する積
層不織構造体であって，前記点状融着区域において前記
両不織布層の少なくとも境界面に位置する天然繊維が前
記極細繊維の融解部に埋設された状態で固定されること
により全体として一体化されてなることを特徴とする積
層不織構造体。 【効果】 剥離強力が高く，柔軟性が優れ，良好なバク
テリアバリア性と吸水性を有し，しかも耐水圧も高く，
医療・衛生材用，衣料用あるいは生活関連材用の素材と
して好適である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は，熱可塑性極細繊維不織
布層と天然繊維不織布層とが積層されてなる積層不織構
造体であって，剥離強力が高く，柔軟性が優れ，良好な
バクテリアバリア性と吸水性を有し，しかも耐水圧も高
く，医療・衛生材用，衣料用あるいは生活関連材用の素
材として好適な積層不織構造体に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から，熱可塑性繊維不織布層と天然
繊維不織布層とが積層されてなる積層不織構造体が知ら
れている。例えば，特公昭５４−２４５０６号公報に
は，熱可塑性繊維不織布からなる通気性熱溶着層と天然
繊維等からなる通気性非熱溶着層とが積層され，非熱溶
着層上に熱溶着性物質が点在的に配置され，かつ熱溶着
性物質と熱溶着層との溶融部が非熱溶着層の両面から浸
透して前記非熱溶着層を接着挟持した構造を有する積層
不織構造体が提案されている。しかしながら，この積層
不織構造体は，天然繊維が積層されているため吸水性は
優れるものの，上述したように通気性の向上を目的とす
ることからも明らかなようにバクテリアバリア性を有し
ないものである。しかも，この積層不織構造体は，これ
を製造するに際して通気性熱溶着層と通気性非熱溶着層
とを積層する工程と，非熱溶着層上に含浸用熱溶着性シ
ート層を重合し，超音波融着処理により熱溶着性物質と
熱溶着層との溶融部が非熱溶着層の両面から浸透して前
記非熱溶着層を接着挟持した構造を発現する工程と，前
記含浸用熱溶着性シートをその溶融部を残して剥離する
工程とを必要とするなど製造技術の観点からすれば煩雑
で，経済性にも劣るものであった。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は，熱可塑性極
細繊維不織布層と天然繊維不織布層とが積層されてなる
積層不織構造体であって，剥離強力が高く，柔軟性が優
れ，吸水性を有し，しかも上述した従来の積層不織構造
体が有しない機能である良好なバクテリアバリア性と耐
水圧をも有し，医療・衛生材用，衣料用あるいは生活関
連材用の素材として好適な積層不織構造体を提供しよう
とするものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは，前記課題
を達成すべく鋭意検討の結果，本発明に到達した。すな
わち，本発明は，以下の構成をその要旨とするものであ
る。 １）単繊維繊度が０．２デニール以下の熱可塑性極細繊
維からなる不織布層と天然繊維同士が機械的に交絡して
なる不織布層とが積層され，かつ前記極細繊維と天然繊
維とが融着されてなる点状融着区域を有する積層不織構
造体であって，前記点状融着区域において前記両不織布
層の少なくとも境界面に位置する天然繊維が前記極細繊
維の融解部に埋設された状態で固定されることにより全
体として一体化されてなることを特徴とする積層不織構
造体。 ２）不織構造体全表面積に対する全点状融着区域の面積
の比が２〜４０％及び点状融着区域密度が７〜８０点／
ｃｍ² であることを特徴とする前記積層不織構造体。 ３）通気度が５０ｃｃ／ｃｍ² ／秒以下であることを特
徴とする前記積層不織構造体。

【０００５】次に，本発明を詳細に説明する。まず，本
発明における熱可塑性極細繊維不織布層に関してである
が，この不織布層は，例えばポリオレフイン系重合体，
ポリエステル系重合体あるいはポリアミド系重合体等の
繊維形成性を有する熱可塑性合成重合体からなるもので
ある。ポリオレフイン系重合体としては，炭素原子数２
〜１８の脂肪族α−モノオレフイン，例えばエチレン，
プロピレン，ブテン−１，ペンテン−１，３−メチルブ
テン−１，ヘキセン−１，オクテン−１，ドデセン−
１，オクタデセン−１からなるホモポリオレフイン重合
体が挙げられる。この脂肪族α−モノオレフインは，他
のエチレン系不飽和モノマ，例えばブタジエン，イソプ
レン，ペンタジエン−１・３，スチレン，α−メチルス
チレンのような類似のエチレン系不飽和モノマが共重合
されたポリオレフイン系共重合体であってもよい。ま
た，ポリエチレン系重合体の場合には，エチレンに対し
てプロピレン，ブテン−１，ヘキセン−１，オクテン−
１又は類似の高級α−オレフインが１０重量％以下共重
合されたものであってもよく，ポリプロピレン系重合体
の場合には，プロピレンに対してエチレン又は類似の高
級α−オレフインが１０重量％以下共重合されたもので
あってもよいが，前記これらの共重合物の共重合率が前
記重量％を超えると共重合体の融点が低下し，これら共
重合体の繊維からなる不織布を用いて得た積層不織構造
体を高温条件下で使用したとき，機械的特性や寸法安定
性が低下するので好ましくない。

【０００６】ポリエステル系重合体としては，テレフタ
ル酸，イソフタル酸，ナフタリン−２・６−ジカルボン
酸等の芳香族ジカルボン酸あるいはアジピン酸，セバチ
ン酸等の脂肪族ジカルボン酸又はこれらのエステル類を
酸成分とし，かつエチレングリコール，ジエチレングリ
コール，１・４−ブタジオール，ネオペンチルグリコー
ル，シクロヘキサン−１・４−ジメタノール等のジオー
ル化合物をエステル成分とするホモポリエステル重合体
あるいは共重合体が挙げられる。なお，これらのポリエ
ステル系重合体には，パラオキシ安息香酸，５−ソジウ
ムスルホイソフタール酸，ポリアルキレングリコール，
ペンタエリスススリトール，ビスフエノールＡ等が添加
あるいは共重合されていてもよい。

【０００７】ポリアミド系重合体としては，ポリイミノ
−１−オキソテトラメチレン（ナイロン４），ポリテト
ラメチレンアジパミド（ナイロン４６），ポリカプラミ
ド（ナイロン６），ポリヘキサメチレンアジパミド（ナ
イロン６６），ポリウンデカナミド（ナイロン１１），
ポリラウロラクタミド（ナイロン１２），ポリメタキシ
レンアジパミド，ポリパラキシリレンデカナミド，ポリ
ビスシクロヘキシルメタンデカナミド又はこれらのモノ
マを構成単位とするポリアミド系共重合体が挙げられ
る。特に，ポリテトラメチレンアジパミドの場合，ポリ
テトラメチレンアジパミドにポリカプラミドやポリヘキ
サメチレンアジパミド，ポリウンデカメチレンテレフタ
ラミド等の他のポリアミド成分が３０モル％以下共重合
されたポリテトラメチレンアジパミド系共重合体であっ
てもよい。前記他のポリアミド成分の共重合率が３０モ
ル％を超えると共重合体の融点が低下し，これら共重合
体の繊維からなる不織布を用いて得た積層不織構造体を
高温条件下で使用したとき，機械的特性や寸法安定性が
低下するので好ましくない。なお，本発明において，前
記繊維形成性を有する熱可塑性重合体には，必要に応じ
て，例えば艶消し剤，顔料，消臭剤，光安定剤，熱安定
剤，酸化防止剤等の各種添加剤を本発明の効果を損なわ
ない範囲内で添加することができる。

【０００８】本発明における熱可塑性極細繊維不織布層
は，前記重合体からなり，かつ単繊維繊度が０．２デニ
ール以下の繊維から構成されるメルトブローン不織布あ
るいはスパンボンド不織布である。この極細繊維は，前
記重合体単独からなるものの他に前記重合体の中から選
択された２種以上の相異なる重合体が各々溶融紡糸性を
損なわない範囲内でブレンドされたブレンド物からなる
ものであってもよく，例えばポリエステル系重合体とポ
リオレフイン系重合体とがブレンドされたものや，２種
の相異なるポリアミド系重合体がブレンドされたものが
挙げられる。また，この極細繊維の形態は，前記重合体
の中から選択された２種の相異なる重合体が芯鞘型ある
いは並列型に配されたものであってもよい。

【０００９】メルトブローン不織布は，前述した重合体
を重合体を単独で，あるいは前記重合体の中から選択さ
れた２種以上の相異なる重合体がブレンドされたブレン
ド物を，あるいは前記重合体の中から選択された２種の
相異なる重合体を芯鞘型あるいは並列型に配するように
していわゆるメルトブローン法で溶融紡出し，すなわち
紡糸口金に配設された孔径０．１〜１．０ｍｍ程度の紡
糸孔から吐出し，吐出された溶融重合体流を溶融温度よ
り２０〜５０℃高い温度で幅０．１〜０．５ｍｍ程度の
スリツト状ノズルから噴出される高圧気体流により牽引
・細化し，冷却した後，移動する捕集面上に捕集・堆積
させることによって，容易に単繊維繊度が０．２デニー
ル以下の繊維から構成される不織ウエブを得ることがで
きる。メルトブローン法で溶融紡出するに際し，紡糸温
度は用いる重合体の溶融特性に応じて適宜選択するが，
通常は２９０〜３５０℃とするのが好ましく，紡糸温度
が２９０℃未満であると溶融重合体を紡糸孔から吐出す
ることが困難となって吐出溶融重合体流が途切れ易くな
り，一方，紡糸温度が３５０℃を超えると重合体が熱分
解を生じ，いずれも好ましくない。また，吐出された溶
融重合体流を牽引・細化する高圧気体流は，その温度を
重合体流の溶融温度より２０〜５０℃高い温度とし，こ
の温度が重合体流の溶融温度より＋２０℃未満であると
製糸性が低下して極細繊維の形成が困難となり，一方，
この温度が重合体流の溶融温度より＋５０℃を超えると
重合体の熱分解により紡糸口金の吐出孔が経時的に汚れ
て操業性が低下し，いずれも好ましくない。さらに，高
圧気体流の流速は，通常は８０〜３００ｍ／秒程度と
し，その噴出方向は，紡糸線方向に対して５〜４５度の
角度をなす方向とするのが好ましい。

【００１０】スパンボンド不織布は，前述した重合体を
単独で，あるいは前記重合体の中から選択された２種以
上の相異なる重合体がブレンドされたブレンド物を，あ
るいは前記重合体の中から選択された２種の相異なる重
合体を芯鞘型あるいは並列型に配するようにしていわゆ
るスパンボンド法で溶融紡出し，すなわち紡糸口金から
溶融紡出・冷却し，エアーサツカ等の引き取り手段を用
い引取り速度を３０００〜６０００ｍ／分として牽引・
細化した後，開繊器を用いて開繊し，移動する捕集面上
に捕集・堆積させることによって，単繊維繊度が０．２
デニール以下の繊維から構成される不織ウエブを得るこ
とができる。この場合，前述した重合体から選択された
非相溶性の２種以上の重合体を用いて複合紡出し，前述
したと同様にして不織ウエブを作成し，得られた不織ウ
エブに機械的割繊処理を施して各重合体単独からなる割
繊繊維とする方法を採用すると，より容易に前記単繊維
繊度の不織ウエブを得ることができる。なお，この非相
溶性の２種以上の重合体としては，ほぼ同等の融点を有
するものであってもよいが，相互に融点を少なくとも２
０℃異にする重合体を選択することもできる。スパンボ
ンド法で溶融紡出するに際しては，その引取り速度を３
０００〜６０００ｍ／分とするのがよい。引取り速度が
３０００ｍ／分未満であると紡出繊維の分子配向度が十
分に増大しないため得られるウエブの機械的特性や寸法
安定性が向上せず，一方，引取り速度が６０００ｍ／分
を超えると溶融紡糸時の製糸性が低下し，いずれも好ま
しくない。

【００１１】本発明における熱可塑性極細繊維不織布層
は，前述したように単繊維繊度が０．２デニール以下の
繊維から構成されるものである。単繊維繊度が０．２デ
ニールを超えると，得られる不織布の風合いが硬くなっ
て柔軟性に富む積層不織構造体を得ることができず，し
かも不織布表面のポアサイズが大きくなって十分なバク
テリアバリア性が発現せず，好ましくない。

【００１２】本発明における熱可塑性極細繊維不織布層
は，その目付けが１０〜１２０ｇ／ｍ² のものであるの
が好ましい。目付けが１０ｇ／ｍ² 未満であると，繊維
同士の緻密な重なりの程度が低く，この不織布に天然繊
維不織布を積層・一体化して得られる積層不織構造体の
地合いが低下するため，好ましくない。一方，目付けが
１２０ｇ／ｍ² を超えると，バクテリアバリア性は向上
するものの厚みが大きくなり過ぎるため，得られる積層
不織構造体を例えば柔軟性が要求されるような分野に適
用することが困難となり，しかもこの不織布に天然繊維
不織布を積層した後，超音波融着装置を用い融着処理を
施して一体化するに際し，加工速度を遅くしたりあるい
は多大の超音波エネルギを供給するなどの必要が生じ，
好ましくない。したがって，本発明では，この極細繊維
不織布層の目付けを１０〜１２０ｇ／ｍ² ，好ましくは
２０〜１００ｇ／ｍ² とする。

【００１３】次に，本発明における天然繊維同士が機械
的に交絡してなる不織布層に関してであるが，この不織
布層を構成する天然繊維とは，木綿繊維や麻繊維等のセ
ルロース系繊維の他に，ラミー等の動物繊維，絹短繊
維，天然パルプ，レーヨンに代表される各種再生短繊維
をも包含するものである。本発明では，この不織布層の
出発原料として，晒し加工の施されていないコーマ糸，
晒し加工された晒し綿，あるいは織物・編物から得られ
る各種反毛を用いることもできる。出発原料として反毛
を用いる場合，効果的に用い得る反毛機としては，ラツ
グマシン，ノツトブレーカ，ガーネツトマシン，廻切機
が挙げられる。用いる反毛機の種類と組み合わせは，反
毛される織物・編物等の布帛形状や構成する糸の太さあ
るいは撚りの強さにもよるが，同一の反毛機を複数台直
列に連結したり，２種以上の反毛機を組み合わせて使用
したりするとより効果的である。この反毛機による解繊
率（％）は３０〜９５％の範囲であるのが好ましい。こ
の解繊率が３０％未満であると，カードウエブ中に未解
繊繊維が存在するため不織布表面にザラツキが生じるの
みでなく，例えば高圧液体柱状流処理により天然繊維同
士を三次元的機械的交絡を施すに際して未解繊繊維部分
を高圧液体柱状流が十分貫通せず，一方，解繊率が９５
％を超えると，前記熱可塑性極細繊維不織布と積層・一
体化して得られる積層不織構造体において，十分な表面
摩擦強度が得られず，いずれも好ましくない。なお，こ
こでいう解繊率（％）とは，下記式（１）により求めら
れるものである。 解繊率（％）＝（被反毛重量−糸状物重量）×１００／被反毛重量・・（１）

【００１４】本発明における天然繊維不織布層は，前記
天然繊維からなり，かつ繊維同士が機械的に交絡してな
るものである。すなわち，天然繊維同士が，高圧液体柱
状流処理あるいはニードルパンチング処理により機械的
に交絡したものであり，特に前者の場合，繊維同士が三
次元的に交絡して不織布の嵩高性が向上すると共に柔軟
性も向上するため，例えば前記熱可塑性極細繊維不織布
と積層・一体化して得られる積層不織構造体を衛生材用
あるいは生活関連材用の素材として用いる上で好まし
い。この不織布層は，前記天然繊維素材の中から選択さ
れた単一素材あるいは複数種の素材が混合されてなるも
のを出発原料とし，カード機を用いて所定目付けのカー
ドウエブを作成し，次いで得られたウエブに高圧液体柱
状流処理あるいはニードルパンチング処理により繊維間
に機械的交絡を施すことにより容易に得ることができ
る。このカードウエブは，構成繊維の配列度合によって
種々選択することができ，例えばカード機の進行方向に
配列したパラレルウエブ，パラレルウエブがクロスレイ
ドされたウエブ，ランダムに配列したランダムウエブあ
るいは両者の中程度に配列したセミランダムウエブ等が
挙げられる。また，衣料用素材としての展開を図りたい
場合には，不織布強力の縦／横比が概ね１／１となるカ
ードウエブを使用するのが好ましい。

【００１５】高圧液体柱状流処理の場合，例えば孔径が
０．０５〜１．５ｍｍ特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔
を孔間隔を０．０５〜５ｍｍで１列あるいは複数列に多
数配列した装置を用い，噴射圧力が５〜１５０ｋｇ／ｃ
ｍ² Ｇの高圧液体を前記噴射孔から噴射し，多孔性支持
部材上に載置したカードウエブに衝突させることにより
繊維間に三次元的交絡を付与する方法を採用する。噴射
孔の配列は，このカードウエブの進行方向と直交する方
向に列状に配列する。高圧液体としては，常温の水ある
いは温水を用いることができる。噴射孔とウエブとの間
の距離は，１〜１５ｃｍとするのがよい。この距離が１
ｃｍ未満であるとこの処理により得られる複合不織布の
地合いが乱れ，一方，この距離が１５ｃｍを超えると液
体流が積層物に衝突したときの衝撃力が低下して三次元
的な交絡が十分に施されず，いずれも好ましくない。こ
の高圧液体柱状流による処理は，少なくとも２段階に別
けて施とよい。すなわち，第１段階の処理として圧力が
５〜４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流を噴出し前記ウエ
ブに衝突させ，ウエブの構成繊維同士を予備的に交絡さ
せる。この第１段階の処理において，液体流の圧力が５
ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未満であるとウエブの構成繊維同士を予
備的に交絡させることができず，一方，液体流の圧力が
４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超えるとウエブに高圧液体流を噴
出し衝突させたときウエブの構成繊維が液体流の作用に
よって乱れ，ウエブに地合いの乱れや目付け斑が生じる
ため，いずれも好ましくない。引き続き，第２段階の処
理として圧力が５０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体
流を噴出し前記ウエブに衝突させ，ウエブの構成繊維同
士を三次元的に交絡させて全体として緻密に一体化させ
る。この第２段階の処理において，液体流の圧力が５０
ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未満であると，上述したような繊維間の
三次元的交絡を十分に形成することができず，一方，液
体流の圧力が１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超えると，得られ
る不織布の嵩高性と柔軟性が向上せず，いずれも好まし
くない。なお，ウエブの目付けによっては，第２段階の
処理に引き続き第３段階の処理として，第２段階の処理
側と逆の側から第２段階の処理と同様の条件にて再度処
理を施すことにより，表裏共に緻密に繊維同士が交絡し
た不織布を得ることができる。高圧液体柱状流処理を施
すに際して用いる前記ウエブを担持する多孔性支持部材
としては，例えば２０〜１００メツシユの金網製あるい
は合成樹脂製等のメツシユスクリーンや有孔板など，高
圧液体流がウエブを貫通し得るものであれば特に限定さ
れない。また，多孔性支持部材のメツシユ構成は２０本
／２５ｍｍ〜２００本／２５ｍｍの範囲であるのが好ま
しく，２０本／２５ｍｍ未満であると，高圧液体柱状流
がウエブに衝突した際に繊維が柱状流と共にメツシユス
クリーンを通過して繊維の脱落が発生し，一方，２００
本／２５ｍｍを超えると，高圧液体柱状流がウエブとメ
ツシユスクリーンとを通過するに要するエネルギー量が
多大になって生産コストが上昇し，いずれも好ましくな
い。高圧液体流処理を施した後，処理後の前記ウエブか
ら過剰水分を除去する。この過剰水分を除去するに際し
ては，公知の方法を採用することができる。例えばマン
グルロール等の絞り装置を用いて過剰水分をある程度機
械的に除去し，引き続きサクシヨンバンド方式の熱風循
環式乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水分を除去して
不織布を得ることができる。

【００１６】本発明における天然繊維不織布層は，その
目付けが３０〜２００ｇ／ｍ² のものであるのが好まし
い。目付けが３０ｇ／ｍ² 未満であると，天然繊維の単
位面積当たりの存在量が小さ過ぎて本発明が目的とする
吸水性が十分に具備されず，一方，目付けが２００ｇ／
ｍ² を超えると，前記熱可塑性極細繊維不織布との積層
後に超音波融着装置を用いて点状融着区域を形成するこ
とにより一体化して得られる積層不織構造体においてそ
の剥離強力が十分に向上せず，いずれも好ましくない。
したがって，本発明では，この天然繊維不織布の目付け
を３０〜２００ｇ／ｍ² とし，好ましくは５０〜１５０
ｇ／ｍ² とする。

【００１７】次に，本発明の積層不織構造体に関して説
明する。本発明の積層不織構造体は，前記熱可塑性極細
繊維不織布層と天然繊維不織布層とが積層され，前記極
細繊維と天然繊維とが融着されてなる点状融着区域を有
し，かつ前記点状融着区域において前記両不織布層の少
なくとも境界面に位置する天然繊維が前記極細繊維の融
解部に埋設された状態で固定されることにより全体とし
て一体化されてなるものである。この点状融着区域と
は，周波数が１９．１５ＫＨｚの通常ホーンと呼称され
る超音波発振器と，円周上に点状又は帯状に凸状突起部
を具備するパターンロールとからなる超音波融着装置を
用いて形成され，前記凸状突起部に該当する部分に当接
する繊維同士を融着させたものである。さらに詳しく
は，この点状融着区域は，不織構造体全表面積に対して
特定の領域と特定の配置とを有し，個々の点状融着区域
は必ずしも円形の形状である必要はないが，不織構造体
全表面積に対する全点状融着区域の面積の比が２〜４０
％，好ましくは４〜２５％，同区域密度が７〜８０点／
ｃｍ² ，好ましくは８〜５０点／ｃｍ² であるものがよ
い。不織構造体全表面積に対する全点状融着区域の面積
の比が２％未満であると，前記熱可塑性極細繊維不織布
と天然繊維不織布との積層後に超音波融着装置を用いて
点状融着区域を形成することにより一体化して得られる
積層不織構造体においてその剥離強力が十分に向上せ
ず，一方，前記面積の比が４０％を超えると，得られる
積層不織構造体の柔軟性と嵩高性が低下するため，いず
れも好ましくない。また，同区域密度が７点／ｃｍ² 未
満であると，得られる積層不織構造体の接着力すなわち
剥離強力に斑が生じるのみならずバクテリアバリア性が
低下し，一方，同区域密度が８０点／ｃｍ² を超える
と，得られる積層不織構造体の柔軟性と嵩高性が低下
し，いずれも好ましくない。

【００１８】本発明において用い得る超音波融着装置と
は，公知の装置すなわち周波数が１９．１５ＫＨｚの通
常ホーンと呼称される超音波発振器と，円周上に点状又
は帯状に凸状突起部を具備するパターンロールとからな
る装置である。前記超音波発振器の下部に前記パターン
ロールが配設され，被処理物は超音波発振器とパターン
ロールとの間に通される。このパターンロールに配設さ
れる凸状突起部は１列あるいは複数列であってもよく，
また，その配設が複数列の場合には，並列あるいは千鳥
型のいずれの配列でもよい。融着処理に際しては，ホー
ンに空気圧を印加して加圧する。ホーンとパターンロー
ル間の線圧は，通常１〜１０ｋｇ／ｃｍとし，線圧が１
ｋｇ／ｃｍ未満であると，前記熱可塑性極細繊維不織布
層と天然繊維不織布層との積層物に対する押し圧が不足
して融着が生じなく，一方，線圧が１０ｋｇ／ｃｍを超
えると，点状融着区域に対する押し圧が高過ぎて融着区
域に相当する前記熱可塑性極細繊維不織布層が熱分解し
たり，あるいは極端な場合には穿孔が生じたりして得ら
れる積層不織構造体の接着力が低下し，いずれも好まし
くない。本発明の積層不織構造体は，前記熱可塑性極細
繊維不織布と天然繊維不織布との積層物に前述した超音
波融着装置を用いて融着処理を施すことにより，点状融
着区域において，前記両不織布層の少なくとも境界面に
位置する天然繊維が前記極細繊維の融解部に埋設された
状態で固定され全体として一体化されたものである。図
１は，本発明の積層不織構造体における前記点状融着区
域の断面を示す模式図である。図において，１は点状融
着区域において融解した熱可塑性極細繊維層，２は天然
繊維で，同図から明らかなように点状融着区域において
両不織布層の少なくとも境界面に位置する天然繊維２
は，熱可塑性極細繊維が融解した融解部すなわち１に埋
設された状態で固定されており，両不織布層が点状融着
区域において，このような接着構造を有するため，剥離
強力の高い積層不織構造体となる。

【００１９】本発明の積層不織構造体は，通気度が５０
ｃｃ／ｃｍ² ／秒以下のものであることが，例えば医療
・衛生材用の素材等のバクテリアバリア性が要求される
分野では好ましい。この積層不織構造体は，前述したよ
うに天然繊維不織布層に対して単繊維繊度が０．２デニ
ール以下の熱可塑性極細繊維からなる不織布層が積層さ
れているため不織布のポアサイズが小さく，したがって
バクテリアバリア性が向上するのである。

【００２０】

【作用】本発明の積層不織構造体は，片面が単繊維繊度
が０．２デニール以下の熱可塑性極細繊維からなる不織
布層から構成されるため通気度が５０ｃｃ／ｃｍ² ／秒
以下と低く，良好なバクテリアバリア性を有し，他面が
天然繊維同士が機械的に交絡してなる不織布層から構成
されるため吸水性を有する。また，天然繊維同士が三次
元的に交絡してなる場合，前記極細繊維と相乗して優れ
た柔軟性が具備される。さらに，前記極細繊維と天然繊
維とが融着されてなる点状融着区域において，前記両不
織布層の少なくとも境界面に位置する天然繊維が前記極
細繊維の融解部に埋設された状態で固定された接着構造
を有するため，剥離強力の高い積層不織構造体となる。

【００２１】

【実施例】次に，実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 メルトフローレート値（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−
１２３８（Ｌ）に記載の方法に準じて測定した。 相対粘度：フエノールと四塩化エタンの等重量混合溶液
を溶媒とし，試料濃度０．５ｇ／１００ｃｃ，温度２０
℃の条件で測定した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，試料重量を５ｍｇ，昇温速度を２０℃
／分として測定して得た融解吸熱曲線の最大極値を与え
る温度を融点（℃）とした。 目付け（ｇ／ｍ² ）：標準状態の試料から縦１０ｃｍ×
横１０ｃｍの試料片計１０点を作成し平衡水分に到らし
めた後，各試料片の重量（ｇ）を秤量し，得られた値の
平均値を単位面積（ｍ² ）当たりに換算し目付け（ｇ／
ｍ² ）とした。 引張り強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）及び引張り伸度（％）：
ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定し
た。すなわち，試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試
料片計１０点を作成し，各試料片毎に不織布の経及び緯
方向について，定速伸長型引張り試験機（東洋ボールド
ウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い
て引張り速度１０ｃｍ／分で伸長し，得られた切断時荷
重値（ｋｇ／５ｃｍ幅）の平均値を引張り強力（ｋｇ／
５ｃｍ幅），切断時伸長率（％）の平均値を引張り伸度
（％）とした。 引裂き強力（ｋｇ）：ＪＩＳ−Ｋ−７３１１に記載のエ
ルメンドルフ型に準じて，不織布の経及び緯方向につい
て測定した。 層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）：試料長が１０ｃｍ，試
料幅が５ｃｍの試料片計１０点を作成し，各試料片毎に
不織布の経方向について，定速伸長型引張り試験機（東
洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１０
０）を用いて引張速度１０ｃｍ／分で天然繊維不織布層
が極細繊維不織布層から積層構造体の端部から計って５
ｃｍの位置まで強制的に剥離させ，得られた荷重値（ｇ
／５ｃｍ幅）の平均値を層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）
とした。 剛軟度（ｇ）：試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試
料片計５点を作成し，各試料片毎に横方向に曲げて円筒
状物とし，各々その端部を接合したものを剛軟度測定試
料とした。次いで，各測定試料毎にその軸方向につい
て，定速伸長型引張り試験機（東洋ボールドウイン社製
テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用いて圧縮速度
５ｃｍ／分で圧縮し，得られた最大荷重値（ｇ）の平均
値を剛軟度（ｇ）とした。 通気度（ｃｃ／ｃｍ² ／秒）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に
記載のフラジール法に準じて測定した。 耐水圧（ｍｍ水柱）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９２Ｂに記載の
高水圧法に準じて測定した。 吸水性（ｍｍ）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に記載のバイレ
ツク法に準じて測定した。

【００２２】実施例１ まず，融点が１５５℃，メルトフローレート値が６００
ｇ／１０分のポリプロピレンチツプを用い，ポリプロピ
レン極細繊維からなるメルトブローン不織布を作成し
た。すなわち，前記重合体チツプをエクストルーダ型溶
融押出し機を用いて溶融し，これを孔径０．１５ｍｍの
紡糸孔を２００孔有する紡糸口金を通して紡糸温度を２
８０℃かつ吐出量を３０ｇ／分として溶融吐出し，吐出
された溶融重合体流を溶融温度より３０℃高い温度の高
圧空気流を速度１７０ｍ／秒で紡糸線方向に対して２５
度の角度をなす方向に噴出して牽引・細化し，冷却した
後，紡糸口金の下方１０ｃｍの位置に配設されたサクシ
ヨンドラム上に捕集・堆積させ，平均単繊維繊度が０．
１デニールで，目付けが２０ｇ／ｍ² のポリプロピレン
極細繊維メルトブローン不織布を得た。別途，平均単繊
維繊度が１．５デニールで，かつ平均繊維長が２５ｍｍ
の木綿晒し綿を用い，木綿繊維同士が三次元的に交絡し
てなる不織布を作成した。すなわち，前記晒し綿を出発
原料とし，ランダムカード機により繊維配列がランダム
で目付けが４５ｇ／ｍ² のランダムカードウエブを作成
し，次いで得られたウエブを移動速度２０ｍ／分で移動
する７０メツシユの金網上に載置して高圧液体流処理を
施した。高圧液体流処理は，孔径０．１ｍｍの噴射孔が
孔間隔０．６ｍｍで一列に配設された高圧柱状水流処理
装置を用い，ウエブの上方５０ｍｍの位置から２段階に
別けて柱状水流を作用させた。第１段階の処理では圧力
を３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとし，第２段階の処理では圧力を
７０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとした。なお，第２段階の処理は，
ウエブの表裏から各々２回施した。次いで，得られた処
理物からマングルロールを用いて過剰水分を除去した
後，処理物に熱風乾燥機を用い温度１０℃の条件で乾燥
処理を施し，木綿繊維同士が緻密に三次元的交絡をした
目付けが４５ｇ／ｍ² の不織布を得た。次いで，前記で
得られたポリプロピレン極細繊維メルトブローン不織布
と木綿繊維不織布とを積層し，周波数が１９．１５ＫＨ
ｚの超音波発振器と円周上に点状に凸状突起部が面積比
（ロール全表面積に対する全凸状突起部の面積の比）１
１％かつ密度１８点／ｃｍ² で配設されたパターンロー
ルとからなる超音波融着装置を用い，加工速度を３０ｍ
／分，線圧を２．５ｋｇ／ｃｍとして超音波融着処理を
施して積層不織構造体を得た。得られた積層不織構造体
の特性を表１に示す。

【００２３】実施例２ 相対粘度が１．３６のポリエチレンテレフタレートチツ
プを用い，紡糸温度を３５０℃とした以外は実施例１と
同様にして，ポリエチレンテレフタレート極細繊維から
なるメルトブローン不織布を得た。次いで，実施例１と
同様にして，積層不織構造体を得た。得られた積層不織
構造体の特性を表１に示す。

【００２４】実施例３〜６ 超音波融着装置におけるパターンロールの凸状突起部面
積比を５％（実施例３），１６％（実施例４），２０％
（実施例５）及び３３％（実施例６）とした以外は実施
例１と同様にして，積層不織構造体を得た。得られた積
層不織構造体の特性を表２に示す。

【００２５】実施例７〜９ 超音波融着装置におけるパターンロールの凸状突起部配
設密度を９点／ｃｍ²（実施例７），３６点／ｃｍ
² （実施例８）及び７２点／ｃｍ² （実施例９）とした
以外は実施例１と同様にして，積層不織構造体を得た。
得られた積層不織構造体の特性を表２に示す。

【００２６】比較例１ 融点が１５６℃，メルトフローレート値が５６ｇ／１０
分のポリプロピレンチツプを用い，ポリプロピレン長繊
維からなるスパンボンド不織布を作成した。すなわち，
前記重合体チツプをエクストルーダ型溶融押出し機を用
いて溶融し，これを紡糸口金を通して紡糸温度を２５０
℃として溶融紡出・冷却し，エアーサツカを用い引取り
速度を４０００ｍ／分として牽引・細化した後，開繊器
を用いて開繊し，移動する捕集面上に捕集・堆積させて
ウエブとし，得られたウエブに先端部面積が０．６ｍｍ
² の突起状彫刻模様部が圧接面積率１２％かつ密度１８
点／ｃｍ² で配設された熱エンボスローラと表面平滑な
金属ローラとを用い，処理温度を１２５℃，かつ線圧を
５０ｋｇ／ｃｍとして加工速度１０ｍ／分で部分熱圧着
処理を施し，単繊維繊度が３．０デニールで，目付けが
２０ｇ／ｍ² のポリプロピレン長繊維スパンボンド不織
布を得た。次いで，実施例１で作成したポリプロピレン
極細繊維メルトブローン不織布と前記で得られたポリプ
ロピレン長繊維スパンボンド不織布とを積層し，以降は
実施例１と同様にして超音波融着処理を施して積層不織
構造体を得た。得られた積層不織構造体の特性を表１に
示す。

【００２７】比較例２ 比較例１で作成したポリプロピレン長繊維スパンボンド
不織布と実施例１で作成した木綿繊維不織布とを積層
し，以降は実施例１と同様にして超音波融着処理を施し
て積層不織構造体を得た。得られた積層不織構造体の特
性を表１に示す。

【００２８】比較例３ 超音波融着処理に代わり圧接面積率が１２％の熱エンボ
スローラと表面平滑な金属ローラとを用い，処理温度を
１４０℃，かつ線圧を１００ｋｇ／ｃｍとして加工速度
１０ｍ／分で部分熱圧着処理を施した以外は実施例１と
同様にして，積層不織構造体を得た。得られた積層不織
構造体の特性を表１に示す。

【００２９】

【表１】

【００３０】

【表２】

【００３１】実施例１，４，５，８及び９で得られた積
層不織構造体は，表１及び２から明らかなように剥離強
力が高く，柔軟性が優れ，良好なバクテリアバリア性と
吸水性を有するものであった。実施例２で得られた積層
不織構造体は，実施例１のポリプロピレン極細繊維メル
トブローン不織布に代わりポリエチレンテレフタレート
極細繊維メルトブローン不織布を用いたものであり，実
施例１に比べると若干剥離強力が低いものの柔軟性が優
れ，良好なバクテリアバリア性と吸水性を有するもので
あった。実施例３で得られた積層不織構造体は，超音波
融着装置におけるパターンロールの凸状突起部面積比が
５％で，不織構造体全表面積に対する全点状融着区域の
面積の比が低目であるため，剥離強力が実施例１に比べ
ると若干低いものであり，実施例６で得られた積層不織
構造体は，同面積比が３３％で，不織構造体全表面積に
対する全点状融着区域の面積の比が高目であるため，剥
離強力は優れるものの柔軟性が実施例１に比べるとやや
劣るものであった。また，実施例７で得られた積層不織
構造体は，凸状突起部配設密度が９点／ｃｍ² で，不織
構造体における点状融着区域の密度が低目であるため，
剥離強力に斑を有するものであった。これに対し，比較
例１で得られた積層不織構造体は，天然繊維を含有して
いないため，表１から明らかなように吸水性の低いもの
であった。比較例２で得られた積層不織構造体は，単繊
維繊度の高いポリプロピレン長繊維スパンボンド不織布
が積層されているため，通気度が高く，耐水圧が低く，
バクテリアバリア性を有しないものであった。比較例３
で得られた積層不織構造体は，熱エンボスローラを用い
た部分熱圧着処理が施されたものであるため，剥離強力
が極めて低いものであった。

【００３２】

【発明の効果】本発明の積層不織構造体は，前記特定の
熱可塑性極細繊維不織布層と天然繊維同士が機械的に交
絡してなる不織布層とが積層され，前記極細繊維と天然
繊維とが融着されてなる点状融着区域とを有し，前記点
状融着区域において前記両不織布層の少なくとも境界面
に位置する天然繊維が前記極細繊維の融解部に埋設され
た状態で固定されることにより全体として一体化されて
なるものであって，剥離強力が高く，柔軟性が優れ，良
好なバクテリアバリア性と吸水性を有し，しかも耐水圧
も高く，医療・衛生材用，衣料用あるいは生活関連材用
の素材として好適である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の積層不織構造体における点状融着区域
の断面を示す模式図である。

【符号の説明】

１：融解した熱可塑性極細繊維層 ２：天然繊維

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成６年６月１７日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１０

【補正方法】削除

【提出日】平成６年６月１７日

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１７

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１７】次に，本発明の積層不織構造体に関して説
明する。本発明の積層不織構造体は，前記熱可塑性極細
繊維不織布層と天然繊維不織布層とが積層され，前記極
細繊維と天然繊維とが融着されてなる点状融着区域を有
し，かつ前記点状融着区域において前記両不織布層の少
なくとも境界面に位置する天然繊維が前記極細繊維の融
解部に埋設された状態で固定されることにより全体とし
て一体化されてなるものである。この点状融着区域と
は，周波数が約２０ＫＨｚ程度の通常ホーンと呼称され
る超音波発振器と，円周上に点状又は帯状に凸状突起部
を具備するパターンロールとからなる超音波融着装置を
用いて形成され，前記凸状突起部に該当する部分に当接
する繊維同士を融着させたものである。さらに詳しく
は，この点状融着区域は，不織構造体全表面積に対して
特定の領域と特定の配置とを有し，個々の点状融着区域
は必ずしも円形の形状である必要はないが，不織構造体
全表面積に対する全点状融着区域の面積の比が２〜４０
％，好ましくは４〜２５％，同区域密度が７〜８０点／
ｃｍ² ，好ましくは８〜５０点／ｃｍ² であるものがよ
い。不織構造体全表面積に対する全点状融着区域の面積
の比が２％未満であると，前記熱可塑性極細繊維不織布
と天然繊維不織布との積層後に超音波融着装置を用いて
点状融着区域を形成することにより一体化して得られる
積層不織構造体においてその剥離強力が十分に向上せ
ず，一方，前記面積の比が４０％を超えると，得られる
積層不織構造体の柔軟性と嵩高性が低下するため，いず
れも好ましくない。また，同区域密度が７点／ｃｍ² 未
満であると，得られる積層不織構造体の接着力すなわち
剥離強力に斑が生じるのみならずバクテリアバリア性が
低下し，一方，同区域密度が８０点／ｃｍ² を超える
と，得られる積層不織構造体の柔軟性と嵩高性が低下
し，いずれも好ましくない。

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１８

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１８】本発明において用い得る超音波融着装置と
は，公知の装置すなわち周波数が約２０ＫＨｚ程度の通
常ホーンと呼称される超音波発振器と，円周上に点状又
は帯状に凸状突起部を具備するパターンロールとからな
る装置である。前記超音波発振器の下部に前記パターン
ロールが配設され，被処理物は超音波発振器とパターン
ロールとの間に通される。このパターンロールに配設さ
れる凸状突起部は１列あるいは複数列であってもよく，
また，その配設が複数列の場合には，並列あるいは千鳥
型のいずれの配列でもよい。融着処理に際しては，ホー
ンに空気圧を印加して加圧する。ホーンとパターンロー
ル間の線圧は，通常１〜１０ｋｇ／ｃｍとし，線圧が１
ｋｇ／ｃｍ未満であると，前記熱可塑性極細繊維不織布
層と天然繊維不織布層との積層物に対する押し圧が不足
して融着が生じなく，一方，線圧が１０ｋｇ／ｃｍを超
えると，点状融着区域に対する押し圧が高過ぎて融着区
域に相当する前記熱可塑性極細繊維不織布層が熱分解し
たり，あるいは極端な場合には穿孔が生じたりして得ら
れる積層不織構造体の接着力が低下し，いずれも好まし
くない。本発明の積層不織構造体は，前記熱可塑性極細
繊維不織布と天然繊維不織布との積層物に前述した超音
波融着装置を用いて融着処理を施すことにより，点状融
着区域において，前記両不織布層の少なくとも境界面に
位置する天然繊維が前記極細繊維の融解部に埋設された
状態で固定され全体として一体化されたものである。図
１は，本発明の積層不織構造体における前記点状融着区
域の断面を示す模式図である。図において，１は点状融
着区域において融解した熱可塑性極細繊維層，２は天然
繊維で，同図から明らかなように点状融着区域において
両不織布層の少なくとも境界面に位置する天然繊維２
は，熱可塑性極細繊維が融解した融解部すなわち１に埋
設された状態で固定されており，両不織布層が点状融着
区域において，このような接着構造を有するため，剥離
強力の高い積層不織構造体となる。

【手続補正４】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２１

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２１】

【実施例】次に，実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 メルトフローレート値（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−
１２３８（Ｌ）に記載の方法に準じて測定した。 相対粘度：フエノールと四塩化エタンの等重量混合溶液
を溶媒とし，試料濃度０．５ｇ／１００ｃｃ，温度２０
℃の条件で測定した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，試料重量を５ｍｇ，昇温速度を２０℃
／分として測定して得た融解吸熱曲線の最大極値を与え
る温度を融点（℃）とした。 目付け（ｇ／ｍ² ）：標準状態の試料から縦１０ｃｍ×
横１０ｃｍの試料片計１０点を作成し平衡水分に到らし
めた後，各試料片の重量（ｇ）を秤量し，得られた値の
平均値を単位面積（ｍ² ）当たりに換算し目付け（ｇ／
ｍ² ）とした。 引張り強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）及び引張り伸度（％）：
ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定し
た。すなわち，試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試
料片計１０点を作成し，各試料片毎に不織布の経及び緯
方向について，定速伸長型引張り試験機（東洋ボールド
ウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い
て引張り速度１０ｃｍ／分で伸長し，得られた切断時荷
重値（ｋｇ／５ｃｍ幅）の平均値を引張り強力（ｋｇ／
５ｃｍ幅），切断時伸長率（％）の平均値を引張り伸度
（％）とした。 引裂き強力（ｋｇ）：ＪＩＳ−Ｋ−７３１１に記載のエ
ルメンドルフ型に準じて，不織布の経及び緯方向につい
て測定した。 層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）：試料長が１０ｃｍ，試
料幅が５ｃｍの試料片計１０点を作成し，各試料片毎に
不織布の経方向について，定速伸長型引張り試験機（東
洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１０
０）を用いて引張速度１０ｃｍ／分で天然繊維不織布層
が極細繊維不織布層から積層構造体の端部から計って５
ｃｍの位置まで強制的に剥離させ，得られた荷重値（ｇ
／５ｃｍ幅）の平均値を層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）
とした。 剛軟度（ｇ）：試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試
料片計５点を作成し，各試料片毎に横方向に曲げて円筒
状物とし，各々その端部を接合したものを剛軟度測定試
料とした。次いで，各測定試料毎にその軸方向につい
て，定速伸長型引張り試験機（東洋ボールドウイン社製
テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用いて圧縮速度
５ｃｍ／分で圧縮し，得られた最大荷重値（ｇ）の平均
値を剛軟度（ｇ）とした。 通気度（ｃｃ／ｃｍ² ／秒）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に
記載のフラジール法に準じて測定した。 耐水圧（ｍｍ水柱）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９２Ａに記載の
低水圧法に準じて測定した。 吸水性（ｍｍ）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に記載のバイレ
ツク法に準じて測定した。

【手続補正５】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２２】実施例１ まず，融点が１５５℃，メルトフローレート値が６００
ｇ／１０分のポリプロピレンチツプを用い，ポリプロピ
レン極細繊維からなるメルトブローン不織布を作成し
た。すなわち，前記重合体チツプをエクストルーダ型溶
融押出し機を用いて溶融し，これを孔径０．１５ｍｍの
紡糸孔を２００孔有する紡糸口金を通して紡糸温度を２
８０℃かつ吐出量を３０ｇ／分として溶融吐出し，吐出
された溶融重合体流を溶融温度より３０℃高い温度の高
圧空気流を速度１７０ｍ／秒で紡糸線方向に対して２５
度の角度をなす方向に噴出して牽引・細化し，冷却した
後，紡糸口金の下方１０ｃｍの位置に配設されたサクシ
ヨンドラム上に捕集・堆積させ，平均単繊維繊度が０．
１デニールで，目付けが２０ｇ／ｍ² のポリプロピレン
極細繊維メルトブローン不織布を得た。別途，平均単繊
維繊度が１．５デニールで，かつ平均繊維長が２５ｍｍ
の木綿晒し綿を用い，木綿繊維同士が三次元的に交絡し
てなる不織布を作成した。すなわち，前記晒し綿を出発
原料とし，ランダムカード機により繊維配列がランダム
で目付けが４５ｇ／ｍ² のランダムカードウエブを作成
し，次いで得られたウエブを移動速度２０ｍ／分で移動
する７０メツシユの金網上に載置して高圧液体流処理を
施した。高圧液体流処理は，孔径０．１ｍｍの噴射孔が
孔間隔０．６ｍｍで一列に配設された高圧柱状水流処理
装置を用い，ウエブの上方５０ｍｍの位置から２段階に
別けて柱状水流を作用させた。第１段階の処理では圧力
を３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとし，第２段階の処理では圧力を
７０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとした。なお，第２段階の処理は，
ウエブの表裏から各々２回施した。次いで，得られた処
理物からマングルロールを用いて過剰水分を除去した
後，処理物に熱風乾燥機を用い温度１０℃の条件で乾燥
処理を施し，木綿繊維同士が緻密に三次元的交絡をした
目付けが４５ｇ／ｍ² の不織布を得た。次いで，前記で
得られたポリプロピレン極細繊維メルトブローン不織布
と木綿繊維不織布とを積層し，周波数が１９．５ＫＨｚ
の超音波発振器と円周上に点状に凸状突起部が面積比
（ロール全表面積に対する全凸状突起部の面積の比）１
１％かつ密度１８点／ｃｍ² で配設されたパターンロー
ルとからなる超音波融着装置を用い，加工速度を３０ｍ
／分，線圧を２．５ｋｇ／ｃｍとして超音波融着処理を
施して積層不織構造体を得た。得られた積層不織構造体
の特性を表１に示す。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 単繊維繊度が０．２デニール以下の熱可
   塑性極細繊維からなる不織布層と天然繊維同士が機械的
   に交絡してなる不織布層とが積層され，かつ前記極細繊
   維と天然繊維とが融着されてなる点状融着区域を有する
   積層不織構造体であって，前記点状融着区域において前
   記両不織布層の少なくとも境界面に位置する天然繊維が
   前記極細繊維の融解部に埋設された状態で固定されるこ
   とにより全体として一体化されてなることを特徴とする
   積層不織構造体。
2. 【請求項２】 不織構造体全表面積に対する全点状融着
   区域の面積の比が２〜４０％及び点状融着区域密度が７
   〜８０点／ｃｍ² であることを特徴とする請求項１記載
   の積層不織構造体。
3. 【請求項３】 通気度が５０ｃｃ／ｃｍ² ／秒以下であ
   ることを特徴とする請求項１又は２記載の積層不織構造
   体。