JPH0754089A - Tough aluminum alloy powder, alloy and production thereof - Google Patents
Tough aluminum alloy powder, alloy and production thereofInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、自動車のエンジン部
品やその他の強靭性が要求される部品に適用することが
可能なアルミニウム合金およびその製造方法に関するも
のである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an aluminum alloy applicable to automobile engine parts and other parts requiring high toughness, and a method for producing the same.
【０００２】[0002]
【背景技術および発明が解決しようとする課題】希土類
元素等を添加し、アモルファス相を高温まで安定に存在
させ、そのアモルファス相を含むアルミニウム合金を加
熱処理して結晶化させ押出加工する方法が、特開平１−
２７５７３２号公報に開示されている。Background Art and Problems to be Solved by the Invention A method of adding a rare earth element or the like, allowing an amorphous phase to exist stably up to a high temperature, and subjecting an aluminum alloy containing the amorphous phase to heat treatment for crystallization and extrusion processing, JP-A-1-
It is disclosed in Japanese Patent Publication No. 275732.
【０００３】また、急冷凝固したアルミニウム合金粉末
を用い、粉末中に形成されたアモルファス相を加熱処理
して粉末鍛造する方法は、本願発明者らにより特願平４
−７７６５０号で提案されている。Further, a method of heat-treating an amorphous phase formed in a powder using a rapidly solidified aluminum alloy powder to forge the powder is proposed by the present inventors in Japanese Patent Application No. Hei.
-77650.
【０００４】さらに、Ａｌ−Ｆｅ−Ｙ系のアトマイズ粉
末を加熱して合金含有成分およびアルミニウムの金属間
化合物等の析出物をナノメータオーダに微細に分散析出
結晶化させたアルミニウム合金を製造する方法は、本願
発明者らによって提案され、特開平２−２７４８３４号
公報に開示されている。Further, a method for producing an aluminum alloy in which Al-Fe-Y-based atomized powder is heated to finely disperse and crystallize alloy-containing components and precipitates such as intermetallic compounds of aluminum on the order of nanometers is known. It has been proposed by the inventors of the present application and disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-274834.
【０００５】Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｘ系合金（ＸはＴｉ、
Ｃｏ、Ｎｉ、ＭｎおよびＣｒからなる群より選ばれた少
なくとも１種の元素である）のアトマイズ粉末は、本願
発明者らによって特願平４−１１３７１２号で提案され
ている。Al-Fe-Si-X alloy (X is Ti,
An atomized powder of at least one element selected from the group consisting of Co, Ni, Mn and Cr) has been proposed by the present inventors in Japanese Patent Application No. 4-113712.
【０００６】上述のように、アモルファス化促進元素を
含むアルミニウム合金の溶湯をガスアトマイズ法により
アモルファス相を含んだ粉末にし、それを固化するため
に熱間塑性加工時に、またはそれに先立つ加熱時にアモ
ルファス相を結晶化させて合金含有成分およびアルミニ
ウムの金属間化合物等の析出物を微細に分散させた組織
を有するアルミニウム合金（以下、ナノアルミと称す
る）を得る手法において、以下のような問題があった。As described above, the molten metal of the aluminum alloy containing the amorphization promoting element is made into powder containing the amorphous phase by the gas atomizing method, and in order to solidify it, the amorphous phase is formed at the time of hot plastic working or at the heating prior to it. The following problems have been encountered in the method of obtaining an aluminum alloy (hereinafter referred to as nanoaluminum) having a structure in which alloy-containing components and precipitates such as intermetallic compounds of aluminum are finely dispersed by crystallization.
【０００７】特開平１−２７５７３２号公報に開示され
ている合金においては、アモルファス化を促進させる元
素として希土類元素等の高価な元素が必須元素として用
いられている。そのため、アルミニウム合金に含まれる
合金元素成分が全体として高価なものになる。In the alloy disclosed in JP-A-1-275732, expensive elements such as rare earth elements are used as essential elements as elements for promoting amorphization. Therefore, the alloy element components contained in the aluminum alloy become expensive as a whole.
【０００８】これに対して、特願平４−１１３７１２号
においては、希土類元素以外のアモルファス化促進元素
を用いてナノアルミ粉末を製造するという工業上優れた
方法が開示されている。しかしながら、この製造方法に
おいても以下のような問題点があった。On the other hand, Japanese Patent Application No. 4-113712 discloses an industrially excellent method of producing a nanoaluminum powder by using an amorphization promoting element other than a rare earth element. However, this manufacturing method also has the following problems.
【０００９】（１） アモルファス相を含む粉末を得る
ためには、溶湯からの冷却速度を約１０4 Ｋ／ｓｅｃ以
上に設定する必要があり、この冷却速度が大きければ大
きいほどアモルファス相が形成されやすい。そのため、
多くのアモルファス相を含む粉末を得るために、従来で
は平均粒度５０μｍ程度の粉末を使用するのに対し、ナ
ノアルミを製造するためには２０μｍ以下の微細な粉末
が用いられる。これは粉末粒径が小さければ小さいほ
ど、冷却速度が大きいことを意味する。しかしながら、
この微細な粉末においては凝集が発生しやすいため、流
れ性が悪いという欠点がある。(1) In order to obtain a powder containing an amorphous phase, it is necessary to set the cooling rate from the molten metal to about 10 4 K / sec or more. The higher the cooling rate, the more the amorphous phase is formed. Cheap. for that reason,
Conventionally, a powder having an average particle size of about 50 μm is used to obtain a powder containing many amorphous phases, whereas a fine powder of 20 μm or less is used to produce nanoaluminum. This means that the smaller the powder particle size, the higher the cooling rate. However,
This fine powder has a drawback that the flowability is poor because aggregation easily occurs.
【００１０】（２） 上記のようなナノアルミ製造用粉
末は、従来からの急冷凝固アルミニウム合金粉末と比較
すると、その粉末の粒子の形状が丸い。そのため、粉末
鍛造時に粉末自体の塑性変形に対する抵抗が大きく、大
きな変形を受け難い。その結果、アルミニウム合金粉末
の表面に存在し、かつ粉末同士（金属表面間）の接合を
妨げている酸化皮膜は破壊され難い。これにより、ナノ
アルミ製造用粉末の粉末鍛造加工においては、粉末同士
の接着性が悪い。(2) The above-mentioned powder for producing nanoaluminum has a round particle shape as compared with the conventional rapidly solidified aluminum alloy powder. Therefore, during powder forging, the resistance of the powder itself to plastic deformation is large, and it is difficult to undergo large deformation. As a result, the oxide film existing on the surface of the aluminum alloy powder and preventing the bonding of the powders (between the metal surfaces) is not easily destroyed. Therefore, in the powder forging process of the powder for producing nanoaluminum, the adhesion between the powders is poor.
【００１１】（３） 上記（２）において表面酸化皮膜
が従来の粉末に比べて破壊され難いという特徴は、粉末
押出法を用いて加工されたアルミニウム合金において異
方性が大きいという結果となって現われる。(3) The feature that the surface oxide film is less likely to be broken than the conventional powder in the above (2) results in large anisotropy in the aluminum alloy processed by the powder extrusion method. Appears.
【００１２】（４） これまでのナノアルミにおいて
は、強度や靭性が用途としての部品で要求される値より
もまだ低く、特に疲労強度（疲労限）と靭性（たとえ
ば、シャルピー衝撃値や破断伸び）のさらなる改善が強
く求められている。(4) In the conventional nanoaluminum, the strength and toughness are still lower than the values required for parts for use, and particularly fatigue strength (fatigue limit) and toughness (for example, Charpy impact value and breaking elongation). There is a strong demand for further improvement.
【００１３】そこで、この発明の目的は、安価で流れ性
の良好なアモルファス化性能を有し、かつ粉末鍛造が容
易であり、押出加工を施しても大きな機械的特性の異方
性が生じないアルミニウム合金粉末を提供し、かつ高い
疲労強度、高い靭性を示す強靭性アルミニウム合金を提
供することである。Therefore, an object of the present invention is to have an amorphizing property which is inexpensive and has a good flowability, is easy to powder forge, and does not cause large anisotropy of mechanical properties even if it is extruded. It is to provide an aluminum alloy powder and a tough aluminum alloy exhibiting high fatigue strength and high toughness.
【００１４】[0014]
【課題を解決するための手段】この発明の１つの局面に
従った強靭性アルミニウム合金は、組成が一般式 Ａｌ100-a-b-c Ｆｅa Ｍｇb Ｘc で表わされ、ＸはＹおよびＭｍ（ミッシュメタル）から
なる群より選ばれた少なくとも１種の元素であり、ａ，
ｂ，ｃはそれぞれ原子％で条件式 ４．０≦ａ≦６．０， ０．３≦ｂ≦５．０， １．０≦ｃ≦４．０ を満たしている。A toughness aluminum alloy according to one aspect of the present invention has a composition represented by the general formula Al 100-abc Fe a Mg b X c , where X is Y and Mm (Misch. At least one element selected from the group consisting of
b and c are atomic% and satisfy the conditional expressions 4.0 ≦ a ≦ 6.0, 0.3 ≦ b ≦ 5.0, 1.0 ≦ c ≦ 4.0.
【００１５】また、この発明のもう１つの局面に従った
強靭性アルミニウム合金は、組成が一般式 Ａｌ100-a-b-c-d Ｆｅa Ｓｉb Ｍｇc Ｘd で表わされ、ＸはＴｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、ＭｎおよびＣｒか
らなる群より選ばれた少なくとも１種の元素であり、
ａ，ｂ，ｃ，ｄはそれぞれ原子％で条件式 ３．０≦ａ≦６．０， ０．５≦ｂ≦３．０， ０．３≦ｃ≦５．０， ０．５≦ｄ≦３．０ を満たしている。The toughness aluminum alloy according to another aspect of the present invention has a composition represented by the general formula Al 100-abcd Fe a Si b Mg c X d , where X is Ti, Co, Ni, At least one element selected from the group consisting of Mn and Cr,
a, b, c and d are each atomic% and are conditional expressions 3.0 ≦ a ≦ 6.0, 0.5 ≦ b ≦ 3.0, 0.3 ≦ c ≦ 5.0, 0.5 ≦ d ≦ 3.0 is satisfied.
【００１６】以上のように組成が規定された本発明のア
ルミニウム合金は、機能的には、これまでに開発された
いずれのアルミニウム合金も示さない以下の特徴を有す
る。すなわち、本発明のアルミニウム合金は、歪速度１
０-2〜１０-5／ｓｅｃで室温で引張応力負荷時に応力３
０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の上降伏点、あるいは上降伏点と
下降伏点を示す。The aluminum alloy of the present invention, the composition of which is defined as described above, has the following characteristics in terms of function, which are not exhibited by any of the aluminum alloys developed so far. That is, the aluminum alloy of the present invention has a strain rate of 1
Stress at 0 -2 to 10 -5 / sec at room temperature under tensile stress 3
Shows the upper yield point or the upper and lower yield points of 0 kgf / mm 2 or more.
【００１７】さらに、この発明に従ったアルミニウム合
金粉末は、組成が一般式 Ａｌ100-a-b-c Ｆｅa Ｍｇb Ｘc で表わされ、ＸはＹおよびＭｍ（ミッシュメタル）から
なる群より選ばれた少なくとも１種の元素であり、ａ，
ｂ，ｃはそれぞれ原子％で条件式 ４．０≦ａ≦６．０， ０．３≦ｂ≦５．０， １．０≦ｃ≦４．０ を満たしており、アモルファス相を少なくとも１体積％
含有するガスアトマイズ法によって製造された粉末であ
る。Further, the aluminum alloy powder according to the present invention has a composition represented by the general formula Al 100-abc Fe a Mg b X c , where X is selected from the group consisting of Y and Mm (Misch metal). At least one element, a,
b and c are atomic% and satisfy the conditional expressions 4.0 ≦ a ≦ 6.0, 0.3 ≦ b ≦ 5.0, 1.0 ≦ c ≦ 4.0, and at least 1 volume of the amorphous phase is satisfied. %
It is a powder containing the gas produced by the gas atomizing method.
【００１８】さらに、この発明のもう１つの局面に従っ
たアルミニウム合金粉末は、組成が一般式 Ａｌ100-a-b-c-d Ｆｅa Ｓｉb Ｍｇc Ｘd で表わされ、ＸはＴｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、ＭｎおよびＣｒか
らなる群より選ばれた少なくとも１種の元素であり、
ａ，ｂ，ｃ，ｄはそれぞれ原子％で条件式 ３．０≦ａ≦６．０， ０．５≦ｂ≦３．０， ０．３≦ｃ≦５．０， ０．５≦ｄ≦３．０ を満たしており、アモルファス相を少なくとも１体積％
含有するガスアトマイズ法によって製造された粉末であ
る。Further, the aluminum alloy powder according to another aspect of the present invention has a composition represented by the general formula Al 100-abcd Fe a Si b Mg c X d , where X is Ti, Co, Ni, Mn. And at least one element selected from the group consisting of Cr,
a, b, c and d are each atomic% and are conditional expressions 3.0 ≦ a ≦ 6.0, 0.5 ≦ b ≦ 3.0, 0.3 ≦ c ≦ 5.0, 0.5 ≦ d ≦ 3.0, and at least 1% by volume of amorphous phase
It is a powder containing the gas produced by the gas atomizing method.
【００１９】上記のように規定された本発明のアルミニ
ウム合金粉末は、機能的には流動性に優れた粉末であ
る。The aluminum alloy powder of the present invention defined as above is functionally excellent in fluidity.
【００２０】さらに本発明のアルミニウム合金の製造方
法によれば、上記のアルミニウム合金粉末に熱間塑性加
工を施し、結晶化させ、固化させることによって、合金
含有成分およびアルミニウムの金属間化合物等の析出物
をナノメータオーダに微細に分散結晶化させた強靭性ア
ルミニウム合金が得られる。熱間塑性加工は粉末鍛造法
または粉末押出法を用いて行なわれる。Further, according to the method for producing an aluminum alloy of the present invention, the above-mentioned aluminum alloy powder is subjected to hot plastic working to be crystallized and solidified to precipitate alloy-containing components and intermetallic compounds of aluminum. A tough aluminum alloy is obtained by finely dispersing and crystallizing the material on the order of nanometers. The hot plastic working is performed using a powder forging method or a powder extrusion method.
【００２１】[0021]
【作用】この発明のアルミニウム合金およびアルミニウ
ム合金粉末の組成においては、Ｆｅ、Ｘ成分（ここでＸ
はＹ、Ｍｍ（ミッシュメタル）から選ばれる１種以上の
元素）、またはＦｅ、Ｓｉ、Ｘ成分（ここでＸはＴｉ、
Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｒから選ばれる１種以上の元素）
は、それぞれアモルファス化促進元素である。ここでＭ
ｍ（ミッシュメタル）とはセリウム族希土類元素の混合
物であり、精錬過程の半製品のことをいう。通常、Ｃｅ
を４０〜５０重量％、Ｌａを２０〜４０重量％含む。ミ
ッシュメタルを使用する目的はそれが安価であることに
よる。これらの元素の中で、Ｆｅ、またはＦｅ、Ｓｉは
必須元素とされ、これらの元素を含む３元素または４元
素以上が一緒になって初めて必要最小限度のアモルファ
ス化性能を有するようになる。各元素の含有量の下限
は、必要最小限のアモルファス化性能を保証するもので
ある。各元素の含有量の上限は、アモルファス相が結晶
化した際に十分な延性を示すことを保証するものであ
る。In the composition of the aluminum alloy and the aluminum alloy powder of the present invention, Fe and X components (here, X
Is one or more elements selected from Y, Mm (Misch metal), or Fe, Si, X components (where X is Ti,
(One or more elements selected from Co, Ni, Mn, and Cr)
Are amorphization promoting elements. Where M
m (Misch metal) is a mixture of rare earth elements of the cerium group and refers to a semi-finished product in the refining process. Usually Ce
Of 40 to 50% by weight and La of 20 to 40% by weight. The purpose of using mischmetal is because it is cheap. Among these elements, Fe, or Fe or Si is an essential element, and the minimum required amorphization performance comes to be achieved only when 3 elements or 4 elements or more containing these elements are combined. The lower limit of the content of each element guarantees the minimum required amorphization performance. The upper limit of the content of each element ensures that the amorphous phase exhibits sufficient ductility when crystallized.
【００２２】また、本発明のアルミニウム合金粉末にお
いて、必ずしも全部がアモルファス相から構成される必
要はないが、全くアモルファス化性能を有さない合金組
成では粗大な金属間化合物が晶出してしまう。そのた
め、アルミニウム合金粉末は最小限で１体積％以上のア
モルファス相を有するものを用いる必要がある。このよ
うな粉末は、ある程度のアモルファス化性能を有してお
り、ナノメータレベルの非常に微細な組織を有する。Further, in the aluminum alloy powder of the present invention, it is not always necessary that the whole is composed of an amorphous phase, but a coarse intermetallic compound crystallizes out in an alloy composition having no amorphizing ability at all. Therefore, it is necessary to use the aluminum alloy powder having at least 1% by volume or more of the amorphous phase. Such a powder has a certain degree of amorphization ability and has a very fine structure of nanometer level.
【００２３】さらに、この発明のアルミニウム合金およ
びアルミニウム合金粉末においては、上述の成分に加え
てＭｇが添加されている。Further, in the aluminum alloy and aluminum alloy powder of the present invention, Mg is added in addition to the above components.
【００２４】（１） Ｍｇを添加することにより、アル
ミニウム合金粉末の表面電位が変化して粉末同士の間に
は互いに反発しようとする力が作用する。この力によっ
て、粉末同士の間には空気層が生じ、粉末同士の摩擦抵
抗が減少する。その結果、アモルファス相を有するアル
ミニウム合金粉末の流動性が改善される。(1) By adding Mg, the surface potential of the aluminum alloy powder changes, and a force that repels each other acts between the powders. Due to this force, an air layer is generated between the powders, and the frictional resistance between the powders is reduced. As a result, the fluidity of the aluminum alloy powder having an amorphous phase is improved.
【００２５】（２） 添加されたＭｇは、その多くが表
面皮膜ではなく、粉末内部に固溶していると考えられ
る。これらの粉末内部に固溶しているＭｇは、熱間加工
前の粉末加熱時に酸素ポテンシャルの高い粉末表面に向
かって拡散する。そして、Ｍｇは表面酸化膜の主成分で
あるＡｌ2 Ｏ3 （結晶水を有するアルミナ）を以下の化
学反応で還元する。(2) It is considered that most of the added Mg is not a surface film but a solid solution inside the powder. The Mg solid-dissolved in these powders diffuses toward the powder surface having a high oxygen potential when the powder is heated before hot working. Then, Mg reduces Al 2 O 3 (alumina having crystal water), which is the main component of the surface oxide film, by the following chemical reaction.
【００２６】[0026]
【数１】 [Equation 1]
【００２７】この還元反応の際には表面酸化皮膜の体積
が約７０％に縮小される。その結果として表面酸化皮膜
は微細に破壊されて新鮮な金属面が露出することにな
る。したがって、大きなせん断力が作用せず、酸化皮膜
が破れ難く、粉末が互いに強固に接合し難い粉末鍛造加
工においても、金属表面が互いに圧着され、良好な粉末
接合が得られる。During this reduction reaction, the volume of the surface oxide film is reduced to about 70%. As a result, the surface oxide film is finely broken and a fresh metal surface is exposed. Therefore, even in the powder forging process in which a large shearing force does not act, the oxide film is hard to break, and the powders are hard to be firmly bonded to each other, the metal surfaces are pressed against each other, and good powder bonding is obtained.
【００２８】（３） 上記（２）により、酸化皮膜が微
細に分断されることになる。酸化皮膜は、粉末押出法に
おいて機械的異方性（一般的に押出方向がその直角方向
に対して強靭であるという性質）の発生原因となる。本
発明のアルミニウム合金粉末においては、上述のように
Ｍｇの作用により酸化皮膜が微細に分断されるため、そ
の異方性は小さくなる。すなわち、粉末押出法によって
製造されたアルミニウム合金において、押出方向と、そ
れと直交する方向（Ｔ方向）との間の靭性の差が小さく
なる。(3) Due to the above (2), the oxide film is finely divided. The oxide film causes mechanical anisotropy (generally, the extrusion direction is tough in the direction perpendicular to it) in the powder extrusion method. In the aluminum alloy powder of the present invention, since the oxide film is finely divided by the action of Mg as described above, its anisotropy becomes small. That is, in the aluminum alloy manufactured by the powder extrusion method, the difference in toughness between the extrusion direction and the direction (T direction) orthogonal to the extrusion direction becomes small.
【００２９】（４） Ｍｇが上記（２）の反応で使用さ
れる量よりも多く添加されている場合には、過剰なＭｇ
は粉末の内部組織を変化させる作用を有する。その結
果、得られたアルミニウム合金は、歪速度１０-2〜１０
-5／ｓｅｃで室温で引張試験を行なうと、応力３０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 以上の上降伏点と下降伏点を示す。しかしな
がら、この現象は粉末押出法を用いて得られたアルミニ
ウム合金でのみ見られ、その熱間塑性加工時に大きな歪
を与えることによって初めて得られるものである。(4) When Mg is added in an amount larger than that used in the above reaction (2), excess Mg is added.
Has the effect of changing the internal structure of the powder. As a result, the obtained aluminum alloy has a strain rate of 10 -2 to 10
When tensile test is performed at room temperature at -5 / sec, the stress is 30kg.
The upper and lower yield points of f / mm 2 and above are shown. However, this phenomenon is observed only in the aluminum alloy obtained by using the powder extrusion method, and it can be obtained only by giving a large strain during the hot plastic working.
【００３０】従来の溶製アルミニウムにおいては５ＸＸ
Ｘ系のアルミニウム合金（Ａｌ−Ｍｇ系）の焼鈍材が上
降伏点と下降伏点を示すことが知られている。しかし、
それらの焼鈍材における上降伏点と下降伏点はすべて応
力２０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下の低い領域で発生するもので
あり、アルミニウム合金において３０ｋｇｆ／ｍｍ2以
上の高い応力の領域で発生する例は過去に存在しない。In conventional molten aluminum, 5XX
It is known that an annealed material of X type aluminum alloy (Al-Mg type) exhibits an upper yield point and a lower yield point. But,
The upper and lower yield points of those annealed materials are all generated in the low stress region of 20 kgf / mm 2 or less, and examples of aluminum alloys in the high stress region of 30 kgf / mm 2 or more have been reported in the past. not exist.
【００３１】なお、上降伏点が見られるということは転
位が強固に固着されていることであり、その材料が高い
比疲労強度（疲労限／引張強さ）を示すことを意味す
る。また、下降伏点が見られるということは、変形する
部分が材料の他の領域へ次々に移行していくことを意味
し、すなわち変形が１ヵ所に集中し難い材料ということ
を意味する。つまり、材料は大きな破断歪（高い靭性）
を示すことを意味する。The appearance of the upper yield point means that dislocations are firmly fixed, and that the material exhibits high specific fatigue strength (fatigue limit / tensile strength). In addition, the fact that the falling yield point is observed means that the deformed portion is transferred to other regions of the material one after another, that is, that the deformation is difficult to concentrate at one place. In other words, the material has a large breaking strain (high toughness)
Means to indicate.
【００３２】本発明のアルミニウム合金において、Ｍｇ
の添加量の下限値は、上記の現象を発現させる最小量で
あり、上限値は、結晶化したときに脆化しないことを保
証するものである。In the aluminum alloy of the present invention, Mg
The lower limit of the addition amount of is the minimum amount that causes the above phenomenon, and the upper limit guarantees that it does not become brittle when crystallized.
【００３３】なお、粉末鍛造法を用いて得られたアルミ
ニウム合金においても、粉末押出法によるものほどでは
ないが、疲労強度と破断強度の改善が見られる。Even in the aluminum alloy obtained by the powder forging method, the fatigue strength and the breaking strength are improved, though not so much as those by the powder extrusion method.
【００３４】[0034]
【実施例】実施例１ 以下の表１に示す組成Ｎｏ．１〜１５のアルミニウム合
金を図１で示される工程に従って作製した。EXAMPLES Example 1 Composition Nos. Shown in Table 1 below. Aluminum alloys 1 to 15 were produced according to the process shown in FIG.
【００３５】図１を参照して、粉末押出加工において
は、１２ｇの粉末を直径φ１９．５ｍｍの棒状に型押し
した後、赤外線加熱炉で７分間で５７０℃まで加熱し
た。得られた材料を直径φ２０．０ｍｍのコンテナ、直
径φ８ｍｍのダイスで押出加工した。このとき、押出比
は約６．０であった。Referring to FIG. 1, in the powder extrusion process, 12 g of powder was embossed into a rod having a diameter of 19.5 mm and then heated to 570 ° C. for 7 minutes in an infrared heating furnace. The obtained material was extruded with a container having a diameter of 20.0 mm and a die having a diameter of 8 mm. At this time, the extrusion ratio was about 6.0.
【００３６】一方、粉末鍛造加工においては、１０ｇの
粉末を９．５ｍｍ×２９ｍｍの断面積を有する形状に型
押しした後、押出加工と同様に赤外線加熱炉で５７０℃
まで加熱した。得られた材料を１０ｍｍ×３０ｍｍの金
型を用いて鍛造加工した。このとき、鍛造圧力は８ｔｏ
ｎ／ｃｍ2 であった。On the other hand, in the powder forging process, 10 g of the powder is embossed into a shape having a cross-sectional area of 9.5 mm × 29 mm, and then 570 ° C. in an infrared heating furnace as in the extrusion process.
Heated up. The obtained material was forged using a mold of 10 mm × 30 mm. At this time, the forging pressure is 8 to
It was n / cm 2 .
【００３７】上述のように粉末押出加工または粉末鍛造
加工によって得られた各試料を全長３０ｍｍ、平行部が
直径φ３ｍｍ×長さ５ｍｍの引張試験片に加工した。こ
の試験片を用いて機械式引張試験機にて室温で引張速度
一定の試験を行なった。試験時の歪速度は約１０-3／ｓ
ｅｃであった。Each sample obtained by powder extrusion or powder forging as described above was processed into a tensile test piece having a total length of 30 mm and a parallel portion having a diameter of 3 mm and a length of 5 mm. Using this test piece, a mechanical tensile tester was used to perform a test at a constant tensile rate at room temperature. The strain rate during the test is about 10 -3 / s
It was ec.
【００３８】各試料の測定結果を表１に示す。表中、組
成Ｎｏ．に＊を記したものは比較例を示す。組成Ｎｏ．
１６とＮｏ．１７は、比較のために、ＪＩＳ−Ａ５０５
２合金（Ａｌ−Ｍｇ系）の圧延素材とその焼鈍材を用い
て測定した結果を示す。流動度を計測したオリフィスの
直径はφ４ｍｍであった。The measurement results of each sample are shown in Table 1. In the table, composition No. Those marked with * indicate comparative examples. Composition No.
16 and No. 17 is JIS-A505 for comparison.
The result measured using the rolling material of 2 alloy (Al-Mg type | system | group) and its annealing material is shown. The diameter of the orifice whose fluidity was measured was 4 mm.
【００３９】表１中、上降伏点、下降伏点、伸びの定義
はそれぞれ、図２の引張（荷重）−伸び曲線中に示され
ている。なお、下降伏点が現われない場合の引張（荷
重）−伸び曲線の例は図３に示される。In Table 1, the definitions of the upper yield point, the lower yield point and the elongation are respectively shown in the tensile (load) -elongation curve of FIG. An example of the tensile (load) -elongation curve when the falling yield point does not appear is shown in FIG.
【００４０】また、表１中の上降伏点の数値が括弧で囲
まれているものは、上降伏点が現われる前に破断したも
のを示し、数値は破断強度であることを示す。下降伏点
の数値が不明になっているものは、同様に下降伏点が現
われる前に破断してしまったことを示す。Further, in Table 1, the numerical values of the upper yield points enclosed in parentheses indicate the fractures before the upper yield point appears, and the numerical values indicate the breaking strength. If the value of the yield point is unknown, it also indicates that the fracture had occurred before the yield point appeared.
【００４１】破面の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による
観察は、粉末同士の結合性の判定のために行なわれた。
旧粉末粒界で破断しているものは×、粉末内部で破断し
ているものは○で示されている。また、両方が混在して
いるものは△で示されている。The observation of the fractured surface with a scanning electron microscope (SEM) was carried out in order to judge the binding property between the powders.
Those broken at the old powder grain boundary are indicated by x, and those broken inside the powder are indicated by o. Further, a mixture of both is indicated by Δ.
【００４２】表１中において判定は、 （ａ） 流れ性：計測可能 （ｂ） 上降伏点：＞３０ｋｇｆ／ｍｍ2 （ｃ） 伸び：＞３％ （ｄ） 破面：良好 の各条件をすべて満たしているものを○とした。The judgments in Table 1 are as follows: (a) Flowability: measurable (b) Upper yield point:> 30 kgf / mm 2 (c) Elongation:> 3% (d) Fracture surface: good Those satisfying the criteria were marked as ○.
【００４３】[0043]
【表１】 [Table 1]
【００４４】表１から明らかなように、上記の判定基準
に従うと、本願発明の組成のアルミニウム合金のみが○
と判定される。As is clear from Table 1, according to the above-mentioned criteria, only the aluminum alloy having the composition of the invention of the present application is ◯.
Is determined.
【００４５】実施例２ 表１中の組成Ｎｏ．９とＮｏ．１１のアルミニウム合金
粉末に、大型押出機を用いて押出加工を施し、Ｌ方向
（押出方向）、Ｔ方向（押出方向と直交する方向）の特
性を調査した。 Example 2 Composition No. in Table 1 9 and No. The aluminum alloy powder of No. 11 was extruded using a large-sized extruder, and the characteristics in the L direction (extrusion direction) and the T direction (direction orthogonal to the extrusion direction) were investigated.
【００４６】押出方法の詳細は以下のとおりである。約
１０ｋｇの粉末を直径φ１４５ｍｍ×長さ３００ｍｍの
形状に冷間静水圧成形（ＣＩＰ）加工し、得られた成形
体を窒素循環式加熱炉で５７０℃に加熱した。加熱処理
において昇温直後に直径φ１５０ｍｍのコンテナに成形
体を入れ、直径φ５０ｍｍの断面で押出した。このと
き、押出比は約９であった。Details of the extrusion method are as follows. About 10 kg of powder was subjected to cold isostatic pressing (CIP) into a shape having a diameter of 145 mm and a length of 300 mm, and the obtained molded body was heated to 570 ° C. in a nitrogen circulation heating furnace. Immediately after raising the temperature in the heat treatment, the molded body was put into a container having a diameter of 150 mm and extruded in a cross section having a diameter of 50 mm. At this time, the extrusion ratio was about 9.
【００４７】得られたアルミニウム合金材料の調査結果
は表２に示される。The results of a survey of the obtained aluminum alloy materials are shown in Table 2.
【００４８】[0048]
【表２】 [Table 2]
【００４９】本発明例の組成Ｎｏ．１１においては、Ｌ
方向とＴ方向において上降伏点、下降伏点および伸びに
おいて機械的異方性が見られず、異方性が低下している
ことがわかる。Composition No. of the present invention example. In 11, L
It can be seen that no mechanical anisotropy is observed in the upper yield point, the lower yield point and the elongation in the T and T directions, and the anisotropy is lowered.
【００５０】実施例３ 表１中の組成Ｎｏ．９とＮｏ．１１のアルミニウム合金
粉末を大型のプレスを用いて粉末鍛造加工した。得られ
た粉末鍛造加工品と、実施例２の押出加工品に対して疲
労試験を行なった。 Example 3 Composition No. 1 in Table 1 9 and No. The aluminum alloy powder of No. 11 was powder forged using a large press. A fatigue test was performed on the obtained powder forged product and the extruded product of Example 2.
【００５１】大型プレスによる粉末鍛造加工は、４００
ｇの粉末を直径φ９９ｍｍの棒状に型押しした後、５７
０℃に加熱して、８ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力で鍛造するこ
とにより行なわれた。The powder forging process by a large press is 400
After pressing the powder of g into a rod shape with a diameter of 99 mm, 57
It was performed by heating to 0 ° C. and forging at a pressure of 8 ton / cm 2 .
【００５２】疲労試験は、小野式回転曲げ疲労試験に従
って行なわれた。試験は、平滑材を用いて回転数３６０
０ｒ．ｐ．ｍ．、室温の条件で行なわれた。疲労限は１
０7オーダのサイクル数で評価された。その測定結果は
表３に示される。The fatigue test was conducted according to the Ono-type rotary bending fatigue test. The test was performed with a smooth material at a rotation speed of 360.
0r. p. m. , At room temperature. Fatigue limit is 1
The number of cycles was evaluated on the order of 0 7 . The measurement results are shown in Table 3.
【００５３】[0053]
【表３】 [Table 3]
【００５４】表３から明らかなように、本発明の組成Ｎ
ｏ．１１のアルミニウム合金粉末を用いて加工された材
料は高い疲労限を示すことがわかる。As is apparent from Table 3, the composition N of the present invention is
o. It can be seen that the material processed using the aluminum alloy powder of No. 11 exhibits a high fatigue limit.
【００５５】[0055]
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、安価
で流動性の良好なアモルファス化性能を有するアルミニ
ウム合金粉末を得ることができ、しかも、その粉末を用
いて粉末鍛造加工をすることが容易であり、押出加工を
施しても、大きな機械的特性の異方性が生じない。ま
た、本発明のアルミニウム合金粉末を用いて加工された
材料は高い疲労強度、高い靭性を示す。したがって、本
発明のアルミニウム合金は強靭性が要求される自動車エ
ンジン部品等に適している。As described above, according to the present invention, it is possible to obtain an aluminum alloy powder which is inexpensive and has a good fluidity and has an amorphizing property, and moreover, powder forging is performed using the powder. Is easy, and even if an extrusion process is performed, large anisotropy of mechanical properties does not occur. In addition, the material processed using the aluminum alloy powder of the present invention exhibits high fatigue strength and high toughness. Therefore, the aluminum alloy of the present invention is suitable for automobile engine parts and the like that require toughness.
【図１】実施例１におけるアルミニウム合金の製造工程
を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a manufacturing process of an aluminum alloy in Example 1.
【図２】実施例１において測定された上降伏点、下降伏
点および伸びを定義するために用いられる引張（荷重）
−伸び曲線を示す図である。FIG. 2 Tensile (load) used to define upper yield point, lower yield point and elongation measured in Example 1.
-Figure showing an elongation curve.
【図３】下降伏点が現われない場合の引張（荷重）−伸
び曲線を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing a tensile (load) -elongation curve when a falling yield point does not appear.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 峰見 正彦 埼玉県和光市中央一丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所和光研究所内 (72)発明者 鍛冶 俊彦 兵庫県伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内 (72)発明者 高ノ 由重 兵庫県伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内 (72)発明者 武田 義信 兵庫県伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Masahiko Minemi, Inventor Masahiko Minami 1-4-1, Chuo, Wako-shi, Saitama, Ltd. Inside Wako Laboratory, Honda R & D Co., Ltd. 1-1-1 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Itami Works (72) Inventor Yuge Takano 1-1-1 Konyo Kita, Itami City, Hyogo Prefecture Sumitomo Electric Industries Itami Works (72) Inventor Takeda Yoshinobu Hyogo 1-1-1 Kunyokita, Itami-shi, Japan Sumitomo Electric Industries, Ltd. Itami Works
Claims (8)
なる群より選ばれた少なくとも１種の元素であり、ａ，
ｂ，ｃはそれぞれ原子％で条件式 ４．０≦ａ≦６．０， ０．３≦ｂ≦５．０， １．０≦ｃ≦４．０ を満たしている、強靭性アルミニウム合金。1. A composition is represented by the general formula Al 100-abc Fe a Mg b X c , where X is at least one element selected from the group consisting of Y and Mm (Misch metal), and a,
b and c are atomic% and satisfy | fill the conditional expressions 4.0 <= a <= 6.0, 0.3 <= b <= 5.0, 1.0 <= c <= 4.0, a toughness aluminum alloy.
らなる群より選ばれた少なくとも１種の元素であり、
ａ，ｂ，ｃ，ｄはそれぞれ原子％で条件式 ３．０≦ａ≦６．０， ０．５≦ｂ≦３．０， ０．３≦ｃ≦５．０， ０．５≦ｄ≦３．０ を満たしている、強靭性アルミニウム合金。2. The composition is represented by the general formula Al 100-abcd Fe a Si b Mg c X d , where X is at least one element selected from the group consisting of Ti, Co, Ni, Mn and Cr. Yes,
a, b, c and d are each atomic% and are conditional expressions 3.0 ≦ a ≦ 6.0, 0.5 ≦ b ≦ 3.0, 0.3 ≦ c ≦ 5.0, 0.5 ≦ d ≦ A tough aluminum alloy satisfying 3.0.
なる群より選ばれた少なくとも１種の元素であり、ａ，
ｂ，ｃはそれぞれ原子％で条件式 ４．０≦ａ≦６．０， ０．３≦ｂ≦５．０， １．０≦ｃ≦４．０ を満たしており、アモルファス相を少なくとも１体積％
含有する、強靭性アルミニウム合金粉末。3. The composition is represented by the general formula Al 100-abc Fe a Mg b X c , where X is at least one element selected from the group consisting of Y and Mm (Misch metal), and a,
b and c are atomic% and satisfy the conditional expressions 4.0 ≦ a ≦ 6.0, 0.3 ≦ b ≦ 5.0, 1.0 ≦ c ≦ 4.0, and at least 1 volume of the amorphous phase is satisfied. %
A tough aluminum alloy powder contained.
らなる群より選ばれた少なくとも１種の元素であり、
ａ，ｂ，ｃ，ｄはそれぞれ原子％で条件式 ３．０≦ａ≦６．０， ０．５≦ｂ≦３．０， ０．３≦ｃ≦５．０， ０．５≦ｄ≦３．０ を満たしており、アモルファス相を少なくとも１体積％
含有する、強靭性アルミニウム合金粉末。4. The composition is represented by the general formula Al 100-abcd Fe a Si b Mg c X d , where X is at least one element selected from the group consisting of Ti, Co, Ni, Mn and Cr. Yes,
a, b, c and d are each atomic% and are conditional expressions 3.0 ≦ a ≦ 6.0, 0.5 ≦ b ≦ 3.0, 0.3 ≦ c ≦ 5.0, 0.5 ≦ d ≦ 3.0, and at least 1% by volume of amorphous phase
A tough aluminum alloy powder contained.
なる群より選ばれた少なくとも１種の元素であり、ａ，
ｂ，ｃはそれぞれ原子％で条件式 ４．０≦ａ≦６．０， ０．３≦ｂ≦５．０， １．０≦ｃ≦４．０ を満たしており、アモルファス相を少なくとも１体積％
含有するアルミニウム合金粉末に熱間塑性加工を施し、
結晶化させ、固化する、強靭性アルミニウム合金の製造
方法。5. The composition is represented by the general formula Al 100-abc Fe a Mg b X c , where X is at least one element selected from the group consisting of Y and Mm (Misch metal), and a,
b and c are atomic% and satisfy the conditional expressions 4.0 ≦ a ≦ 6.0, 0.3 ≦ b ≦ 5.0, 1.0 ≦ c ≦ 4.0, and at least 1 volume of the amorphous phase is satisfied. %
The aluminum alloy powder contained is subjected to hot plastic working,
A method for producing a tough aluminum alloy, which comprises crystallizing and solidifying.
らなる群より選ばれた少なくとも１種の元素であり、
ａ，ｂ，ｃ，ｄはそれぞれ原子％で条件式 ３．０≦ａ≦６．０， ０．５≦ｂ≦３．０， ０．３≦ｃ≦５．０， ０．５≦ｄ≦３．０ を満たしており、アモルファス相を少なくとも１体積％
含有するアルミニウム合金粉末に熱間塑性加工を施し、
結晶化させ、固化する、強靭性アルミニウム合金の製造
方法。6. The composition is represented by the general formula Al 100-abcd Fe a Si b Mg c X d , where X is at least one element selected from the group consisting of Ti, Co, Ni, Mn and Cr. Yes,
a, b, c and d are each atomic% and are conditional expressions 3.0 ≦ a ≦ 6.0, 0.5 ≦ b ≦ 3.0, 0.3 ≦ c ≦ 5.0, 0.5 ≦ d ≦ 3.0, and at least 1% by volume of amorphous phase
The aluminum alloy powder contained is subjected to hot plastic working,
A method for producing a tough aluminum alloy, which comprises crystallizing and solidifying.
行なわれる、請求項５または６に記載の強靭性アルミニ
ウム合金の製造方法。7. The method for producing a toughness aluminum alloy according to claim 5, wherein the hot plastic working is performed by a powder forging method.
行われる、請求項５または６に記載の強靭性アルミニウ
ム合金の製造方法。8. The method for producing a toughness aluminum alloy according to claim 5, wherein the hot plastic working is performed by a powder extrusion method.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19755493A JP2848764B2 (en) | 1993-08-09 | 1993-08-09 | Tough aluminum alloy powder and alloy and method for producing the same |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009001901A (en) * | 2007-06-19 | 2009-01-08 | Afton Chemical Corp | Nanoalloy in emissions control after-treatment system |
-
1993
- 1993-08-09 JP JP19755493A patent/JP2848764B2/en not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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