JPH074637B2 - Hollow screw manufacturing method - Google Patents
Hollow screw manufacturing methodInfo
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- JPH074637B2 JPH074637B2 JP63157499A JP15749988A JPH074637B2 JP H074637 B2 JPH074637 B2 JP H074637B2 JP 63157499 A JP63157499 A JP 63157499A JP 15749988 A JP15749988 A JP 15749988A JP H074637 B2 JPH074637 B2 JP H074637B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は外表面に螺旋形突条を有する中空材、つまり中
空スクリュの製造方法に関するものである。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method for producing a hollow material having a spiral protrusion on its outer surface, that is, a hollow screw.
コンクリートの付着強度を増大させたり、棒鋼同士を容
易に機械的に結合させる等の目的に、棒鋼の表面に螺旋
状の節を形成した異形棒鋼が用いられている。このよう
な異形棒鋼は、10数段の2ロール型のHV(水平−垂直)
配列の棒鋼用連続圧延機において最終パスに凹凸状の溝
を刻設しておき棒鋼に螺旋状の節を成形することにより
製造される。つまり第10図に示す如く、仕上ラウンド型
のロール孔型外周面に所定のピッチにて所定のリード面
を有する凹凸状の溝が刻設された2個の圧延ロール21,2
1によって、仕上パスの1個上流側のリーダパスにおけ
るオーバル形状(第10図a)から円形状(第10図b)に
仕上げながら螺旋状の突起を棒鋼の周面に成形しようと
するものである。For the purpose of increasing the bond strength of concrete and easily and mechanically connecting steel bars, a deformed steel bar having spiral knots formed on the surface of the steel bars is used. Such a deformed steel bar is a 2-roll type HV (horizontal-vertical) with several dozen stages.
It is manufactured by forming an uneven groove on the final pass in a continuous rolling mill for steel bars in an array and forming a spiral knot in the steel bar. That is, as shown in FIG. 10, two rolling rolls 21 and 2 each having an uneven groove having a predetermined lead surface at a predetermined pitch are engraved on the outer peripheral surface of the finishing round roll hole die.
According to 1, the spiral path is formed on the circumferential surface of the steel bar while finishing the oval shape (Fig. 10a) from the leader path on the upstream side of the finishing pass to the circular shape (Fig. 10b). .
ところで中空棒材の外表面に前述した異形棒鋼のよう
に、螺旋状の節を形成してなる中空スクリュは公知であ
り、この中空スクリュは空気,水,油等の流体を流すこ
とができ、しかも外表面に螺旋型の突条(いわゆるねじ
形状)を有しているのでねじ部材として利用でき、また
前述の異形棒鋼と同様にコンクリートの付着強度を増大
させる部材としても利用できる。By the way, a hollow screw formed by forming a spiral knot on the outer surface of the hollow bar material is known, and this hollow screw can flow a fluid such as air, water or oil. Moreover, since it has a spiral ridge (so-called screw shape) on the outer surface, it can be used as a screw member, and can also be used as a member for increasing the adhesion strength of concrete similarly to the above-mentioned deformed steel bar.
このような中空スクリュを前述したような方法にて製造
する場合には、棒鋼と違って中心に孔があいているの
で、第11図に示す如く2個の圧延ロールにて圧延する際
にリーダパスにて管が潰れ、仕上げパスにて成形するこ
とができない。また、この方法にて外表面に形成される
突起は、十分な高さが得られないという欠点がある。When manufacturing such a hollow screw by the above-mentioned method, unlike the steel bar, there is a hole in the center, so as shown in Fig. 11, when rolling with two rolling rolls, a leader pass is used. The pipe is crushed at and it cannot be molded in the finishing pass. Further, the protrusion formed on the outer surface by this method has a drawback that a sufficient height cannot be obtained.
また、第2の方法として断面円形の中空素材に芯金を挿
通させて製造する方法が考えられる。この方法の基盤と
なる方法は、空気,水、油等の流体を流す目的にて使用
される孔があいた中空棒材、つまり各種構造部材または
油井用ドリルカラー等のドリルロッドとして用いられる
中空棒材を製造する方法であり、この中空棒材を製造す
る一般的な方法は以下の如くである。即ち、第12図に示
す如く、ビレット31の中心部をドリル32を用いて穿孔
し、マンガン鋼製の芯金33を挿通した後、加熱炉34内に
て所要温度に加熱し、孔型ロール35aを有する10数段の
スタンド列からなる連続式棒鋼圧延機35に通して、中空
素材をその外周,肉厚が目標値に一致するように仕上
げ、その後芯金33を抜取って、最後に上下に2個のロー
ルを配した矯正機36にて矯正する。従って上述したよう
な方法において、第10図に示すような凹凸状の溝加工を
施した圧延ロールを仕上パスに用いることによって螺旋
状の突起を成形し、その後芯金を抜取って中空スクリュ
を製造しようとする方法が第2の製造方法である。In addition, as a second method, a method of inserting a core metal into a hollow material having a circular cross section and manufacturing the hollow material can be considered. The method that is the basis of this method is a hollow bar material with holes used for the purpose of flowing a fluid such as air, water, oil, that is, a hollow bar used as a drill rod for various structural members or oil well drill collars. This is a method for manufacturing a material, and a general method for manufacturing this hollow rod is as follows. That is, as shown in FIG. 12, the central portion of the billet 31 is perforated using a drill 32, and after inserting a manganese steel cored bar 33, the billet 31 is heated to a required temperature in a heating furnace 34 to form a hole-shaped roll. The hollow material is passed through a continuous steel bar rolling machine 35 consisting of several dozen stand rows having 35a, the hollow material is finished so that its outer circumference and wall thickness match the target values, and then the cored bar 33 is removed. Straightening is performed by a straightening machine 36 having two rolls on the top and bottom. Therefore, in the method as described above, a spiral roll is formed by using a rolling roll that has been subjected to groove-grooving of irregularities as shown in FIG. 10 in the finishing pass, and then the core metal is extracted to form a hollow screw. The method to be manufactured is the second manufacturing method.
次に第2の製造方法の基盤となる中空棒材の製造方法の
欠点の解消を図ったものとして、本願発明者等の一人が
特公昭61−11122号公報に提案したものがある。この方
法は第13図(第12図(a)は正面図、第13図(b)は第
13図(a)のb−b線の断面図、第13図(c)は第13図
(b)のc−c線の断面図)に示されるような、目標と
する仕上げ外径,肉厚に応じて交叉角,傾斜角が調節可
能である3個(または4個)のコーン型ロール41を有す
る傾斜圧延機を用いて、内面規制工具を使用することな
く、中空素材42を圧延してその外径を減じると共に肉厚
を減じて目標寸法に仕上げる(第13図(d))こととし
ており、この方法は一般的には熱間を対象としている。
この方法において外周面に溝加工を施したロールを用い
て螺旋条の突条を中空材外周に成形して、中空スクリュ
を製造しようとする方法が第3の製造方法である。Next, one of the inventors of the present application proposed in Japanese Patent Publication No. 61-11122 as an attempt to solve the drawbacks of the method for manufacturing a hollow rod which is the basis of the second manufacturing method. This method is shown in Fig. 13 (Fig. 12 (a) is a front view and Fig. 13 (b) is
As shown in FIG. 13 (a), a cross-sectional view taken along the line bb, and FIG. 13 (c) is a cross-sectional view taken along the line cc in FIG. 13 (b)). A hollow material 42 is rolled without using an inner surface regulating tool by using an inclined rolling machine having three (or four) cone type rolls 41 whose crossing angle and inclination angle can be adjusted according to the thickness. The outer diameter is reduced and the wall thickness is reduced to finish the target dimension (Fig. 13 (d)). This method is generally applied to hot working.
The third manufacturing method is a method of manufacturing a hollow screw by forming a spiral ridge on the outer circumference of a hollow material using a roll having a grooved outer peripheral surface in this method.
前述の第2の製造方法の場合、内面規制工具である芯金
を挿入させた状態にて圧延するので、芯金自体も塑性変
形し、成品の真円度が悪く、偏肉の発生が避けられな
い、芯金は使い捨てであるので工具コストが高い、芯金
の抜取りの工程が必要である等の欠点がある。また、ね
じ山加工された中空スクリュを矯正機にて矯正する際
に、ロールの圧下によってねじ山が潰れるという難点が
ある。In the case of the second manufacturing method described above, rolling is performed with the core metal that is the inner surface regulation tool inserted, so the core metal itself also plastically deforms, the roundness of the product is poor, and uneven thickness is avoided. No, the core metal is disposable, so the tool cost is high, and the core metal extraction process is required. In addition, when a hollow screw having a thread processed is straightened by a straightening machine, there is a problem that the thread is crushed by the rolling of the roll.
また第3の製造方法では、熱間で中空素材表面にねじ成
形を施すので、成形後矯正にて曲がりを除去して真直に
する必要があり、この矯正によってねじ山が潰れるとい
う問題点がある。Further, in the third manufacturing method, since the surface of the hollow material is hot formed by screw forming, it is necessary to remove the bend by straightening after forming to straighten it, and this straightening causes a problem that the screw thread is crushed. .
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであり、中空
の金属管を素材として冷間圧延にてねじ山を成形するこ
とにより、寸法精度が高い中空スクリュを簡単な製造工
程にて製造することができる中空スクリュの製造方法を
提供することを目的とする。The present invention has been made in view of such circumstances, and by manufacturing a screw thread by cold rolling using a hollow metal tube as a material, a hollow screw with high dimensional accuracy can be manufactured by a simple manufacturing process. It is an object of the present invention to provide a method for manufacturing a hollow screw that can be manufactured.
第1の発明である中空スクリュの製造方法は、螺旋形突
条を造形せしめる環状溝が外周面の周方向にそのピッチ
が入側から出側に向けて漸次広くなるように複数形成さ
れた円錐型の圧延ロールをパスライン周りに等間隔に3
個乃至4個配した交叉型の傾斜圧延機により、中空の金
属管を冷間にて圧延することにより中空スクリュを製造
する方法であって、前記金属管の肉厚(t),前記金属
管の外径(D),製造される中空スクリュの最大外径
(ねじ山径;D1)及び製造される中空スクリュの最小外
径(ねじ谷径;D2)を下記に示す関係に設定することを
特徴とする。In the method for manufacturing a hollow screw according to the first aspect of the invention, a plurality of annular grooves for shaping the spiral protrusion are formed in the circumferential direction of the outer peripheral surface so that the pitch thereof gradually becomes wider from the inlet side to the outlet side. Form rolls 3 at equal intervals around the pass line
A method for producing a hollow screw by cold-rolling a hollow metal tube by means of an intersecting type inclined rolling machine having four to four pieces, the wall thickness (t) of the metal tube, the metal tube (D), the maximum outer diameter of the hollow screw to be manufactured (thread diameter; D 1 ) and the minimum outer diameter of the hollow screw to be manufactured (thread root diameter; D 2 ) are set as shown below. It is characterized by
t/D≧0.15 D2/D1≧0.8 D2<D<D1 0.23(t/D)+0.94<D1/D<0.23(t/D)+0.99 第2の発明である中空スクリュの製造方法は、パスライ
ンを挟んで一対の圧延ロールが等配され、該圧延ロール
相互間にパスラインを挟んで一対のガイドシュが等配さ
れた構成をなし、前記圧延ロールの外周面の周方向には
螺旋形突条を造形せしめる環状溝がそのピッチが入側か
ら出側に向けて漸次広くなるように複数形成され、前記
ガイドシュの表面には造形される螺旋形突条に合わせた
溝が複数形成されている交叉型の傾斜圧延機により、中
空の金属を冷間にて圧延することにより中空スクリュを
製造する方法であって、前記金属管の肉厚(t),前記
金属管の外径(D),製造される中空スクリュの最大外
径(ねじ山径;D1)及び製造される中空スクリュの最小
外径(ねじ谷径;D2)を下記に示す関係に設定すること
を特徴とする。t / D ≧ 0.15 D 2 / D 1 ≧ 0.8 D 2 <D <D 1 0.23 (t / D) +0.94 <D 1 /D<0.23 (t / D) +0.99 The second invention, hollow The screw manufacturing method is such that a pair of rolling rolls are equally arranged with a pass line interposed therebetween, and a pair of guide shoes are equally arranged with a pass line interposed between the rolling rolls. A plurality of annular grooves are formed in the circumferential direction so that the pitch of the spiral ridge is gradually widened from the entrance side to the exit side, and the spiral ridge to be shaped is formed on the surface of the guide shoe. A method for producing a hollow screw by cold-rolling a hollow metal with an intersecting type inclined rolling mill in which a plurality of aligned grooves are formed, comprising: a wall thickness (t) of the metal pipe; minimum hollow screw being and manufacturing; outer diameter of the metal tube (D), the maximum outer diameter (D 1 crest diameter) of the hollow screw to be manufactured And sets the relationship shown below; diameter (D 2 screw core diameter).
t/D≧0.15 D2/D1≧0.8 D2<D<D1 0.23(t/D)+0.94<D1/D<0.23(t/D)+0.99 〔作用〕 第1,第2の発明にあっては環状溝が外周面の周方向に向
けてそのピッチが入側から出側に向けて漸次広くなるよ
うに複数形成された円錐型の圧延ロールを用い、また金
属管の肉厚t,その外径D,製造される中空スクリュの最大
外径(ねじ山径)D1同じくその最小外径(ねじ谷径)D2
をt/D≧0.15,D2/D1≧0.8,D2<D<D1及び0.23(t/D)+
0.94<D1/D<0.23(t/D)+0.99の関係に設定して冷間
で圧延するから芯金を用いることなく、しかも冷間工具
寿命の延命が図れ、内面角張り,凹凸のない中空スクリ
ュを効率的に製造することが可能となる。t / D ≧ 0.15 D 2 / D 1 ≧ 0.8 D 2 <D <D 1 0.23 (t / D) +0.94 <D 1 /D<0.23 (t / D) +0.99 [Action] 1st, 1st In the second aspect of the invention, a plurality of annular grooves are used so that the pitch of the annular grooves is gradually widened from the inlet side to the outlet side in the circumferential direction of the outer peripheral surface. Wall thickness t, its outer diameter D, maximum outer diameter (thread diameter) D 1 of the hollow screw to be manufactured, and its minimum outer diameter (thread root diameter) D 2
T / D ≧ 0.15, D 2 / D 1 ≧ 0.8, D 2 <D <D 1 and 0.23 (t / D) +
The relationship of 0.94 <D 1 / D <0.23 (t / D) + 0.99 is set, and cold rolling is performed, so no core metal is used, and the life of the cold tool life can be extended. It becomes possible to efficiently manufacture a hollow screw having no structure.
以下本発明を図面に基づき具体的に説明する。第1図は
本発明の第1の実施例、つまり3個の圧延ロールを用い
る例の実施状態を示す正面図(溝を省略して示す)、第
2図は第1図のII−II線による部分拡大側面図であり、
図中4は断面が円形である金属管、5は製造される中空
スクリュを示す。金属管4は軸長方向に移送され、その
パスラインの圧延位置に設けた3個1組の傾斜圧延機を
構成する圧延ロール1,2,3にて冷間圧延される。The present invention will be specifically described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a front view (showing a groove omitted) showing a first embodiment of the present invention, that is, an embodiment in which three rolling rolls are used, and FIG. 2 is a line II-II in FIG. It is a partial enlarged side view by
In the figure, 4 indicates a metal tube having a circular cross section, and 5 indicates a hollow screw to be manufactured. The metal tube 4 is transferred in the axial direction and cold-rolled by the rolling rolls 1, 2, and 3 which constitute a set of three rolling mills provided at the rolling position of the pass line.
圧延ロール1,2,3は夫々同一の円錐半角α1,α2を入,
出側に有し(但しα2は図示省略)、その軸心線は同側
の軸端が周方向の同じ側へ向くように傾斜(この軸心線
のパスラインに対する角度βを傾斜角という)せしめら
れ、また同側の軸端がパスライン側に向けて接近又は離
反するように傾斜(この軸心線のパスラインに対する角
度γを交叉角といい、パスラインに対して、ロール軸心
が出側で離反する方向をγ;正と定義する)せしめられ
ている。The rolling rolls 1, 2 and 3 have the same cone half angles α 1 and α 2 , respectively,
It is provided on the exit side (however, α 2 is not shown), and its axis is inclined so that the shaft ends on the same side face the same side in the circumferential direction (the angle β of this axis with respect to the pass line is called the inclination angle). ) Inclination so that the shaft end on the same side approaches or separates toward the pass line side (The angle γ of this axis with respect to the pass line is called the crossing angle. Is defined as γ; the direction of separation on the outgoing side is defined as positive).
そして、圧延ロール1,2,3のその外周面とパスラインと
の間の距離がそこを通る金属管4の外周の半径よりも小
さい部分、つまり圧延部分の外周には環状溝10が複数、
例えば5乃至7条、軸長方向に夫々適長離隔して周方向
に切られている。その溝10の位置,間隔,幅,深さ夫々
については、第2図に一部示すようにロール間相互で異
なっており、また各圧延ロールにおいても間隔は軸長方
向で異ならせてある。And, a portion where the distance between the outer peripheral surface of the rolling rolls 1, 2, 3 and the pass line is smaller than the radius of the outer periphery of the metal pipe 4 passing therethrough, that is, the outer periphery of the rolling portion has a plurality of annular grooves 10.
For example, 5 to 7 strips are cut in the circumferential direction at appropriate intervals in the axial direction. The positions, intervals, widths, and depths of the grooves 10 are different among the rolls, as partially shown in FIG. 2, and the intervals of the respective rolling rolls are also different in the axial direction.
形成すべきねじ山の高さ,間隔に応じて溝の位置,間隔
が定まり、またこれらと関係した傾斜圧延ロールの前記
α,β,γ等が決定される。溝の位置については圧延ロ
ール間相互で異なっており、各圧延ロール別には金属管
入側から金属管出側に向けて、後に説明するように延伸
量に応じて間隔(ピッチ)を漸次広くしてあり、1つの
ロールから出たねじ山は次のロールの溝に導かれ、順次
成形されていく。溝の幅及び深さについては、圧延ロー
ル間相互で略同一である。尚、各ロールでの溝深さは、
出側端で所望のねじ山高さが得られるように入側から出
側にわたって適宜変化せしめる。The positions and intervals of the grooves are determined according to the heights and intervals of the threads to be formed, and the α, β, γ, etc. of the inclined rolling rolls related thereto are determined. The positions of the grooves are different between the rolling rolls.For each rolling roll, the interval (pitch) is gradually widened from the metal pipe inlet side to the metal pipe outlet side according to the stretching amount, as described later. The screw thread from one roll is guided to the groove of the next roll and sequentially formed. The width and depth of the groove are substantially the same between the rolling rolls. The groove depth of each roll is
It is appropriately changed from the inlet side to the outlet side so that a desired thread height can be obtained at the outlet side end.
このように構成された圧延機による中空スクリュの製造
工程を、その過程を順を追って示した第3図に基づき説
明する。The manufacturing process of the hollow screw by the rolling mill thus configured will be described with reference to FIG. 3 showing the process step by step.
まず、素材とする金属管4の選定を行う。金属管(外径
D,肉厚t)は以下に示す(1)〜(3)式の条件を満た
し、更に、製造する中空スクリュ5のねじ形状は下記
(4)式を満たすことが望ましい。但し、D1は製造する
中空スクリュ5のねじ山径(最大外径)、D2は製造する
中空スクリュ5のねじ谷径(最小外径)である。First, the metal tube 4 as a material is selected. Metal tube (outer diameter
It is desirable that D, wall thickness t) satisfy the conditions of the following formulas (1) to (3), and that the screw shape of the hollow screw 5 to be manufactured satisfies the following formula (4). However, D 1 is the thread diameter (maximum outer diameter) of the hollow screw 5 to be manufactured, and D 2 is the thread root diameter (minimum outer diameter) of the hollow screw 5 to be manufactured.
t/D≧0.15 …(1) D2<D<D1 …(2) 0.23(t/D)+0.94<D1/D<0.23(t/D)+0.99…(3) 0.8≦D2/D1<1.0 …(4) このような金属管4を上述のごとき圧延ロールを有する
傾斜圧延機へ移送する。第3図において矢符は金属管4
に加わる荷重方向を示す。傾斜圧延機にて金属管4{第
3図◎参照}が圧延開始されると、金属管4は圧延ロー
ル1,2,3に順次噛み込まれた後、それらにより周方向3
個所で圧延されて{第3図参照}、軸心まわりに回転
しつつ進行する。このためその後の圧延は螺進状に行わ
れ、また、圧延された金属管4はロール出側に進む。t / D ≧ 0.15… (1) D 2 <D <D 1 … (2) 0.23 (t / D) +0.94 <D 1 /D<0.23(t/D)+0.99…(3) 0.8 ≦ D 2 / D 1 <1.0 (4) Such a metal tube 4 is transferred to an inclined rolling mill having a rolling roll as described above. In FIG. 3, the arrow indicates a metal tube 4.
Indicates the direction of load applied to. When the metal tube 4 {see Fig. 3 ◎} is started to be rolled by the inclined rolling mill, the metal tube 4 is sequentially bitten into the rolling rolls 1, 2, and 3 and thereafter, the metal tube 4 is circumferentially moved by 3
It is rolled at a point {see Fig. 3} and rotates while rotating around its axis. For this reason, the subsequent rolling is performed in a spiral manner, and the rolled metal tube 4 advances to the roll exit side.
そして、3個のロールによる順次的圧延{第3図,
参照}により押圧された谷部と谷部との間の山部が徐々
に盛り上がる。この間、谷部の肉は山部への盛り上がり
と軸長方向への伸びとに変化し、ねじ山の間隔は僅かに
広がる。本実施例では間隔が広がったねじ山,ねじ谷に
次の圧延に寄与する工具の谷部,山部が来るようにロー
ル設計しているので、圧延途中にてねじ山を潰すことは
なく、しかも所定のピッチにてねじ山を成形することが
できる。And sequential rolling with three rolls {Fig. 3,
The ridge between the valleys pressed by the reference} gradually rises. During this period, the meat of the valley changes into swelling to the crest and extension in the axial direction, and the spacing between the threads slightly widens. In this embodiment, the roll is designed so that the valleys and crests of the tool that contribute to the next rolling come to the threads and troughs with wide intervals, so the threads are not crushed during rolling, Moreover, the threads can be formed at a predetermined pitch.
次に本発明における数値限定、つまり前記(1)〜
(4)式の内容について説明する。Next, numerical limitation in the present invention, that is, (1) to
The contents of equation (4) will be described.
本発明に係る第3の中空スクリュの製造方法では金属管
のt/Dを0.15以上とする。t/Dが0.15未満であるような薄
肉管を素材の金属管とする場合には、第4図に示す如く
管の角張りが発生し、また表面の溝加工が内面にまで及
ぶので、第5図に示す如くコルゲート管形状になり、ね
じ山部の盛り上がりが行われにくくなってねじ山部の成
形が困難となる。一方t/Dが0.15以上である場合には、
圧延入側で谷部となるべき部分が圧下された際に、圧下
された谷と谷との間の部分は金属管の径方向に盛り上が
りを生じ易く、圧延後半ではこの盛り上がった部分を徐
々に成形しながら突起部形状に仕上げることとすればよ
い。そして、この加工の際に金属管の軸方向にも延伸さ
れるので、前述したように圧延ロール外周面に形成され
る環状溝のピッチは金属管入側から出側に向けて漸次広
くしてある。なお、出側仕上部においてはそのピッチを
略一定とし、寸法精度を高くすることが望ましい。In the third hollow screw manufacturing method according to the present invention, the t / D of the metal tube is set to 0.15 or more. When a thin-walled pipe with a t / D of less than 0.15 is used as the metal pipe, the pipe will be squared as shown in Fig. 4, and the groove processing on the surface will extend to the inner surface. As shown in FIG. 5, the corrugated tube shape is formed, and the thread portion is less likely to be lifted up, which makes it difficult to form the thread portion. On the other hand, when t / D is 0.15 or more,
When a portion that should be a valley on the rolling-in side is rolled, the portion between the depressed valleys is likely to bulge in the radial direction of the metal pipe, and in the latter half of rolling, this bulged portion gradually increases. The shape of the protrusion may be finished while molding. Since the metal pipe is also stretched in the axial direction during this processing, the pitch of the annular grooves formed on the outer peripheral surface of the rolling roll is gradually widened from the metal pipe inlet side to the metal outlet side as described above. is there. It is desirable that the pitch of the exit finish be substantially constant and the dimensional accuracy be high.
なおt/Dの上限は規定する必要がない。例えばt/D=0.5
の場合には、素材が中実金属棒となるが、このときにも
スクリュ(但し中実のスクリュ)の製造は可能である。
勿論この際においても、外径の膨らみ量については前記
(3)式に基づいて加工することが望ましい。It is not necessary to specify the upper limit of t / D. For example, t / D = 0.5
In the case of, the material is a solid metal rod, but at this time, a screw (however, a solid screw) can be manufactured.
Of course, in this case as well, it is desirable to process the outer diameter bulge based on the equation (3).
また、本発明では厚肉管を転造してねじ山部を素材の金
属管より膨らませることが望ましい。本発明の加工方法
は、従来技術にて説明した第3の製造方法のように外
径,肉厚を減じて所要の寸法に仕上げることが可能であ
る熱間加工ではなくて、冷間圧延であるので、ねじ谷部
を押圧した分だけねじ山部が盛り上がった状態の加工率
(圧下率)の範囲内にて成形を完了させることが必要で
ある。もしこの範囲を越えて圧下する場合、例えば、ね
じ山径も金属管外径よりかなり小さくなるように(D1<
D)加工する場合には、材料の割れが生じる以外に、面
圧が高くなって表面肌が悪化し、更に工具寿命が短縮す
ることがある。Further, in the present invention, it is desirable that the thick-walled pipe is rolled so that the thread portion is expanded more than the raw metal pipe. The working method of the present invention is not a hot working in which the outer diameter and the wall thickness can be reduced and finished to a required dimension as in the third manufacturing method described in the prior art, but cold rolling can be used. Therefore, it is necessary to complete the molding within the range of the processing rate (reduction rate) in the state where the thread ridges are raised by the amount corresponding to the pressing of the thread roots. If rolling down beyond this range, for example, make the thread diameter much smaller than the outer diameter of the metal pipe (D 1 <
D) In the case of processing, in addition to cracking of the material, the surface pressure may be increased to deteriorate the surface texture and further shorten the tool life.
ところで山部の盛り上がり量、つまり圧延前の金属管の
外径と圧延後のねじ山径との関係は、金属管のt/Dに応
じて変化する。即ち、t/Dが厚くなるに従って軸心部近
くの肉が拘束されるので材料が軸方向に延伸せず、ねじ
谷部の加工歪の分は軸方向の伸び歪になるよりも、むし
ろ山部の径方向の盛り上がりの歪になり易い。従ってt/
Dが大きいほど、山部は盛り上がり易くて軸方向への延
伸は小さくなる。そしてt/Dと盛り上がり比D1/Dとの関
係を検討した結果、前述の(3)式の如く両者の関係を
設定した。ところでt/Dが小さいほど盛り上がりは小さ
くなり、前述の(3)式から理解される如く、t/Dが小
さい場合には若干D1がDより小さくなってもねじ成形が
可能な範囲もある。By the way, the amount of protrusion of the crest portion, that is, the relationship between the outer diameter of the metal tube before rolling and the thread diameter after rolling changes according to t / D of the metal tube. That is, as the thickness of t / D becomes thicker, the thickness of the material near the axial center is constrained, so the material does not stretch in the axial direction, and the processing strain in the thread trough does not become elongation strain in the axial direction, but rather peaks. The bulging in the radial direction of the part is apt to occur. Therefore t /
The larger D is, the easier the mountain portion is to swell and the smaller the axial extension is. As a result of examining the relationship between t / D and the swelling ratio D 1 / D, the relationship between the two was set as in the above equation (3). By the way, the smaller the t / D is, the smaller the swelling is. As can be understood from the above formula (3), when t / D is small, there is a range in which thread forming is possible even if D 1 is slightly smaller than D. .
更に、成形されるねじ山の高さは製造される中空スクリ
ュ外径の0.1倍以下(D2/D1≧0.8)とする。この数値
は、これ以上高いねじ山を冷間加工にて成形する場合に
は加工硬化によって材料が通常の普通鋼,低合金鋼でも
割れが発生することに起因している。Further, the height of the thread to be molded is 0.1 times or less (D 2 / D 1 ≧ 0.8) the outer diameter of the manufactured hollow screw. This value is due to the fact that when a thread with a higher height is formed by cold working, cracking occurs even when the material is ordinary steel or low alloy steel due to work hardening.
このように外径の膨らみを予測して、金属管の肉厚,外
径を設定し、また製造する中空スクリュのねじ山高さを
設定することにより、冷間圧延に伴って生じる弊害を防
止することができる。In this way, by predicting the bulge of the outer diameter, the wall thickness and outer diameter of the metal tube are set, and the thread height of the hollow screw to be manufactured is set, thereby preventing the adverse effects caused by cold rolling. be able to.
(3)式は多くの実験により求めた式であり、同式に示
されるD1<Dは成形されるねじ山径D1が素管外径:Dに対
し膨らむ量を規定する。The formula (3) is a formula obtained by many experiments, and D 1 <D shown in the formula defines the amount by which the formed thread diameter D 1 expands with respect to the outer diameter D of the raw pipe.
なお(3)式の下限条件を0.23(t/D)+0.94としたの
は、このt/Dの金属管4に対してこれ以上ねじ山径D1が
小さくなるように圧下を加えると、ディスクに押込まれ
たメタルが山部に流れて盛上がり、表層部のメタルフロ
ーに留まらず、金属管4の内面側にまで変形が及び、急
激にロール荷重が増大し、ロールディスクに加わる面圧
が増大し、ロール寿命が低下する上、材料表面肌も悪化
するからである。The lower limit condition of the equation (3) is set to 0.23 (t / D) + 0.94 because the reduction is applied to the metal pipe 4 of this t / D so that the thread diameter D 1 is further reduced. , The metal pushed into the disc flows to the peaks and rises, not only staying in the metal flow of the surface layer but also deforming to the inner surface side of the metal tube 4, the roll load suddenly increases, and the surface pressure applied to the roll disc increases. Is increased, the roll life is shortened, and the surface texture of the material is deteriorated.
変形が内面に及ぶと、第4図に示すような角張りが発生
し易くなるという問題も発生する。When the deformation extends to the inner surface, there also arises a problem that the cornering as shown in FIG. 4 easily occurs.
一方、上限条件を0.23(t/D)+0.99とするのはこのよ
うなt/Dの金属管に対し、内面規制工具なしにリブ加工
を行うと、どのようにロールディスクの形状を選定して
もこれ以上ねじ山を膨らませることが困難であることを
見出し、決定した。外径が30mmの管について上記の関係
を示したのが第9図である。On the other hand, the upper limit condition is set to 0.23 (t / D) + 0.99. How to select the shape of the roll disk when rib processing is performed on such a t / D metal tube without an inner surface control tool Even so, he found that it was difficult to inflate the threads any further, and decided. FIG. 9 shows the above relationship for a tube having an outer diameter of 30 mm.
第9図は横軸にD1/D−0.23(t/D)を、また縦軸にロー
ル反力(TON)をとって外径30mmの金属管4について、
夫々t/Dを15%,25%,35%とした場合の関係を示すグラ
フである。このグラフから明らかな如く、D1/D−0.23の
下限値として0.94を、また上限値として0.985を採るこ
とでロール反力が過大となることがなく、しかも無駄の
ない範囲で圧延が可能となる。In Fig. 9, the horizontal axis is D 1 /D-0.23 (t / D), and the vertical axis is roll reaction force (TON).
It is a graph which shows the relationship when t / D is set to 15%, 25%, and 35%, respectively. As is apparent from this graph, the 0.94 as the lower limit of D 1 /D-0.23, also without the roll reaction force becomes excessive by taking 0.985 as an upper limit value, moreover can be rolled in lean range and Become.
なお4個の圧延ロールから構成される傾斜圧延機を用
い、金属管を冷間圧延して中空スクリュを製造する方法
は、上述した3個の場合と実質的に同じであるので、こ
こではその説明を省略する。The method of cold rolling a metal tube to manufacture a hollow screw using an inclined rolling mill composed of four rolling rolls is substantially the same as that of the above-mentioned three, so here The description is omitted.
次に本発明の第2の実施例、つまり2個の圧延ロールを
用いて中空スクリュを製造する例について説明する。第
6図は第2の実施例の実施状態を示す模式的正面図(溝
は省略して示す)、第7図は第6図のVII−VII線におけ
る拡大側面図、第8図はこの実施例にて使用する2個の
ガイドシュ6,7の斜視図である。Next, a second embodiment of the present invention, that is, an example of manufacturing a hollow screw by using two rolling rolls will be described. FIG. 6 is a schematic front view showing the implementation state of the second embodiment (grooves are omitted), FIG. 7 is an enlarged side view taken along line VII-VII of FIG. 6, and FIG. It is a perspective view of two guide shoes 6 and 7 used in an example.
第2の実施例における傾斜圧延機は、通常のマンネスマ
ン式継目無管用設備(ピアサ)と同様に、パスライン周
りの2等配の位置に配設された2個の圧延ロール1,2
と、その相互間に配設されたガイドシュ6,7とから構成
されており、第1の実施例とは異なり、2個1組のガイ
ドシュが必要である。但し、芯金は不要であるので、プ
ラグ,マンドレル等はない。圧延ロール1,2の外周に
は、形成されるねじ山の高さ,間隔に応じて環状溝10が
切られている。またガイドシュ6,7の表面には、金属管
4が圧延されていく過程において漸次形成されていくね
じ山の螺旋進行方向に合わせた溝11が形成されており、
前の圧延ロールから出たねじ山が隣りのガイドシュの溝
に進入した際に潰されることなく、次に圧延ロールの溝
に進入するようになっている。The inclined rolling mill in the second embodiment has two rolling rolls 1, 2 arranged at two equally spaced positions around the pass line, as in the case of a normal Mannesmann type seamless pipe facility (piercer).
And the guide shoes 6 and 7 arranged between them, different from the first embodiment, a set of two guide shoes is required. However, since a cored bar is not required, there is no plug or mandrel. An annular groove 10 is cut on the outer circumference of the rolling rolls 1 and 2 in accordance with the height and spacing of the formed threads. Further, on the surfaces of the guide bushes 6, 7, there are formed grooves 11 aligned with the spiral traveling direction of the screw threads that are gradually formed in the process of rolling the metal tube 4,
The thread from the previous rolling roll does not get crushed when it enters the groove of the adjacent guide shoe, but enters the groove of the next rolling roll.
この第2の実施例においても、前述の第1の実施例と同
様に、設定条件として前述の(1)〜(4)式を採用す
るので、寸法精度が高い中空スクリュを冷間圧延にて製
造することができる。In the second embodiment as well, as in the first embodiment described above, since the above formulas (1) to (4) are adopted as the setting conditions, a hollow screw having high dimensional accuracy is cold rolled. It can be manufactured.
ところで5個以上の圧延ロールにて傾斜圧延機を構成す
る場合には、設備として複雑,高価となるだけでなく、
隣接するロール同士が接触するという条件により、材料
設定径に対するロール径の比を大きくできない。従って
ロール軸径が材料径に対して細くなるので、軸強度が小
さくなって十分な剛性が得られず、またロール周速が小
さくなって十分な生産効率が得られない。よって実用
上、圧延ロールの数は2個乃至4個とする。By the way, when an inclined rolling mill is composed of five or more rolling rolls, not only is the equipment complicated and expensive, but also
The ratio of the roll diameter to the material set diameter cannot be increased due to the condition that adjacent rolls contact each other. Therefore, since the roll shaft diameter becomes smaller than the material diameter, the shaft strength becomes small and sufficient rigidity cannot be obtained, and the roll peripheral speed becomes small and sufficient production efficiency cannot be obtained. Therefore, in practice, the number of rolling rolls is set to 2 to 4.
ここで第1,第2の実施例の比較について説明する。ロー
ル数が多くなると材料径に対して相対的にロール径を大
きくできないので、第2実施例の方がロール径を大きく
できることになって、高い生産速度を得ることができ
る。ところが第2の実施例にあっては2個のガイドシュ
が必要であるので、このガイドシュと金属管との間に摩
擦抵抗が生じるので、表面に庇がついたり、または先鋭
な突条,ピッチが短い突条を成形する場合には突条を潰
す可能性が高いという欠点がある。以上のように夫々の
方法には一長一短があるので、製造しようとする中空ス
クリュの形状,ピッチに応じた製造方法を選択して使用
すればよい。Here, a comparison between the first and second embodiments will be described. When the number of rolls increases, the roll diameter cannot be increased relative to the material diameter, so the roll diameter can be increased in the second embodiment, and a higher production rate can be obtained. However, in the second embodiment, since two guide shoes are required, frictional resistance is generated between the guide shoes and the metal pipe, so that the surface is covered with an eaves or a sharp ridge, When forming a ridge having a short pitch, there is a drawback that the ridge is likely to be crushed. Since each method has advantages and disadvantages as described above, a manufacturing method according to the shape and pitch of the hollow screw to be manufactured may be selected and used.
以上の如く、本発明は冷間加工にて仕上げるので、種々
の利点がある。まず熱間加工のように材料温度ムラ等に
起因する外径精度,ピッチ精度の低下は全くなく、極め
て高い寸法精度を得ることができる。また、冷間加工で
あるので圧延の際に曲がりが殆ど発生せず、真直度が高
い成品を製造することができる。As described above, since the present invention is finished by cold working, it has various advantages. First, as in hot working, there is no deterioration in outer diameter accuracy and pitch accuracy due to uneven material temperature, etc., and extremely high dimensional accuracy can be obtained. Further, since it is cold working, bending hardly occurs during rolling, and a product with high straightness can be manufactured.
更に、本発明方法ではその加工硬化により、例えばS45C
のような中炭素鋼を使用した場合、調質処理を施したと
同等の強度レベルを達成できる。熱間加工の後、調質処
理を行う場合には、熱間加工→焼入れ→焼戻し→矯正の
工程を経ることになるが、本発明ではこれらの工程のう
ち、焼入れ,焼戻し,矯正の工程を省略できる。このよ
うに本発明では、低合金鋼を使用せずにS45C等の中炭素
鋼を使用しても、例えば70kgf/mm2程度の抗張力を有す
る軸強度を持った軸部材等を容易に製造することができ
る。Further, in the method of the present invention, by the work hardening, for example, S45C
In the case of using the medium carbon steel as described above, it is possible to achieve the same strength level as when the temper treatment is applied. When tempering is performed after hot working, the steps of hot working, quenching, tempering, and straightening are performed. Of these steps, the steps of quenching, tempering, and straightening are performed in the present invention. It can be omitted. Thus, in the present invention, even if medium carbon steel such as S45C is used without using low alloy steel, for example, a shaft member having axial strength having a tensile strength of about 70 kgf / mm 2 can be easily manufactured. be able to.
次に、本発明の製造方法を用いて中空スクリュを製造し
た例につき、具体的に数値を挙げて説明する。Next, an example in which a hollow screw is manufactured using the manufacturing method of the present invention will be described with specific numerical values.
〔数値例1〕 外径:31.8mmφ,肉厚:8mmで材質がS45Cの金属管を3ロ
ール(第1実施例)による冷間圧延により、ねじ山間
隔:12.7mm,ねじ山径:32.4mmφ,ねじ谷径:28.4mmφ,内
径15mmφの中空スクリュを製造した。なお、製造条件は
圧延ロール傾斜角β:7.5°,圧延ロール交叉角γ:3°,
圧延ロール径:160mmφ,圧延ロール材質:SKD11,圧延ロ
ール回転数:80rpm,圧延入口円錐半角α1:5.5°,圧延出
口円錐半角α2:3°,入口側での溝間隔:11.4mm,出口側
での溝間隔:12.7mmである。この結果、外径精度:±0.0
3mm,ピッチ精度:±0.2%,真直度:0.5mm/mの中空スク
リュが製造され、寸法精度及び真直度は良好である。こ
の〔数値例1〕にて製造された中空スクリュの機械的性
質を調査した結果を下記第1表に示す。[Numerical Example 1] Outer diameter: 31.8 mmφ, wall thickness: 8 mm, and metal pipe of S45C material is cold-rolled by 3 rolls (first example), so that the screw thread interval: 12.7 mm, screw thread diameter: 32.4 mmφ , We manufactured a hollow screw with a screw root diameter of 28.4 mm and an inner diameter of 15 mm. The manufacturing conditions are: rolling roll inclination angle β: 7.5 °, rolling roll crossing angle γ: 3 °,
Rolling roll diameter: 160 mmφ, Rolling roll material: SKD11, Rolling roll speed: 80 rpm, Rolling entrance cone half angle α 1 : 5.5 °, Rolling exit cone half angle α 2 : 3 °, Groove spacing on inlet side: 11.4 mm, Exit Groove spacing on the side: 12.7 mm. As a result, outer diameter accuracy: ± 0.0
Hollow screw with 3mm, pitch accuracy: ± 0.2%, straightness: 0.5mm / m is manufactured, and dimensional accuracy and straightness are good. The results of investigation of the mechanical properties of the hollow screw manufactured in [Numerical Example 1] are shown in Table 1 below.
〔数値例2〕 〔数値例1〕と同様の中空スクリュを、2個の圧延ロー
ル及びガイドシュから構成される傾斜圧延機を用いた冷
間圧延(第2実施例)により製造した。なお製造条件は
圧延ロール径:400mmφとした以外は〔数値例1〕と同様
である。この結果、寸法精度,真直度とも良好は中空ス
クリュを製造できた。なお〔数値例1〕での圧延速度が
0.08m/secであったのに対して、この〔数値例2〕では
その圧延速度が0.22m/secであり、大幅な改善が見られ
た。 [Numerical Example 2] A hollow screw similar to that of [Numerical Example 1] was manufactured by cold rolling (second embodiment) using an inclined rolling mill composed of two rolling rolls and a guide shoe. The manufacturing conditions were the same as in [Numerical Example 1] except that the rolling roll diameter was 400 mmφ. As a result, a hollow screw could be manufactured with good dimensional accuracy and straightness. Note that the rolling speed in [Numerical example 1] is
In contrast to 0.08 m / sec, in [Numerical example 2], the rolling speed was 0.22 m / sec, which was a great improvement.
〔数値例3〕 〔数値例1〕と同じ金属管を素材とし、3個の圧延ロー
ルから構成される傾斜圧延機を用いて、ねじ山径が31.5
mmφとなるように設定して中空スクリュを製造した。そ
の結果、表面肌が荒れた中空スクリュが製造された。ま
た加工熱の発生によって材料温度が上昇し、圧延動力も
〔数値例1〕の2倍になった。[Numerical Example 3] Using the same metal tube as that used in [Numerical Example 1] as a material, a thread rolling diameter of 31.5 was obtained by using an inclined rolling mill composed of three rolling rolls.
A hollow screw was manufactured by setting it to be mmφ. As a result, a hollow screw having a rough surface was produced. In addition, the material temperature increased due to the generation of processing heat, and the rolling power was double that of [Numerical example 1].
〔数値例4〕 〔数値例1〕と同じ金属管を素材とし、3個の圧延ロー
ルから構成される傾斜圧延機を用いて、ねじ谷径が29.5
mmφとなるように設定して中空スクリュを製造した。そ
の結果、加工硬化が著しく、また材料の軸方向の伸びが
大きくて材料の割れが発生した。[Numerical Example 4] Using the same metal tube as that used in [Numerical Example 1] as a material, an inclined rolling mill composed of three rolling rolls was used, and the screw root diameter was 29.5.
A hollow screw was manufactured by setting it to be mmφ. As a result, the work hardening was remarkable, and the elongation of the material in the axial direction was large, and the material cracked.
〔数値例5〕 外径:31.8mmφ,肉厚:12mmで材質がS45Cの金属管を3ロ
ール(第1実施例)による冷間圧延により、ねじ山間
隔:12.7mm,ねじ山径:33.4mmφ,ねじ谷径:29.4mmφ,内
径7.5mmφの中空スクリュを製造した。なお、製造条件
は圧延ロール傾斜角β:7.3°,圧延ロール交叉角γ:3
°,圧延ロール径:160mmφ,圧延ロール材質:SKD11,圧
延ロール回転数:80rpm,圧延入口円錐半角α1:5.5°,圧
延出口円錐半角α2:3°,入口側での溝間隔:11.8mm,出
口側での溝間隔:12.7mmである。この結果、寸法精度,
真直度とも良好である中空スクリュが製造された。[Numerical Example 5] Outer diameter: 31.8 mmφ, wall thickness: 12 mm, and a metal tube of S45C material is cold-rolled by 3 rolls (first example), so that the thread pitch is 12.7 mm, the thread diameter is 33.4 mmφ , Hollow screw with screw root diameter: 29.4mmφ and inner diameter 7.5mmφ was manufactured. The manufacturing conditions are: rolling roll inclination angle β: 7.3 °, rolling roll crossing angle γ: 3
°, Rolling roll diameter: 160mmφ, Rolling roll material: SKD11, Rolling roll speed: 80rpm, Rolling entrance cone half angle α 1 : 5.5 °, Rolling exit cone half angle α 2 : 3 °, Groove spacing on inlet side: 11.8mm The groove spacing on the outlet side is 12.7 mm. As a result, dimensional accuracy,
A hollow screw was produced which had good straightness.
以上詳述した如く本発明による場合は、外周面に環状溝
が形成された2個乃至4個の圧延ロールを配設した傾斜
圧延機を用い、しかも金属管の肉厚t,金属管の外径D,製
造すべき中空スクリュの最大外径(ねじ山径)D1,最小
外径(ねじ谷径)D2を所定の関係に維持して冷間にて圧
延するから、寸法精度及び真直度に優れた中空スクリュ
を製造することができる。As described above in detail, in the case of the present invention, an inclined rolling mill provided with two to four rolling rolls having an annular groove formed on the outer peripheral surface thereof is used, and the wall thickness t of the metal pipe and the outside of the metal pipe are Since the diameter D, the maximum outer diameter (thread diameter) D 1 and the minimum outer diameter (thread root diameter) D 2 of the hollow screw to be manufactured are maintained in a predetermined relationship and cold rolling is performed, dimensional accuracy and straightness are improved. It is possible to manufacture a hollow screw having an excellent degree.
なおこの際、適正な肉厚を有する金属管を素材とし、ま
た成形されるねじ山の高さを適正な値に設定することに
より、冷間圧延に伴う内面の割れ,角張りの発生を完全
に防止することができるので、冷間圧延を利用しても何
等の支障はない。At this time, by using a metal tube with an appropriate thickness as the material and setting the height of the thread to be formed to an appropriate value, cracks on the inner surface and swelling due to cold rolling can be completely eliminated. Therefore, there is no problem even if cold rolling is used.
更に、本発明では芯金が不要であってしかもその工程は
複雑ではないので、低コストにしかも容易に中空スクリ
ュを製造できる等、本発明は優れた効果を奏する。Further, in the present invention, since the core metal is not required and the process is not complicated, the present invention has excellent effects such that a hollow screw can be easily manufactured at low cost.
第1図は本発明の第1の実施例の実施状態を示す正面
図、第2図は第1図のII−II線による断面を部分的に拡
大して示す側面図、第3図は本発明の圧延内容説明図、
第4図,第5図は本発明の数値限定の内容説明図、第6
図は本発明の第2の実施例の実施状態を示す正面図、第
7図は第6図のVII−VII線による断面を部分的に拡大し
て示す側面図、第8図はガイドシュの斜視図、第9図は
外径30mmの管についての下限条件,上限条件を示したグ
ラフ、第10図〜第13図は従来の製造方法の実施状態、ま
たは従来の製造方法を実施するための装置を示す模式図
である。 1,2,3…圧延ロール、4…金属管、5…中空スクリュ、
6,7…ガイドシュ、10…環状溝、11…溝FIG. 1 is a front view showing an implementation state of a first embodiment of the present invention, FIG. 2 is a side view showing a partially enlarged cross section taken along line II-II of FIG. 1, and FIG. Illustration of rolling content of the invention,
4 and 5 are explanatory views of the contents of numerical limitation of the present invention, FIG.
FIG. 7 is a front view showing an implementation state of the second embodiment of the present invention, FIG. 7 is a side view showing a partially enlarged cross section taken along line VII-VII of FIG. 6, and FIG. Fig. 9 is a perspective view, Fig. 9 is a graph showing the lower limit condition and the upper limit condition for a pipe having an outer diameter of 30 mm, and Fig. 10 to Fig. 13 are the execution state of the conventional manufacturing method or the conventional manufacturing method. It is a schematic diagram which shows an apparatus. 1,2,3 ... rolling rolls, 4 ... metal tubes, 5 ... hollow screws,
6, 7 ... Guide shoe, 10 ... Annular groove, 11 ... Groove
Claims (2)
の周方向に、そのピッチが入側から出側に向けて漸次広
くなるように複数形成された円錐型の圧延ロールをパス
ライン周りに等間隔に3個乃至4個配した交叉型の傾斜
圧延機により、中空の金属管を冷間にて圧延することに
より中空スクリュを製造する方法であって、 前記金属管の肉厚(t),前記金属管の外径(D),製
造される中空スクリュの最大外径(ねじ山径;D1)及び
製造される中空スクリュの最小外径(ねじ谷径;D2)を
下記に示す関係に設定することを特徴とする中空スクリ
ュの製造方法。 t/D≧0.15 D2/D1≧0.8 D2<D<D1 0.23(t/D)+0.94<D1/D<0.23(t/D)+0.991. A pass line comprising a conical rolling roll having a plurality of annular grooves formed in the circumferential direction of the outer peripheral surface, the pitch of which gradually increases from the entrance side to the exit side. A method for producing a hollow screw by cold rolling a hollow metal tube by means of a cross-type inclined rolling mill having 3 to 4 pieces arranged at equal intervals around the wall thickness of the metal tube ( t), the outer diameter (D) of the metal pipe, the maximum outer diameter (thread diameter; D 1 ) of the hollow screw to be manufactured, and the minimum outer diameter (thread root diameter; D 2 ) of the hollow screw to be manufactured are as follows. A method for manufacturing a hollow screw, characterized in that the relationship shown in (4) is set. t / D ≧ 0.15 D 2 / D 1 ≧ 0.8 D 2 <D <D 1 0.23 (t / D) +0.94 <D 1 /D<0.23 (t / D) +0.99
配され、該圧延ロール相互間にパスラインを挟んで一対
のガイドシュが等配された構成をなし、前記圧延ロール
の外周面の周方向には螺旋形突条を造形せしめる環状溝
が、そのピッチが入側から出側に向けて漸次広くなるよ
うに複数形成され、前記ガイドシュの表面には造形され
る螺旋形突条に合わせた溝が複数形成されている交叉型
の傾斜圧延機により、中空の金属管を冷間にて圧延する
ことにより中空スクリュを製造する方法であって、 前記金属管の肉厚(t),前記金属管の外径(D),製
造される中空スクリュの最大外径(ねじ山径;D1)及び
製造される中空スクリュの最小外径(ねじ谷径;D2)を
下記に示す関係に設定することを特徴とする中空スクリ
ュの製造方法。 t/D≧0.15 D2/D1≧0.8 D2<D<D1 0.23(t/D)+0.94<D1/D<0.23(t/D)+0.992. A structure in which a pair of rolling rolls are equally arranged with a pass line interposed therebetween, and a pair of guide shoes are equally arranged with a pass line interposed between the rolling rolls. A plurality of annular grooves are formed in the circumferential direction so that the pitch of the spiral ridge is gradually widened from the entrance side to the exit side, and the spiral ridge to be shaped is formed on the surface of the guide shoe. A method for producing a hollow screw by cold-rolling a hollow metal tube with an intersecting type inclined rolling machine having a plurality of aligned grooves, comprising: a wall thickness (t) of the metal tube; The following shows the relationship between the outer diameter (D) of the metal pipe, the maximum outer diameter of the hollow screw to be manufactured (thread diameter; D 1 ) and the minimum outer diameter of the hollow screw to be manufactured (thread root diameter; D 2 ). A method for manufacturing a hollow screw, characterized in that t / D ≧ 0.15 D 2 / D 1 ≧ 0.8 D 2 <D <D 1 0.23 (t / D) +0.94 <D 1 /D<0.23 (t / D) +0.99
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