JPH0740330A - Production of salt-resistant concrete columnar body - Google Patents
Production of salt-resistant concrete columnar bodyInfo
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- JPH0740330A JPH0740330A JP20373493A JP20373493A JPH0740330A JP H0740330 A JPH0740330 A JP H0740330A JP 20373493 A JP20373493 A JP 20373493A JP 20373493 A JP20373493 A JP 20373493A JP H0740330 A JPH0740330 A JP H0740330A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明はコンクリート柱状体、す
なわちコンクリートポールまたはコンクリートパイルの
製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a concrete columnar body, that is, a concrete pole or a concrete pile.
【0002】[0002]
【従来の技術】コンクリートポールまたはコンクリート
パイルは通常プレストレストコンクリートとして製造さ
れる。すなわち複数のPC鋼棒を環状に平行に保持して
おき、これにらせん筋を巻き付けてスポット溶接などの
方法で編成した後、PC鋼棒に張力を掛けた状態でコン
クリートを打ち柱状体にする。その際コンクリートの強
度発現を促進するため高温高圧蒸気で養生することが多
い。BACKGROUND OF THE INVENTION Concrete poles or piles are usually manufactured as prestressed concrete. That is, a plurality of PC steel rods are held parallel to each other in an annular shape, a spiral line is wound around the PC steel rods and knitted by a method such as spot welding, and then concrete is formed into a columnar body with tension applied to the PC steel rods. . At that time, in order to promote strength development of concrete, it is often cured with high temperature and high pressure steam.
【0003】このコンクリート柱状体に使用するPC鋼
棒はJIS G3109において規定があるが、化学成
分については不純物であるP、S、Cuについてその上
限が規定されているのみである。したがって化学成分に
関しては製造者がそれぞれの考え方で定めているが、成
分の系統としては高炭素鋼(0.8%C程度)を引き抜
いて加工硬化により強度を出すもの、低中炭素鋼を焼入
れ、焼戻して強度を出すものとがある。これらのうちで
加工硬化により強度を出すものは溶接性が悪く、らせん
筋を巻き付けて編成する際、手で針金を巻き付けて結束
する必要がある。したがってスポット溶接によりらせん
筋との接合ができる焼入れ焼戻しによるものが作業性を
重視する場合用いられている。これは炭素量は0.25
〜0.4%程度でこれにSi、Mnなどを適量加えて焼
入れによる組織変態を確保して機械的性質を所定のもの
とする。The PC steel rod used for this concrete columnar body is specified in JIS G3109, but the upper limit is limited only to impurities such as P, S and Cu in chemical composition. Therefore, although the chemical composition is determined by the manufacturer according to their own way of thinking, as a system of composition, one that draws out high carbon steel (about 0.8% C) and gives strength by work hardening, quenching low medium carbon steel , There are those that temper to give strength. Of these, those that give strength by work hardening have poor weldability, and it is necessary to wind and bind the wire with a hand when knitting by winding the spiral muscle. Therefore, quenching and tempering, which enables joining with a helical streak by spot welding, is used when workability is important. This has a carbon content of 0.25
At about 0.4%, an appropriate amount of Si, Mn, etc. is added to this to secure the structural transformation by quenching and to obtain the desired mechanical properties.
【0004】またPC鋼棒に要求される特性として、耐
リラクセーション特性がある。すなわちPC鋼棒にプレ
ストレスを加えつつコンクリートを打設した場合にこの
緊張力が減少する現象が生ずるが、コンクリート自体の
弾性変形など当然に生ずるものに加えてPC鋼棒のリラ
クセーションによるものがある。これは蒸気養生をした
場合に顕著であり、その防止のためPC鋼棒の成分、製
造工程などについてたとえば特公平3−79410号の
ような対策が発表されている。Further, a property required for the PC steel bar is a relaxation resistance property. That is, when the concrete is placed while prestressing the PC steel rod, this tension decreases. However, in addition to naturally occurring elastic deformation of the concrete itself, there is relaxation of the PC steel rod. . This is remarkable when steam curing is performed, and measures such as Japanese Patent Publication No. 3-79410 have been announced for the composition of the PC steel rod, the manufacturing process, etc. to prevent it.
【0005】[0005]
【発明が解決しようとする課題】ところで上記コンクリ
ート柱状体に用いられる鉄筋はコンクリート中において
はpH12の環境にあり本来腐食は生じないはずであ
る。ところが実際には内部で鉄筋が腐食しコンクリート
柱状体の耐久性を著しく害するという問題が発生してい
る。これはコンクリート柱状体の中でもコンクリートポ
ールで特に問題となっているが、これはJIS規格にお
いてコンクリートのかぶり厚さの規定ががコンクリート
パイルが30mm以上であるのに対し9mm以上と比較
的薄く、曲げ応力が繰り返されるうちにコンクリートに
ひびが入り水分が鉄筋の部分にまで侵入するためであ
る。コンクリートポールでは上記JIS規格において設
計荷重を加えたときに0.25mmのひび割れを許容し
ており、内部に水分が侵入するのは必然であるともいえ
る。したがってコンクリートの原料の砂に塩分が含まれ
ていた場合や、また海岸近くに設置されるコンクリート
ポールでは大きな問題となっている。By the way, the reinforcing bars used for the above-mentioned concrete columnar body are in an environment of pH 12 in concrete and should not corrode originally. However, in reality, there is a problem that the reinforcing bars corrode inside and the durability of the concrete columnar body is significantly impaired. This is a particular problem in concrete poles among concrete pillars. This is because the JIS cover standard specifies a concrete cover thickness of 30 mm or more for concrete piles, but it is relatively thin as 9 mm or more. This is because the concrete cracks as the stress is repeated and the water penetrates into the rebar. In the concrete pole, a crack of 0.25 mm is allowed when a design load is applied in the above-mentioned JIS standard, and it can be said that infiltration of water is inevitable. Therefore, it is a big problem when the raw material sand for concrete contains salt, and also for concrete poles installed near the coast.
【0006】この鉄筋の腐食は水素脆性割れによる遅れ
破壊として現われる。このようなコンクリートポールな
どにおける鉄筋の耐食性についてはいままでその対策に
ついて提案がなされていない現状である。本発明はこの
ようなことから耐塩性のコンクリート柱状体を提供する
ことを目的とする。The corrosion of the reinforcing bar appears as delayed fracture due to hydrogen embrittlement cracking. With respect to the corrosion resistance of reinforcing bars in such concrete poles, no proposal has been made so far regarding the corrosion resistance. The present invention has an object to provide a salt-resistant concrete columnar body from the above.
【0007】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、重量比でC:0.2〜0.6%、S
i:0.2〜2.0%、Mn:0.2〜2.0%、N
i:0.8〜7%を含有し、P:0.020%以下、
S:0.015%以下で、残部Feおよび不可避不純物
からなる鋼棒を焼入れ焼戻した材料を軸筋として使用
し、前記軸筋とらせん筋とをスポット溶接して鉄筋かご
を作製し、軸筋を緊張しつつコンクリートを打設して柱
状体とすることを特徴とする耐塩性コンクリート柱状体
の製造方法である。また鋼棒はさらに重量比でMo:
0.1〜0.5%、Cu:0.05〜1.0%、B:
0.0003〜0.0050%のうちの少なくとも1種
を含有するものであること、Bを含有する場合にはさら
にTi、Nb、Zrの少なくとも1種をこれらの合計量
として重量比で0.1%以下含有するものであることも
特徴とする。またさらに前記焼戻しのための加熱中に曲
げ歪を付加した後に、強制冷却した材料を軸筋として使
用すること、前記コンクリート柱状体の製造にさいして
軸筋と平行してさらに補助筋を設けてらせん筋と結合
し、鉄筋かごを作製することも特徴とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention is to solve the above-mentioned problems, in which C: 0.2 to 0.6% by weight and S
i: 0.2 to 2.0%, Mn: 0.2 to 2.0%, N
i: 0.8 to 7%, P: 0.020% or less,
S: 0.015% or less, a material obtained by quenching and tempering a steel rod consisting of balance Fe and unavoidable impurities is used as a shaft bar, and the shaft bar and the spiral bar are spot-welded to produce a reinforcing bar cage. Is a method for producing a salt-resistant concrete columnar body, in which concrete is poured into the columnar body while being strained to form a columnar body. In addition, the steel bar has a weight ratio of Mo:
0.1-0.5%, Cu: 0.05-1.0%, B:
At least one of 0.0003 to 0.0050% is contained, and when B is contained, at least one of Ti, Nb, and Zr is further added as a total amount of these in a weight ratio of 0. It is also characterized in that the content is 1% or less. Furthermore, after applying bending strain during heating for tempering, use a material that has been forcibly cooled as an axial bar, and further provide an auxiliary bar in parallel with the axial bar when manufacturing the concrete columnar body. It is also characterized in that it is combined with a helical muscle to produce a cage for reinforcing steel.
【0008】[0008]
【作用】本発明においては前記したようにコンクリート
柱状体のひび割れから塩分等を含んだ水が侵入した場
合、水素脆性割れによる応力腐食割れが生ずることから
これを防止する手段を講ずる。この現象による破壊は腐
食により材料自体が減量して破壊に至るのではなく、腐
食により発生した水素により脆性が生じ、はるかに急速
に破壊に至るものである。この対策としては腐食そのも
のを防止して水素源を絶つこと、鋼材中への水素の拡
散、侵入を生じにくくすることが考えられる。この種の
鋼材でステンレス鋼のように腐食そのものを完全に防止
することはコスト的に困難であるが、腐食をできるだけ
少なくし、水素の拡散、侵入を生じにくくするという両
方の対策をバランスよく講ずることにより遅れ破壊を防
止することができる。また軸筋の材料はスポット溶接性
が良好なことも重要であり、スポット溶接部分の強度、
延性を確保する。In the present invention, as described above, when water containing salt or the like enters from the cracks of the concrete columnar body, stress corrosion cracking due to hydrogen embrittlement cracking occurs, and means for preventing this is taken. Destruction due to this phenomenon is not that the material itself is reduced in weight by corrosion and leads to destruction, but brittleness occurs due to hydrogen generated by corrosion, leading to destruction much more rapidly. As measures against this, it can be considered to prevent corrosion itself to cut off the hydrogen source, and to make it difficult for hydrogen to diffuse and penetrate into the steel material. It is difficult to completely prevent the corrosion itself with this type of steel material like stainless steel, but take balanced measures to minimize corrosion and prevent hydrogen from diffusing and invading. As a result, delayed fracture can be prevented. It is also important that the material of the axial reinforcement has good spot weldability, and the strength of the spot welded part,
Ensure ductility.
【0009】本発明のコンクリート柱状体においては軸
筋の材料としてC:0.2〜0.6%、Si:0.2〜
2.0%、Mn:0.2〜2.0%、Ni:0.8〜7
%、を含有する鋼材を使用する。すなわち本発明におい
てはコンクリート中に埋設された鉄筋の塩分による腐食
とそれによる遅れ破壊の防止にNiが顕著な効果がある
ことに着目すると共に、PC鋼棒としての必要特性を発
揮させるべく上記成分範囲を規定したものである。これ
ら元素のうちでCは焼入れ性を高め強度を維持するのに
必要であり、0.2%以上が必要である。一方0.6%
を超えるとスポット溶接性が低下するので0.6%以下
とする。In the concrete columnar body of the present invention, C: 0.2 to 0.6%, Si: 0.2 to
2.0%, Mn: 0.2 to 2.0%, Ni: 0.8 to 7
%, A steel material containing That is, in the present invention, attention is paid to the fact that Ni has a remarkable effect in preventing the corrosion of the reinforcing bars embedded in the concrete due to the salt content and the delayed fracture resulting therefrom, and at the same time, in order to exert the necessary characteristics as a PC steel rod, It defines the range. Among these elements, C is necessary to enhance hardenability and maintain strength, and 0.2% or more is necessary. On the other hand, 0.6%
If it exceeds 1.0, the spot weldability deteriorates, so the content is made 0.6% or less.
【0010】Siは脱酸剤として使用されると共に強度
向上に有効な元素であり、0.2%以上を必要とする。
また特にリラクセーション特性の向上に効果があり、こ
のためには1.0%以上添加することが好ましい。一方
2.0%を超えると靱性が低下するので2.0%以下と
する。Si is an element which is used as a deoxidizer and is effective for improving strength, and it is necessary to add 0.2% or more.
Further, it is particularly effective in improving relaxation characteristics, and for this purpose, it is preferable to add 1.0% or more. On the other hand, if it exceeds 2.0%, the toughness decreases, so it is made 2.0% or less.
【0011】Mnは焼入れ性を高め強度向上に必要であ
るが、0.2%未満では効果が少ないので0.2%以上
必要である。一方2.0%を超えると延性が低下するの
で2.0%以下とする。Mn is required to enhance hardenability and strength, but if it is less than 0.2%, the effect is small, so 0.2% or more is required. On the other hand, if it exceeds 2.0%, the ductility decreases, so it is made 2.0% or less.
【0012】Niは本発明の目的とする耐塩性向上に必
要な元素であり、耐食性を向上すると共に水素の拡散、
侵入を減少して遅れ破壊を防止する。その効果を発揮さ
せるためには0.8%以上必要であり、好ましくは2.
5%以上添加するとよい。しかし7%を超えると経済的
に不利になるだけでなく、焼入れ時にオーステナイトの
残留が多くなり強度上も不利になる。したがって7%以
下とする。Ni is an element necessary for improving the salt resistance, which is the object of the present invention, and improves the corrosion resistance as well as the diffusion of hydrogen,
Reduces intrusion and prevents delayed destruction. In order to exert the effect, 0.8% or more is necessary, and preferably 2.
It is recommended to add 5% or more. However, if it exceeds 7%, not only is it economically disadvantageous, but also austenite remains in large amounts during quenching, which is also disadvantageous in terms of strength. Therefore, it should be 7% or less.
【0013】P、Sは不純物として避けられないが、鋼
棒の靱性を劣化させると共に、水素脆化にも悪影響があ
るので、それぞれ0.020%以下、0.015%以下
とする。Although P and S are unavoidable as impurities, they deteriorate the toughness of the steel rod and also have an adverse effect on hydrogen embrittlement, so they are made 0.020% or less and 0.015% or less, respectively.
【0014】さらに本発明においては以下の元素の1種
以上を添加してもよい。Moは焼入れ性を高め遅れ破壊
特性を向上させる。添加量は0.1%未満では効果が小
さく、0.5%を超えると効果が飽和して不経済である
ため0.1%以上0.5%以下の添加量とする。Further, in the present invention, one or more of the following elements may be added. Mo enhances hardenability and improves delayed fracture characteristics. If the addition amount is less than 0.1%, the effect is small, and if it exceeds 0.5%, the effect is saturated and it is uneconomical. Therefore, the addition amount is set to 0.1% or more and 0.5% or less.
【0015】Cuは耐食性を向上し、遅れ破壊に対して
も有効であるがその効果を発揮させるには0.05%以
上必要である。一方1.0%を超えると熱間割れの原因
となるので1.0%以下とする。Cu improves the corrosion resistance and is effective for delayed fracture, but 0.05% or more is required to exert its effect. On the other hand, if it exceeds 1.0%, it causes hot cracking, so the content is made 1.0% or less.
【0016】Bは遅れ破壊特性を向上させると共に焼入
れ性も向上させる。0.0003%未満では効果が少な
く、0.0050%を超えるとかえって焼入れ性を低下
させるので0.0003%以上0.0050%以下とす
る。なお、Bを添加する場合、Tiを添加することによ
り鋼中のNを固定してBによる焼入性向上の効果を増大
させるのが好ましい。Tiの添加量は0.02%程度で
よく、またNb、Zrも同様の効果がある。いずれにし
てもこれらの少なくとも1種以上を合計で0.1%以下
の範囲で添加することによりその効果を得られる。B improves the delayed fracture characteristics as well as the hardenability. If it is less than 0.0003%, the effect is small, and if it exceeds 0.0050%, the hardenability is rather deteriorated, so the content is made 0.0003% or more and 0.0050% or less. When B is added, it is preferable to add Ti to fix N in the steel and increase the effect of B for improving the hardenability. The amount of Ti added may be about 0.02%, and Nb and Zr have the same effect. In any case, the effect can be obtained by adding at least one of them in a total amount of 0.1% or less.
【0017】上記成分の鋼材は熱間圧延で棒鋼とした
後、冷間でダイスやローラーダイスで引き抜いて所定の
寸法にして焼入れ焼戻しを行なう。焼戻しは通常350
〜500℃の範囲で行なうがこのとき加熱状態で3%以
下の繰り返し曲げによる微小歪を与えた後強制冷却する
と、リラクセーション値をさらに向上させることができ
る。これは焼戻し温度またはその付近に保持した状態で
加工歪により転位の移動を妨げることによりリラクセー
ションを改善するものである。焼戻し温度付近で加工歪
を導入した後はその効果を消滅させないよう強制冷却た
とえば水冷で常温に冷却するのが好ましい。また上記繰
り返し曲げ工程は材料表面に圧縮残留応力を与え、遅れ
破壊防止にも効果がある。The steel material having the above components is hot-rolled into a steel bar, which is then drawn out with a die or a roller die in a cold state to quench and temper it to a predetermined size. Tempering is usually 350
It is carried out in the range of up to 500 ° C., but at this time, the relaxation value can be further improved by applying a small strain due to repeated bending of 3% or less in the heated state and then forcibly cooling. This improves relaxation by hindering the movement of dislocations due to processing strain while being maintained at or near the tempering temperature. After introducing the processing strain near the tempering temperature, it is preferable to perform forced cooling, for example, water cooling, to room temperature so as not to extinguish the effect. Further, the repeated bending step gives a compressive residual stress to the material surface and is effective in preventing delayed fracture.
【0018】このようにして焼入れ焼戻しされたPC鋼
棒は軸筋として円周位置に平行に複数本保持し、らせん
筋を巻きつけ、これとの間を固定することにより鉄筋か
ごを作製する。また必要に応じ軸筋と平行してその中間
に補助筋をつけ加える。図1は鉄筋のかご編製の状況を
示す図で(a)はコンクリート柱状体の軸方向から見た
図、(b)はこれと直角方向から見た図である。図中1
が軸筋、2が補助軸、3がらせん筋であり、補助筋が軸
筋より太い例を示している。補助筋はこの図のように軸
筋の間すべてに、つまり軸筋と同じ本数設けることもあ
れば、もっと少ない本数のこともある。また長さもすべ
ての補助筋が同じものではなく長短混ぜて設けることも
ある。軸筋や補助筋とらせん筋との結合はスポット溶接
によるのが作業能率上好ましい。ただし補助筋について
は太さが軸筋より太い場合溶接機の能力上スポット溶接
が難しい場合があり、また上記のように本数自体が少な
い場合もあるので状況に応じて針金による結束を行って
もよい。A plurality of PC steel rods that have been quenched and tempered in this way are held parallel to their circumferential positions as axial reinforcements, spiral helixes are wound around them, and the space between them is fixed to produce a rebar cage. If necessary, add an auxiliary muscle in parallel with the axial muscle. 1A and 1B are views showing a situation of reinforcing bar cage knitting, wherein FIG. 1A is a view as seen from the axial direction of a concrete columnar body, and FIG. 1B is a view as seen from a direction perpendicular thereto. 1 in the figure
Indicates an axial muscle, 2 is an auxiliary axis, and 3 is a spiral muscle, and an example in which the auxiliary muscle is thicker than the axial muscle is shown. As shown in this figure, auxiliary muscles may be provided all over the axial muscles, that is, the same number as the axial muscles, or a smaller number. In addition, the length of all auxiliary muscles may not be the same and may be set as a mixture of long and short. It is preferable from the viewpoint of work efficiency that spot welding is used to connect the axial muscle or the auxiliary muscle to the spiral muscle. However, if the thickness of the auxiliary bar is thicker than the axial bar, spot welding may be difficult due to the capacity of the welding machine, and the number itself may be small as described above. Good.
【0019】補助筋はプレストレスを加えないので強度
は軸筋より低いもので、たとえば引張り強さ490N/
mm2 クラスの材料でも使用しうる。また引張り応力を
加えた状態におかれるわけではないので遅れ破壊の対策
は不要であるが、耐食性の優れた本発明における軸筋と
同じ成分の材料を使用することは好ましい。なおらせん
筋については普通鉄線でも十分である。Since the auxiliary muscle is not prestressed, its strength is lower than that of the axial muscle. For example, the tensile strength is 490 N /
Materials of the mm 2 class can also be used. Further, since it is not placed in a state in which tensile stress is applied, it is not necessary to take measures against delayed fracture, but it is preferable to use a material having the same composition as the axial reinforcement of the present invention, which is excellent in corrosion resistance. As for the spiral muscle, ordinary iron wire is also sufficient.
【0020】上記にようにしてかご編成した鉄筋は型枠
に入れ軸筋を緊張してコンクリートを注入し遠心成型し
て内部が中空の柱状体とする。その後養生をしてコンク
リートの強度を発現させるが高温高圧の水蒸気中で行な
うオートクレーブ養生を行なうことでその時間を短縮で
きる。この場合軸筋としては特に高温リラクセーション
が小さいものが適しており、前記焼戻し工程中において
曲げ歪を付加したものが特に好ましい。The reinforcing rods knitted in the above-mentioned cage are put in a form and the axial reinforcements are tensioned, concrete is poured and centrifugal molding is performed to form columnar bodies having a hollow inside. After that, curing is carried out to develop the strength of the concrete, but the time can be shortened by carrying out autoclave curing carried out in steam at high temperature and high pressure. In this case, as the axial streak, those having a small high temperature relaxation are particularly suitable, and those to which bending strain is added during the tempering step are particularly preferable.
【0021】[0021]
【実施例】表1に示す各成分の鋼材について直径8mm
の丸棒に圧延し、これをらせん状の溝を有する直径7.
4mmの異形棒鋼に引き抜いた。これを870〜102
0℃に加熱して焼入れし、焼戻しを行なった。また一部
の材料については焼戻し加熱中に加工率1.5%の繰り
返し曲げを加えた。焼戻し温度は引張り強さ1420N
/mm2 以上になるような温度で行ない、冷却は水冷で
行なった。なお加熱手段は焼入れ、焼戻しとも高周波加
熱である。[Examples] Diameter of 8 mm for steel materials of each component shown in Table 1
7. Rolled into a round bar with a diameter of 7.
It was drawn into a 4 mm deformed steel bar. This is 870-102
It was heated to 0 ° C., quenched, and tempered. Further, some materials were repeatedly bent at a working rate of 1.5% during tempering heating. Tempering temperature is tensile strength 1420N
/ Mm 2 or more, and cooling was performed with water. The heating means is induction heating for both quenching and tempering.
【0022】[0022]
【表1】 [Table 1]
【0023】上記鋼棒について引張り試験を行ない、降
伏応力、引張り強さ、伸びを測定した。また常温と高温
のリラクセーション値も測定した。常温における測定は
JIS G3109の方法で行ない、高温での測定は9
90N/mm2 の応力(規格引張り強さの70%)を付
加し、4時間で75℃に昇温し、5時間保持した後炉内
冷却し、23時間後の荷重変化量を測定し、初期荷重と
の比を求めた。Tensile tests were conducted on the above steel bars to measure the yield stress, tensile strength and elongation. Moreover, the relaxation values at normal temperature and high temperature were also measured. Measurement at room temperature is performed by the method of JIS G3109, and measurement at high temperature is 9
A stress of 90 N / mm 2 (70% of the specified tensile strength) was added, the temperature was raised to 75 ° C. in 4 hours, the temperature was maintained for 5 hours, the furnace was cooled, and the amount of change in load after 23 hours was measured. The ratio with the initial load was obtained.
【0024】またさらに耐食性に関する特性のうち、遅
れ破壊についても試験を行なった。すなわち上記鋼棒と
直径3.2mmの普通鉄線(SWRM)の断片とを交叉
させて重ねてスポット溶接を行ない、990N/mm2
の引張り応力を付加して50℃に加熱した20%NH4
SCN溶液中に浸漬して破断時間を測定した。Further, among the characteristics relating to the corrosion resistance, the delayed fracture was also tested. That is, spot welding was performed by crossing and stacking the above steel rod and a piece of normal iron wire (SWRM) having a diameter of 3.2 mm to obtain 990 N / mm 2.
20% NH 4 heated to 50 ℃ with tensile stress added
The breaking time was measured by immersing in an SCN solution.
【0025】これらの結果を表2に示すが、本発明の成
分の材料は上記各特性いずれも良好である。試料の番号
のあとにAのついたものはその番号の成分の材料につい
て焼戻し温度に加熱中に繰り返し曲げ歪を付加したもの
であるが、リラクセーション特性がさらに良好になって
いる。一方、比較例である番号16、17はNiが低い
ため遅れ破壊特性が悪くなっている。また18はSiが
低いため遅れ破壊特性、レラクセーション値とも悪い。
また19はSiが高過ぎ、20はMnが高過ぎるため遅
れ破壊特性が悪い。The results are shown in Table 2. The material of the component of the present invention has good properties as described above. The sample with A after the number indicates that the bending strain was repeatedly applied to the material of the component of that number during the heating to the tempering temperature, but the relaxation characteristics were further improved. On the other hand, the comparative examples Nos. 16 and 17 have low Ni content, and thus the delayed fracture characteristics are poor. In addition, since 18 has a low Si, the delayed fracture characteristics and the relaxation value are poor.
Further, 19 is too high in Si and 20 is too high in Mn, so that the delayed fracture property is poor.
【0026】[0026]
【表2】 [Table 2]
【0027】上記材料のうちの一部の種類のものを軸筋
として使用し、コンクリートポールを製造した。すなわ
ち上記材料を6本使用して軸筋とし、さらに同じ材料を
6本補助筋とし、2.7mm径の普通鉄線(JIS S
WRM)をらせん筋としてスポット溶接により図1に示
すようにかご編成した。これを型枠に入れコンクリート
を打設して軸筋に張力を加えつつ回転して遠心力を加え
て中空円筒体とした。円柱の径は350mmで、長さは
7mであり、軸筋に加えたプレテンションは990N/
mm2 である。またコンクリートのかぶり厚さは内外と
も15mmである。Concrete poles were manufactured using some of the above materials as the axial reinforcement. That is, six of the above materials are used as the axial reinforcement, and the same material is also used as the six supplementary reinforcements of a normal iron wire of 2.7 mm diameter (JIS S
The car was knitted as shown in FIG. 1 by spot welding using WRM) as a spiral. This was put in a formwork, concrete was poured, and while rotating while applying tension to the shaft, centrifugal force was applied to form a hollow cylindrical body. The diameter of the cylinder is 350 mm, the length is 7 m, and the pretension applied to the axial muscle is 990 N /
mm 2 . The cover thickness of concrete is 15 mm both inside and outside.
【0028】このコンクリート柱について強制発錆試験
を行なった。すなわち図2に示すように7mの長さの上
記コンクリートポール10に平行にH形鋼の架台11を
設け、中央部をストッパー12で支持して両端をクラン
プ13、14で押さえ、中央部に2.7tの荷重を加え
た。コンクリートの表面にひび割れ15が生じた状態で
この部分に2%MgCl2 の溶液をホース16により滴
下した。このようにして12ケ月間試験を行い、ひび割
れ部分からの発錆状況を観察した。またこのコンクリー
ト柱の曲げ試験を行ない鉄筋の内部腐食や応力腐食割れ
による強度低下の状況を調べた。その結果、表3に示す
ように本発明のコンクリート柱は比較例に比べて発錆が
少なく強度低下も小さかった。A forced rust test was conducted on this concrete column. That is, as shown in FIG. 2, an H-shaped steel pedestal 11 is provided in parallel with the concrete pole 10 having a length of 7 m, the central portion is supported by stoppers 12 and both ends are held by clamps 13 and 14, and the central portion 2 A load of 0.7t was applied. A solution of 2% MgCl 2 was dropped onto this portion with a hose 16 in a state where cracks 15 were formed on the surface of the concrete. In this way, a 12-month test was conducted and the rusting condition from the cracked portion was observed. Moreover, the bending test of this concrete column was conducted to examine the state of strength reduction due to internal corrosion and stress corrosion cracking of the reinforcing bar. As a result, as shown in Table 3, the concrete columns of the present invention showed less rusting and less decrease in strength than the comparative examples.
【0029】[0029]
【表3】 [Table 3]
【0030】[0030]
【発明の効果】本発明のコンクリート柱状体は鉄筋の耐
食性が良好でコンクリートにひび割れができても内部の
鉄筋がさびにくく、また腐食に起因する遅れ破壊が生じ
ないのでコンクリート柱状体の強度低下が防止できる。
また鉄筋のリラクセーション特性、スポット溶接性も良
好であり、この面からも強度、信頼性の高いコンクリー
ト柱状体を提供できる。INDUSTRIAL APPLICABILITY The concrete columnar body of the present invention has good corrosion resistance of the reinforcing bars, the internal reinforcing bars are unlikely to rust even if the concrete is cracked, and delayed fracture due to corrosion does not occur, so that the strength of the concrete columnar body is reduced. It can be prevented.
Moreover, the relaxation characteristics of the reinforcing bars and the spot weldability are also good, and from this aspect as well, it is possible to provide a concrete columnar body having high strength and reliability.
【図1】鉄筋のかご編成の状況を示す図で(a)は軸方
向から見た図、(b)はこれと直角方向から見た図1A and 1B are views showing a state of cage formation of reinforcing bars, where FIG. 1A is a view seen from an axial direction, and FIG. 1B is a view seen from a direction perpendicular to the view.
【図2】コンクリートポールの強制発錆試験方法を示す
図FIG. 2 is a diagram showing a method for forcibly rusting a concrete pole.
1 軸筋 2 補助筋 3 らせん筋 10 コンクリートポール 11 架台 12 ストッパー 13、14 クランプ 15 ひび割れ 16 ホース 1 Axis Muscle 2 Auxiliary Muscle 3 Helix Muscle 10 Concrete Pole 11 Frame 12 Stopper 13, 14 Clamp 15 Crack 16 Hose
Claims (5)
0.2〜2.0%、Mn:0.2〜2.0%、Ni:
0.8〜7%を含有し、P:0.020%以下、S:
0.015%以下で、残部Feおよび不可避不純物から
なる鋼棒を焼入れ焼戻した材料を軸筋として使用し、前
記軸筋とらせん筋とをスポット溶接して鉄筋かごを作製
し、軸筋を緊張しつつコンクリートを打設して柱状体と
することを特徴とする耐塩性コンクリート柱状体の製造
方法。1. A weight ratio of C: 0.2 to 0.6%, Si:
0.2-2.0%, Mn: 0.2-2.0%, Ni:
0.8 to 7%, P: 0.020% or less, S:
Using a material obtained by quenching and tempering a steel bar containing the balance of Fe and unavoidable impurities at 0.015% or less as a shaft bar, the shaft bar and the spiral bar are spot-welded to produce a reinforcing bar cage, and the shaft bar is strained. A method for producing a salt-resistant concrete columnar body, which comprises pouring concrete into a columnar body while performing the same.
0.5%、Cu:0.05〜1.0%、B:0.000
3〜0.0050%のうちの少なくとも1種を含有する
ものであることを特徴とする請求項1記載の耐塩性コン
クリート柱状体の製造方法。2. The steel rod further comprises Mo: 0.1 by weight.
0.5%, Cu: 0.05 to 1.0%, B: 0.000
The method for producing a salt-resistant concrete columnar body according to claim 1, which contains at least one of 3 to 0.0050%.
i、Nb、Zrの少なくとも1種をこれらの合計量とし
て重量比で0.1%以下含有するものであることを特徴
とする請求項2記載の耐塩性コンクリート柱状体の製造
方法。3. If the steel bar contains B, the content of T
The method for producing a salt-resistant concrete columnar body according to claim 2, wherein at least one of i, Nb, and Zr is contained in a total amount of 0.1% or less by weight.
た後に、強制冷却した材料を軸筋として使用することを
特徴とする請求項1ないし3記載の耐塩性コンクリート
柱状体の製造方法。4. The method for producing a salt-resistant concrete columnar body according to claim 1, wherein a material that is forcibly cooled is used as a shaft after a bending strain is applied during heating for tempering.
せん筋と結合し、鉄筋かごを作製することを特徴とする
請求項1ないし4記載の耐塩性コンクリート柱状体の製
造方法。5. The method for producing a salt-resistant concrete columnar body according to claim 1, wherein an auxiliary bar is further provided in parallel with the axial bar to bond with the spiral bar to produce a reinforcing bar cage.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20373493A JPH0740330A (en) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | Production of salt-resistant concrete columnar body |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20373493A JPH0740330A (en) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | Production of salt-resistant concrete columnar body |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0740330A true JPH0740330A (en) | 1995-02-10 |
Family
ID=16478980
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20373493A Pending JPH0740330A (en) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | Production of salt-resistant concrete columnar body |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0740330A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105855434A (en) * | 2016-03-24 | 2016-08-17 | 浙江大学城市学院 | Plate girder reinforcing cage integral forming shaping formwork and construction method |
-
1993
- 1993-07-27 JP JP20373493A patent/JPH0740330A/en active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN105855434A (en) * | 2016-03-24 | 2016-08-17 | 浙江大学城市学院 | Plate girder reinforcing cage integral forming shaping formwork and construction method |
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