JPH07324601A - 蒸気タービンの仕切板構造 - Google Patents
蒸気タービンの仕切板構造Info
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- JPH07324601A JPH07324601A JP14082394A JP14082394A JPH07324601A JP H07324601 A JPH07324601 A JP H07324601A JP 14082394 A JP14082394 A JP 14082394A JP 14082394 A JP14082394 A JP 14082394A JP H07324601 A JPH07324601 A JP H07324601A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 発生する応力及び変形を大幅に減少し、事故
の発生を防止する安全な蒸気タービンの仕切板構造を提
供する。 【構成】 蒸気タービンの翼段落の静翼３ａ，３ｂを車
室１の内周に同軸的に保持する仕切板において、適宜間
隔で軸方向に配設された複数段の前後１対の外輪４ａ，
４ｂ同士をそれぞれ１８０°の中心角をなす半径方向に
短い扇形板又は半円筒をスペーサー１０として間に挿入
して溶接にて一体構造としたこと。また、蒸気タービン
の翼段落の静翼を車室の内周に同軸的に保持する仕切板
において、１８０°の中心角をなす扇形板の車軸水平継
手面をなす左右１対の部分４−ｃ，５−ｃをそれぞれ高
強度の材料Ｃｒ−Ｍｏ鋼，１２Ｃｒ鋼等の組立構造で製
作し、この高強度の材料の組立構造を残部の組立構造４
−ａ，５−ａ（ＳＢ，ＳＭ４００，ＳＣ鋼等）と溶接５
０で固着したこと。
の発生を防止する安全な蒸気タービンの仕切板構造を提
供する。 【構成】 蒸気タービンの翼段落の静翼３ａ，３ｂを車
室１の内周に同軸的に保持する仕切板において、適宜間
隔で軸方向に配設された複数段の前後１対の外輪４ａ，
４ｂ同士をそれぞれ１８０°の中心角をなす半径方向に
短い扇形板又は半円筒をスペーサー１０として間に挿入
して溶接にて一体構造としたこと。また、蒸気タービン
の翼段落の静翼を車室の内周に同軸的に保持する仕切板
において、１８０°の中心角をなす扇形板の車軸水平継
手面をなす左右１対の部分４−ｃ，５−ｃをそれぞれ高
強度の材料Ｃｒ−Ｍｏ鋼，１２Ｃｒ鋼等の組立構造で製
作し、この高強度の材料の組立構造を残部の組立構造４
−ａ，５−ａ（ＳＢ，ＳＭ４００，ＳＣ鋼等）と溶接５
０で固着したこと。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蒸気タービンの仕切板
構造に関する。
構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、中型インパルス蒸気タービンで
は、図７部分縦断面図に示すように、前後方向に延びる
車室１の中に同軸的にローター２が軸支されており、高
温高圧の蒸気１０１が矢印に示すように、静翼３を通り
ながら、減圧することにより高速の蒸気流となって、ロ
ーターディスク８の外周に放射状に突設された動翼７に
当たることにより、ローター２に回転を与えたのち、出
口側の蒸気１０２として次の段落へ流入する。ここで、
静翼３は、図８斜視図に示すように、仕切板内輪５と、
仕切板外輪４とによりそれぞれ一体的な上下１対の二つ
割り構造の１８０°の中心角を有する扇形仕切板となっ
て車室１の内面に一体的に保持されている。
は、図７部分縦断面図に示すように、前後方向に延びる
車室１の中に同軸的にローター２が軸支されており、高
温高圧の蒸気１０１が矢印に示すように、静翼３を通り
ながら、減圧することにより高速の蒸気流となって、ロ
ーターディスク８の外周に放射状に突設された動翼７に
当たることにより、ローター２に回転を与えたのち、出
口側の蒸気１０２として次の段落へ流入する。ここで、
静翼３は、図８斜視図に示すように、仕切板内輪５と、
仕切板外輪４とによりそれぞれ一体的な上下１対の二つ
割り構造の１８０°の中心角を有する扇形仕切板となっ
て車室１の内面に一体的に保持されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】仕切板４，５には図４
（Ａ）に示すように、蒸気圧力Ｐが作用し、蒸気圧力は
高温であるので、各仕切板は長時間稼働中に変形した
り、クラックを発生したりする惧れがある。そこで、応
力を下げるべく、仕切板はその内外輪５，４の板厚を厚
くしたり、高強度の材料を使用して作られている。さら
に、それでも強度不足の場合は、段落を増やし圧力差を
小さく設計している。また、外内輪４，５は仕切板外輪
４，内輪５の前後の圧力差のために、永久変形あるいは
クラックを生ずる惧れもあり、特に、半円状扇形板とな
っているのでその切り口である左右１対の水平軸継手平
面付近がその変形は特に顕著であり、ひどい場合は変形
で仕切板がローター２に接触し、タービンが停止する大
事故になるケースも考えられる。
（Ａ）に示すように、蒸気圧力Ｐが作用し、蒸気圧力は
高温であるので、各仕切板は長時間稼働中に変形した
り、クラックを発生したりする惧れがある。そこで、応
力を下げるべく、仕切板はその内外輪５，４の板厚を厚
くしたり、高強度の材料を使用して作られている。さら
に、それでも強度不足の場合は、段落を増やし圧力差を
小さく設計している。また、外内輪４，５は仕切板外輪
４，内輪５の前後の圧力差のために、永久変形あるいは
クラックを生ずる惧れもあり、特に、半円状扇形板とな
っているのでその切り口である左右１対の水平軸継手平
面付近がその変形は特に顕著であり、ひどい場合は変形
で仕切板がローター２に接触し、タービンが停止する大
事故になるケースも考えられる。
【０００４】本発明はこのような事情に鑑みて提案され
たもので、発生する応力及び変形を大幅に減少し、事故
の発生を防止する安全な蒸気タービンの仕切板構造を提
供することを目的とする。
たもので、発生する応力及び変形を大幅に減少し、事故
の発生を防止する安全な蒸気タービンの仕切板構造を提
供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そのために請求項１の発
明は、蒸気タービンの翼段落の静翼を車室の内周に同軸
的に保持する仕切板において、適宜間隔で軸方向に配設
された複数段の前後１対の外輪同士をそれぞれ１８０°
の中心角をなす半径方向に短い扇形板又は半円筒をスペ
ーサーとして間に挿入して溶接にて一体構造としたこと
を特徴とする。
明は、蒸気タービンの翼段落の静翼を車室の内周に同軸
的に保持する仕切板において、適宜間隔で軸方向に配設
された複数段の前後１対の外輪同士をそれぞれ１８０°
の中心角をなす半径方向に短い扇形板又は半円筒をスペ
ーサーとして間に挿入して溶接にて一体構造としたこと
を特徴とする。
【０００６】また、請求項２の発明は、蒸気タービンの
翼段落の静翼を車室の内周に同軸的に保持する仕切板に
おいて、１８０°の中心角をなす扇形板の車軸水平継手
面をなす左右１対の部分をそれぞれ高強度の材料の組立
構造で製作し、この高強度の材料の組立構造を残部の組
立構造と溶接で固着したことを特徴とする。
翼段落の静翼を車室の内周に同軸的に保持する仕切板に
おいて、１８０°の中心角をなす扇形板の車軸水平継手
面をなす左右１対の部分をそれぞれ高強度の材料の組立
構造で製作し、この高強度の材料の組立構造を残部の組
立構造と溶接で固着したことを特徴とする。
【０００７】
【作用】まず請求項１の構成によれば、前後１対の仕切
板外輪は、図１，図３に示すように、スペーサーを介し
て溶接により２段連結し、一体構造とするので、仕切板
に作用する蒸気圧力分布は従来図４（Ａ）であったもの
が、図４（Ｂ）に示すように作用することとなる。一般
的に、外周支持の円板に蒸気圧力が負荷される場合は、
図６に示すように、応力（σｍａｘ），変形（δｍａ
ｘ）はそれぞれ下記２式により表される。 σｍａｘ＝β（ＰＲ2 ／ｈ2 ） δｍａｘ＝α（ＰＲ4 ／ｈ3 ） ここで、 Ｐ：圧力差 Ｒ：円板外半径 ｈ：円板板厚 α，β：内外径比による係数 である。設計上、外半径Ｒは変更し難いので考えられる
のは、板厚ｈの増加であるが、通常板厚ｈの増加はター
ビンの軸長を増加させるので好ましくない。しかしなが
ら、本発明構成のように前後の仕切板をスペーサーを介
して一体化することにより、見かけ上、板厚ｈを増加す
ることができる。しかも、さらに好都合なことには、板
厚ｈの剛性への効果は応力に対して２乗で効き、変形に
対しては３乗で効く。したがって、圧力差が２段分に増
加することよりも、板厚増の効果の方が断然大きく効い
てくるのである。
板外輪は、図１，図３に示すように、スペーサーを介し
て溶接により２段連結し、一体構造とするので、仕切板
に作用する蒸気圧力分布は従来図４（Ａ）であったもの
が、図４（Ｂ）に示すように作用することとなる。一般
的に、外周支持の円板に蒸気圧力が負荷される場合は、
図６に示すように、応力（σｍａｘ），変形（δｍａ
ｘ）はそれぞれ下記２式により表される。 σｍａｘ＝β（ＰＲ2 ／ｈ2 ） δｍａｘ＝α（ＰＲ4 ／ｈ3 ） ここで、 Ｐ：圧力差 Ｒ：円板外半径 ｈ：円板板厚 α，β：内外径比による係数 である。設計上、外半径Ｒは変更し難いので考えられる
のは、板厚ｈの増加であるが、通常板厚ｈの増加はター
ビンの軸長を増加させるので好ましくない。しかしなが
ら、本発明構成のように前後の仕切板をスペーサーを介
して一体化することにより、見かけ上、板厚ｈを増加す
ることができる。しかも、さらに好都合なことには、板
厚ｈの剛性への効果は応力に対して２乗で効き、変形に
対しては３乗で効く。したがって、圧力差が２段分に増
加することよりも、板厚増の効果の方が断然大きく効い
てくるのである。
【０００８】仕切板はローターの互いに隣り合う前後の
動翼の間に入るため半円板構造となり、外周が車室で支
持され蒸気圧力が作用するから、曲げ応力及び変形が厳
しく、特に半円板の切り口である水平軸平面付近は円板
とした場合の１．５〜２倍の応力，変形となることが知
られており、永久変形，クラック等の不具合もこの部分
で発生することが予想される。そこで、請求項２の構成
によれば、図５の太線に示す溶接部５０により溶接構造
としてこの半円板の左右の切り口部分を残部よりも高強
度にすることにより、低コストでこの切り口部の永久変
形（塑性変形，クリープ変形）及びクラック発生等の応
力を大幅に向上できる。
動翼の間に入るため半円板構造となり、外周が車室で支
持され蒸気圧力が作用するから、曲げ応力及び変形が厳
しく、特に半円板の切り口である水平軸平面付近は円板
とした場合の１．５〜２倍の応力，変形となることが知
られており、永久変形，クラック等の不具合もこの部分
で発生することが予想される。そこで、請求項２の構成
によれば、図５の太線に示す溶接部５０により溶接構造
としてこの半円板の左右の切り口部分を残部よりも高強
度にすることにより、低コストでこの切り口部の永久変
形（塑性変形，クリープ変形）及びクラック発生等の応
力を大幅に向上できる。
【０００９】
【実施例】本発明の実施例を図面について説明すると、
図１はその第１実施例の車室，仕切板及び動翼を示す部
分縦断面図、図２は図１の仕切板の溶接要領を示す説明
頭、図３は図１の仕切板の変形例の構造を示す同じく部
分縦断面図、図４は図１の仕切板に作用する蒸気圧力分
布を従来の仕切板に作用するそれと比較した圧力分布比
較図であり、同図（Ａ）は図７の圧力分布図を示し、同
図（Ｂ）は図１のそれを示す。図５は本発明の第２実施
例を示す斜視図、図６は一般的に中心孔を有する仕切円
板の応力及び変形を示す断面モデル図である。
図１はその第１実施例の車室，仕切板及び動翼を示す部
分縦断面図、図２は図１の仕切板の溶接要領を示す説明
頭、図３は図１の仕切板の変形例の構造を示す同じく部
分縦断面図、図４は図１の仕切板に作用する蒸気圧力分
布を従来の仕切板に作用するそれと比較した圧力分布比
較図であり、同図（Ａ）は図７の圧力分布図を示し、同
図（Ｂ）は図１のそれを示す。図５は本発明の第２実施
例を示す斜視図、図６は一般的に中心孔を有する仕切円
板の応力及び変形を示す断面モデル図である。
【００１０】まず、第１実施例について説明すると、基
本構成，蒸気の流れは、図７に示した従来例のそれと同
様である 本第１実施例では、図１に示すように、仕切板２段分の
板厚が１６０ｍｍ＝２段×８０ｍｍの仕切板外輪４−ａ
と４−ｂとの間に板厚が４０ｍｍの半円筒状の（仕切板
外輪）スペーサー１０を挿入して電子ビーム溶接にて両
仕切板外輪を一体化構造としている。このような前後１
対の仕切板外輪の一体化構造は、図２に示すように、
（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の手順によれば、比較的板厚の
厚い、例えば１００ｍｍ以上の仕切板外輪に対しても電
子ビーム溶接を施して溶接組立が可能である。なお、外
輪の断面形状を適切に設定することにより、スペーサー
を介することなく隣接する前後の外輪を溶接することが
できることはいうまでもない。
本構成，蒸気の流れは、図７に示した従来例のそれと同
様である 本第１実施例では、図１に示すように、仕切板２段分の
板厚が１６０ｍｍ＝２段×８０ｍｍの仕切板外輪４−ａ
と４−ｂとの間に板厚が４０ｍｍの半円筒状の（仕切板
外輪）スペーサー１０を挿入して電子ビーム溶接にて両
仕切板外輪を一体化構造としている。このような前後１
対の仕切板外輪の一体化構造は、図２に示すように、
（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の手順によれば、比較的板厚の
厚い、例えば１００ｍｍ以上の仕切板外輪に対しても電
子ビーム溶接を施して溶接組立が可能である。なお、外
輪の断面形状を適切に設定することにより、スペーサー
を介することなく隣接する前後の外輪を溶接することが
できることはいうまでもない。
【００１１】ここで、図１の構造の代わりに、図３に示
すその変形例の構造を採用することもできる。この変形
例では、２段分の板厚１６０ｍｍの仕切板外輪４−ａ，
４−ｂをｈ＝４０ｍｍのスペーサーである筒厚１５ｍｍ
の同軸的短半円筒スペーサー１１−ａ，１１−ｂの２個
を使って溶接で一体化している。このような構造によれ
ば、薄板の組立構造であるので、外周から順次溶接する
ことにより比較的簡単に組立加工ができる。
すその変形例の構造を採用することもできる。この変形
例では、２段分の板厚１６０ｍｍの仕切板外輪４−ａ，
４−ｂをｈ＝４０ｍｍのスペーサーである筒厚１５ｍｍ
の同軸的短半円筒スペーサー１１−ａ，１１−ｂの２個
を使って溶接で一体化している。このような構造によれ
ば、薄板の組立構造であるので、外周から順次溶接する
ことにより比較的簡単に組立加工ができる。
【００１２】上記第１実施例，その変形例のいずれの構
造においても、差圧による撓み量を低減して仕切板の厚
さｔを薄くすることができる。両外輪の連結手段は溶接
のほか、ボルト締めでもよく、また始めから一体的に成
形することもできる。このような仕切板によれば、ター
ビンのスパンを短くすることができ、これにより回転軸
の剛性を高め振動に対する信頼性を向上するとともに、
タービンの据付けに要するスペースを小さくできるの
で、その経済的効果は大きいものがある。
造においても、差圧による撓み量を低減して仕切板の厚
さｔを薄くすることができる。両外輪の連結手段は溶接
のほか、ボルト締めでもよく、また始めから一体的に成
形することもできる。このような仕切板によれば、ター
ビンのスパンを短くすることができ、これにより回転軸
の剛性を高め振動に対する信頼性を向上するとともに、
タービンの据付けに要するスペースを小さくできるの
で、その経済的効果は大きいものがある。
【００１３】次に、図５は本発明の第２実施例を示すも
のであり、板厚ｈが１００ｍｍの仕切板外輪４，仕切板
内輪５と静翼３の組合せにおいて、４−ａ，５−ａ，３
−ａは低コスト構造材料、例えばＳＭ４００Ｃの組合せ
とし、４−ｂ，５−ｂ，３−ｂはより高強度構造及び材
料で２（１／４）Ｃｒ−１Ｍｏ鋼の組合せとしている。
ここで、静翼３−ｂと３−ａ，仕切板外輪４−ｂと４−
ａ，仕切板外輪５−ｂと５−ａは同図に太線で示すよう
に、溶接部５０で接続され、全体的に半円弧円板（正し
くは中心角が１８０°の扇形板）の仕切板を形成する。
ここで、低コスト構造用材料としては一般構造用炭素鋼
（ＳＢ，ＳＭ，ＳＣ鋼）ＳＭ４００Ｃでよく、また高強
度構造材料としては、低合金鋼（ＣｒＭｏ鋼，１２Ｃｒ
鋼）と（１／４）Ｃｒ−１Ｍｏを使用することができ
る。
のであり、板厚ｈが１００ｍｍの仕切板外輪４，仕切板
内輪５と静翼３の組合せにおいて、４−ａ，５−ａ，３
−ａは低コスト構造材料、例えばＳＭ４００Ｃの組合せ
とし、４−ｂ，５−ｂ，３−ｂはより高強度構造及び材
料で２（１／４）Ｃｒ−１Ｍｏ鋼の組合せとしている。
ここで、静翼３−ｂと３−ａ，仕切板外輪４−ｂと４−
ａ，仕切板外輪５−ｂと５−ａは同図に太線で示すよう
に、溶接部５０で接続され、全体的に半円弧円板（正し
くは中心角が１８０°の扇形板）の仕切板を形成する。
ここで、低コスト構造用材料としては一般構造用炭素鋼
（ＳＢ，ＳＭ，ＳＣ鋼）ＳＭ４００Ｃでよく、また高強
度構造材料としては、低合金鋼（ＣｒＭｏ鋼，１２Ｃｒ
鋼）と（１／４）Ｃｒ−１Ｍｏを使用することができ
る。
【００１４】上記実施例及び変形例の構造によれば、図
６断面図に示すように、タービンの稼働中はほぼ外周支
持の円板に分布荷重として蒸気圧力が作用する。その際
の応力σと変形δはそれぞれ次式で表すことができる。 σｍａｘ＝β（ＰＲ2 ／ｈ2 ） δｍａｘ＝α（ＰＲ4 ／ｈ3 ） ここで、 Ｐ：圧力差 Ｒ：円板外半径 ｈ：円板板厚 α，β：内外径比による係数 である。したがって、仕切板が強度上薄すぎる場合は、
仕切板の板厚ｈを増加するか又は高強度材料を採用する
ことができる。
６断面図に示すように、タービンの稼働中はほぼ外周支
持の円板に分布荷重として蒸気圧力が作用する。その際
の応力σと変形δはそれぞれ次式で表すことができる。 σｍａｘ＝β（ＰＲ2 ／ｈ2 ） δｍａｘ＝α（ＰＲ4 ／ｈ3 ） ここで、 Ｐ：圧力差 Ｒ：円板外半径 ｈ：円板板厚 α，β：内外径比による係数 である。したがって、仕切板が強度上薄すぎる場合は、
仕切板の板厚ｈを増加するか又は高強度材料を採用する
ことができる。
【００１５】さきに、図４に示したように静翼３よりも
仕切板内外輪５，４が肉厚であるのは主に前記した応
力，変形が厳しいためである。ここで、仕切板は半円板
構造である関係上、その両端切り口付近は応力，変形が
厳しくなり、通常円板の場合の１．５〜２．５倍とな
る。そこで、第２実施例では、この半円板の切り口部分
（水平継手面付近）のみ高強度の構造材料にすること
で、仕切板の全体強度のバランスが良くなり、耐力性を
向上することを可能とした。ここで、軸長の短縮化によ
る低コスト化、車室，ローターの短縮化及び回転振動上
の耐力向上、あるいは強度及び信頼性向上等蒸気タービ
ン全体への効果は大きい。
仕切板内外輪５，４が肉厚であるのは主に前記した応
力，変形が厳しいためである。ここで、仕切板は半円板
構造である関係上、その両端切り口付近は応力，変形が
厳しくなり、通常円板の場合の１．５〜２．５倍とな
る。そこで、第２実施例では、この半円板の切り口部分
（水平継手面付近）のみ高強度の構造材料にすること
で、仕切板の全体強度のバランスが良くなり、耐力性を
向上することを可能とした。ここで、軸長の短縮化によ
る低コスト化、車室，ローターの短縮化及び回転振動上
の耐力向上、あるいは強度及び信頼性向上等蒸気タービ
ン全体への効果は大きい。
【００１６】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、第１実施例に
より示したように、仕切板外輪を複数段一体化すること
により、前述の作用の項で述べたように、剛性が大幅に
向上し、応力，変形がそれぞれ従来の構造に比べて半減
する。したがって、高温における長時間の稼働において
も、永久変形やクラック発生を防止することができ信頼
性が大幅に向上する。
より示したように、仕切板外輪を複数段一体化すること
により、前述の作用の項で述べたように、剛性が大幅に
向上し、応力，変形がそれぞれ従来の構造に比べて半減
する。したがって、高温における長時間の稼働において
も、永久変形やクラック発生を防止することができ信頼
性が大幅に向上する。
【００１７】請求項２の発明によれば、第２実施例にて
示したように、高級材料を局部的に使用することで強度
を高めること、また、軸方向長さを短縮することができ
ること等により低コスト化にも大きな効果がある。特
に、材料増も小さくかつ溶接もやり易いのでコスト低減
信頼性向上に大きな効果が期待される。また、半円板の
切り口部分（水平継手面付近）のみを高強度な構造材料
にすることで、仕切板の全体強度のバランスが良くな
り、耐力の向上ができる。さらに、軸長の短縮化による
低コスト化、車室，ローターの短縮及び回転振動減少に
よる耐力向上、強度及び信頼性向上等蒸気タービン全体
への効果は大きい。請求項１，請求項２の発明はそれぞ
れ、蒸気タービンのみならず軸流コンプレッサーにも適
用することができる。
示したように、高級材料を局部的に使用することで強度
を高めること、また、軸方向長さを短縮することができ
ること等により低コスト化にも大きな効果がある。特
に、材料増も小さくかつ溶接もやり易いのでコスト低減
信頼性向上に大きな効果が期待される。また、半円板の
切り口部分（水平継手面付近）のみを高強度な構造材料
にすることで、仕切板の全体強度のバランスが良くな
り、耐力の向上ができる。さらに、軸長の短縮化による
低コスト化、車室，ローターの短縮及び回転振動減少に
よる耐力向上、強度及び信頼性向上等蒸気タービン全体
への効果は大きい。請求項１，請求項２の発明はそれぞ
れ、蒸気タービンのみならず軸流コンプレッサーにも適
用することができる。
【００１８】要するに、請求項１の発明によれば、蒸気
タービンの翼段落の静翼を車室の内周に同軸的に保持す
る仕切板において、適宜間隔で軸方向に配設された複数
段の前後１対の外輪同士をそれぞれ１８０°の中心角を
なす半径方向に短い扇形板又は平円筒をスペーサーとし
て間に挿入して溶接にて一体構造としたことにより、発
生する応力及び変形を大幅に減少し、事故の発生を防止
する安全かつ長寿命の蒸気タービンの仕切板構造を得る
から、本発明は産業上極めて有益なものである。
タービンの翼段落の静翼を車室の内周に同軸的に保持す
る仕切板において、適宜間隔で軸方向に配設された複数
段の前後１対の外輪同士をそれぞれ１８０°の中心角を
なす半径方向に短い扇形板又は平円筒をスペーサーとし
て間に挿入して溶接にて一体構造としたことにより、発
生する応力及び変形を大幅に減少し、事故の発生を防止
する安全かつ長寿命の蒸気タービンの仕切板構造を得る
から、本発明は産業上極めて有益なものである。
【００１９】また、請求項２の発明によれば、蒸気ター
ビンの翼段落の静翼を車室の内周に同軸的に保持する仕
切板において、１８０°の中心角をなす扇形板の車軸水
平継手面をなす左右１対の部分をそれぞれ高強度の材料
の組立構造で製作し、この高強度の材料の組立構造を残
部の組立構造と溶接で固着したことにより、請求項１に
よる効果のほか、耐力が向上し、コストが低減できる等
の卓効を得るから、本発明は産業上極めて有益なもので
ある。
ビンの翼段落の静翼を車室の内周に同軸的に保持する仕
切板において、１８０°の中心角をなす扇形板の車軸水
平継手面をなす左右１対の部分をそれぞれ高強度の材料
の組立構造で製作し、この高強度の材料の組立構造を残
部の組立構造と溶接で固着したことにより、請求項１に
よる効果のほか、耐力が向上し、コストが低減できる等
の卓効を得るから、本発明は産業上極めて有益なもので
ある。
【図１】本発明の第１実施例の車室，仕切板及び動翼を
示す部分縦断面図である。
示す部分縦断面図である。
【図２】図１の仕切板の溶接要領を示す説明図である。
【図３】図１の仕切板構造の変形例を示す部分縦断面図
である。
である。
【図４】図１の仕切板に作用する蒸気圧力分布を従来の
仕切板に作用するそれと比較した圧力分布比較であり、
同図（Ａ）は図７の圧力分布図を示し、同図（Ｂ）は図
１のそれをを示す。
仕切板に作用するそれと比較した圧力分布比較であり、
同図（Ａ）は図７の圧力分布図を示し、同図（Ｂ）は図
１のそれをを示す。
【図５】本発明の第２実施例の仕切板を示す斜視図であ
る。
る。
【図６】中心孔を有する仕切円板の応力及び変形を示す
断面モデル図である。
断面モデル図である。
【図７】従来の中型インパルスタービンの車室，仕切板
及び動翼を示す部分縦断面図である。
及び動翼を示す部分縦断面図である。
【図８】図７の仕切板構造を示す斜視図である。
１ タービンの車室 ２ ローター ３，３−ａ，３−ｂ 静翼 ４，４−ａ，４−ｂ，４−ｃ 仕切板外輪 ５，５−ａ，５−ｂ，５−ｃ 仕切板内輪 ６ シールリング ７ 動翼 ８ ローターディスク １０ 半円筒（仕切板外輪）スペーサー １１ａ，１１ｂ 半円筒スペーサー ５０ 溶接部 １０１ 入口側蒸気 １０２ 出口側蒸気
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安藤 清 長崎県長崎市深堀町５丁目717番１号 三 菱重工業株式会社長崎研究所内 (72)発明者 樽谷 佳洋 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内
Claims (2)
- 【請求項１】 蒸気タービンの翼段落の静翼を車室の内
周に同軸的に保持する仕切板において、適宜間隔で軸方
向に配設された複数段の前後１対の外輪同士をそれぞれ
１８０°の中心角をなす半径方向に短い扇形板又は半円
筒をスペーサーとして間に挿入して溶接にて一体構造と
したことを特徴とする蒸気タービンの仕切板構造。 - 【請求項２】 蒸気タービンの翼段落の静翼を車室の内
周に同軸的に保持する仕切板において、１８０°の中心
角をなす扇形板の車軸水平継手面をなす左右１対の部分
をそれぞれ高強度の材料の組立構造で製作し、この高強
度の材料の組立構造を残部の組立構造と溶接で固着した
ことを特徴とする蒸気タービンの仕切板構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14082394A JPH07324601A (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 蒸気タービンの仕切板構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14082394A JPH07324601A (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 蒸気タービンの仕切板構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07324601A true JPH07324601A (ja) | 1995-12-12 |
Family
ID=15277556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14082394A Withdrawn JPH07324601A (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 蒸気タービンの仕切板構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07324601A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4311675C2 (de) * | 1993-04-08 | 1999-05-20 | Abb Patent Gmbh | Montagepaket für eine Turbine oder einen Turboverdichter |
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-
1994
- 1994-05-31 JP JP14082394A patent/JPH07324601A/ja not_active Withdrawn
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