JPH07316739A - Cold tool steel - Google Patents
Cold tool steelInfo
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- JPH07316739A JPH07316739A JP10672994A JP10672994A JPH07316739A JP H07316739 A JPH07316739 A JP H07316739A JP 10672994 A JP10672994 A JP 10672994A JP 10672994 A JP10672994 A JP 10672994A JP H07316739 A JPH07316739 A JP H07316739A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、冷間工具鋼とそれを使
用した冷間加工用工具およびその製造方法に関する。
本発明の冷間工具鋼は靭性と焼入性が高く、高い硬度が
容易に得られるから、加工性の低い材料を加工する工具
やロールの製造に適する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cold work tool steel, a cold work tool using the same, and a method for producing the same.
Since the cold work tool steel of the present invention has high toughness and hardenability and easily obtains high hardness, it is suitable for manufacturing tools and rolls for processing materials having low workability.
【０００２】[0002]
【従来の技術】たとえば歯車の製造を切削加工から塑性
加工に変えたり、転造によりボルトを製造する材料とし
て強度の高いものを使用するようになるなどの冷間加工
の進展につれて、工具にかかる負荷はますます増大して
いる。2. Description of the Related Art As the cold working progresses, for example, the production of gears is changed from cutting to plastic working, and materials having high strength are used as materials for producing bolts by rolling. The load is increasing.
【０００３】従来、冷間加工用工具の材料としてはダイ
ス鋼であるＳＫＤ１１系の高炭素高クロム鋼や、高速度
工具鋼ＳＫＨ５１などが使用されて来た。 ＳＫＤ１１
は硬さがＨＲＣ６２程度であることと、負荷応力が高い
使用条件が多くなったことから、強度の面で不満足なも
のとなった。 ＳＫＨ５１は理想的な焼入れを行なえば
高い硬さが得られるが、本来焼入性は高くないため、工
具の大型化や真空焼入れの普及に伴い、その性能を十分
に発揮することが困難になっている。Conventionally, die-steel SKD11 type high carbon high chromium steel, high speed tool steel SKH51, etc. have been used as materials for cold working tools. SKD11
The hardness was about HRC62, and the number of usage conditions under which the load stress was high was high, and therefore the strength was unsatisfactory. SKH51 can obtain high hardness if it is ideally hardened, but since it is not originally hardenable, it becomes difficult to fully demonstrate its performance as tools become larger and vacuum hardening becomes widespread. ing.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】本発明のひとつの目的
は、上記したような冷間工具鋼に関する技術の現状から
一歩前進し、真空熱処理を行なった大型の工具において
ＨＲＣ６４〜６６の高い硬度を実現し、靭性も高いもの
を製造できる冷間工具鋼を提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION One object of the present invention is to take a step forward from the current state of the art concerning cold work tool steel as described above, and to achieve a high hardness of HRC64 to 66 in a large-sized tool which has been vacuum heat treated. It is to provide a cold work tool steel that can be realized and can be manufactured with high toughness.
【０００５】本発明のいまひとつの目的は、上記の冷間
工具鋼から高硬度かつ高靭性の冷間加工用工具を製造す
る方法を提供することにある。Another object of the present invention is to provide a method for producing a cold work tool of high hardness and high toughness from the above cold work tool steel.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明の冷間工具鋼は、
基本的な合金組成としてＣ：０．７５〜１．１５％、Ｓ
ｉ：０．４５〜１.５％、Ｍｎ：１.５％以下、Ｃｒ：
４．５〜７．０％、Ｍｏ：３．０〜６．０％、Ｗ：３．
０％以下およびＶ：０．５〜２．５％を含有し、残部が
実質上Ｆｅである合金成分からなり、Ｗｅｑ＝２Ｍｏ＋
Ｗとするとき、８≦Ｗｅｑ≦１４、Ｗｅｑ≦−２．４Ｃ
ｒ＋２６をみたす合金組成を有する焼入性の高い冷間工
具鋼である。The cold work tool steel of the present invention comprises:
As a basic alloy composition, C: 0.75 to 1.15%, S
i: 0.45-1.5%, Mn: 1.5% or less, Cr:
4.5-7.0%, Mo: 3.0-6.0%, W: 3.
0% or less and V: 0.5 to 2.5%, with the balance being essentially Fe, an alloy component, Weq = 2Mo +
When W, 8 ≦ Weq ≦ 14, Weq ≦ −2.4C
It is a cold work tool steel having an alloy composition satisfying r + 26 and having high hardenability.
【０００７】各合金成分の量は、好ましくは下記のとお
りである。 Ｃ：０.７８〜０.９５％、Ｓｉ：０．６〜
１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：５．１〜
６．０％、Ｍｏ：４．０〜５．５％、Ｗ：３．０％以下
およびＶ：１．０〜１．６％を含有し、残部が実質上Ｆ
ｅ。The amount of each alloy component is preferably as follows. C: 0.78 to 0.95%, Si: 0.6 to
1.0%, Mn: 0.1-1.5%, Cr: 5.1-
6.0%, Mo: 4.0-5.5%, W: 3.0% or less and V: 1.0-1.6%, with the balance being substantially F.
e.
【０００８】上記の基本的な合金組成の冷間工具鋼も、
好ましい合金組成のそれも、上記各成分に加えて、下記
のグループイ）およびロ）の合金成分の一方または両方
を含有することができる。Cold tool steels of the above basic alloy composition also
In addition to the above-mentioned components, one having a preferable alloy composition may also contain one or both of the following alloy components of group i) and b).
【０００９】イ）Ｎｉ：０．２５〜１．５％、Ｂ：０．
００１〜０．１０％、Ｎｂ：３．０％以下およびＣｏ：
５．０％以下からえらんだ１種または２種以上、ならび
に ロ）ＲＥＭ:０．６０％以下、Ｙ:２．０％以下、Ｚｒ：
２．０％以下およびＨｆ：２．０％以下からえらんだ１
種まはた２種以上。A) Ni: 0.25 to 1.5%, B: 0.
001 to 0.10%, Nb: 3.0% or less and Co:
1 type or 2 types or more selected from 5.0% or less, and b) REM: 0.60% or less, Y: 2.0% or less, Zr:
Selected from 2.0% or less and Hf: 2.0% or less 1
Seed or two or more.
【００１０】本発明の冷間加工用工具の製造方法は、上
記した合金組成のいずれかを有する冷間工具鋼を成形
し、真空熱処理により焼入れし、ついで５００℃以上の
高温焼戻しをして硬さをＨＲＣ６４以上にすることから
なる。The cold working tool manufacturing method of the present invention comprises forming a cold tool steel having any of the above alloy compositions, quenching it by vacuum heat treatment, and then high temperature tempering at 500 ° C. or higher to harden it. Is set to HRC 64 or more.
【００１１】[0011]
【作用】ＳＫＨ５１のような高速度工具鋼は、前述のよ
うに焼入れ性がよくない。 そこで、そのＣｒ量を増大
して焼入性向上をはかることが試みられたが、そうする
と靭性が低下することが知られている。 発明者は、こ
の靭性低下が鋼中の炭化物の形態の変化に起因すると考
え、炭化物形態を左右する因子について研究した結果、
合金のＷｅｑ＝２Ｍｏ＋Ｗの値およびＳｉ量を適切にえ
らぶことによって、高Ｃｒ量を採用しても炭化物を微細
にすることができ、高硬度と高靭性とが両立し得ること
を見出して本発明に至った。The high-speed tool steel such as SKH51 has poor hardenability as described above. Therefore, it has been attempted to increase the amount of Cr to improve the hardenability, but it is known that if this is done, the toughness decreases. The inventor believes that this decrease in toughness is due to a change in the morphology of carbides in steel, and as a result of research on factors that influence the morphology of carbides,
By appropriately selecting the value of Weq = 2Mo + W and the amount of Si of the alloy, it has been found that the carbide can be made finer even if a high amount of Cr is adopted, and high hardness and high toughness can both be achieved. Came to.
【００１２】詳しくいえば、高速度工具鋼中のＭ2Ｃ型
の炭化物は、高温に加熱されると、Ｍ2Ｃ→Ｍ6Ｃ＋ＭＣ
の分解反応を起して、板状であったものが粒状になり、
微細化する。 Ｍ2Ｃ炭化物は（Ｆｅ，Ｍｏ，Ｗ，Ｖ，
Ｃｒ)2Ｃの複炭化物であり、その構成元素の割合とくに
ＭｏおよびＷの量を変化させることと、Ｓｉ量を高い範
囲にえらぶことによって上記の反応による炭化物の微細
化が実現するということが、発明者の得た知見である。More specifically, M 2 C type carbides in high speed tool steel, when heated to high temperatures, M 2 C → M 6 C + MC
Caused a decomposition reaction of, and what was plate-shaped became granular,
Miniaturize. M 2 C carbide is (Fe, Mo, W, V,
It is a double carbide of Cr) 2 C, and by changing the proportions of the constituent elements, especially the amounts of Mo and W, and selecting the Si amount in a high range, it is possible to realize the refinement of the carbide by the above reaction. , The findings of the inventor.
【００１３】本発明の合金組成の限定理由は、つぎのと
おりである。The reasons for limiting the alloy composition of the present invention are as follows.
【００１４】Ｃ：０．７５〜１．１５％、好ましくは
０．７８〜０．９５％ 焼戻し硬さＨＲＣ６４以上を確保するために０．７５％
以上を必要とし、炭化物の生成量を過大にしないよう
１．１５％以下に止める。C: 0.75 to 1.15%, preferably 0.78 to 0.95% 0.75% in order to secure a tempering hardness HRC of 64 or more.
The above is required, and the content of carbides is kept at 1.15% or less so as not to be excessive.
【００１５】Ｓｉ：０．４５〜１．５％、好ましくは
０．６〜１．０％ ＳｉはＭ2Ｃ型の炭化物に固溶して炭化物量を増大させ
るとともに、高Ｃｒ量のもとでのＭ2Ｃ炭化物の前記反
応を促進し、微細炭化物が得られる領域を拡げる。 マ
トリクス中に固溶して硬さの増大に寄与することも、も
ちろんである。そこで、本発明では、従来のＳｉ量（Ｓ
ＫＨ５１は０．３％）より高い範囲を選択している。
ただし、過大なＳｉ量は靭性をかえって低下させるの
で、上記した限界を設けた。Si: 0.45 to 1.5%, preferably 0.6 to 1.0% Si is solid-solved in M 2 C type carbides to increase the amount of carbides, and at the same time, it has a high Cr content. The above-mentioned reaction of M 2 C carbide in the above is promoted, and the region where fine carbide is obtained is expanded. Of course, it also forms a solid solution in the matrix and contributes to the increase in hardness. Therefore, in the present invention, the conventional Si amount (S
KH51 has selected a range higher than 0.3%).
However, an excessive amount of Si rather reduces the toughness, so the above-mentioned limit is set.
【００１６】Ｍｎ：１．５％以下、好ましくは０．１〜
１．５％ 脱酸脱硫剤として、また焼入性向上元素として適量加え
る。 上限は、熱間加工性を阻害しないようにとの観点
から定めた。Mn: 1.5% or less, preferably 0.1
Add an appropriate amount as a 1.5% deoxidizing desulfurizing agent and as a hardenability improving element. The upper limit was determined from the viewpoint of not impairing hot workability.
【００１７】Ｃｒ：４．５〜７．０％、好ましくは５．
１〜６．０％ マトリクスに固溶して、ベイナイト焼入性を向上させ
る。 しかしＣｒ量が多くなると、Ｍ2Ｃ型の炭化物で
なく、加熱しても前記の微細化反応を起さないＭ7Ｃ3型
の炭化物の生成量が増して不利を招くため、上記の限界
を置いた。Cr: 4.5-7.0%, preferably 5.
1-6.0% Solid solution in matrix to improve bainite hardenability. However, when the amount of Cr is large, the amount of not formed M 2 C type carbides but M 7 C 3 type carbides that do not cause the above-mentioned refinement reaction even when heated increases, which is disadvantageous. I put it.
【００１８】Ｍｏ：３．０〜６．０％、好ましくは４．
０〜５．５％ Ｗ：３．０％以下 適切な炭化物量および複炭化物の構成割合を実現するた
めに、上記の範囲を選択した。 Ｍｏは、適正焼入れ温
度を低温側に移行させ、ベイナイト焼入性を向上させる
点から、高い含有量の範囲をえらんだ。Mo: 3.0 to 6.0%, preferably 4.
0-5.5% W: 3.0% or less In order to realize an appropriate amount of carbide and a composition ratio of double carbide, the above range was selected. Mo has a high content range because it shifts the appropriate quenching temperature to the low temperature side and improves the bainite quenchability.
【００１９】Ｗｅｑ＝２Ｍｏ＋Ｗ：８〜１４、かつ（−
２．４Ｃｒ＋２６）以下 工具に要求される耐摩耗性と硬さを確保するためには、
Ｗｅｑが８以上なければならない。 焼入性の向上を意
図したＣｒ量の増大は、炭化物形態に起因する靭性の低
下を招く。 靭性を高く保つための条件として、Ｗｅｑ
が１４を超えないこと、およびＣｒ量の増大につれて減
少する（−２．４Ｃｒ＋２６）の値を超えないことが必
要である。Weq = 2Mo + W: 8 to 14, and (-
2.4Cr + 26) or less In order to secure the wear resistance and hardness required for tools,
Weq must be 8 or more. An increase in the amount of Cr intended to improve hardenability leads to a decrease in toughness due to the carbide morphology. Weq is a condition for maintaining high toughness.
Should not exceed 14 and should not exceed the value of (−2.4Cr + 26), which decreases with increasing Cr content.
【００２０】Ｖ：０．５〜２．５％、好ましくは１．０
〜１．６％ Ｖは結晶粒を微細化し、耐摩耗性を向上させる。 その
ために必要な下限量は０．５％である。 一方、Ｖ量が
過大になると、凝固時に巨大なＶＣが析出したり、焼入
れの際の冷却時の高温領域で炭化物の析出が顕著になる
ので、Ｖ量にはおのずから限界があり、上記の上限値を
設けた。V: 0.5 to 2.5%, preferably 1.0
~ 1.6% V refines the crystal grains and improves wear resistance. Therefore, the lower limit amount required is 0.5%. On the other hand, if the amount of V is too large, a large amount of VC will be precipitated during solidification, or carbide will be significantly precipitated in the high temperature region during cooling during quenching. Therefore, there is a limit to the amount of V and the above upper limit. I set the value.
【００２１】任意に添加する合金成分の作用とその添加
量の限定理由は、つぎのとおりである。The action of the alloy components arbitrarily added and the reason for limiting the amount of addition are as follows.
【００２２】Ｎｉ：０．２５〜１．５％、Ｂ：０．００
１〜０．１０％、Ｎｂ：３．０％以下およびＣｏ：５．
０％以下からえらんだ１種または２種以上 ＮｉおよびＢは焼入性を高める。 Ｎｂも、安定な炭化
物を形成して焼入れ時の高温域での炭化物析出を抑え、
結果として焼入れ硬さの低下を防ぐはたらきをする。
これらの元素は多量になると熱間加工性を下げたり焼き
なまし硬さに悪影響を及ぼしたりするので、それぞれ上
記した限界を置いた。 Ｃｏは熱処理後の硬さを向上さ
せる一方で、ベイナイト焼入性を低下させるので、この
観点から上限を定めた。Ni: 0.25 to 1.5%, B: 0.00
1 to 0.10%, Nb: 3.0% or less and Co: 5.
1 type or 2 types or more selected from 0% or less Ni and B enhance hardenability. Nb also forms stable carbides to suppress carbide precipitation in the high temperature region during quenching,
As a result, it works to prevent deterioration of quenching hardness.
If the amount of these elements is large, the hot workability is deteriorated or the annealing hardness is adversely affected, so the above-mentioned respective limits are set. While Co improves the hardness after heat treatment, it lowers the bainite hardenability, so the upper limit was set from this viewpoint.
【００２３】ＲＥＭ：０．６０％以下、Ｙ：２．０％以
下、Ｚｒ：２．０％以下およびＨｆ：２．０％以下の１
種または２種以上 これらの元素は鋼中のＳやＰのような不純物と結合して
それらを固定することにより、熱間加工性を向上させ、
靭性を高める。 また、Ｎと結合してＶＣの微細化にも
役立つ。 多量に過ぎると鋼の清浄度を害し、靭性もか
えって低下するから、それぞれ上限を定めた。REM: 0.60% or less, Y: 2.0% or less, Zr: 2.0% or less and Hf: 2.0% or less 1
Or two or more of these elements improve the hot workability by binding with impurities such as S and P in steel and fixing them.
Increase toughness. Further, it is also useful for miniaturization of VC by combining with N. If the amount is too large, the cleanliness of the steel will be impaired and the toughness will rather deteriorate, so an upper limit was set for each.
【００２４】[0024]
【実施例】表１に記載の合金成分（重量％、残部は実質
上Ｆｅ）を有する冷間工具鋼を溶製した。 それぞれの
合金のＷｅｑおよび−２．４Ｃｒ＋２６の値を、表１に
併記した。Example A cold work tool steel having the alloy components shown in Table 1 (% by weight, the balance being substantially Fe) was melted. The values of Weq and -2.4Cr + 26 of each alloy are also shown in Table 1.
【００２５】 表１ No． C Si Mn Cr Mo W V Ni… REM… Weq -2.4Cr +26 実施例 １ 0.82 0.70 0.30 5.43 4.66 1.02 1.22 − − 10.3 13.0 ２ 1.00 0.45 0.64 4.95 4.95 1.93 2.13 Ni0.12 − 11.8 14.1 ３ 0.90 1.02 0.08 6.89 3.08 2.49 0.99 Ni0.22 − 8.6 9.5 ４ 0.77 1.03 0.32 5.72 4.88 1.89 1.66 Ni0.31 − 11.6 12.3 ５ 1.15 1.33 0.37 5.55 5.97 0.02 2.01 Ni0.20 − 12.0 12.7 ６ 0.99 0.83 0.94 5.31 4.13 1.88 0.51 Ni1.05 − 10.1 13.2 ７ 0.89 1.05 0.33 5.91 4.91 1.54 1.88 Nb1.31 − 11.4 11.9 ８ 0.84 0.71 0.55 5.39 4.22 1.99 1.38 B 0.01 Y0.08 10.4 13.0 比較例 １ 0.79 1.44 0.82 5.88 5.75 2.01 0.48 − − 13.5 11.9 ２ 1.00 0.34 0.35 5.62 7.21 2.12 1.93 − − 16.5 9.0 ３ 1.08 0.55 0.33 6.01 6.88 3.92 1.41 − − 17.7 11.6 ４ 0.85 0.34 0.41 4.13 5.03 6.41 1.91 − − 16.5 16.1 ５ 0.75 1.44 0.38 6.21 3.65 − 1.22 − − 7.3 11.1 比較例４は、従来のＳＫＨ５１鋼相当である。Table 1 No. C Si Mn Cr Mo WV Ni ... REM ... Weq -2.4Cr +26 Example 1 0.82 0.70 0.30 5.43 4.66 1.02 1.22 − − 10.3 13.0 2 1.00 0.45 0.64 4.95 4.95 1.93 2.13 Ni0.12 − 11.8 14.1 3 0.90 1.02 0.08 6.89 3.08 2.49 0.99 Ni0.22 − 8.6 9.5 4 0.77 1.03 0.32 5.72 4.88 1.89 1.66 Ni0.31 − 11.6 12.3 5 1.15 1.33 0.37 5.55 5.97 0.02 2.01 Ni0.20 − 12.0 12.7 6 0.99 0.83 0.94 5.31 4.13 1.88 0.51 Ni1.05 − 10.1 13.2 7 0.89 1.05 0.33 5.91 4.91 1.54 1.88 Nb1.31 − 11.4 11.9 8 0.84 0.71 0.55 5.39 4.22 1.99 1.38 B 0.01 Y0.08 10.4 13.0 Comparative Example 1 0.79 1.44 0.82 5.88 5.75 2.01 0.48 − − 13.5 11.9 2 1.00 0.34 0.35 5.62 7.21 2.12 1.93 − − 16.5 9.0 3 3 1.08 0.55 0.33 6.01 6.88 3.92 1.41 − − 17.7 11.6 4 0.85 0.34 0.41 4.13 5.03 6.41 1.91 − − 16.5 16.1 5 0.75 1.44 0.38 6.21 3.65 − 1.22 − − 7.3 11.1 Comparative Example 4 is a conventional SKH51 steel. It is considerable.
【００２６】各鋼を鍛造し、焼きなましをしてから焼入
れ−焼戻しをした。 焼入れは真空加熱／ガス冷却によ
り行なった。 冷却速度は２０℃／分。 焼戻しは工具
使用時の表面到達温度を考慮して、高温を採用した。Each steel was forged, annealed and then quenched-tempered. Quenching was performed by vacuum heating / gas cooling. The cooling rate is 20 ° C / min. For tempering, a high temperature was used in consideration of the surface temperature reached when using the tool.
【００２７】各供試材につき、硬さを測定し、靭性をシ
ャルピー衝撃試験によりしらべた。耐摩耗性は、大越式
迅速摩耗試験により、下記の条件で測定した： 相手材：ＳＣＭ４４０（焼きなまし） 辷り距離：２００ｍ 辷り速度：２．９３ｍ／秒 荷重：６．３kgf それらの結果を、熱処理条件とともに表２に示す。The hardness of each test material was measured, and its toughness was examined by a Charpy impact test. The wear resistance was measured by the Ogoshi rapid wear test under the following conditions: Counterpart material: SCM440 (annealed) Glide distance: 200 m Glide speed: 2.93 m / sec Load: 6.3 kgf The results were treated under heat treatment conditions. The results are shown in Table 2.
【００２８】 表２ No． 熱処理温度(℃） 硬 さ シャルピー衝撃値 耐摩耗性 焼入れ 焼戻し ＨＲＣ （Ｊ／cm2） （mm2／kgf) 実施例 １ 1140 540 66.2 34 12×108 ２ 1160 540 66.1 28 9 ３ 1140 540 65.3 31 20 ４ 1140 540 64.3 41 23 ５ 1140 540 66.5 29 9 ６ 1170 540 65.8 29 18 ７ 1140 540 65.2 27 19 ８ 1140 540 65.3 30 24 比較例 １ 1160 540 65.3 19 18 ２ 1160 540 65.1 15 16 ３ 1190 540 65.4 10 16 ４ 1190 540 62.7 19 25 ５ 1140 540 64.8 19 42Table 2 No. Heat treatment temperature (℃) Hardness Charpy impact value Wear resistance Quenching Tempering HRC (J / cm 2 ) (mm 2 / kgf) Example 1 1140 540 66.2 34 12 × 108 2 1160 540 66.1 28 9 3 1140 540 65.3 31 20 4 1140 540 64.3 41 23 5 1140 540 66.5 29 9 6 1170 540 65.8 29 18 7 1140 540 65.2 27 19 8 1140 540 65.3 30 24 Comparative Example 1 1160 540 65.3 19 18 2 1160 540 65.1 15 16 3 1190 540 65.4 10 16 4 1190 540 62.7 19 25 5 1140 540 64.8 19 42
【００２９】[0029]
【発明の効果】上記の実施例は、本発明によればＨＲＣ
６４〜６６の高い硬さとシャルピー衝撃値３０〜４０Ｊ
／cm2クラスの靭性とが、あわせ得られることを示して
いる。焼入れ効果が従来のソルト浴を用いた場合より低
くなりがちな真空熱処理によっても、十分な焼入れがで
きることが確認できた。 従って本発明は、難加工材を
加工する工具、とくに冷間圧造工具、冷間圧延ロール、
転造ダイスに適用して有意義であるほか、温間鍛造用工
具に関しても適用可能である。According to the present invention, the above-mentioned embodiment is the HRC.
High hardness of 64 to 66 and Charpy impact value of 30 to 40 J
/ Cm 2 class toughness is obtained. It was confirmed that sufficient quenching can be achieved even by the vacuum heat treatment, which tends to have a lower quenching effect than when using a conventional salt bath. Therefore, the present invention is a tool for processing difficult-to-machine materials, especially cold heading tools, cold rolling rolls,
Not only is it meaningful when applied to rolling dies, but it can also be applied to warm forging tools.
Claims (8)
５〜１．５％、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：４．５〜
７．０％、Ｍｏ：３．０〜６．０％、Ｗ：３．０％以下
およびＶ：０．５〜２．５％を含有し、残部が実質上Ｆ
ｅである合金成分からなり、Ｗｅｑ＝２Ｍｏ＋Ｗとする
とき、８≦Ｗｅｑ≦１４、Ｗｅｑ≦−２．４Ｃｒ＋２６
をみたす合金組成を有する焼入性の高い冷間工具鋼。1. C: 0.75 to 1.15%, Si: 0.4
5 to 1.5%, Mn: 1.5% or less, Cr: 4.5 to
7.0%, Mo: 3.0 to 6.0%, W: 3.0% or less and V: 0.5 to 2.5%, with the balance being substantially F.
It is composed of an alloy component of e, and when Weq = 2Mo + W, 8 ≦ Weq ≦ 14, Weq ≦ −2.4Cr + 26
A highly hardenable cold work tool steel with an alloy composition that satisfies the requirements.
６〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．５％以下、Ｃｒ：
５．１〜６．０％、Ｍｏ：４．０〜５．５％、Ｗ：３．
０％以下およびＶ：１．０〜１．６％を含有し、残部が
実質上Ｆｅである合金成分からなり、Ｗｅｑ＝２Ｍｏ＋
Ｗとするとき、８≦Ｗｅｑ≦２４、Ｗｅｑ≦−２．４Ｃ
ｒ＋２６をみたす合金組成を有する焼入性の高い冷間工
具鋼。2. C: 0.78 to 0.95%, Si: 0.
6-1.0%, Mn: 0.1-1.5% or less, Cr:
5.1-6.0%, Mo: 4.0-5.5%, W: 3.
0% or less and V: 1.0 to 1.6%, with the balance being an alloy component substantially Fe, Weq = 2Mo +
When W, 8 ≦ Weq ≦ 24, Weq ≦ −2.4C
A high hardenability cold work tool steel having an alloy composition satisfying r + 26.
加えて、Ｎｉ：０．２５〜１．５％、Ｂ：０．００１〜
０．１０％、Ｎｂ：３．０％以下およびＣｏ：５．０％
以下からえらんだ１種または２種以上を含有する組成を
有する焼入性の高い冷間工具鋼。3. An alloy, in addition to the alloy components of claim 1 or 2, Ni: 0.25 to 1.5%, B: 0.001 to
0.10%, Nb: 3.0% or less and Co: 5.0%
A cold work tool steel having high hardenability and having a composition containing one or more selected from the following.
加えて、ＲＥＭ：０．６０％以下、Ｙ：２．０％以下、
Ｚｒ：２．０％以下およびＨｆ：２．０％以下からえら
んだ１種または２種以上を含有する組成を有する焼入性
の高い冷間工具鋼。4. An alloy, in addition to the alloy components of claim 1 or 2, REM: 0.60% or less, Y: 2.0% or less,
A highly hardenable cold work tool steel having a composition containing one or more selected from Zr: 2.0% or less and Hf: 2.0% or less.
加えて、Ｎｉ：０．２５〜１．５％、Ｂ：０．００１〜
０．１０％、Ｎｂ：３．０％以下およびＣｏ：５．０％
以下からえらんだ１種または２種以上、ならびに、ＲＥ
Ｍ：０．６０％以下、Ｙ：２．０％以下、Ｚｒ：２．０
％以下およびＨｆ：２．０％以下の１種まはた２種以上
を含有する組成を有する焼入性の高い冷間工具鋼。5. An alloy, in addition to the alloy components of claim 1 or 2, Ni: 0.25 to 1.5%, B: 0.001 to
0.10%, Nb: 3.0% or less and Co: 5.0%
One or more selected from the following, and RE
M: 0.60% or less, Y: 2.0% or less, Zr: 2.0
% Or less and Hf: 2.0% or less, a cold work tool steel with a high hardenability having a composition containing one or more kinds.
間工具鋼を成形し、真空熱処理により焼入れし、ついで
５００℃以上の高温焼戻しをして硬さをＨＲＣ６４以上
にすることからなる冷間加工用工具の製造方法。6. The cold work tool steel according to claim 1, which is formed, quenched by vacuum heat treatment, and then tempered at a high temperature of 500 ° C. or higher to have a hardness of HRC 64 or higher. Manufacturing method of cold working tool.
硬度かつ高靭性の冷間加工用工具。7. A high hardness and high toughness cold working tool manufactured by the method according to claim 6.
間鍛造金型である請求項７の冷間加工用工具。8. The cold working tool according to claim 7, which is a rolling die, a Sendzimir roll or a cold forging die.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10672994A JPH07316739A (en) | 1994-05-20 | 1994-05-20 | Cold tool steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10672994A JPH07316739A (en) | 1994-05-20 | 1994-05-20 | Cold tool steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07316739A true JPH07316739A (en) | 1995-12-05 |
Family
ID=14441032
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10672994A Pending JPH07316739A (en) | 1994-05-20 | 1994-05-20 | Cold tool steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07316739A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1471160A1 (en) * | 2003-04-24 | 2004-10-27 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Cold-worked Steel Object |
| JP2005530041A (en) * | 2002-06-13 | 2005-10-06 | ウッデホルム トウリング アクテイエボラーグ | Cold work steel and cold work tool |
| US7695576B2 (en) | 2003-03-24 | 2010-04-13 | Daido Steel Co., Ltd. | Low alloy high steel tool having constant toughness |
-
1994
- 1994-05-20 JP JP10672994A patent/JPH07316739A/en active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005530041A (en) * | 2002-06-13 | 2005-10-06 | ウッデホルム トウリング アクテイエボラーグ | Cold work steel and cold work tool |
| JP4805574B2 (en) * | 2002-06-13 | 2011-11-02 | ウッデホルムス アーベー | Cold work steel and cold work tool |
| US8900382B2 (en) | 2002-06-13 | 2014-12-02 | Uddeholm Tooling Aktiebolag | Hot worked steel and tool made therewith |
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| EP1471160A1 (en) * | 2003-04-24 | 2004-10-27 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Cold-worked Steel Object |
| US7682417B2 (en) | 2003-04-24 | 2010-03-23 | Bohler Edelstahl Gmbh | Cold work steel article |
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