JPH07316696A - Nickel-base alloy for casting - Google Patents
Nickel-base alloy for castingInfo
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- JPH07316696A JPH07316696A JP13826694A JP13826694A JPH07316696A JP H07316696 A JPH07316696 A JP H07316696A JP 13826694 A JP13826694 A JP 13826694A JP 13826694 A JP13826694 A JP 13826694A JP H07316696 A JPH07316696 A JP H07316696A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、耐硫酸露点腐食性に
優れかつ湯流れ性に優れた鋳造用Ｎｉ基合金に関するも
のである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a Ni-based alloy for casting, which has excellent sulfuric acid dew point corrosion resistance and molten metal flowability.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、火力発電所では、ボイラーの燃
焼室内でＢ重油、Ｃ重油、石炭などの化石燃料を燃焼さ
せており、燃焼の結果生ずる排ガスにはＳＯ2 、Ｓ
Ｏ3 、ＣＯ2 、Ｈ2 Ｏ、Ｏ2 、Ｎ2 などの多種類のガス
を含み、さらにスス、ダストなども含んでいる。このボ
イラーから出た排ガスは、電気集塵機、空気予熱機、脱
硫装置を通って最終的に煙突から排出される。前記電気
集塵機、空気予熱機、脱硫装置の排ガス通路の一部は鋳
造部品で作製されており、排ガスと接する鋳造部品の金
属表面温度が１５０℃以下になると、鋳造部品表面に排
ガス中の水分（Ｈ2 Ｏ）とＳＯ3 が反応して硫酸が結露
することも知られている。2. Description of the Related Art Generally, in a thermal power plant, fossil fuels such as B fuel oil, C fuel oil, and coal are burned in a combustion chamber of a boiler, and exhaust gas generated as a result of combustion is SO 2 , S.
It contains various kinds of gases such as O 3 , CO 2 , H 2 O, O 2 and N 2 , and also contains soot and dust. The exhaust gas emitted from this boiler passes through an electrostatic precipitator, an air preheater, and a desulfurizer, and is finally discharged from the chimney. A part of the exhaust gas passage of the electrostatic precipitator, the air preheater, and the desulfurizer is made of cast parts, and when the metal surface temperature of the cast parts in contact with the exhaust gas is 150 ° C. or lower, the water content in the exhaust gas on the surface of the cast parts ( H 2 O) and SO 3 reacts is also known to condensation sulfate.
【０００３】従って、ボイラーで発生した排ガスが電気
集塵機、空気予熱機、脱硫装置を通って最終的に煙突か
ら排出される工程において、排ガス通路の一部鋳造部品
の金属表面温度が１５０℃以下になる空気予熱機から下
流側の設備において、鋳造部品の金属表面に硫酸が結露
する。この時、鋳造部品の金属表面に結露する硫酸の濃
度は、温度によって異なるが、例えば、１３０℃におい
ては８０％以上の濃硫酸が生成する。Therefore, in the process in which the exhaust gas generated in the boiler is finally discharged from the chimney through the electrostatic precipitator, the air preheater, and the desulfurizer, the metal surface temperature of the partially cast part of the exhaust gas passage becomes 150 ° C. or lower. Condensation of sulfuric acid on the metal surface of cast parts in equipment downstream from the air preheater. At this time, the concentration of sulfuric acid condensed on the metal surface of the cast component varies depending on the temperature, but for example, at 130 ° C., 80% or more concentrated sulfuric acid is generated.
【０００４】さらに排ガス中のスス本体である微細な炭
素やダストに含まれる酸化性イオンのＦｅ2+、Ｆｅ3+な
どが付着するために、硫酸結露部分は炭素、Ｆｅ2+、Ｆ
ｅ3+などを含んだ濃硫酸が生成し、硫酸のみならず多数
の腐食因子が複雑に影響しあって、一層過酷な腐食環境
を作り出している。この環境で起こる腐食現象は、硫酸
が結露する減少が特徴的であるところから硫酸露点腐食
と言われており、通常の硫酸腐食よりも腐食が激しいと
言われている。Further, since fine carbon, which is a soot body in the exhaust gas, and oxidizing ions Fe 2+ and Fe 3+ contained in the dust are attached, the sulfuric acid dew condensation portion is carbon, Fe 2+ , F.
Concentrated sulfuric acid containing e 3+, etc. is generated, and not only sulfuric acid but also many corrosive factors affect each other in a complicated manner, creating a more severe corrosive environment. The corrosion phenomenon that occurs in this environment is called sulfuric acid dew point corrosion because it is characterized by a decrease in the condensation of sulfuric acid, and is said to be more severe than normal sulfuric acid corrosion.
【０００５】この様な硫酸露点腐食環境においては、低
合金鋼やＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６Ｌといったステン
レス鋼からなる鋳造部品では十分な耐蝕性を示さない。
従って、耐蝕性が一層良好なハステロイＣ（商品名）と
呼ばれる重量％（以下、％は、重量％を示す）で、Ｎｉ
−１８％Ｃｒ−１７％Ｍｏ−５％Ｆｅ−４％Ｗの成分組
成を有するＮｉ基合金で作製した鋳造部品が使用されて
いる。In such a sulfuric acid dew point corrosion environment, cast parts made of low alloy steel and stainless steel such as SUS304 and SUS316L do not show sufficient corrosion resistance.
Therefore, in the weight% called Hastelloy C (trade name) (hereinafter,% means weight%), which has better corrosion resistance,
Cast parts made of Ni-based alloys having a composition of -18% Cr-17% Mo-5% Fe-4% W have been used.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来のハ
ステロイＣは鋳造性に優れているものの、硫酸露点腐食
環境においては十分な耐蝕性を発揮せず、従って鋳造性
に優れかつ硫酸露点腐食環境において優れた耐蝕性を示
すＮｉ基合金が求められていた。However, although the conventional Hastelloy C is excellent in castability, it does not exhibit sufficient corrosion resistance in a sulfuric acid dew point corrosion environment, and therefore is excellent in castability and a sulfuric acid dew point corrosion environment. There has been a demand for a Ni-based alloy that exhibits excellent corrosion resistance.
【０００７】[0007]
【課題を解決する手段】本発明者等は、耐硫酸露点腐食
性および鋳造性に共に優れたＮｉ基合金を得るべく鋭意
研究の結果、重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：１
７〜３５％を含有するＮｉ基合金にＴａ：１．１〜８％
およびＳｉ：０．３超〜５％を含有せしめ、さらにＮ含
有量を０．０００１〜０．１％に規制し、その他、Ｆ
ｅ：０．０１〜６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：
０．１〜３％、Ｃ：０．１超〜２％を含有せしめ、さら
にＢ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｎｂ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｃ
ｏ、Ｖ、Ｈｆ、Ｒｅ、Ｏｓ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｐｄ、Ｌａ、
Ｃｅ、Ｙなどをバランス良く添加したＮｉ基合金は、鋳
造性に優れ、かつ耐硫酸露点腐食性にも優れているとい
う知見を得たのである。Means for Solving the Problems The inventors of the present invention have earnestly studied in order to obtain a Ni-based alloy having both excellent sulfuric acid dew point corrosion resistance and castability. As a result, Cr: 17 to 35%, Mo: 1
Ta: 1.1 to 8% in Ni-based alloy containing 7 to 35%
And Si: more than 0.3 to 5% are contained, and the N content is regulated to 0.0001 to 0.1%.
e: 0.01 to 6%, Si: more than 0.3 to 5%, Mn:
0.1 to 3%, C: more than 0.1 to 2%, and further B, Zr, Ca, Nb, W, Cu, Ti, Al, C
o, V, Hf, Re, Os, Pt, Ru, Pd, La,
It has been found that a Ni-based alloy containing Ce, Y and the like in a good balance has excellent castability and sulfuric acid dew point corrosion resistance.
【０００８】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、 （１） 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：１７〜
３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜６％、
Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｃ：０．
１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含有し、残
部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有する鋳造
用Ｎｉ基合金、 （２） 前記Ｎｉ基合金に、さらに、下記の（ａ）〜
（ｄ）の内のいずれかのグループに含まれる少なくとも
１種を含有した鋳造用Ｎｉ基合金、（ａ） Ｂ：０．０
０１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：
０．００１〜０．０１％のうち少なくとも１種、（ｂ）
Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．
１〜４％のうち少なくとも１種、（ｃ） Ｔｉ：０．０
５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、Ｃｏ：０．
１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうち少なくとも１
種、 （３） 前記（１）または（２）記載のＮｉ基合金に、
さらに、下記の（ｄ）〜（ｆ）の内のいずれかのグルー
プに含まれる少なくとも１種を含有した鋳造用Ｎｉ基合
金、（ｄ） Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒｅ：０．０１〜３
％のうち少なくとも１種、（ｅ） Ｏｓ：０．０１〜
０．１％、Ｐｔ：０．０１〜０．１％、Ｒｕ：０．０１
〜０．１％、Ｐｄ：０．０１〜０．１％のうち少なくと
も１種、（ｆ） Ｌａ：０．０１〜０．１％、Ｃｅ：
０．０１〜０．１％、Ｙ：０．０１〜０．１％のうち少
なくとも１種、に特徴を有するものである。The present invention has been made on the basis of the above-mentioned findings. (1) Cr: 17-35%, Mo: 17-
35%, Ta: 1.1 to 8%, Fe: 0.01 to 6%,
Si: more than 0.3-5%, Mn: 0.1-3%, C: 0.
A Ni-based alloy for casting having a composition containing more than 1 to 2% and N: 0.0001 to 0.1%, with the balance being Ni and inevitable impurities. (2) In addition to the Ni-based alloy, (A) ~
Ni-based alloy for casting containing at least one selected from the group (d), (a) B: 0.0
01-0.1%, Zr: 0.001-0.1%, Ca:
At least one of 0.001 to 0.01%, (b)
Nb: 0.1 to 1%, W: 0.1 to 4%, Cu: 0.
At least one of 1 to 4%, (c) Ti: 0.0
5 to 0.8%, Al: 0.01 to 0.8%, Co: 0.
1-5%, V: 0.1-0.5%, at least 1
Seed, (3) the Ni-based alloy according to (1) or (2) above,
Furthermore, a Ni-based alloy for casting containing at least one selected from the group (d) to (f) below, (d) Hf: 0.1 to 2%, Re: 0.01 ~ 3
%, At least one of (e) Os: 0.01 to
0.1%, Pt: 0.01 to 0.1%, Ru: 0.01
~ 0.1%, Pd: at least one of 0.01 to 0.1%, (f) La: 0.01 to 0.1%, Ce:
It is characterized by 0.01 to 0.1% and at least one of Y: 0.01 to 0.1%.
【０００９】次に、この発明のＮｉ基合金の合金組成に
おける各元素の限定理由について詳述する。Next, the reasons for limiting each element in the alloy composition of the Ni-based alloy of the present invention will be described in detail.
【００１０】Ｃｒ Ｃｒ成分には、耐硫酸露点腐食性を向上させる作用があ
るが、その含有量が１７％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、３５％を越えて含有すると、耐硫酸露点腐食
性が劣化するので好ましくない。従って、Ｃｒの含有量
を１７〜３５％に定めた。Ｃｒの一層好ましい含有量は
１７〜２４％である。Cr The Cr component has the effect of improving the sulfuric acid dew point corrosion resistance, but if its content is less than 17%, the desired effect cannot be obtained, while if it exceeds 35%, it does not resist sulfuric acid. It is not preferable because the dew point corrosiveness deteriorates. Therefore, the content of Cr is set to 17 to 35%. The more preferable content of Cr is 17 to 24%.
【００１１】Ｍｏ Ｍｏ成分には、耐硫酸露点腐食性を向上させる作用があ
るが、その含有量が１７％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、３５％を越えて含有すると、ＴＣＰ相（σ
相、Ｐ相、Ｌａｖａｓ相などの有害な金属間化合物）の
析出量の許容範囲を越え、耐硫酸露点腐食性が飽和する
と同時にＮｉ基合金の湯流れ性が低下するので好ましく
ない。従って、Ｍｏ含有量は１７〜３５％に定めた。Ｍ
ｏの一層好ましい含有量は１８〜２４％である。Mo Mo component has the effect of improving the sulfuric acid dew point corrosion resistance, but if its content is less than 17%, the desired effect is not obtained, while if it exceeds 35%, the TCP phase is (Σ
Phase, P phase, Lavas phase and other harmful intermetallic compounds) exceeds the permissible range of precipitation amount, and the sulfuric acid dew point corrosion resistance is saturated, and at the same time the molten metal flowability of the Ni-based alloy decreases, which is not preferable. Therefore, the Mo content is set to 17 to 35%. M
The more preferable content of o is 18 to 24%.
【００１２】Ｔａ Ｔａ成分には、素地に固溶して不働態被膜を安定化させ
ると同時に不働態化を促進させる効果がある。すなわ
ち、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金が形成する不働態被膜はＮ
ｉＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 からなり、保護被膜として緻密なＣｒ
2 Ｏ3 の寄与が大きいことが知られているが、Ｔａを添
加すると不働態被膜中にＣｒ2 Ｏ3 より強力なＴａ2 Ｏ
5 を形成して不働態被膜をより安定化させ、耐硫酸露点
腐食性を一段と向上させる作用がある。しかし、その含
有量が１．１％未満では所望の効果が得られず、一方、
８％を越えて含有すると、湯流れ性が著しく低下するこ
とからその含有量を１．１〜８％に定めた。Ｔａの一層
好ましい含有量は１．１〜３％である。The Ta-Ta component has the effect of forming a solid solution in the matrix to stabilize the passivation film and at the same time to accelerate the passivation. That is, the passive film formed by the Ni-Cr-Mo alloy is N
Made of iO-Cr 2 O 3 and dense Cr as a protective film
Contribution 2 O 3 that is known large, powerful than Cr 2 O 3 upon addition of Ta in passivation film Ta 2 O
Forming 5 further stabilizes the passive film and has the effect of further improving the sulfuric acid dew point corrosion resistance. However, if the content is less than 1.1%, the desired effect cannot be obtained, while
When the content exceeds 8%, the flowability of the molten metal is significantly reduced, so the content was set to 1.1 to 8%. The more preferable content of Ta is 1.1 to 3%.
【００１３】Ｎ Ｎ成分には、素地に固溶してＦＣＣ相を安定化させると
同時に有害相であるＴＣＰ相（σ相、Ｐ相、Ｌａｖａｓ
相などの有害な金属間化合物）の析出を抑制するため、
耐蝕性を向上させる作用がある。すなわち、この発明の
Ｎｉ基合金の必須元素であるＣｒ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｓｉは
いずれも素地であるＦＣＣ相を不安定化させる元素であ
るが、Ｎの固溶によってＴＣＰ相の析出の潜伏期間を引
き延ばし、素地であるＦＣＣ相の安定化に寄与すること
により、耐蝕性の低下を防ぐことができるようになる。
しかし、Ｎの含有量が０．０００１％未満では所望の効
果が得られず、一方、０．１％を越えて含有すると、Ｃ
ｒ2 Ｎ相などの窒化物の析出量の許容量を越えて合金の
素地中に析出し、耐硫酸露点腐食性を低下させることか
らその含有量を０．０００１〜０．１％に定めた。Ｎの
一層好ましい含有量は０．００５〜０．０５％である。The N component is a harmful phase such as TCP phase (σ phase, P phase, Lavas) that stabilizes the FCC phase by forming a solid solution in the matrix.
In order to suppress the precipitation of harmful intermetallic compounds such as phases,
It has the effect of improving corrosion resistance. That is, Cr, Mo, Ta, and Si, which are the essential elements of the Ni-based alloy of the present invention, are elements that destabilize the FCC phase that is the base material, but the latent period of precipitation of the TCP phase due to the solid solution of N is By contributing to the stabilization of the FCC phase that is the base material, it becomes possible to prevent the deterioration of the corrosion resistance.
However, if the N content is less than 0.0001%, the desired effect cannot be obtained. On the other hand, if the N content exceeds 0.1%, C
Since the amount of nitride such as r 2 N phase exceeds the permissible amount of precipitation and precipitates in the base material of the alloy and reduces the sulfuric acid dew point corrosion resistance, its content was set to 0.0001 to 0.1%. . The more preferable content of N is 0.005 to 0.05%.
【００１４】Ｓｉ Ｓｉは、耐硫酸露点腐食性および湯流れ性を向上させる
作用があるが、Ｓｉの含有量が０．３％以下では所望の
効果が得られず、一方、５％を越えて含有すると、耐硫
酸露点腐食性が低下し、好ましくないことからその含有
量を０．３超〜５％に定めた。Ｓｉの一層好ましい含有
量は０．３超〜１．４％である。Si Si has the effect of improving the sulfuric acid dew point corrosion resistance and the melt flowability, but if the Si content is 0.3% or less, the desired effect cannot be obtained, while if it exceeds 5%. When it is contained, the sulfuric acid dew point corrosion resistance is lowered, and it is not preferable. Therefore, the content thereof is set to more than 0.3 to 5%. The more preferable content of Si is more than 0.3 to 1.4%.
【００１５】Ｆｅ Ｆｅは合金表面への保護被膜となる耐蝕性に優れたＳｉ
Ｏ2 被膜の形成能を高める作用を有するが、その含有量
が０．０１％未満では所望の効果が得られず、一方、６
％を越えて含有すると、耐硫酸露点腐食性を著しく低下
させることからその含有量を０．０１〜６％に定めた。
Ｆｅの一層好ましい含有量は０．０１〜４％である。Fe Fe is Si, which has a high corrosion resistance and serves as a protective coating on the surface of the alloy.
Although it has an effect of enhancing the ability to form an O 2 film, if its content is less than 0.01%, the desired effect cannot be obtained.
%, The sulfuric acid dew point corrosion resistance is significantly reduced, so the content was set to 0.01 to 6%.
The more preferable content of Fe is 0.01 to 4%.
【００１６】Ｍｎ Ｍｎ成分は、Ｎほどではないが素地のＦＣＣ相を安定化
させて耐硫酸露点腐食性を向上させ、また湯流れ性を改
善する作用があるが、その含有量が０．１％未満では所
望の効果が得られず、一方、３％を越えて含有すると、
ＴＣＰ相の析出量の許容範囲を越えて耐硫酸露点腐食性
を低下させることからその含有量を０．１〜３％に定め
た。Ｍｎの一層好ましい含有量は０．０１〜１％であ
る。Mn The Mn component has a function of stabilizing the FCC phase of the base material, although not so much as N, improving the sulfuric acid dew point corrosion resistance, and improving the melt flowability, but its content is 0.1. If it is less than 3%, the desired effect cannot be obtained, while if it exceeds 3%,
Since the sulfuric acid dew point corrosion resistance is lowered beyond the allowable range of the precipitation amount of the TCP phase, its content is set to 0.1 to 3%. The more preferable content of Mn is 0.01 to 1%.
【００１７】Ｃ Ｃは、湯流れ性を改善する作用があるが、Ｃの含有量が
０．１％未満では所望の効果が得られず、一方、２％を
越えて含有すると、炭化物の析出量が許容範囲を越えて
著しく増加し、耐食性を低下させることからその含有量
を０．１〜２％に定めた。Ｃの一層好ましい含有量は
０．１〜１％である。C C has the effect of improving the flowability of molten metal, but if the C content is less than 0.1%, the desired effect cannot be obtained, while if it exceeds 2%, the precipitation of carbides occurs. The amount is significantly increased beyond the permissible range and the corrosion resistance is lowered, so the content is set to 0.1 to 2%. The more preferable content of C is 0.1 to 1%.
【００１８】Ｂ、Ｚｒ、Ｃａ これらの成分は、湯流れ性を向上させる効果があるの
で、さらに優れた湯流れ性が要求される場合に必要に応
じて添加されるが、その含有量がＢ：０．００１％未
満、Ｚｒ：０．００１％未満、Ｃａ：０．００１％未満
では所望の効果が得られず、一方、Ｂ：０．１％を越
え、Ｚｒ：０．１％を越え、Ｃａ：０．１％を越えて含
有すると、ＴＣＰ相の析出量の許容範囲を越え、耐食性
を定価させるので好ましくない。したがって、Ｂ：０．
００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１％〜０．１％、Ｃ
ａ：０．００１〜０．１％に定めた。これら成分の一層
好ましい範囲はそれぞれＢ：０．００２〜０．０１％、
Ｚｒ：０．００２％〜０．０１％、Ｃａ：０．００２〜
０．０１％である。B, Zr, Ca These components have the effect of improving the flowability of the molten metal, so they are added as needed when further excellent flowability of the molten metal is required. : Less than 0.001%, Zr: less than 0.001%, Ca: less than 0.001%, the desired effect cannot be obtained, while B: more than 0.1%, Zr: more than 0.1%. , Ca: If the content of Ca exceeds 0.1%, it exceeds the permissible range of the precipitation amount of the TCP phase and the corrosion resistance becomes constant, which is not preferable. Therefore, B: 0.
001 to 0.1%, Zr: 0.001% to 0.1%, C
a: set to 0.001 to 0.1%. More preferable ranges of these components are B: 0.002-0.01%,
Zr: 0.002% -0.01%, Ca: 0.002-
It is 0.01%.
【００１９】Ｎｂ、Ｗ、Ｃｕ これらの成分は、耐硫酸露点腐食性を向上させる効果が
あるので、必要に応じて添加するが、その含有量がＮ
ｂ：０．１％未満、Ｗ：０．１％未満、Ｃｕ：０．１％
未満では所望の効果が得られず、一方、Ｎｂ：１％を越
え、Ｗ：４％を越え、Ｃｕ：４％を越えるとＴＣＰ相の
析出量の許容範囲を越え、耐硫酸露点腐食性が低下する
ので好ましくない。したがって、Ｎｂ：０．１〜１％、
Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％に定めた。これ
ら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＮｂ：０．１〜
０．５％、Ｗ：０．２〜２％、Ｃｕ：０．２〜２％であ
る。Nb, W, Cu Since these components have the effect of improving the sulfuric acid dew point corrosion resistance, they are added as necessary, but their content is N.
b: less than 0.1%, W: less than 0.1%, Cu: 0.1%
If less than Nb, the desired effect cannot be obtained. On the other hand, if Nb exceeds 1%, W exceeds 4%, and Cu exceeds 4%, the precipitation amount of the TCP phase exceeds the allowable range, and the sulfuric acid dew point corrosion resistance is increased. It is not preferable because it decreases. Therefore, Nb: 0.1 to 1%,
W: 0.1-4%, Cu: 0.1-4%. More preferable ranges of these components are Nb: 0.1 to 0.1, respectively.
0.5%, W: 0.2-2%, Cu: 0.2-2%.
【００２０】Ｔｉ、Ａｌ、Ｃｏ、Ｖ これらの成分は、耐硫酸露点腐食性および湯流れ性を向
上させる効果があるので必要に応じて添加されるが、そ
の含有量がＴｉ：０．０５％未満、Ａｌ：０．０１％未
満、Ｃｏ：０．１％未満、Ｖ：０．１％未満では所望の
効果が得られず、一方、Ｔｉ：０．８％を越え、Ａｌ：
０．８％を越え、Ｃｏ：５％を越え、Ｖ：０．５％を越
えると、ＴＣＰ相の析出量の許容範囲を越え、耐硫酸露
点腐食性が低下するので好ましくない。したがって、Ｔ
ｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、
Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％に定めた。
これら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＴｉ：０．０
５〜０．４％、Ａｌ：０．０５〜０．４％、Ｃｏ：０．
２〜２％、Ｖ：０．１〜０．４％である。Ti, Al, Co, V These components are added as needed because they have the effect of improving sulfuric acid dew point corrosion resistance and hot water flowability, but their content is Ti: 0.05%. %, Al: less than 0.01%, Co: less than 0.1%, V: less than 0.1%, the desired effect cannot be obtained, while Ti: more than 0.8%, Al:
If it exceeds 0.8%, Co: exceeds 5%, and V: exceeds 0.5%, the precipitation amount of the TCP phase exceeds the allowable range and the sulfuric acid dew point corrosion resistance decreases, which is not preferable. Therefore, T
i: 0.05 to 0.8%, Al: 0.01 to 0.8%,
Co: 0.1 to 5%, V: 0.1 to 0.5%.
The more preferable range of each of these components is Ti: 0.0.
5 to 0.4%, Al: 0.05 to 0.4%, Co: 0.
2 to 2%, V: 0.1 to 0.4%.
【００２１】Ｈｆ、Ｒｅ これらの成分は、耐硫酸露点腐食性を向上させる作用と
湯流れ性を向上させる作用があるので必要に応じて添加
されるが、Ｈｆ：０．１％未満、Ｒｅ：０．０１％未満
では所望の効果が得られず、一方、Ｈｆ：２％を越え、
Ｒｅ：３％を越えて含有すると有害相であるＴＣＰ相の
析出量の許容範囲を越えて析出し、耐硫酸露点腐食性を
著しく低下させ、さらに湯流れ性も低下させることか
ら、Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒｅ：０．０１〜３％に定め
た。これら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＨｆ：
０．３〜１％、Ｒｅ：０．１〜２％である。Hf and Re These components are added as necessary because they have the action of improving the sulfuric acid dew point corrosion resistance and the action of improving the molten metal flowability, but Hf: less than 0.1%, Re: If it is less than 0.01%, the desired effect cannot be obtained, while if Hf exceeds 2%,
If the content of Re exceeds 3%, the harmful phase of the TCP phase is deposited in an amount exceeding the allowable range, the sulfuric acid dew point corrosion resistance is significantly reduced, and the hot water flowability is also reduced. 0.1 to 2% and Re: 0.01 to 3%. More preferable ranges of these components are Hf:
0.3 to 1% and Re: 0.1 to 2%.
【００２２】Ｏｓ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｐｄ これらの成分は、少なくとも１種の添加により合金の湯
流れ性を向上させる作用があるので必要に応じて添加さ
れるが、Ｏｓ：０．０１％未満、Ｐｔ：０．０１％未
満、Ｒｕ：０．０１％未満、Ｐｄ：０．０１％未満では
所望の効果が得られず、一方、Ｏｓ：１％を越え、Ｐ
ｔ：１％を越え、Ｒｕ：１％を越え、Ｐｄ：１％を越え
て含有すると湯流れ性が低下する傾向が現れるので好ま
しくない。したがって、Ｏｓ：０．０１〜１％、Ｐｔ：
０．０１〜１％、Ｒｕ：０．０１〜１％、Ｐｄ：０．０
１〜１％に定めた。これら成分の一層好ましい範囲はそ
れぞれＯｓ：０．０２〜０．５％、Ｐｔ：０．０２〜
０．５％、Ｒｕ：０．０２〜０．５％、Ｐｄ：０．０２
〜０．５％である。Os, Pt, Ru, Pd These components have the action of improving the flowability of the alloy by adding at least one of them, so they are added as necessary, but Os: less than 0.01%, If Pt: less than 0.01%, Ru: less than 0.01%, Pd: less than 0.01%, the desired effect cannot be obtained, while if Os: exceeds 1%, P
If the content of t is more than 1%, Ru is more than 1%, and Pd is more than 1%, the flowability of the molten metal tends to deteriorate, which is not preferable. Therefore, Os: 0.01-1%, Pt:
0.01 to 1%, Ru: 0.01 to 1%, Pd: 0.0
It was set to 1 to 1%. More preferable ranges of these components are Os: 0.02-0.5% and Pt: 0.02-, respectively.
0.5%, Ru: 0.02-0.5%, Pd: 0.02
~ 0.5%.
【００２３】Ｌａ、Ｃｅ、Ｙ これらの成分は、耐硫酸露点腐食性を向上させる効果が
あるが、その含有量がＬａ：０．０１％未満、Ｃｅ：
０．０１％未満、Ｙ：０．０１％未満では所望の効果が
得られず、一方、Ｌａ：０．１％を越え、Ｃｅ：０．１
％を越え、Ｙ：０．１％を越えるとＴＣＰ相の析出量の
許容範囲を越え、耐硫酸露点腐食性を低下させるので好
ましくない。したがって、Ｌａ：０．０１〜０．１％、
Ｃｅ：０．０１〜０．１％、Ｙ：０．０１〜０．１％に
定めた。これら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＬ
ａ：０．０２〜０．０８％、Ｃｅ：０．０２〜０．０８
％、Ｙ：０．０２〜０．０８％である。La, Ce, Y These components have the effect of improving the sulfuric acid dew point corrosion resistance, but their contents are La: less than 0.01%, Ce:
If it is less than 0.01% and Y: less than 0.01%, the desired effect cannot be obtained. On the other hand, if it exceeds La: 0.1%, Ce: 0.1.
%, And Y: more than 0.1% is not preferable because the precipitation amount of the TCP phase exceeds the allowable range and the sulfuric acid dew point corrosion resistance decreases. Therefore, La: 0.01 to 0.1%,
Ce: 0.01 to 0.1%, Y: 0.01 to 0.1%. More preferable ranges of these components are L
a: 0.02-0.08%, Ce: 0.02-0.08
%, Y: 0.02 to 0.08%.
【００２４】不可避不純物 不可避不純物としてＳ、Ｓｎ、ＺｎおよびＰｂの含有は
避けられない。しかし、Ｓ：０．０１％以下、Ｓｎ：
０．０１％以下、Ｚｎ：０．０１％以下およびＰｂ：
０．０１％以下であれば、合金特性はなんら損なわれる
ものではない。Inevitable impurities Inevitable inclusion of S, Sn, Zn and Pb as inevitable impurities. However, S: 0.01% or less, Sn:
0.01% or less, Zn: 0.01% or less and Pb:
If it is 0.01% or less, the alloy characteristics will not be impaired.
【００２５】[0025]
【実施例】表１〜表１０に示される成分組成となるよう
に成分調整された本発明鋳造用Ｎｉ基合金（以下、本発
明Ｎｉ基合金という）１〜５４、比較鋳造用Ｎｉ基合金
（以下、比較Ｎｉ基合金という）１〜５および従来鋳造
用Ｎｉ基合金（以下、従来Ｎｉ基合金という）１をＡｒ
ガスとＮ2 ガスの混合ガス雰囲気またはＡｒ雰囲気の高
周波溶解炉を用いて溶解し、得られた溶湯を図１に示さ
れる直径：６０ｍｍ×深さ：２００ｍｍの円柱部１から
なるキャビティおよび前記円柱部１の上部に左右対称に
Ｔ字型に設けられた幅：２０ｍｍ×深さ：２０ｍｍ×長
さ：１００ｍｍの形状の水平溝２からなるキャビティを
有する砂型３に鋳造し、Ｔ型形状のインゴットを作製し
た。EXAMPLES Ni-based alloys for casting according to the present invention (hereinafter referred to as Ni-based alloys according to the present invention) 1 to 54 whose components are adjusted to have the compositional compositions shown in Tables 1 to 10 and Ni-based alloys for comparative casting ( Hereinafter, a comparative Ni-based alloy) 1 to 5 and a conventional Ni-based alloy for casting (hereinafter, referred to as a conventional Ni-based alloy) 1 are Ar.
A molten metal obtained by melting using a high-frequency melting furnace in a mixed gas atmosphere of a gas and N 2 gas or an Ar atmosphere, and the obtained molten metal are shown in FIG. A T-shaped ingot was cast in a sand mold 3 having a cavity formed by horizontal grooves 2 having a width of 20 mm, a depth of 20 mm, and a length of 100 mm, which were symmetrically provided in a T shape on the upper part of the portion 1. Was produced.
【００２６】[0026]
【表１】 本発明Ｎｉ基合金元素 １ ２ ３ ４ ５ ６ Ｃｒ 17.2 23.7 20.3 18.6 19.3 21.0 Ｍｏ 21.3 19.8 18.2 23.8 20.7 21.5 Ｔａ 1.28 1.89 2.07 2.32 1.16 2.96 Ｆｅ 0.11 0.36 0.47 1.89 0.73 0.88 Ｓｉ 0.45 0.52 0.67 0.44 0.52 0.36 Ｍｎ 0.23 0.45 0.53 0.32 0.73 0.86 Ｎ 0.0324 0.0165 0.0018 0.0422 0.0241 0.0198 Ｃ 0.31 0.13 0.23 0.56 0.82 0.43 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）Table 1 Ni-based alloy elements of the present invention 1 2 3 4 5 6 Cr 17.2 23.7 20.3 18.6 19.3 21.0 Mo 21.3 19.8 18.2 23.8 20.7 21.5 Ta 1.28 1.89 2.07 2.32 1.16 2.96 Fe 0.11 0.36 0.47 1.89 0.73 0.88 Si 0.45 0.52 0.67 0.44 0.52 0.36 Mn 0.23 0.45 0.53 0.32 0.73 0.86 N 0.0324 0.0165 0.0018 0.0422 0.0241 0.0198 C 0.31 0.13 0.23 0.56 0.82 0.43 B − − − − − − − Zr − − − − − − Ca − − − − − − Nb − − − − − − W −−−−−− Cu −−−−−− Ti −−−−−−− Al −−−−−− Co −−−−−− V −−−−−− Hf −−−−−− Re − − − − − − Os, Pt, − − − − − − Pd, Ru − − − − − − La, Ce, Y − − − − − − Ni + imp Remain Remain Remain Remain Remain (where imp is an unavoidable impurity Indicates)
【００２７】[0027]
【表２】 本発明Ｎｉ基合金元素 ７ ８ ９ 10 11 12 Ｃｒ 22.4 23.2 21.5 17.8 18.8 19.6 Ｍｏ 20.4 20.0 19.5 22.6 23.1 22.9 Ｔａ 1.35 1.65 2.22 1.42 1.55 2.88 Ｆｅ 0.02 3.97 2.19 1.45 0.57 2.72 Ｓｉ 0.72 1.07 0.31 1.38 1.15 1.22 Ｍｎ 0.66 0.73 0.82 0.34 0.12 0.98 Ｎ 0.0086 0.0141 0.0431 0.0450 0.0280 0.0392 Ｃ 0.45 0.29 0.41 0.61 0.44 0.72 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）[Table 2] Ni-based alloy elements of the present invention 7 8 9 10 11 12 Cr 22.4 23.2 21.5 17.8 18.8 19.6 Mo 20.4 20.0 19.5 22.6 23.1 22.9 Ta 1.35 1.65 2.22 1.42 1.55 2.88 Fe 0.02 3.97 2.19 1.45 0.57 2.72 Si 0.72 1.07 0.31 1.38 1.15 1.22 Mn 0.66 0.73 0.82 0.34 0.12 0.98 N 0.0086 0.0141 0.0431 0.0450 0.0280 0.0392 C 0.45 0.29 0.41 0.61 0.44 0.72 B − − − − − − Zr − − − − − Ca − − − − − − Nb − − − − − − W −−−−−− Cu −−−−−− Ti −−−−−−− Al −−−−−− Co −−−−−− V −−−−−−− Hf −−−−−− Re− − − − − − Os, Pt, − − − − − − Pd, Ru − − − − − − La, Ce, Y − − − − − − Ni + imp Remain Remain Remain Remain Remain (However, imp is an unavoidable impurity. Show)
【００２８】[0028]
【表３】 本発明Ｎｉ基合金元素 13 14 15 16 17 18 Ｃｒ 19.6 19.8 21.1 19.2 34.8 17.2 Ｍｏ 21.2 20.4 19.3 19.8 17.3 34.7 Ｔａ 1.95 2.37 1.57 1.94 2.96 1.18 Ｆｅ 3.34 1.02 1.51 1.13 0.05 0.18 Ｓｉ 1.31 0.59 0.61 0.73 1.25 1.13 Ｍｎ 0.89 0.18 0.58 0.41 1.08 0.39 Ｎ 0.0002 0.0483 0.0028 0.0067 0.6521 0.5218 Ｃ 0.86 0.73 0.42 0.97 0.81 0.55 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）Table 3 Ni-based alloy element of the present invention 13 14 15 16 17 18 Cr 19.6 19.8 21.1 19.2 34.8 17.2 Mo 21.2 20.4 19.3 19.8 17.3 34.7 Ta 1.95 2.37 1.57 1.94 2.96 1.18 Fe 3.34 1.02 1.51 1.13 0.05 0.18 Si 1.31 0.59 0.61 0.73 1.25 1.13 Mn 0.89 0.18 0.58 0.41 1.08 0.39 N 0.0002 0.0483 0.0028 0.0067 0.6521 0.5218 C 0.86 0.73 0.42 0.97 0.81 0.55 B − − − − − − Zr − − − − − − Ca − − − − − − Nb − − − − − − W −−−−−− Cu −−−−−− Ti −−−−−−− Al −−−−−− Co −−−−−− V −−−−−− Hf −−−−−− Re − − − − − − Os, Pt, − − − − − − Pd, Ru − − − − − − La, Ce, Y − − − − − − Ni + imp Remain Remain Remain Remain Remain (where imp is an unavoidable impurity Indicates)
【００２９】[0029]
【表４】 本発明Ｎｉ基合金元素 19 20 21 22 23 24 Ｃｒ 17.8 23.6 31.7 19.5 18.8 19.2 Ｍｏ 17.2 22.3 21.6 28.2 17.5 32.1 Ｔａ 7.92 2.57 3.01 5.19 2.03 1.88 Ｆｅ 0.02 5.94 1.95 5.37 4.61 3.29 Ｓｉ 0.72 0.82 1.29 0.44 4.95 1.10 Ｍｎ 0.80 1.24 2.96 0.57 1.13 2.07 Ｎ 0.7321 0.5955 0.4064 0.0983 0.0002 0.0712 Ｃ 0.37 0.624 0.176 0.432 0.132 1.954 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）[Table 4] Ni-based alloy element of the present invention 19 20 21 22 23 24 Cr 17.8 23.6 31.7 19.5 18.8 19.2 Mo 17.2 22.3 21.6 28.2 17.5 32.1 Ta 7.92 2.57 3.01 5.19 2.03 1.88 Fe 0.02 5.94 1.95 5.37 4.61 3.29 Si 0.72 0.82 1.29 0.44 4.95 1.10 Mn 0.80 1.24 2.96 0.57 1.13 2.07 N 0.7321 0.5955 0.4064 0.0983 0.0002 0.0712 C 0.37 0.624 0.176 0.432 0.132 1.954 B − − − − − − Zr − − − − − − Ca − − − − − − Nb − − − − − − W −−−−−− Cu −−−−−− Ti −−−−−−− Al −−−−−− Co −−−−−− V −−−−−− Hf −−−−−− Re − − − − − − Os, Pt, − − − − − − Pd, Ru − − − − − − La, Ce, Y − − − − − − Ni + imp Remain Remain Remain Remain Remain (where imp is an unavoidable impurity Indicates)
【００３０】[0030]
【表５】 本発明Ｎｉ基合金元素 25 26 27 28 29 30 Ｃｒ 22.1 26.5 24.4 27.6 28.2 24.8 Ｍｏ 27.3 25.6 24.1 22.2 22.8 23.0 Ｔａ 7.18 7.55 6.27 6.04 5.52 5.15 Ｆｅ 3.15 2.97 2.18 2.55 1.08 1.27 Ｓｉ 1.29 1.07 1.09 1.09 1.14 0.38 Ｍｎ 2.38 1.04 0.91 1.30 1.95 1.47 Ｎ 0.0312 0.0344 0.0253 0.4971 0.5318 0.4650 Ｃ 0.723 0.194 0.173 0.201 0.653 0.427 Ｂ 0.097 − − 0.001 − − Ｚｒ − 0.093 − 0.002 − − Ｃａ − − 0.094 0.002 − − Ｎｂ − − − − 0.96 − Ｗ − − − − − 3.88 Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）[Table 5] Ni-based alloy element of the present invention 25 26 27 28 29 30 Cr 22.1 26.5 24.4 27.6 28.2 24.8 Mo 27.3 25.6 24.1 22.2 22.8 23.0 Ta 7.18 7.55 6.27 6.04 5.52 5.15 Fe 3.15 2.97 2.18 2.55 1.08 1.27 Si 1.29 1.07 1.09 1.09 1.14 0.38 Mn 2.38 1.04 0.91 1.30 1.95 1.47 N 0.0312 0.0344 0.0253 0.4971 0.5318 0.4650 C 0.723 0.194 0.173 0.201 0.653 0.427 B 0.097 − − 0.001 − − Zr − 0.093 − 0.002 − − Ca − − 0.094 0.002 − − Nb − − − − 0.96 − W − − − − − 3.88 Cu − − − − − − Ti − − − − − − Al − − − − − − Co − − − − − − V − − − − − − Hf − − − − − − Re − − − − − − Os, Pt, − − − − − − Pd, Ru − − − − − − La, Ce, Y − − − − − − Ni + imp Remain Remain Remain Remain Remain (where imp is an unavoidable impurity Indicates)
【００３１】[0031]
【表６】 本発明Ｎｉ基合金元素 31 32 33 34 35 36 Ｃｒ 20.4 21.8 32.6 28.6 26.4 28.4 Ｍｏ 28.1 27.3 18.4 22.6 24.3 21.8 Ｔａ 2.10 5.34 4.21 4.42 3.51 2.52 Ｆｅ 3.42 4.56 2.82 1.52 0.64 1.24 Ｓｉ 1.10 1.24 1.03 0.95 0.90 1.35 Ｍｎ 0.27 1.41 1.70 1.53 1.84 0.55 Ｎ 0.0311 0.0104 0.0143 0.0082 0.0041 0.0852 Ｃ 0.140 0.121 0.293 0.462 0.195 0.156 Ｂ − 0.005 − − − − Ｚｒ − − − − 0.008 − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − 0.13 − − 0.42 − Ｗ − 0.15 − − − − Ｃｕ 3.95 0.14 − − − − Ｔｉ − − 0.791 − 0.053 − Ａｌ − − − 0.786 0.014 − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − 0.48 Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）Table 6 Ni-based alloy elements of the present invention 31 32 33 34 35 36 Cr 20.4 21.8 32.6 28.6 26.4 28.4 Mo 28.1 27.3 18.4 22.6 24.3 21.8 Ta 2.10 5.34 4.21 4.42 3.51 2.52 Fe 3.42 4.56 2.82 1.52 0.64 1.24 Si 1.10 1.24 1.03 0.95 0.90 1.35 Mn 0.27 1.41 1.70 1.53 1.84 0.55 N 0.0311 0.0104 0.0143 0.0082 0.0041 0.0852 C 0.140 0.121 0.293 0.462 0.195 0.156 B − 0.005 − − − − Zr − − − − 0.008 − Ca − − − − − − Nb − 0.13 − − 0.42 − W − 0.15 − − − − Cu 3.95 0.14 − − − − Ti − − 0.791 − 0.053 − Al − − − 0.786 0.014 − Co − − − − − − V − − − − − 0.48 Hf − − − − − − Re − − − − − − Os, Pt, − − − − − − Pd, Ru − − − − − − La, Ce, Y − − − − − − Ni + imp Remain Remain Remain Remain Remain (where imp is an unavoidable impurity Indicates)
【００３２】[0032]
【表７】 本発明Ｎｉ基合金元素 37 38 39 40 41 42 Ｃｒ 21.2 20.6 17.4 22.7 24.5 21.6 Ｍｏ 24.4 29.1 31.2 26.7 30.5 28.3 Ｔａ 3.63 2.88 1.56 2.73 2.27 1.80 Ｆｅ 3.67 4.79 2.22 1.39 0.77 0.62 Ｓｉ 1.19 0.50 0.61 0.54 0.82 1.12 Ｍｎ 1.05 2.19 1.34 2.05 1.11 1.22 Ｎ 0.0785 0.0568 0.0652 0.0336 0.0210 0.0251 Ｃ 0.739 0.194 0.371 0.452 0.274 0.337 Ｂ − − − 0.011 − 0.019 Ｚｒ − − − 0.021 − − Ｃａ − 0.007 − − − 0.005 Ｎｂ − − − − − 0.30 Ｗ − 1.13 − − − 1.88 Ｃｕ − − − 1.26 − − Ｔｉ − 0.14 − − − − Ａｌ − − − 0.151 − − Ｃｏ 4.88 0.12 − − − 1.25 Ｖ − 0.13 − 0.22 − − Ｈｆ − − 1.89 0.12 − 0.73 Ｒｅ − − − − 2.88 0.03 Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）[Table 7] Ni-based alloy elements of the present invention 37 38 39 40 41 42 Cr 21.2 20.6 17.4 22.7 24.5 21.6 Mo 24.4 29.1 31.2 26.7 30.5 28.3 Ta 3.63 2.88 1.56 2.73 2.27 1.80 Fe 3.67 4.79 2.22 1.39 0.77 0.62 Si 1.19 0.50 0.61 0.54 0.82 1.12 Mn 1.05 2.19 1.34 2.05 1.11 1.22 N 0.0785 0.0568 0.0652 0.0336 0.0210 0.0251 C 0.739 0.194 0.371 0.452 0.274 0.337 B − − − 0.011 − 0.019 Zr − − − 0.021 − − Ca − 0.007 − − − 0.005 Nb − − − − − 0.30 W − 1.13 − − − 1.88 Cu − − − 1.26 − − Ti − 0.14 − − − − Al − − − 0.151 − − Co 4.88 0.12 − − − 1.25 V − 0.13 − 0.22 − − Hf − − 1.89 0.12 − 0.73 Re − − − − 2.88 0.03 Os, Pt, − − − − − − Pd, Ru − − − − − − La, Ce, Y − − − − − − Ni + imp Remain Remain Remain Remain Remain (However, imp is an unavoidable impurity. Indicates)
【００３３】[0033]
【表８】 本発明Ｎｉ基合金元素 43 44 45 46 47 48 Ｃｒ 27.6 20.8 32.1 28.1 26.8 25.2 Ｍｏ 22.1 25.7 18.2 19.8 17.9 24.3 Ｔａ 2.08 1.66 2.37 2.56 3.19 3.58 Ｆｅ 1.88 4.13 1.36 4.25 2.86 1.73 Ｓｉ 0.48 0.44 1.07 1.19 1.04 1.21 Ｍｎ 1.87 1.54 2.32 2.05 2.66 0.48 Ｎ 0.0128 0.0435 0.0114 0.0907 0.0251 0.0335 Ｃ 0.453 0.189 0.123 0.136 0.725 0.246 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − 0.027 − Ｃａ − − − − 0.005 − Ｎｂ − − − − 0.29 − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − 1.10 − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, Os:0.95 Pt:0.93 − − Os:0.02 − Pd,Ru − − Pd:0.93 Ru:0.94 Ru:0.01 − La,Ce,Y − − − − − La:0.09 Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）[Table 8] Ni-based alloy element of the present invention 43 44 45 46 47 48 Cr 27.6 20.8 32.1 28.1 26.8 25.2 Mo 22.1 25.7 18.2 19.8 17.9 24.3 Ta 2.08 1.66 2.37 2.56 3.19 3.58 Fe 1.88 4.13 1.36 4.25 2.86 1.73 Si 0.48 0.44 1.07 1.19 1.04 1.21 Mn 1.87 1.54 2.32 2.05 2.66 0.48 N 0.0128 0.0435 0.0114 0.0907 0.0251 0.0335 C 0.453 0.189 0.123 0.136 0.725 0.246 B − − − − − − Zr − − − − 0.027 − Ca − − − − 0.005 − Nb − − − − 0.29 − W − − − − − − Cu − − − − 1.10 − Ti − − − − − − Al − − − − − − Co − − − − − − V − − − − − − Hf − − − − − − Re − − − − − − Os, Pt, Os: 0.95 Pt: 0.93 − − Os: 0.02 − Pd, Ru − − Pd: 0.93 Ru: 0.94 Ru: 0.01 − La, Ce, Y − − − − − La: 0.09 Ni + imp Remaining Remaining Remaining Remaining Remaining (however, imp indicates inevitable impurities)
【００３４】[0034]
【表９】 本発明Ｎｉ基合金元素 49 50 51 52 53 54 Ｃｒ 28.1 24.5 22.2 20.5 17.9 18.9 Ｍｏ 21.9 22.8 26.5 19.2 23.1 24.6 Ｔａ 1.66 1.78 1.93 7.28 4.31 2.56 Ｆｅ 2.47 2.88 0.06 3.01 4.77 2.23 Ｓｉ 0.79 0.87 1.08 4.183 0.619 0.325 Ｍｎ 0.77 1.51 1.25 0.3843 0.8215 0.7221 Ｎ 0.0453 0.0415 0.0372 0.0142 0.0431 0.0388 Ｃ 0.653 0.126 0.849 1.01 0.65 0.43 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − 0.005 − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − 1.25 − 1.15 − Ｃｕ − − 0.88 − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − 3.0 Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − 0.38 1.56 − Ｒｅ − − − − 0.32 − Os,Pt, − − Pt:0.26 − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y Ce:0.08 Y:0.09 La:0.04 − − La:0.07 Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）[Table 9] Ni-based alloy elements of the present invention 49 50 51 52 53 54 Cr 28.1 24.5 22.2 20.5 17.9 18.9 Mo 21.9 22.8 26.5 19.2 23.1 24.6 Ta 1.66 1.78 1.93 7.28 4.31 2.56 Fe 2.47 2.88 0.06 3.01 4.77 2.23 Si 0.79 0.87 1.08 4.183 0.619 0.325 Mn 0.77 1.51 1.25 0.3843 0.8215 0.7221 N 0.0453 0.0415 0.0372 0.0142 0.0431 0.0388 C 0.653 0.126 0.849 1.01 0.65 0.43 B − − − − − − − Zr − − − − − − Ca − − − 0.005 − − Nb − − − − − − W − − 1.25 − 1.15 − Cu − − 0.88 − − − Ti − − − − − − Al − − − − − − Co − − − − − 3.0 V − − − − − − Hf − − − 0.38 1.56 − Re − − − − 0.32 − Os, Pt, − − Pt: 0.26 − − − Pd, Ru − − − − − − La, Ce, Y Ce: 0.08 Y: 0.09 La: 0.04 − − La: 0.07 Ni + imp Remain Remain Remain Remaining Remaining Remaining (however, imp indicates inevitable impurities)
【００３５】[0035]
【表１０】 比較Ｎｉ基合金 従来Ｎｉ基合金 元素 １ ２ ３ ４ ５ １ Ｃｒ 28.2 30.4 24.1 22.4 20.6 18.2 Ｍｏ 22.2 23.6 35.6* 30.6 23.2 17.5 Ｔａ 2.81 2.56 2.92 8.52* 1.97 − Ｆｅ 1.73 2.15 1.98 3.02 2.12 4.7 Ｓｉ 0.11* 0.63 0.329 0.421 0.505 − Ｍｎ 0.1257 0.0573 0.0533 0.0876 0.08* − Ｎ 0.0276 0.0312 0.0453 0.1254 0.2571 − Ｃ 0.59 0.058* 0.19 0.83 0.50 − Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − 4.1 Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − 1.9 Ｖ − − − − − 0.2 Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示し、＊印は、この発
明の範囲から外れた値を示す）[Table 10] Comparative Ni-based alloy Conventional Ni-based alloy element 1 2 3 4 5 1 Cr 28.2 30.4 24.1 22.4 20.6 18.2 Mo 22.2 23.6 35.6 * 30.6 23.2 17.5 Ta 2.81 2.56 2.92 8.52 * 1.97 − Fe 1.73 2.15 1.98 3.02 2.12 4.7 Si 0.11 * 0.63 0.329 0.421 0.505 − Mn 0.1257 0.0573 0.0533 0.0876 0.08 * − N 0.0276 0.0312 0.0453 0.1254 0.2571 − C 0.59 0.058 * 0.19 0.83 0.50 − B − − − − − − Zr − − − − − − Ca − − − − − − Nb − − − − − − W − − − − − 4.1 Cu − − − − − − Ti − − − − − − Al − − − − − − Co − − − − − 1.9 V − − − − − 0.2 Hf − − − − − − Re − − − − − − Ni + imp Remaining Remaining Remaining Remaining Remaining (however, imp indicates unavoidable impurities, and * indicates a value outside the scope of the present invention)
【００３６】表１および表２に示される本発明Ｎｉ基合
金１〜５４、比較Ｎｉ基合金１〜５および従来Ｎｉ基合
金１を用いて作製したＴ型形状インゴットを用い、下記
の評価および試験を行った。The following evaluations and tests were performed using T-shaped ingots produced by using the Ni-based alloys 1 to 54 of the present invention shown in Tables 1 and 2, the comparative Ni-based alloys 1 to 5 and the conventional Ni-based alloy 1. I went.
【００３７】（１） 湯流れ性の評価試験 前記本発明Ｎｉ基合金１〜５４、比較Ｎｉ基合金１〜５
および従来Ｎｉ基合金１の溶湯を砂型３に鋳造した際に
Ｔ型インゴットの２本の水平溝２に沿って流れた湯の長
さ（以下、湯動長という）を測定し、従来Ｎｉ基合金１
（ハステロイＣ）がＴ型の２本の水平溝２に沿って流れ
た湯動長の平均値を１とし、この従来Ｎｉ基合金１に対
する前記本発明Ｎｉ基合金１〜５４および比較Ｎｉ基合
金１〜５の湯動長の平均値の比を求め、その結果を表１
１〜１４に示した。(1) Evaluation test of molten metal flowability The aforementioned Ni-based alloys 1 to 54 of the present invention and comparative Ni-based alloys 1 to 5
Also, when the molten metal of the conventional Ni-based alloy 1 was cast into the sand mold 3, the length of the molten metal that flowed along the two horizontal grooves 2 of the T-shaped ingot (hereinafter referred to as the molten metal dynamic length) was measured. Alloy 1
(Hastelloy C) has an average value of the molten metal length of 1 flowing along the two T-shaped horizontal grooves 2, and the Ni-based alloys 1 to 54 of the present invention and the comparative Ni-based alloy with respect to the conventional Ni-based alloy 1 The ratio of the average values of the bath run lengths of 1 to 5 was calculated, and the results are shown in Table 1.
1 to 14 are shown.
【００３８】耐硫酸腐食試験 前記Ｔ型インゴットの２本の水平溝２に鋳込まれた棒状
部分を切除し、円柱部１を厚さ：３ｍｍにスライスして
薄板とし、これを、縦：３５ｍｍ×横：３５ｍｍ×厚
さ：３ｍｍの寸法に切断して基板を作製した。この基板
の全表面を湿式研磨により＃４００まで研磨し、この試
料を濃度：６０％の硫酸溶液に３００ｇ／ｌの活性炭を
混合した温度：１２０℃の硫酸露点腐食環境および濃
度：８０％の硫酸溶液に３００ｇ／ｌの活性炭を混合し
た温度：１２０℃の硫酸露点腐食環境を模擬した試験溶
液に２４時間浸漬し、浸漬前後の重量変化を測定し、重
量減から腐食速度を算出し、その結果を表１１〜１４に
示した。Sulfuric Acid Corrosion Resistance Test The rod-shaped portions cast into the two horizontal grooves 2 of the T-shaped ingot were cut off, and the columnar portion 1 was sliced into a thickness of 3 mm to form a thin plate, which was vertical: 35 mm. × width: 35 mm × thickness: cut into a size of 3 mm to prepare a substrate. The entire surface of this substrate was polished to # 400 by wet polishing, and this sample was prepared by mixing 300 g / l of activated carbon with a sulfuric acid solution having a concentration of 60% and a sulfuric acid dew point corrosion environment at a temperature of 120 ° C. and a sulfuric acid at a concentration of 80%. The solution was mixed with 300 g / l of activated carbon at a temperature of 120 ° C, immersed in a test solution simulating a sulfuric acid dew point corrosion environment for 24 hours, the weight change before and after the immersion was measured, and the corrosion rate was calculated from the weight loss. Are shown in Tables 11-14.
【００３９】[0039]
【表１１】 [Table 11]
【００４０】[0040]
【表１２】 [Table 12]
【００４１】[0041]
【表１３】 [Table 13]
【００４２】[0042]
【表１４】 [Table 14]
【００４３】表１〜表１４に示された結果から、本発明
Ｎｉ基合金１〜５４は従来Ｎｉ基合金１に比べて、湯流
れ性はほぼ同等であるが耐硫酸露点腐食性は格段に優れ
ていることが分かる。しかし、この発明の範囲から外れ
た比較Ｎｉ基合金１〜５は湯流れ性が劣っており好まし
くないことが分かる。From the results shown in Tables 1 to 14, the Ni-base alloys 1 to 54 of the present invention have almost the same melt flowability as the conventional Ni-base alloy 1, but the sulfuric acid dew point corrosion resistance is remarkably high. It turns out to be excellent. However, it can be seen that the comparative Ni-based alloys 1 to 5, which are out of the scope of the present invention, are inferior in the flowability of the molten metal and are not preferable.
【００４４】[0044]
【発明の効果】上述のように、この発明の鋳造用Ｎｉ基
合金を用いて、火力発電所設備で使用する鋳造部品を製
造すると、火力発電所設備で生じる硫酸露点腐食を主と
する湿潤な腐食環境下においても長期間使用することが
できる鋳造部品を製造することができ、産業上優れた効
果をもたらすものである。As described above, when the cast Ni-based alloy of the present invention is used to manufacture cast parts for use in thermal power plant equipment, it is possible to obtain a wet corrosion mainly due to sulfuric acid dew point corrosion occurring in thermal power plant equipment. It is possible to manufacture a cast part that can be used for a long period of time even in a corrosive environment, which brings about an excellent industrial effect.
【図１】湯流れ性を評価するための斜視図である。FIG. 1 is a perspective view for evaluating molten metal flowability.
１ 円柱部 ２ 水平溝 ３ 砂型 1 Cylindrical part 2 Horizontal groove 3 Sand type
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 豊蔵 康司 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社中央研究所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Kouji Toyozou 1-297 Kitabukurocho, Omiya City, Saitama Prefecture Central Research Laboratory, Mitsubishi Materials Co., Ltd.
Claims (11)
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有
することを特徴とする鋳造用Ｎｉ基合金。1. By weight%, Cr: 17-35%, Mo:
17-35%, Ta: 1.1-8%, Fe: 0.01-
6%, Si: more than 0.3 to 5%, Mn: 0.1 to 3%,
Ni-based alloy for casting, characterized in that it contains C: more than 0.1 to 2% and N: 0.0001 to 0.1%, and the balance is Ni and inevitable impurities.
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％のうち少な
くとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物か
らなる組成を有することを特徴とする、鋳造用Ｎｉ基合
金。2. By weight%, Cr: 17-35%, Mo:
17-35%, Ta: 1.1-8%, Fe: 0.01-
6%, Si: more than 0.3 to 5%, Mn: 0.1 to 3%,
C: more than 0.1 to 2%, N: 0.0001 to 0.1% is contained, and further B: 0.001 to 0.1% and Zr: 0.001.
0.1%, Ca: 0.001 to 0.01%, at least one of which is Ni, and the balance is Ni and unavoidable impurities.
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、残部
がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有することを
特徴とする、鋳造用Ｎｉ基合金。3. In weight%, Cr: 17-35%, Mo:
17-35%, Ta: 1.1-8%, Fe: 0.01-
6%, Si: more than 0.3 to 5%, Mn: 0.1 to 3%,
C: more than 0.1 to 2%, N: 0.0001 to 0.1%, Nb: 0.1 to 1%, W: 0.1 to 4%, C
u: A Ni-based alloy for casting, characterized in that it contains at least one of 0.1 to 4% and the balance is Ni and inevitable impurities.
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、鋳造
用Ｎｉ基合金。4. By weight%, Cr: 17-35%, Mo:
17-35%, Ta: 1.1-8%, Fe: 0.01-
6%, Si: more than 0.3 to 5%, Mn: 0.1 to 3%,
C: more than 0.1 to 2%, N: 0.0001 to 0.1%, Ti: 0.05 to 0.8%, Al: 0.01 to
0.8%, Co: 0.1-5%, V: 0.1-0.5%
A Ni-based alloy for casting, characterized in that it contains at least one of the above, and the balance is Ni and inevitable impurities.
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％のうち少な
くとも１種を含有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、残部
がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有することを
特徴とする、鋳造用Ｎｉ基合金。5. By weight%, Cr: 17-35%, Mo:
17-35%, Ta: 1.1-8%, Fe: 0.01-
6%, Si: more than 0.3 to 5%, Mn: 0.1 to 3%,
C: more than 0.1 to 2%, N: 0.0001 to 0.1% is contained, and further B: 0.001 to 0.1% and Zr: 0.001.
To 0.1%, Ca: 0.001 to 0.01%, and at least one of Nb: 0.1 to 1%, W: 0.1 to 4%, and C.
u: A Ni-based alloy for casting, characterized in that it contains at least one of 0.1 to 4% and the balance is Ni and inevitable impurities.
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％のうち少な
くとも１種を含有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、鋳造
用Ｎｉ基合金。6. In weight%, Cr: 17-35%, Mo:
17-35%, Ta: 1.1-8%, Fe: 0.01-
6%, Si: more than 0.3 to 5%, Mn: 0.1 to 3%,
C: more than 0.1 to 2%, N: 0.0001 to 0.1% is contained, and further B: 0.001 to 0.1% and Zr: 0.001.
To 0.1%, Ca: 0.001 to 0.01%, and at least one of Ti: 0.05 to 0.8% and Al: 0.01 to
0.8%, Co: 0.1-5%, V: 0.1-0.5%
A Ni-based alloy for casting, characterized in that it contains at least one of the above, and the balance is Ni and inevitable impurities.
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、鋳造
用Ｎｉ基合金。7. By weight%, Cr: 17-35%, Mo:
17-35%, Ta: 1.1-8%, Fe: 0.01-
6%, Si: more than 0.3 to 5%, Mn: 0.1 to 3%,
C: more than 0.1 to 2%, N: 0.0001 to 0.1%, Nb: 0.1 to 1%, W: 0.1 to 4%, C
u: contains at least one of 0.1 to 4%, Ti: 0.05 to 0.8%, Al: 0.01 to
0.8%, Co: 0.1-5%, V: 0.1-0.5%
A Ni-based alloy for casting, characterized in that it contains at least one of the above, and the balance is Ni and inevitable impurities.
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｓｉ：０．３超〜５％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％のうち少な
くとも１種を含有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、鋳造
用Ｎｉ基合金。8. By weight%, Cr: 17-35%, Mo:
17-35%, Ta: 1.1-8%, Fe: 0.01-
6%, Mn: 0.1 to 3%, Si: more than 0.3 to 5%,
C: more than 0.1 to 2%, N: 0.0001 to 0.1% is contained, and further B: 0.001 to 0.1% and Zr: 0.001.
To 0.1%, Ca: 0.001 to 0.01%, and at least one of Nb: 0.1 to 1%, W: 0.1 to 4%, and C.
u: contains at least one of 0.1 to 4%, Ti: 0.05 to 0.8%, Al: 0.01 to
0.8%, Co: 0.1-5%, V: 0.1-0.5%
A Ni-based alloy for casting, characterized in that it contains at least one of the above, and the balance is Ni and inevitable impurities.
０．０１〜３％のうち少なくとも１種を含有することを
特徴とする、請求項１〜８記載の内のいずれかの鋳造用
Ｎｉ基合金。9. Hf: 0.1 to 2% by weight, Re:
The Ni-based alloy for casting according to any one of claims 1 to 8, which contains at least one of 0.01 to 3%.
内の１種または２種以上を０．０１〜１％を含有するこ
とを特徴とする、請求項１〜８記載の内のいずれかの鋳
造用Ｎｉ基合金。10. The composition according to claim 1, which contains 0.01 to 1% by weight of one or more of Os, Pt, Ru, and Pd. Any Ni-based alloy for casting.
または２種以上を０．０１〜０．１％を含有することを
特徴とする、請求項１〜８記載の内のいずれかの鋳造用
Ｎｉ基合金。11. The composition according to claim 1, which comprises 0.01 to 0.1% by weight of one or more of La, Ce, and Y. Any Ni-based alloy for casting.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13826694A JPH07316696A (en) | 1994-05-27 | 1994-05-27 | Nickel-base alloy for casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13826694A JPH07316696A (en) | 1994-05-27 | 1994-05-27 | Nickel-base alloy for casting |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07316696A true JPH07316696A (en) | 1995-12-05 |
Family
ID=15217918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13826694A Withdrawn JPH07316696A (en) | 1994-05-27 | 1994-05-27 | Nickel-base alloy for casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07316696A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008501073A (en) * | 2004-05-28 | 2008-01-17 | プラックセアー エス．ティ．テクノロジー、 インコーポレイテッド | Abrasion resistant alloy powder and coating |
| WO2021201118A1 (en) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 | 日立金属株式会社 | Alloy, alloy powder, alloy member, and composite member |
-
1994
- 1994-05-27 JP JP13826694A patent/JPH07316696A/en not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008501073A (en) * | 2004-05-28 | 2008-01-17 | プラックセアー エス．ティ．テクノロジー、 インコーポレイテッド | Abrasion resistant alloy powder and coating |
| WO2021201118A1 (en) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 | 日立金属株式会社 | Alloy, alloy powder, alloy member, and composite member |
| JPWO2021201118A1 (en) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 | ||
| CN114450426A (en) * | 2020-03-31 | 2022-05-06 | 日立金属株式会社 | Alloy, alloy powder, alloy member, and composite member |
| US11883880B2 (en) | 2020-03-31 | 2024-01-30 | Proterial, Ltd. | Alloy, alloy powder, alloy member, and composite member |
| EP4129533A4 (en) * | 2020-03-31 | 2024-02-21 | Proterial Ltd | Alloy, alloy powder, alloy member, and composite member |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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