JPH07314415A - Method and device for continuously producing particle board - Google Patents

Abstract

PURPOSE: To improve the quality of a particle board even when a thin fiber plate, e.g. 5 mm or below in thickness is produced and also a particle board or a fiber board, e.g. 16 mm or above in thickness is produced. CONSTITUTION: The compression of a press processing material 2 in an approaching port gap 11 is done by two compression steps II, III, and in the first compression step II, from weak compression of 0.5 deg. to a horizontal line and to strong compression of maximum 5 deg. in the first compression step, and strong compression of about 7 deg. or above to pressure release of about -1 deg. is acted on the material 2, the first press step transfer point D is adjusted to a convex or concave shape, and the second press step transfer point E is adjusted similarly to a convex or concave shape.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、プレス圧をプレス加工
材に伝達しつつプレスを通して該プレス加工材を引張る
エンドレスの可撓性スチールベルトを備えた連続稼働式
プレスによるパーティクルボード、繊維ボード、プラス
チックボード及び合板の連続製造法であって、駆動ドラ
ムと変向ガイドドラムを介してプレス台及びプレスラム
機構をめぐって前記スチールベルトを調整可能なプレス
ギャップでもってガイドし、かつベルト走行方向に対し
て直角な横方向の軸線をもって前記スチールベルトと一
緒に走行ガイドされる多数本の転動ロッドを介してプレ
ス台及びプレスラム機構の対応受けに前記スチールベル
トを支持し、かつ調整装置によって進入口ギャップの圧
縮角度を可変にする形式の方法並びに該方法を実施する
ための装置に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a particle board, a fiber board by a continuous operation type press equipped with an endless flexible steel belt for pulling the pressed material through the press while transmitting the pressing pressure to the pressed material. A continuous manufacturing method for plastic boards and plywood, in which the steel belt is guided with an adjustable press gap around a press table and a press ram mechanism via a drive drum and a deflection guide drum, and is perpendicular to the belt running direction. The steel belt to the corresponding supports of the press base and the press ram mechanism via a number of rolling rods that are guided along with the steel belt with different transverse axes, and the inlet device compresses the inlet gap by an adjusting device. A method of varying the angle and a device for implementing the method It is intended.

【０００２】[0002]

【従来の技術】前記形式の多数の方法と装置に基づい
て、進入口ギャップにおける圧縮角度を、使用強度に対
する要求に応じて製造すべきパーティクルボード及びパ
ーティクルマット（プレス加工材）の組織構造に適合さ
せるために、前記圧縮角度をプレスラム機構及び又はプ
レス台における調整装置によって変化させることが公知
になっている。2. Description of the Prior Art Based on a number of methods and devices of the type described above, the compression angle in the entrance gap is adapted to the microstructure of the particle board and particle mat (pressed material) to be manufactured according to the requirements for working strength. For this purpose, it is known to change the compression angle by means of a press ram mechanism and / or an adjusting device in the press table.

【０００３】ドイツ連邦共和国特許第２３４３４２７号
明細書及びドイツ連邦共和国特許第３４１３３９６号明
細書によれば、製造すべきパーティクルボードの使用上
の要求に応じて、進入口ギャップを圧縮角度の変化する
ことによって適合させることは公知である。しかしなが
ら進入口系におけるプレス圧プロフィールは、比較的長
い進入区間にわたる連続的な圧縮によって狭い限度範囲
内でしか変化することができない。According to the German patents DE 2343427 and DE 3413396, the inlet gap can be varied in compression angle depending on the requirements of use of the particle board to be manufactured. It is known to adapt by. However, the press pressure profile in the entry system can only be changed within narrow limits by continuous compression over a relatively long entry section.

【０００４】パーティクルボードの使用上の当今の要求
（例えば表面をラッカー塗装可能にしたいという要求）
を満たすためには他面において、ボード表面の表層領域
だけ約１１００ｋｇ／ｍ³ の密度をもった素材密度プロ
フィールが必要になる。このためには進入口ギャップに
おけるパーティクルマットつまりプレス加工材の迅速な
圧縮、すなわちプレス開始時における急勾配の昇圧が要
求される。ドイツ連邦共和国特許第１９３８２８０号明
細書及びドイツ連邦共和国特許出願公開第３７３４１８
０号明細書に記載されている実施例によれば、繊維ボー
ド特に肉厚２．５ｍｍ〜５．０ｍｍの薄いプレートの場
合、旋回可能な支持構造物の制御によって進入口区域の
凸面状に湾曲された圧縮区間を通すことによって著しく
迅速な表層圧縮が実現される。Present demands for use of particle board (for example, demand for making surface lacquerable)
In order to satisfy the requirement, on the other side, a material density profile having a density of about 1100 kg / m ³ is required only in the surface layer area of the board surface. For this purpose, a rapid compression of the particle mat in the entrance gap, that is, a pressed material, that is, a steep pressure increase at the start of pressing is required. German Federal Patent No. 1938280 and German Federal Patent Application Publication No. 373418.
According to the example described in the specification No. 0, in the case of fibrous boards, in particular thin plates with a wall thickness of 2.5 mm to 5.0 mm, a convex curvature of the entry area is provided by the control of the swivelable support structure. Remarkably rapid surface compression is achieved by passing through the compressed section.

【０００５】今日では転動式支持機構を用いた連続式プ
レス技術の開発によって、極めて長いプレス区間の構
成、ひいては高いスチールベルト速度と低いプレス係数
が可能になっている。ドイツ連邦共和国特許第１９３８
２８０号明細書、ドイツ連邦共和国特許出願公開第３７
３４１８０号明細書及び欧州特許出願公開第０１４４１
６３号明細書に基づいて実用化されている円弧形に湾曲
された進入口ギャップにおける表層の迅速な圧縮は、し
かしながら進入速度が比較的高速度の場合、凸面状の進
入口ギャップにおける漸増的な圧縮によって、上位と下
位のスチールベルト間におけるパーティクルマットの接
触開始に伴って進入幅に沿って表層からの気泡放出を生
ぜしめる。このことは換言すれば、パーティクルマット
の圧縮開始と共に、極度に前圧縮されるパーティクルマ
ット（プレス加工材）内に蓄積されている空気が衝撃的
に逃げねばならないことを意味している。繊維組織又は
表層構造に応じて、例えばパーティクルマット内のダス
ト含有率の高さに応じて、前圧縮される表層の通気性は
変化する。進入速度が高いと、通気性不良の場合には、
パーティクルマットに内在する空気が爆発的に逃げるた
めに、ダスト渦流又は繊維渦流が生じ、該渦流によって
連続稼働式プレスから進出するプレス済みボード乃至プ
レートには有害な縞模様が形成されることになる。部分
的には気泡によって、例えば１００ｃｍ² 以上の表層面
領域全体が爆発的に中間層から剥離され、これによって
表面が視覚的に美的心象を損なうばかりでなく、プレス
済みボードに対する使用上の最適の要件、例えば成層・
合板可能性や曲げ強度が得られなくなる。The development of continuous press technology using rolling support mechanisms nowadays allows for very long press section configurations, and thus high steel belt speeds and low press coefficients. German Federal Patent No. 1938
No. 280, German Patent Application Publication No. 37
34180 and European Patent Application Publication No. 01441.
The rapid compression of the surface layer in the arc-shaped curved entry gap, which has been put into practical use according to 63, does not increase gradually in the convex entry gap when the entry velocity is relatively high. Such compression causes air bubbles to be released from the surface along the penetration width with the start of contact of the particle mat between the upper and lower steel belts. In other words, this means that when the compression of the particle mat is started, the air accumulated in the extremely pre-compressed particle mat (pressed material) has to be shocked to escape. The air permeability of the pre-compressed surface layer changes depending on the fiber structure or the surface layer structure, for example, the high dust content in the particle mat. If the approach speed is high and the air permeability is poor,
Due to the explosive escape of the air contained in the particle mat, a swirl of dust or a swirl of fibers is generated, which causes harmful striped patterns on the pressed board or plate emerging from the continuously operating press. . Partly due to air bubbles, the entire surface area, eg 100 cm ² or more, is explosively detached from the intermediate layer, which not only visually impairs the aesthetic appearance but also makes it suitable for use on pressed boards. Requirements, eg stratification
Possibility of plywood and bending strength cannot be obtained.

【０００６】しかしながら前掲のドイツ連邦共和国特許
出願公開第３７３４１８０号明細書及び欧州特許出願公
開第０１４４１６３号明細書に記載されている、真直ぐ
な前圧縮区域に固定的な移行部を有するような公知の前
圧縮区間は、進入速度又は生産速度を変化することによ
ってしかパーティクルボードの表層の種々異なった透過
性（通気性）に対して垂直方向圧縮速度を適合させるこ
とができない。生産速度を変化させることなしには表層
の種々異なった空気抜き挙動を補償することはできず、
例えば表層中のダスト含有率が比較的高い場合、或いは
表層の繊維組織が通気性不良の場合には、生産速度を低
下させる必要があり、その結果経済的な生産性が著しく
制約を受けることになる。However, it is known to have a fixed transition in the straight precompression zone, as described in the above-mentioned DE-A-3734180 and EP-A-0144163. The pre-compression section can adapt the vertical compression rate to the different permeability (breathability) of the surface of the particle board only by changing the entry rate or production rate. Without varying the production rate, it is not possible to compensate for the different bleeding behavior of the surface,
For example, when the dust content in the surface layer is relatively high, or when the fiber structure of the surface layer is poor in air permeability, it is necessary to reduce the production rate, and as a result, economic productivity is significantly restricted. Become.

【０００７】更に重要な欠点として挙げておかねばなら
ないことは、パーティクルマット接点における水平方向
と垂直方向との圧縮比が等しい場合には、進入円弧角が
正割角に対して常に２倍であることであり、すなわちせ
正割線に沿ったマットの線状の一次的な圧縮に対比して
進入円弧に沿った漸増的な圧縮によって進入円弧部にお
ける空気の流出速度は２倍の高さになり、これによって
気泡放出効果が増強される。前掲の従来技術に開示され
ているような、真直ぐな可変の進入口ギャップへと移行
する円弧状に湾曲された前部進入部分におけるパーティ
クルマットの漸増的な圧縮に基因したネガティブな気泡
放出効果は、ドイツ連邦共和国特許出願公開第３９１８
７５７号明細書に記載の２点ジョイントシステムによっ
て最小限に抑えることができる。しかしながら薄肉の繊
維プレートの表層を迅速に圧縮する問題は依然として解
決されていない。それというのは、第１ジョイント点よ
り手前の前圧縮区間が、後続の圧縮区間よりも著しく長
いからである。前圧縮区間が極度に長いことによって生
じる別の欠点は、早期硬化が大きくなり、従ってプレス
済みのプレス加工材では研磨費が嵩さむことになると共
に表層における素材密度プロフィール（強度）が低くな
ることである。As a further important drawback, it should be mentioned that when the compression ratio in the particle mat contact in the horizontal direction is the same as that in the vertical direction, the entering arc angle is always twice the secant angle. That is, the air outflow velocity at the entrance arc portion is doubled by the incremental compression along the entrance arc, in contrast to the linear primary compression of the mat along the secant line. , Which enhances the bubble release effect. The negative bubble-releasing effect due to the gradual compression of the particle mat at the arcuately curved front entry, which transitions to a straight variable entrance gap, as disclosed in the prior art cited above, is Published German Patent Application No. 3918
It can be minimized by the two-point joint system described in the '757 patent. However, the problem of rapidly compressing the surface layer of thin fiber plates has not been solved. This is because the pre-compression section before the first joint point is significantly longer than the subsequent compression section. Another drawback of the extremely long pre-compression zone is the increased premature cure, which results in higher polishing costs for pressed stamped material and lower material density profile (strength) at the surface. Is.

【０００８】従来公知の可変的に調整可能の進入口シス
テムは、以上述べてきた欠点以外に、次のような装置上
の顕著な欠点を有してる。すなわち： （ａ）パーティクルマット又は繊維マットが変向ガイド
ドラムと接触した後にプレス力が極度に衰微し、従って
方法上の技術面から見て許容不能の早期硬化と脆弱化が
生じ、上部表層には表面亀裂が形成されることになる。In addition to the above-mentioned drawbacks, the conventionally known variably adjustable entrance system has the following significant drawbacks in terms of equipment. That is: (a) The pressing force is extremely weakened after the particle mat or the fiber mat comes into contact with the deflection guide drum, so that unacceptable premature hardening and weakening occur from the technical point of view of the method, and the upper surface layer Will form surface cracks.

【０００９】（ｂ）同等のことはドイツ連邦共和国特許
第３８１６５１１号明細書に記載の装置についても該当
する。ロール支台の湾曲区間でスチールベルトを変向ガ
イドした後にスチールベルトは転動ロッド導入部までほ
ぼ無圧の状態で滑り面を介して支持される。(B) The same applies to the device described in DE 38 16 511 A1. After the steel belt is deflected and guided in the curved section of the roll abutment, the steel belt is supported to the rolling rod introduction portion via the sliding surface in a substantially pressureless state.

【００１０】（ｃ）ドイツ連邦共和国特許出願公開第３
７３４１８０号明細書に記載の構成では、主プレス部と
は別個の進入部が明示されている。このシステムに基づ
く装置はスチールベルトを介して主プレス部と接続され
ているにすぎない。進入部から主プレス部へのこの移行
部ではプレス力プロフィールの強い崩壊が必然的に発生
することになり、この場合次のプレス過程に対する影響
を制御することは不可能である。(C) German Patent Publication No. 3 of the Federal Republic of Germany
In the configuration described in the specification of 734180, an entrance portion separate from the main press portion is clearly shown. Devices based on this system are only connected to the main press via steel belts. At this transition from the entry part to the main pressing part, a strong collapse of the pressing force profile will inevitably occur, in which case it is impossible to control the influence on the subsequent pressing process.

【００１１】[0011]

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、冒頭
で述べた形式の製造法を改良して、相応の製造装置を構
成し、例えば５ｍｍ以下の特に肉薄の繊維プレートを生
産する場合には、ネガティブな気泡放出効果を考慮して
可変的に調整可能な圧力を急速に増成し、次いで中間層
を圧縮するために比較的低速の圧縮速度を可変的に調整
する一方、例えば１６ｍｍ以上のパーティクルボード又
は繊維ボードを生産する場合には、初期において比較的
多量の空気量を比較的ゆっくり押出すために圧力増成を
緩慢に、しかも通気性に応じて可変的に調整可能に行な
い、次いで直ちにボード強度を高めるために、やはり可
変的に調整可能に圧縮速度を加速し、これによって全体
としてパーティクルボード、繊維ボード、プラスチック
ボード、その他のプレートの品質を向上させることであ
る。The object of the present invention is to improve the manufacturing method of the type mentioned at the outset in such a way that a corresponding manufacturing device is constructed, for example to produce particularly thin fiber plates of 5 mm or less. Rapidly increases a variably adjustable pressure in consideration of a negative bubble releasing effect, and then variably adjusts a relatively low compression speed to compress the intermediate layer, while, for example, 16 mm or more. In the case of producing the particle board or the fiber board of, the pressure buildup is performed slowly in order to relatively slowly extrude a relatively large amount of air in the initial stage, and it can be variably adjusted according to the air permeability, Then, in order to immediately increase the strength of the board, it also variably and adjustablely accelerates the compression speed, which results in particle board, fiber board, plastic board and other It is to improve the quality of the rate.

【００１２】[0012]

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の本発明の方法上の手段は、進入口ギャップにおけるプ
レス加工材の圧縮を２つの圧縮段で行ない、しかも第１
の圧縮段では水平線に対して０．５°の軽圧縮から最大
約５°の強圧縮を、また第２の圧縮段では水平線に対し
て約７°以上の強圧縮から約−１．０°の放圧をプレス
加工材に作用させ、かつ第１のプレス段移行点を凸面状
又は凹面状に、また第２のプレス段移行点を同じく凸面
状又は凹面状に調整する点にある。本発明の方法によっ
て、肉薄から肉厚に至るまでのパーティクルマット又は
繊維マットのために必要なすべての方法上の段階を最適
に実現することが可能である。According to the method of the present invention for solving the above-mentioned problems, the pressed material in the entrance gap is compressed by two compression stages.
In the second compression stage, a light compression of 0.5 ° to a horizontal line to a strong compression of up to about 5 ° is performed. Is applied to the pressed material, and the first press step transition point is adjusted to be convex or concave, and the second press step transition point is also adjusted to be convex or concave. With the method according to the invention, it is possible to optimally realize all the process steps necessary for particle mats or fiber mats from thin to thick.

【００１３】また前記課題を解決するための本発明の装
置上の構成手段は、連続稼働式プレスの進入口ギャップ
が、３つの可変角度調整位置α，β，γを有するフレキ
シブルな３点ジョイントシステムによって形成されてお
り、しかも、プレスラム機構において２つのフレキシブ
ルに互いにヒンジ結合された扁平な支持桁の角度制御に
よって、両支持桁の圧縮角度α，βが水平線に対して正
の調整位置に制御可能であるか或いは第１の支持桁が正
の調整位置に、また第２の支持桁が正の調整位置から負
の調整位置にまで制御可能であり、その場合両支持桁が
２つのプレス段移行点において凸面状又は凹面状の位置
を占める点にある。In order to solve the above-mentioned problems, the constituent means on the apparatus of the present invention is a flexible three-point joint system in which the entrance gap of a continuously operating press has three variable angle adjusting positions α, β, γ. And the compression angles α and β of both support girders can be controlled to the positive adjustment position with respect to the horizontal line by the angle control of the flat support girders that are flexibly hinged to each other in the press ram mechanism. Or the first support girder can be controlled to a positive adjustment position and the second support girder from a positive adjustment position to a negative adjustment position, in which case both support girders move to two press stages. The points occupy convex or concave positions.

【００１４】[0014]

【作用】本発明は従来技術に対比して次のような利点を
有している。すなわち： （１）転動ロッドの導入に従って作用する真直ぐなプレ
ス段ＩＩ，ＩＩＩ及びＩＶはフレキシブルに、しかも係
合接続式及び摩擦接続式に互いにヒンジ結合されている
ので、その都度の加工上の要求に応じて、プレス段ＩＩ
からプレス段ＩＩＩへのプレス段移行点及びプレス段Ｉ
ＩＩからプレス段ＩＶへのプレス段移行点における最適
のプレス力プロフィール特性曲線を調整することが可能
である。The present invention has the following advantages over the prior art. That is: (1) The straight press stages II, III and IV, which act according to the introduction of the rolling rod, are flexibly hinged to each other in an engagement connection type and a friction connection type. Press stage II upon request
To the press stage III from press stage I and press stage I
It is possible to adjust the optimum press force profile characteristic curve at the press stage transition point from II to press stage IV.

【００１５】（２）プレス段ＩＩ，ＩＩＩ，ＩＶ相互を
正又は負の角度位置に調整することによって、高フレキ
シブル性の移行点に基づいて、つまり凸面状又は凹面状
の係合接続式支持作用に基づいて、進入口における力プ
ロフィール又は圧縮プロフィールを可変的に調整するこ
とが可能である。このような調整可能性を得ることは、
従来公知の技術によっては到底不可能なことであった。(2) By adjusting the press stages II, III, IV relative to each other in a positive or negative angular position, on the basis of the transition point of high flexibility, that is to say convex or concave engaging connection type supporting action. It is possible to variably adjust the force profile or the compression profile at the entrance on the basis of To get such adjustability
This has been impossible by the known technology.

【００１６】（３）上記のことに基づいて次のような方
法上のバリエーションの調整を最適に行なうことが可能
になる。すなわち： （３−ａ）例えば１０ｍｍ以上の肉厚のボードの表層の
通気性が不良で前圧縮段ＩＩにおける空気抜き制御をフ
ラットなプレス角度で行なう場合の調整。(3) Based on the above, it becomes possible to optimally adjust the following method variations. That is: (3-a) Adjustment in the case where the air permeability of the surface layer of a board having a thickness of 10 mm or more is poor and the air vent control in the pre-compression stage II is performed at a flat press angle.

【００１７】（３−ｂ）表層の通気性が良好な１６ｍｍ
以上の肉厚のボードの場合の調整。(3-b) 16 mm with good surface air permeability
Adjustments for thicker boards.

【００１８】（３−ｃ）５ｍｍ以下の肉厚のボードであ
って空気蓄積量が比較的少ない場合の調整。従って前圧
縮段において急勾配のプレス角度（β範囲）による表層
の急速圧縮を採用することが可能になる。(3-c) Adjustment for a board having a wall thickness of 5 mm or less and a relatively small amount of accumulated air. Therefore, it becomes possible to adopt the rapid compression of the surface layer due to the steep pressing angle (β range) in the previous compression stage.

【００１９】（３−ｄ）高い素材密度プロフィール、例
えば約１１００ｋｇ／ｍ³ の密度及び比較的良好な通気
性の約０．２ｍｍ以下の表層肉厚が要求されるようなパ
ーティクルボードの場合の調整。従って後圧縮段ＩＩＩ
を旋回させてプレス角αをマイナス調整位置にすること
によって比プレス力の集中を作用させることが可能であ
る。(3-d) Adjustment in the case of a particle board in which a high material density profile, for example, a density of about 1100 kg / m ³ and a surface wall thickness of about 0.2 mm or less with relatively good air permeability is required. . Therefore, the post compression stage III
It is possible to exert a concentration of the specific pressing force by rotating the and rotating the press angle α to the minus adjustment position.

【００２０】製造すべきボード又はプレートの使用上の
要求に応じて、かつパーティクルマット又は繊維マット
の組織構造に応じて、並びに進入口区域の加工挙動に応
じて、主プレス区域ＩＶの垂直方向プレスギャップに対
する前圧縮段ＩＩ及び後圧縮段ＩＩＩの最適な角度位置
を、コンピュータ系による進入口ギャップ前の測定値
（ｙ₁ ＝パーティクルマット肉厚つまりマット横断面）
に従ってサーボ油圧式調整部材を介して制御することが
可能になる。Depending on the requirements of use of the board or plate to be produced and depending on the texture of the particle or fiber mat, and depending on the processing behavior of the entry area, the vertical pressing of the main pressing area IV. The optimum angular positions of the pre-compression stage II and the post-compression stage III with respect to the gap are measured by a computer system before the entrance gap (y ₁ = particle mat wall thickness, that is, mat cross section).
It becomes possible to control via the servo-hydraulic adjusting member according to the above.

【００２１】本発明の更なる利点は、生産速度を変化さ
せることなしに、短い前圧縮段ＩＩにおける進入角βを
本発明のようにして適合させることによって、表層の種
々異なった空気抜き挙動を補償することができることで
あり、しかも上位スチールベルトに対してマットを上位
接点以降或いは該接点を起点として搬送方向で次のジョ
イント点に向かって任意に接触させることが可能であ
る。A further advantage of the present invention is that by adapting the approach angle β in the short pre-compression stage II as in the present invention without changing the production rate, different deflation behaviors of the surface layer are compensated. In addition, the mat can be arbitrarily contacted with the upper steel belt after the upper contact or from the contact toward the next joint point in the transport direction.

【００２２】前圧縮段ＩＩと後圧縮段ＩＩＩとの長さ比
を約１：２〜１：４に最適に選ぶことによって、不利な
前硬化ひいては表層における比較的高い研磨費を避ける
のに適した進入口ギャップ通過時間を得ることも可能で
ある。その結果必然的にプレス済みボードにおいて比較
的高い表層強度が得られることにもなる。By optimizing the length ratio of the pre-compression stage II and the post-compression stage III to approximately 1: 2 to 1: 4, it is suitable to avoid disadvantageous pre-curing and thus relatively high polishing costs in the surface layer. It is also possible to obtain the entrance / exit gap transit time. As a result, a relatively high surface strength is necessarily obtained in the pressed board.

【００２３】また前圧縮段ＩＩを付加的に加熱しない点
も利点と見做すことができる。つまりパーティクルボー
ド又は繊維マット内に蓄積された空気及びこれに伴う空
隙の拡張に基づいて木屑片間、繊維間及び粒子間の熱伝
導は不良になる。これによって強い熱作用を受けた場合
には、表層において前硬化が強化されることになる。従
って本発明によれば後圧縮段ＩＩＩにおいて始めて、す
でに前圧縮されて蓄積空気の減少したパーティクルマッ
ト又は繊維マットに集中的に熱が供給される訳である。The fact that the pre-compression stage II is not additionally heated can also be regarded as an advantage. That is, due to the air accumulated in the particle board or the fiber mat and the resulting expansion of the voids, the heat conduction between the wood chips, the fibers and the particles becomes poor. As a result, when it is subjected to a strong heat action, the pre-curing is strengthened in the surface layer. Therefore, according to the invention, only in the post-compression stage III, the heat is intensively supplied to the particle mats or fiber mats which have already been pre-compressed and have reduced accumulated air.

【００２４】プレス加工材つまりパーティクルマット又
は繊維マットを下位のスチールベルト上に操業確実に引
渡すために、本発明では下位のプレス加工材進入正接ラ
インＦが安全距離Ｘ分だけ上位の進入正接ラインＣに対
比して手前にずらされている。パーティクルマット又は
繊維マットをこの様に非対称的に進入させることによっ
て、従来慣用のように上位と下位のスチールベルトにパ
ーティクルマット又は繊維マットを対称的に同時接触さ
せる場合とは異なってパーティクルマット又は繊維マッ
トの横断面つまり肉厚ｙ₁ よりも大きな対角線方向の空
気抜き横断面ｙ₂ が生じる。パーティクルボードが肉薄
になるにつれて、この対角線方向の横断面は増大する。
つまり肉薄のプレス加工材の場合に生産速度を一層高く
調速すれば空気流速の増大に伴って自動的に空気抜き横
断面も増大される訳である。In order to reliably deliver the pressed material, that is, the particle mat or the fiber mat onto the lower steel belt, in the present invention, the lower pressed material approach tangent line F is a safe distance X and the upper approach tangent line C. It has been shifted to the front compared to. By asymmetrically entering the particle mat or the fiber mat in this way, unlike the conventional case where the particle mat or the fiber mat is brought into contact with the upper and lower steel belts symmetrically at the same time, the particle mat or the fiber mat is differently contacted. A diagonal air bleeding cross section y ₂ is created which is greater than the cross section or wall thickness y _{1 of the} mat. As the particle board becomes thinner, this diagonal cross section increases.
That is, in the case of a thin press-worked material, if the production speed is adjusted to a higher speed, the air bleeding cross section will automatically increase as the air flow velocity increases.

【００２５】請求項５に記載した装置によって本発明の
方法、特に進入口ギャップの可変調整法を有利に実施す
ることが可能である。With the device according to claim 5, it is possible to advantageously implement the method according to the invention, in particular the variable adjustment method of the entry gap.

【００２６】装置上の本発明の有利な実施態様は請求項
６以降に記載した通りである。Advantageous embodiments of the invention on the device are as set out in claim 6 and the following.

【００２７】[0027]

【実施例】次に図面に基づいて本発明の実施例を詳説す
る。Embodiments of the present invention will now be described in detail with reference to the drawings.

【００２８】図１〜図５に示した連続製造設備は、連続
稼動式プレス１と、プレス加工材２つまりパーティクル
マット又は繊維マット用の引渡しノーズ６を有する給送
装置５と、連続製造設備を制御するサーボ油圧系１７と
を装備したコンピュータ１３とから成っている。前記プ
レス１は実質的にその前方部分だけが図示されているに
すぎない。この前方部分とは、つまりプレス加工材２用
の入口、給送装置５、進入口ギャップ１１及び、転動ロ
ッド整合区域Ｉと前圧縮段ＩＩと後圧縮段ＩＩＩと主プ
レス区域ＩＶの始点部とから成る進入区域である。プレ
ス１の主要部分は、プレス台９と可動のプレスラム機構
１０と、これら両者を結合する抗張コラム１９とから成
っている。プレスギャップ３５を調整するためにプレス
ラム機構１０は油圧式ピストン・シリンダユニット（図
示せず）によって昇降運動され、次いで選択位置におい
てロックされる。スチールベルト３及び４は、プレスラ
ム機構１０の端部とプレス台９の端部とに配置された夫
々１つの駆動ドラムと変向ガイドドラム７及び８とを介
してプレス台９及びプレスラム機構１０をめぐってガイ
ドされている。プレス台９及びプレスラム機構１０に装
着された加熱板２９，３７と循環式スチールベルト３，
４との間の摩擦を減少させるために、多数本の転動ロッ
ド１２から構成された夫々１つのカーペット型転動ロッ
ド群がやはり循環式に設けられている。ベルト通走方向
に対して直角にかつプレス区域の全幅にわたって延在す
る軸を有する転動ロッド１２は、この場合プレス１の両
縦辺側でリンクチェーン１５に所定のピッチ寸法で連結
されており、かつ一面ではプレスラム機構１０の加熱板
２９及びプレス台９の加熱板３７に沿って、また他面で
はスチールベルト３及び４に沿って転動すると共にプレ
ス加工材２を連行しつつプレス１を通ってガイドされ
る。The continuous production equipment shown in FIGS. 1 to 5 comprises a continuously operating press 1, a feeding device 5 having a delivery nose 6 for a pressed material 2, that is, a particle mat or a fiber mat, and a continuous production equipment. The computer 13 is equipped with a servo hydraulic system 17 for controlling. The press 1 is shown substantially only in its front part. This front part is, in other words, the inlet for the pressed material 2, the feeding device 5, the inlet gap 11, and the starting point of the rolling rod alignment zone I, the front compression stage II, the post compression stage III and the main press zone IV. It is an entry area consisting of and. The main part of the press 1 is composed of a press base 9, a movable press ram mechanism 10, and a tensile column 19 connecting these two. To adjust the press gap 35, the press ram mechanism 10 is moved up and down by a hydraulic piston and cylinder unit (not shown) and then locked in the selected position. The steel belts 3 and 4 are wound around the press table 9 and the press ram mechanism 10 via one driving drum and one of the deflection guide drums 7 and 8 arranged at the end of the press ram mechanism 10 and the end of the press table 9, respectively. Guided. Heating plates 29 and 37 mounted on the press table 9 and the press ram mechanism 10 and a circulating steel belt 3,
In order to reduce the friction with 4, the carpet type rolling rod groups each composed of a large number of rolling rods 12 are also provided in a circulating manner. Rolling rods 12 having axes extending at right angles to the belt running direction and over the entire width of the press area are in this case connected to the link chains 15 on both longitudinal sides of the press 1 with a predetermined pitch dimension. In addition, the press 1 rolls along the heating plate 29 of the press ram mechanism 10 and the heating plate 37 of the press table 9 on one side, and the steel belts 3 and 4 on the other side, and carries the press work material 2 while carrying out the press 1. Guided through.

【００２９】更に図面から判るように、転動ロッド１２
は導入歯車２４，２５によって、またリンクチェーン１
５は、支持桁１４，３０並びに入口加熱板３８の両側に
配置された２つの入口歯車２６，２７によって水平方向
のプレス平面内へ係合接続式に導入され、しかも導入歯
車２４並びに入口歯車２６はプレスラム１０に、また導
入歯車２５並びに入口歯車２７はプレス台９に夫々軸支
されている。符号Ｂは転動ロッド１２の進入区域（進入
接線）の始点を表わし、また符号Ｅは進入区域の終点並
びに主プレス区域ＩＶの始点を表わしている。プレス台
９及びプレスラム機構１０内において循環する転動ロッ
ドは、変向ガイドローラ３１を介してガイドされる。パ
ーティクルマット又は繊維マットの進入区域を転動ロッ
ド整合区域Ｉ、前圧縮段ＩＩ、後圧縮段ＩＩＩ並びに主
プレス区域ＩＶに静的に申し分なく分割するために、こ
れらの区域は３つのフレキシブルなジョイント系によっ
て係合式及び摩擦接続式に連結されている。進入口ギャ
ップ１１の調整は、圧縮角度α及びβ並びに転動ロッド
進入角度γによって可変である。Further, as can be seen from the drawings, the rolling rod 12
Is introduced by the gears 24, 25, and the link chain 1
5 is engageably connected into the horizontal pressing plane by two inlet gears 26, 27 arranged on both sides of the support girders 14, 30 and the inlet heating plate 38, and furthermore, the inlet gear 24 and the inlet gear 26. Is supported by the press ram 10, and the introduction gear 25 and the inlet gear 27 are supported by the press base 9, respectively. The symbol B represents the starting point of the entry area (entry tangent) of the rolling rod 12, and the symbol E represents the ending point of the entry area and the starting point of the main press area IV. The rolling rods that circulate in the press table 9 and the press ram mechanism 10 are guided by the deflection guide rollers 31. In order to statically divide the entry area of the particle mat or fiber mat into the rolling rod alignment area I, the pre-compression stage II, the post-compression stage III and the main pressing zone IV, these areas are three flexible joints. The system is engaged and frictionally connected. The adjustment of the entrance gap 11 is variable depending on the compression angles α and β and the rolling rod entry angle γ.

【００３０】図２〜図５に図示したようにプレス区間は
機能的に４つの区分に分割されている。すなわち： Ｉ 下位のスチールベルトに対する転動ロッド１２
の無圧引渡しを行なう運動学的な円弧状の転動ロッド整
合区域、 ＩＩ 表層の可変的に制御可能な真直ぐな前圧縮段も
しくはフラット角度の空気抜き段、 ＩＩＩ 中間層の可変的に制御可能の真直ぐな後圧縮
段、及び ＩＶ 最終圧縮、空気抜き又は蒸気抜き及び寸法決め
のための可変的に調整可能なプレス力プロフィール又は
垂直方向プレスストロークによりパーティクルマット又
は繊維マットを硬化し寸法決めするための主として真直
ぐな主プレス区域。As shown in FIGS. 2 to 5, the press section is functionally divided into four sections. I: Rolling rod 12 for lower steel belt
Kinematic arcuate rolling rod alignment zone for pressureless delivery of the, II variable surface controllable straight pre-compression stage or flat-angle bleeding stage, III intermediate layer variable controllable Primarily for curing and sizing particle mats or fiber mats with a straight post-compression stage, and IV final compression, variably adjustable press force profiles or vertical press strokes for bleeding or bleeding and sizing A straight main press area.

【００３１】転動ロッド整合区域Ｉについて：プレス加
工材２としてのパーティクルマット又は繊維マットは、
給送装置５によって下位のスチールベルト４上に引渡さ
れる。転動ロッド１２に対する下位の進入正接ラインＦ
（＝下位のスチールベルト４におけるプレス加工材２つ
まりパーティクルマット又は繊維マットの引渡し・接触
ライン）は、上位の進入正接ラインＣ（＝上位のスチー
ルベルト３におけるプレス加工材２つまりパーティクル
マット又は繊維マットの引渡し・接触ライン）に対比し
て、約２００ｍｍの安全距離Ｘ（図１）をとって水平方
向で手前にずらされているので、パーティクルマット又
は繊維マットは、上下のスチールベルト３と４との間に
前部の引渡しノーズ６を締込む虞れなしに、下位の円弧
部つまりプレス台９用の転動ロッド整合区域を経た後
に、下位のスチールベルト４上に引渡される。従って下
位のスチールベルト４と上位のスチールベルト３とに対
するパーティクルマット又は繊維マットの接触は安全距
離Ｘ分に相応して非対称的に行なわれる。上位と下位の
スチールベルト３，４の凸面状の進入円弧部の範囲内で
転動ロッド１２は板ばね組２０によってスチールベルト
３，４にばね弾性的に圧着される。Rolling rod alignment area I: The particle mat or fiber mat as the pressed material 2 is
It is delivered onto the lower steel belt 4 by the feeding device 5. Lower approach tangent line F to rolling rod 12
(= Pressing material 2 on the lower steel belt 4, that is, the delivery / contact line of the particle mat or the fiber mat) is an upper approach tangent line C (= the pressing material 2 on the upper steel belt 3, that is, the particle mat or the fiber mat) Of the particle mat or the fiber mat, since the safety distance X (FIG. 1) is about 200 mm, the particle mat or the fiber mat is separated from the upper and lower steel belts 3 and 4. After passing through the lower arc portion, i.e., the rolling rod alignment area for the press table 9, without fear of tightening the front transfer nose 6 during the time, it is transferred onto the lower steel belt 4. Therefore, the contact of the particle mat or the fiber mat to the lower steel belt 4 and the upper steel belt 3 is asymmetrical according to the safety distance X. The rolling rod 12 is spring-elastically pressed against the steel belts 3, 4 by the leaf spring assembly 20 within the range of the convex arcs of the upper and lower steel belts 3, 4.

【００３２】導入歯車２４及び入口歯車２６はギヤボッ
クス３６を介してばね弾性的な転出プレート１６と係合
接続されている。板ばね組２０はギヤボックス調整線路
３３及び補償桁３９（図６参照）を介して油圧式の調整
部材２８のシリンダストロークに摩擦接続式に追従す
る。前記調整部材２８はプレス区域の全幅にわたって複
数個分配して配置されている。進入区域の始点Ｂから上
位の進入正接ラインＣに至る上位の進入円弧部は、前圧
縮段ＩＩの可変的に調整可能な圧縮角度位置βに弾性的
に追従する。この場合、前記板ばね組２０は支持桁１４
の楔形ギャップ４０内で自由に振動することができる。
前記の導入歯車２４及び入口歯車２６はギヤボックス３
６内にコンパクトなユニットとして収容されている。ギ
ヤボックス３６及び板ばね組２０は３本のフレキシブル
な調整軸線つまりギヤボックス調整線路３３，３４及び
上位の進入正接ラインＣを介して、次の前圧縮段ＩＩと
弾性ジョイント式に連結されている。更にまたギヤボッ
クス３６は板ばね組２０と一緒に油圧作動式の調整部材
２８を介してプレスラム機構１０の剛性ユニットに支持
されている。前記調整部材２８のシリンダの油圧は一定
の支持力として調整されるので、上位の進入正接ライン
Ｂは前圧縮段ＩＩの可変の圧縮角度位置βに自動的に適
合される。すなわち進入区域の始点Ｂと進入正接ライン
Ｃとの間の円弧状の上位転動ロッド進入区間の角度位置
γは前圧縮段ＩＩに相応してフレキシブルに変化する。
円弧状の転動ロッド整合区域Ｉから真直ぐな前圧縮段Ｉ
Ｉへの移行は、転動ロッド１２の進入正接ラインＣに関
してほぼ関節的に行なわれ、該進入正接ラインＣは、上
位のスチールベルト３におけるパーティクルマット又は
繊維マット２の接触ラインを同時に形成している。The introduction gear 24 and the inlet gear 26 are engaged and connected to the spring-elastic outflow plate 16 via a gear box 36. The leaf spring set 20 follows the cylinder stroke of the hydraulic adjusting member 28 via the gear box adjusting line 33 and the compensating girder 39 (see FIG. 6) in a frictional connection manner. A plurality of the adjusting members 28 are arranged so as to be distributed over the entire width of the pressing area. The upper approach arc portion from the start point B of the approach area to the upper approach tangent line C elastically follows the variably adjustable compression angular position β of the front compression stage II. In this case, the leaf spring set 20 includes the support girders 14
It can freely oscillate in the wedge-shaped gap 40.
The introduction gear 24 and the inlet gear 26 are the gearbox 3
It is housed as a compact unit in 6. The gear box 36 and the leaf spring set 20 are elastically connected to the next pre-compression stage II via three flexible adjusting axes, that is, the gear box adjusting lines 33 and 34 and the upper approach tangent line C. . Furthermore, the gear box 36 is supported by the rigid unit of the press ram mechanism 10 together with the leaf spring set 20 via a hydraulically actuated adjusting member 28. Since the hydraulic pressure of the cylinder of the adjusting member 28 is adjusted as a constant supporting force, the upper entry tangent line B is automatically adapted to the variable compression angular position β of the front compression stage II. That is, the angular position γ of the arc-shaped upper rolling rod entry section between the starting point B of the entry area and the entry tangent line C changes flexibly in accordance with the front compression stage II.
Straight pre-compression stage I from arcuate rolling rod alignment area I
The transition to I is carried out almost jointly with respect to the entrance tangent line C of the rolling rod 12, and the entrance tangent line C simultaneously forms the contact line of the particle mat or the fiber mat 2 in the upper steel belt 3. There is.

【００３３】前圧縮段ＩＩについて：前圧縮段ＩＩの真
直ぐなプレス区間は、進入正接ラインＣのフレキシブル
な移行点を始点とし、かつ後圧縮段ＩＩＩへの移り目の
ばね弾性的な移行プレート１８におけるジョイント旋回
軸線Ｄの部位を終点とする。支持桁１４はジョイント構
造によって後圧縮段ＩＩＩと係合式に接続されている。
操業上の要求に応じてジョイント旋回軸線Ｄに関する最
適の圧縮角度位置βが油圧式調整部材２１によって制御
され、該調整部材もやはりプレスラム機構１０の剛性ユ
ニットに支持されている。真直ぐな支持桁３０に対する
所望の圧縮角度位置βは距離センサ２２によって検出さ
れる。圧縮角度α＝０に対して例えば次の圧縮角度位置
βを可変に設定することが可能である。すなわち：後圧
縮段ＩＩＩに対比して圧縮度を高める場合は：β≦＋５
°である。Regarding the front compression stage II: The straight press section of the front compression stage II starts from the flexible transition point of the approach tangent line C, and the spring-elastic transition plate 18 of the transition to the rear compression stage III. The end point is the portion of the joint turning axis D in. The support girder 14 is connected to the rear compression stage III by a joint structure so as to be engaged therewith.
The optimum compression angle position β with respect to the joint pivot axis D is controlled by the hydraulic adjusting member 21 according to operational requirements, and the adjusting member is also supported by the rigid unit of the press ram mechanism 10. The desired compression angular position β with respect to the straight support girder 30 is detected by the distance sensor 22. For the compression angle α = 0, for example, the next compression angle position β can be variably set. That is: When the compression degree is increased as compared with the post compression stage III: β ≦ + 5
°.

【００３４】直線的な圧縮段を延長するために前圧縮段
ＩＩと後圧縮段ＩＩＩとが１直線を形成する場合は：β
≒０°である。If the precompression stage II and the postcompression stage III form a straight line in order to extend the linear compression stage: β
≈0 °.

【００３５】例えば圧縮角度αをほぼ５°にして前圧縮
を緩和する場合、例えば気泡放出を減少させるためにフ
ラット角度で空気抜きを行なう場合は：β≧−４°であ
る。For example, when the compression angle α is set to about 5 ° to alleviate the precompression, for example, when air is evacuated at a flat angle in order to reduce the bubble emission, β ≧ -4 °.

【００３６】ジョイント旋回軸線Ｄの部位に設けられて
いる弾性的な移行プレート１８は、β角度位置に応じ
て、例えばプラス角度調整の場合には凸面状に、マイナ
ス角度調整の場合には凹面状に角度調整に追従するよう
に構成されている。The elastic transition plate 18 provided at the portion of the joint pivot axis D has a convex shape in the case of the plus angle adjustment and a concave shape in the case of the minus angle adjustment, depending on the β angle position. It is configured to follow the angle adjustment.

【００３７】全進入系には距離測定系２３が前置されて
おり、該距離測定系はパーティクルマット又は繊維マッ
トの肉厚ｙ₁ を距離センサ２２で測定して測定値をコン
ピュータ１３に伝送する。該測定値は油圧式調整部材２
１及び３２のための調整量であるが、但しこれは、パー
ティクルマット又は繊維マット２が安全距離Ｘを通走し
た後に殊に前圧縮段ＩＩの上位の進入正接ラインＣに接
触することを前提条件としている。前圧縮段ＩＩの上位
区域及び下位区域例えば支持桁１４及び入口加熱板３８
の前方部分は加熱されないのが有利である。A distance measuring system 23 is provided in front of the entire approach system, and the distance measuring system measures the wall thickness y ₁ of the particle mat or fiber mat with the distance sensor 22 and transmits the measured value to the computer 13. . The measured value is the hydraulic adjustment member 2
Adjustment amounts for 1 and 32, provided that the particle mat or the fiber mat 2 comes into contact with the entry tangent line C above the precompression stage II, in particular after passing through the safety distance X. It is a condition. Upper and lower zones of pre-compression stage II, such as support girder 14 and inlet heating plate 38
Advantageously, the front part of the is not heated.

【００３８】後圧縮段ＩＩＩについて：後圧縮段ＩＩＩ
の真直ぐなプレス区間は、前圧縮段ＩＩのプレス区間の
約２〜４倍の長さであり、ジョイント旋回軸線Ｄを始点
としかつジョイント旋回軸線Ｅを終点とする。該ジョイ
ント旋回軸線Ｅの下側にはやはりばね弾性的な移行プレ
ート１８と転出プレート１６が位置し、両プレートはそ
の都度の圧縮角度位置αに応じて凸面状又は凹面状に転
動ロッド１２とスチールベルト３を支持するために役立
ち、かつ、凸面状又は凹面状に変形する毎にフレキシブ
ルな移行区域Ｃ，Ｄ，Ｅにおいて密着する。該プレス区
間は、先行プレス区間において程度の差こそあれ前圧縮
の施されたパーティクルマット又は繊維マット２に加圧
下で集中的に熱を供給するために上下で加熱されてい
る。ジョイント旋回軸線Ｄにおいて関節的に配置された
支持桁３０は、油圧式調整部材３２によって角度位置α
に調整される。実質的に真直ぐな主プレス区域ＩＶに対
する角度位置αはやはり距離センサ２２によって検出さ
れる。油圧式調整部材３２もプレスラム機構１０の剛性
ユニットに支持されている。Post-compression stage III: Post-compression stage III
The straight press section of is about 2 to 4 times as long as the press section of the front compression stage II, and has the joint turning axis D as a starting point and the joint turning axis E as an ending point. On the lower side of the joint pivot axis E there is also a spring-elastic transition plate 18 and a roll-out plate 16, both of which form a convex or concave rolling rod 12 depending on the respective compression angle position α. It serves to support the steel belt 3 and adheres in the flexible transition zones C, D, E with each convex or concave deformation. The press section is heated up and down in order to intensively supply heat under pressure to the particle mat or fiber mat 2 which has been more or less precompressed in the preceding press section. The support girder 30 that is jointly arranged on the joint pivot axis D is moved by the hydraulic adjustment member 32 to the angular position α.
Adjusted to. The angular position α with respect to the substantially straight main pressing zone IV is still detected by the distance sensor 22. The hydraulic adjusting member 32 is also supported by the rigid unit of the press ram mechanism 10.

【００３９】主プレス区域ＩＶについて：先行のプレス
区域に対比して、この加熱されるプレス区域は、遥かに
長いプレス区域である。これは、表層から中間層への所
要熱輸送時間並びにこれに伴う硬化時間と寸法決め時間
とに基因している。実質的に剛性のプレスラム機構１０
と扁平な剛性的なプレス台９との間のプレスギャップ
（間隔）３５は、最終圧縮及び空気抜き又は蒸気抜きの
加工経過、並びに実質的に製作すべき総ボード厚に基づ
く寸法決め経過に応じて決まる。プレスギャップ３５、
従って上位のジョイント旋回軸線Ｅの鉛直方向位置は、
主プレス区域ＩＶに沿って配置された油圧式調整サーボ
シリンダ（図示せず）によってプレス台９とプレスラム
機構１０との間で調整される。Regarding the main pressing zone IV: In contrast to the preceding pressing zone, this heated pressing zone is a much longer pressing zone. This is due to the required heat transport time from the surface layer to the intermediate layer and the associated curing and sizing times. Substantially rigid press ram mechanism 10
The press gap (spacing) 35 between the flat rigid press table 9 and the flat press table 9 depends on the final compression and air venting or steam venting process, and the sizing process based on the total board thickness to be substantially manufactured. Decided. Press gap 35,
Therefore, the vertical position of the upper joint pivot axis E is
Adjustment is made between the press table 9 and the press ram mechanism 10 by a hydraulic adjusting servo cylinder (not shown) arranged along the main pressing area IV.

【００４０】図２では、極度に大きな肉厚ｙ₁ の進入パ
ーティクルマット又は繊維マットを連続的にプレスする
状態が図示されている。気泡放出を避けるために、急激
な後圧縮を伴う支持桁３０による約＋５．０°の後圧縮
角度αに対比して、前圧縮角度βは支持桁１４によって
約−２°に調整されている。FIG. 2 shows a state in which an ingress particle mat or fiber mat having an extremely large wall thickness y ₁ is continuously pressed. In order to avoid bubble release, the front compression angle β is adjusted by the support girder 14 to about −2 °, in contrast to the post compression angle α of about + 5.0 ° by the support girder 30 with abrupt post compression. .

【００４１】図３では、進入パーティクルマット又は繊
維マット肉厚ｙ₁ は大きな値を示しているが、その代わ
り前圧縮角度βは約３°のプラス調整値を示している。
すなわち前圧縮は、図２の場合よりも迅速に行なわれる
のに対して、後圧縮は約２°の後圧縮角度αをもって幾
分緩慢に行なわれる。図４に示したように進入パーティ
クルマット又は繊維マットの肉厚ｙ₁ が比較的肉薄の場
合には、支持桁３０による後圧縮角度α≧０°に設定
し、かつ全圧縮作業を支持桁１４による急勾配に設定さ
れた前圧縮角度βに任せるのが有利である。In FIG. 3, the ingress particle mat or fiber mat thickness y ₁ shows a large value, but instead the front compression angle β shows a positive adjustment value of about 3 °.
That is, the pre-compression occurs more quickly than in the case of FIG. 2, whereas the post-compression occurs somewhat slowly with a post-compression angle α of about 2 °. As shown in FIG. 4, when the thickness y ₁ of the ingress particle mat or fiber mat is relatively thin, the post-compression angle α ≧ 0 ° by the support girder 30 is set, and the entire compression work is performed by the support girder 14. It is advantageous to leave the pre-compression angle β set to a steep gradient by

【００４２】図５に示した高い素材密度プロフィール
（高強度）のボードを製造する場合には、支持桁１４に
よって迅速かつ強力な前圧縮を施した後、主プレス区域
ＩＶの始点までにパーティクルマット又は繊維マット２
の負荷を軽減するために、支持桁３０は、後圧縮角度α
がマイナス角度をとるように調整するのが有利である。In the case of manufacturing the board having the high material density profile (high strength) shown in FIG. 5, after the rapid and strong pre-compression is applied by the supporting girder 14, the particle mat is formed by the start point of the main press area IV. Or fiber mat 2
In order to reduce the load on the support girder 30,
It is advantageous to adjust the angle so that it takes a negative angle.

【００４３】図７〜図１０の線図では、図２〜図５に示
したように、支持桁１４が前圧縮角度βに調整され、ま
た支持桁３０が後圧縮角度αに調整されている場合に
は、図２に対しては図７のような、図３に対しては図８
のような、図４に対しては図９のような、また図５に対
しては図１０のような、プレス圧プロフィールの状態が
得られることが示されている。Ｐ_spezは、支持桁１４，
３０のプレス面並びに加熱板２９，３７及び入口加熱板
３８において生じるプレス圧（バール単位）を表わし、
またＳはプレス距離を表わす。矢印は作業方向を示し、
また符号Ｈは調整圧縮角度α及びβの基準となる水平線
を表している。特に前圧縮段ＩＩと後圧縮段ＩＩＩにお
ける調整圧縮角度α及びβの各プレス圧プロフィール
は、ハッチングを施した面で表わされている。In the diagrams of FIGS. 7 to 10, as shown in FIGS. 2 to 5, the support girder 14 is adjusted to the front compression angle β, and the support girder 30 is adjusted to the rear compression angle α. In this case, FIG. 7 is used for FIG. 2, and FIG. 8 is used for FIG.
It is shown that the state of the press pressure profile is obtained as shown in FIG. 9 for FIG. 4 and as shown in FIG. 10 for FIG. P _spez is a support girder 14,
Represents the pressing pressure (in bar) generated on the pressing surface of 30 and on the heating plates 29, 37 and the inlet heating plate 38,
Further, S represents the press distance. The arrow indicates the working direction,
The symbol H represents a horizontal line that serves as a reference for the adjusted compression angles α and β. In particular, each press pressure profile of the adjusted compression angles α and β in the front compression stage II and the post compression stage III is represented by a hatched surface.

【００４４】図６には、円弧状の転動ロッド整合区域Ｉ
及び該転動ロッド整合区域Ｉから真直ぐな前圧縮段ＩＩ
への移行部の構成細部が図示されている。２枚又は３枚
以上の板金から成る板ばね組２０は上位の進入正接ライ
ンＣを超えて支持桁１４の真直ぐな部分に固定されてい
る。転動ロッドをばね弾性的に進入させるために板ばね
組２０及び、同じく弾性的な転出プレート１６が楔形ギ
ャップ４０内に振動自在に配置されており、その場合、
補償桁３９はギヤボックス調整線路３３，３４を介して
ギヤボックス３６と係合接続されている。図面全体から
判るように夫々１枚の転出プレート１６が、始点Ｂから
ジョイント旋回軸線Ｅを超えるまでの進入区域全体にわ
たってプレス台９及びプレスラム機構１０には転動ロッ
ド１２用の進入部材及び転出部材として配置されてい
る。該転出プレートは、ジョイント旋回軸線Ｄ，Ｅにお
ける移行プレート１８をもカバーしている。FIG. 6 shows an arc-shaped rolling rod alignment area I.
And a precompression stage II straight from the rolling rod alignment zone I
The structural details of the transition to are shown. The leaf spring set 20 composed of two or more sheet metals is fixed to the straight portion of the support girder 14 beyond the upper approach tangent line C. A leaf spring assembly 20 and a resilient elastic plate 16 are arranged in a wedge-shaped gap 40 in such a way that they can be oscillated in order to elastically energize the rolling rod.
The compensation girder 39 is engaged with and connected to the gearbox 36 via the gearbox adjustment lines 33 and 34. As can be seen from the entire drawing, one roll-out plate 16 is provided in the press base 9 and the press ram mechanism 10 over the entire entry area from the starting point B to beyond the joint pivot axis E. Are arranged as. The roll-out plate also covers the transition plate 18 at the joint pivot axes D, E.

【００４５】プレート状又はボード状のプレス加工材を
製造する場合の特定の技術条件としては、プレス台９に
おいても進入口ギャップ１１を、可変の圧縮角度によっ
て変化させるのが有利である。本発明では、このために
プレスラム機構１０に対して、入口加熱板３８に代えて
支持桁１４及び３０を同様に配置して、相応に制御する
ことも可能である。As a specific technical condition for manufacturing a plate-shaped or board-shaped pressed material, it is advantageous to change the entrance gap 11 in the press base 9 by a variable compression angle. For this purpose, the support rams 14 and 30 can be arranged in the same manner for the press ram mechanism 10 instead of the inlet heating plate 38 for this purpose and can be controlled accordingly.

【００４６】調整圧縮角度α及びβは、判り易くするた
めに誇張して図示されている。The adjusted compression angles α and β are exaggerated for clarity.

【００４７】パーティクルマット又は繊維マット２の表
層を迅速に圧縮するためには、加工技術の面から見て、
前圧縮段ＩＩは約３００ｍｍ〜６００ｍｍの長さを有し
ているのが有利と考えられる。転動ロッド１２の進入口
からプレス台９及びプレスラム機構１０の主プレス区域
ＩＶの進出口に至るまでの全プレス区分Ｉ〜ＩＶは各区
分毎に夫々１枚のばね弾性的な転出プレート１６によっ
てカバーされている。該転出プレートは、殊に転動ロッ
ド整合区域Ｉ並びに上位の進入正接ラインＣ及びジョイ
ント旋回軸線Ｄ，Ｅの区域における前方の転動ロッド進
入部の弾性枢着域を凸面状変形時又は凹面状変形時にフ
レキシブルに支持するために役立つ。前記転出プレート
１６は、設計寸法の機能上の役目を満たすための基礎に
なり、この場合転出プレートの肉厚は、片面冷間変形の
ネガティブな影響を避けるためにスチールベルト３，４
の肉厚の約２倍乃至２．５倍である。この寸法基準を維
持した場合には、板ばねの焼入れに基づく片面ロック効
果が生じることはないことが判った。その代わりに摩耗
を最小限に抑えるために転出プレート１６の最小硬度は
約５５０ブリネル硬さでなければならない。In order to quickly compress the surface layer of the particle mat or the fiber mat 2, in terms of processing technology,
The pre-compression stage II may advantageously have a length of about 300 mm to 600 mm. All the press sections I to IV from the entrance of the rolling rod 12 to the entrance of the press table 9 and the main pressing area IV of the press ram mechanism 10 are formed by one spring-elastic outflow plate 16 for each section. Covered. The rolling-out plate has a convex shape or a concave shape especially in the elastic pivot area of the front rolling rod entrance in the rolling rod alignment zone I and the upper entry tangent line C and the joint pivot axes D, E. Helps to flexibly support when deformed. The roll-out plate 16 is the basis for fulfilling the functional role of the design dimension, in which case the wall thickness of the roll-out plate is such that the steel belts 3, 4 are used to avoid the negative effects of cold deformation on one side.
Is about 2 to 2.5 times the wall thickness. It has been found that when this dimensional standard is maintained, the one-sided locking effect due to the quenching of the leaf spring does not occur. Instead, the minimum hardness of the outflow plate 16 should be about 550 Brinell hardness to minimize wear.

【００４８】本発明の方法と装置の格別顕著な利点と見
做されねばならない点は、製作すべきボードの運用上の
要求に応じて、またパーティクルマット又は繊維マット
２の組織構造に応じて並びに殊に進入区域における加工
挙動及び加工状態に応じて、図２〜図５並びに図７〜図
１０に示した実施例では、主プレス区域ＩＶの鉛直位置
に対する前圧縮段ＩＩ及び後圧縮段ＩＩＩのための最適
な角度位置がパーティクルマット又は繊維マットの肉厚
ｙ₁ の測定値に応じてコンピュータ１３によってサーボ
油圧系１７を介して制御されることである。The particular remarkable advantages of the method and apparatus of the present invention must be regarded as depending on the operational requirements of the board to be produced and on the texture of the particle or fiber mat 2. In particular, depending on the processing behavior and the processing state in the entry zone, in the embodiment shown in FIGS. 2 to 5 and 7 to 10, the front compression stage II and the rear compression stage III are arranged relative to the vertical position of the main press zone IV. The optimum angular position for is controlled by the computer 13 via the servo hydraulic system 17 according to the measured value of the wall thickness y ₁ of the particle mat or the fiber mat.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本発明の方法によるパーティクルボード連続製
造設備の側面図である。FIG. 1 is a side view of a particle board continuous manufacturing facility according to the method of the present invention.

【図２】図１に示したパーティクルボード連続製造設備
においてパーティクルマットをプレスするための連続稼
働式プレスの進入口ギャップの側面図である。FIG. 2 is a side view of an entrance gap of a continuous operation type press for pressing a particle mat in the particle board continuous manufacturing facility shown in FIG.

【図３】図２とは異なった肉厚のパーティクルマットを
プレスする状態を示す連続稼働式プレスの進入口ギャッ
プの側面図である。FIG. 3 is a side view of an entrance gap of a continuously operating press showing a state where a particle mat having a different wall thickness from that of FIG. 2 is pressed.

【図４】図３とは異なった肉厚のパーティクルマットを
プレスする状態を示す連続稼働式プレスの進入口ギャッ
プの側面図である。FIG. 4 is a side view of an entrance gap of a continuously operating press showing a state where a particle mat having a different wall thickness from that of FIG. 3 is pressed.

【図５】図４とは異なった肉厚のパーティクルマットを
プレスする状態を示す連続稼働式プレスの進入口ギャッ
プの側面図である。FIG. 5 is a side view of the entrance gap of the continuously operating press showing a state where a particle mat having a different wall thickness from that of FIG. 4 is pressed.

【図６】転動ロッド整合域Ｉ及び前圧縮段ＩＩ用の支持
桁の拡大側面図である。FIG. 6 is an enlarged side view of a rolling rod alignment zone I and a support girder for front compression stage II.

【図７】図２に示した進入口ギャップにおけるプレス力
のプロフィール線図である。FIG. 7 is a profile diagram of a pressing force at the entrance gap shown in FIG.

【図８】図３に示した進入口ギャップにおけるプレス力
のプロフィール線図である。FIG. 8 is a profile diagram of a pressing force in the entrance gap shown in FIG.

【図９】図４に示した進入口ギャップにおけるプレス力
のプロフィール線図である。9 is a profile diagram of pressing force in the entrance gap shown in FIG. 4. FIG.

【図１０】図５に示した進入口ギャップにおけるプレス
力のプロフィール線図である。10 is a profile diagram of a pressing force in the entrance gap shown in FIG.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

Ｉ 転動ロッド整合区域、 ＩＩ 前圧縮段、 Ｉ
ＩＩ 後圧縮段、ＩＶ 主プレス区域、 Ｂ 進
入区域の始点、 Ｃ 上位の進入正接ライン、 Ｄ，
Ｅ ジョイント旋回軸線、 Ｅ 進入区域の終点並
びに主プレス区域の始点、 Ｆ 下位の進入正接ライ
ン、 Ｘ 安全距離、 α，β圧縮角度、 γ 転
動ロッド進入角度、 ｙ₁ パーティクルマット又は
繊維マットの肉厚、 ｙ₂ 対角線方向の空気抜き横
断面、 Ｈ 水平線、Ｐ_spez プレス圧、 Ｓ
プレス距離、 １ 連続稼動式プレス、 ２プレス加
工材としてのパーティクルマット又は繊維マット、
３，４ スチールベルト、 ５ 給送装置、 ６
引渡しノーズ、 ７，８ 変向ガイドドラム、 ９
プレス台、 １０ プレスラム機構、 １１
進入口ギャップ、 １２ 転動ロッド、 １３ コ
ンピュータ、 １４ 支持桁、１５ リンクチェー
ン、 １６ 転出プレート、 １７ サーボ油圧
系、 １８ 移行プレート、 １９ 抗張コラム、
２０ 板ばね組、 ２１ 油圧式の調整部材、
２２ 距離センサ、 ２３ 距離測定系、 ２４，
２５ 導入歯車、 ２６，２７ 入口歯車、 ２８
油圧式の調整部材、 ２９ 加熱板、 ３０
支持桁、 ３１ 変向ガイドローラ、 ３２ 油圧
式の調整部材、 ３３，３４ ギヤボックス調整線
路、 ３５プレスギャップ、 ３６ ギヤボックス、
３７ 加熱板、 ３８ 入口加熱板、 ３９
補償桁、 ４０ 楔形ギャップI Rolling rod matching zone, II Pre-compression stage, I
II post-compression stage, IV main pressing area, B start point of entry area, C upper entry tangent line, D,
E Joint rotation axis, E End point of entry area and start point of main pressing area, F Lower entry tangent line, X Safety distance, α, β compression angle, γ Rolling rod entry angle, y ₁ Particle mat or fiber mat meat Thickness, y ₂ Diagonal air bleeding cross section, H horizontal line, P _spez press pressure, S
Press distance, 1 continuous operation press, 2 particle mat or fiber mat as press material,
3,4 Steel belt, 5 Feeding device, 6
Handover nose, 7, 8 Turning guide drum, 9
Press stand, 10 Press ram mechanism, 11
Entrance gap, 12 rolling rod, 13 computer, 14 support girder, 15 link chain, 16 transfer plate, 17 servo hydraulic system, 18 transfer plate, 19 tensile column,
20 leaf spring assembly, 21 hydraulic adjusting member,
22 distance sensor, 23 distance measuring system, 24,
25 introduction gear, 26, 27 inlet gear, 28
Hydraulic adjusting member, 29 heating plate, 30
Support girder, 31 turning guide roller, 32 hydraulic adjusting member, 33, 34 gear box adjusting line, 35 press gap, 36 gear box,
37 heating plate, 38 inlet heating plate, 39
Compensation girder, 40 wedge gap

Claims (14)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 プレス圧をプレス加工材に伝達しつつプ
レスを通して該プレス加工材を引張るエンドレスの可撓
性スチールベルトを備えた連続稼働式プレスによるパー
ティクルボード、繊維ボード、プラスチックボード及び
合板の連続製造法であって、駆動ドラムと変向ガイドド
ラムを介してプレス台及びプレスラム機構をめぐって前
記スチールベルトを調整可能なプレスギャップでもって
ガイドし、かつベルト走行方向に対して直角な横方向の
軸線をもって前記スチールベルトと一緒に走行ガイドさ
れる多数本の転動ロッドを介してプレス台及びプレスラ
ム機構の対応受けに前記スチールベルトを支持し、かつ
調整装置によって進入口ギャップの圧縮角度を可変にす
る形式のものにおいて、進入口ギャップ（１１）におけ
るプレス加工材（２）の圧縮を２つの圧縮段（ＩＩ，Ｉ
ＩＩ）で行ない、しかも、第１の圧縮段（ＩＩ）では水
平線に対して０．５°の軽圧縮から最大約５°の強圧縮
を、また第２の圧縮段（ＩＩＩ）では水平線に対して約
７°以上の強圧縮から約−１．０°の放圧をプレス加工
材に作用させ、かつ第１のプレス段移行点（Ｄ）を凸面
状又は凹面状に調整し、また第２のプレス段移行点
（Ｅ）を同じく凸面状又は凹面状に調整することを特徴
とする、パーティクルボードの連続製造法。1. Continuous particle press, fiber board, plastic board and plywood by a continuously operating press equipped with an endless flexible steel belt that pulls the pressed material through the press while transmitting the pressing pressure to the pressed material. A manufacturing method, in which the steel belt is guided with an adjustable press gap around a press table and a press ram mechanism via a driving drum and a deflection guide drum, and with a lateral axis perpendicular to the belt running direction. A type in which the steel belt is supported by a press table and a corresponding receiver of a press ram mechanism through a large number of rolling rods guided along with the steel belt, and a compression angle of an entrance gap is variable by an adjusting device. Of the pressed material (2) in the entrance gap (11) ) Compression of two compression stages (II, I
II) and moreover, in the first compression stage (II), from 0.5 ° light compression to a maximum of about 5 ° strong compression to the horizontal line, and in the second compression stage (III) to the horizontal line. From a strong compression of about 7 ° or more to a release pressure of about -1.0 ° on the pressed material, and the first press step transition point (D) is adjusted to a convex shape or a concave shape. A continuous production method of a particle board, which is characterized in that the press step transition point (E) is adjusted to be convex or concave. 【請求項２】 進入口（１１）の２つの圧縮段（ＩＩ，
ＩＩＩ）におけるプレス加工材の通走時間（ＣからＤま
での時間とＤからＥまでの時間）を、第１の圧縮段（Ｉ
Ｉ）と第２の圧縮段（ＩＩＩ）との時間比が約１：２〜
１：４になるように選ぶ、請求項１記載の連続製造法。2. The two compression stages (II,
The running time (time from C to D and time from D to E) of the pressed material in III) is determined by the first compression stage (I
The time ratio between I) and the second compression stage (III) is about 1: 2.
The continuous production method according to claim 1, wherein the continuous production method is selected to be 1: 4. 【請求項３】 第１の圧縮段（ＩＩ）における前圧縮を
付加的な熱をかけずに行なうのに対して、第２の圧縮段
（ＩＩＩ）における後圧縮を付加的な熱をかけて行な
う、請求項２記載の連続製造法。3. Pre-compression in the first compression stage (II) without additional heat, whereas post-compression in the second compression stage (III) with additional heat. The continuous production method according to claim 2, which is carried out. 【請求項４】 下位のスチールベルト（４）に対するプ
レス加工材（２）の下位進入正接ライン（Ｆ）を安全距
離（Ｘ）分だけ手前にずらすことによって、プレス加工
材横断面（ｙ₁ ）に対比して対角線方向の空気抜き横断
面（ｙ₂ ）を増大させうる、請求項１から３までのいず
れか１項記載の連続製造法。4. A cross section (y ₁ ) of the stamped material is obtained by shifting a lower approach tangent line (F) of the stamped material (2) to the lower steel belt (4) toward the front by a safety distance (X). A continuous process according to any one of claims 1 to 3, which can increase the diagonal venting cross-section (y ₂ ) in contrast to. 【請求項５】 請求項１から４までに記載のパーティク
ルボードの連続製造法を実施する装置において、連続稼
働式プレス（１）の進入口ギャップ（１１）が、３つの
可変角度調整位置（α，β，γ）を有するフレキシブル
な３点ジョイントシステムによって形成されており、し
かも、プレスラム機構（１０）において２つのフレキシ
ブルに互いにヒンジ結合された扁平な支持桁（１４及び
３０）の角度制御によって、両支持桁（１４，３０）の
圧縮角度（α，β）が水平線に対して正の調整位置に制
御可能であるか或いは第１の支持桁（１４）が正の調整
位置に、また第２の支持桁（３０）が正の調整位置から
負の調整位置にまで制御可能であり、その場合両支持桁
（１４，３０）が２つのプレス段移行点（Ｄ及びＥ）に
おいて凸面状又は凹面状の位置を占めることを特徴とす
る、パーティクルボードの連続製造装置。5. The apparatus for carrying out the continuous production method of particle board according to claim 1, wherein the entrance gap (11) of the continuously operating press (1) has three variable angle adjustment positions (α). , Β, γ) with a flexible three-point joint system, and by the angle control of the two flexible hinged flat support girders (14 and 30) in the press ram mechanism (10), The compression angles (α, β) of both support girders (14, 30) can be controlled in a positive adjustment position relative to the horizon, or the first support girder (14) is in a positive adjustment position and the second Support girders (30) can be controlled from a positive adjustment position to a negative adjustment position, in which case both support girders (14, 30) are convex or concave at the two press stage transition points (D and E). Characterized in that occupy the position, a continuous manufacturing apparatus for particle board. 【請求項６】 プレスラム機構（１０）の進入口ギャッ
プ（１１）が、３つのジョイント区分（Ｉ，ＩＩ，ＩＩ
Ｉ）から成り、該ジョイント区分が互いに凸面状に、し
かし第２と第３のジョイント区分は凹面状に、３つのフ
レキシブルなジョイントによってプレス移行点（Ｄ及び
Ｅ）において連結されている、請求項５記載の連続製造
装置。6. The entry gap (11) of the press ram mechanism (10) has three joint sections (I, II, II).
I), wherein the joint sections are convex to each other, but the second and third joint sections are concave, connected by three flexible joints at the press transition points (D and E). 5. The continuous production apparatus according to item 5. 【請求項７】 第１の支持桁（１４）の長さと第２の支
持桁（３０）の長さとの比が約１：２〜１：４である、
請求項６記載の連続製造装置。7. The ratio of the length of the first support girder (14) to the length of the second support girder (30) is about 1: 2 to 1: 4.
The continuous manufacturing apparatus according to claim 6. 【請求項８】 プレス台（９）及びプレスラム機構（１
０）の第１の支持桁（１４）が加熱されず、第２の支持
桁（３０）が加熱されている、請求項５から７までのい
ずれか１項記載の連続製造装置。8. A press table (9) and a press ram mechanism (1)
The continuous production apparatus according to any one of claims 5 to 7, wherein the first support girder (14) of 0) is not heated and the second support girder (30) is heated. 【請求項９】 支持桁（１４，３０）並びに板ばね組
（２０）の３つの角度位置（α，β，γ）がコンピュー
タの支援を受けてサーボ油圧式の調整部材（２１，２
８，３２）を介して調整可能である、請求項５から８ま
でのいずれか１項記載の連続製造装置。9. A servo-hydraulic adjusting member (21, 2) for supporting angular positions (α, β, γ) of a support girder (14, 30) and a leaf spring set (20) with the aid of a computer.
8. The continuous production apparatus according to claim 5, which is adjustable via the means (8, 32). 【請求項１０】 コンピュータプログラムのための調整
部材（２１，２８，３２）の調整量が、プレス加工材と
してのパーティクルマット（２）の検出測定値（ｙ₁ ）
から規定され、かつ、該パーティクルマットが扁平な圧
縮段（ＩＩ）の始点における進入正接ライン（Ｃ）で正
確に接触させられる、請求項５から９までのいずれか１
項記載の連続製造装置。10. An adjustment amount of an adjusting member (21, 28, 32) for a computer program is a detected value (y ₁ ) of a particle mat (2) as a pressed material.
1 and the particle mat is contacted exactly at the entry tangent line (C) at the start of the flat compression stage (II).
The continuous production apparatus according to the item. 【請求項１１】 調整部材（２８）の調整力がギヤボッ
クス（３６）に作用し、そこから補償桁（３９）を介し
て楔形ギャップ（４０）の板ばね組（２０）に対して弾
性的に作用し、転動ロッド進入正接ライン（Ｂ）が、支
持桁（１４，３０）の可変角度位置（α，β）にその都
度自動的に適合される、請求項５から１０までのいずれ
か１項記載の連続製造装置。11. The adjusting force of the adjusting member (28) acts on the gearbox (36), from which it is elastic with respect to the leaf spring assembly (20) of the wedge gap (40) via the compensating girder (39). And the rolling rod tangent line (B) is automatically adapted to the variable angular position (α, β) of the support girder (14, 30) each time. The continuous production apparatus according to item 1. 【請求項１２】 プレス台（９）における進入区域が、
プレスラム機構（１０）の進入区域に相応して分割され
ており、かつ、該プレス台の進入区域のために入口加熱
板（３８）が、プレスラム機構（１０）と同様にジョイ
ント系を有する２つの支持桁（１４，３０）内に構成さ
れている、請求項５から１１までのいずれか１項記載の
連続製造装置。12. The approach area on the press table (9) comprises:
The press ram mechanism (10) is divided correspondingly to the entry area, and for the entry area of the press platform the inlet heating plate (38) has two joint systems like the press ram mechanism (10). 12. The continuous manufacturing device according to claim 5, wherein the continuous manufacturing device is configured in a supporting girder (14, 30). 【請求項１３】 前圧縮段（ＩＩ）の長さが約３００ｍ
ｍ〜６００ｍｍである、請求項５から１２までのいずれ
か１項記載の連続製造装置。13. The length of the pre-compression stage (II) is about 300 m.
The continuous manufacturing apparatus according to any one of claims 5 to 12, which has a length of m to 600 mm. 【請求項１４】 弾性的な転出プレート（１６）の肉厚
がスチールベルト（３，４）の肉厚の約２．０〜２．５
倍でありかつブリネル硬さが約５５０である、請求項５
から１３までのいずれか１項記載の連続製造装置。14. The elastic transfer plate (16) has a wall thickness of about 2.0 to 2.5 of that of the steel belts (3, 4).
6. Double and have a Brinell hardness of about 550.
The continuous manufacturing apparatus according to any one of 1 to 13.