JPH07303500A - Method for continuous crystallization for sugar manufacturing - Google Patents
Method for continuous crystallization for sugar manufacturingInfo
- Publication number
- JPH07303500A JPH07303500A JP9838494A JP9838494A JPH07303500A JP H07303500 A JPH07303500 A JP H07303500A JP 9838494 A JP9838494 A JP 9838494A JP 9838494 A JP9838494 A JP 9838494A JP H07303500 A JPH07303500 A JP H07303500A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- crystal
- syrup
- seed
- sugar
- centrifuge
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Saccharide Compounds (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、さとうきびまたはビー
トを原料として砂糖を得る場合における製糖用連続結晶
化方法に関する。したがって、主に粗糖段階における結
晶化方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a continuous crystallization method for sugar production when sugar is obtained from sugar cane or beet as a raw material. Therefore, it mainly relates to a crystallization method in the crude sugar stage.
【0002】[0002]
【従来の技術】周知のとおり、さとうきびまたはビート
を原料として砂糖を得ることが多く行われており、その
工程の概要は、さとうきびまたはビートを原料とし、こ
れを圧搾法または拡散法により糖を回収し、清澄化した
後、これを多重効用缶で濃縮して濃縮シラップを得て、
さらに結晶缶で加熱結晶化し、得られた結晶スラリー
(白下)を精製し製品化している。BACKGROUND ART As is well known, sugar is often obtained from sugar cane or beet as a raw material. The outline of the process is to use sugar cane or beet as a raw material and recover sugar by a compression method or a diffusion method. Then, after clarification, it was concentrated in a multi-effect can to obtain concentrated syrup,
Further, it is heated and crystallized in a crystal can, and the obtained crystal slurry (under white) is purified and commercialized.
【0003】この場合、濃縮シラップからの結晶化にお
いては、伝統的にバッチ式で行われており、濃縮シラッ
プに対して粒度分布を揃えた種結晶(シードまたはシー
ドマグマ)を添加し、蒸発速度とシラップの供給速度を
調節しながら、できるだけ速くかつ均一な結晶の成長を
行うようにしている。In this case, the crystallization from the concentrated syrup has traditionally been carried out in a batch system, and seed crystals (seed or seed magma) having a uniform particle size distribution are added to the concentrated syrup, and the evaporation rate is increased. While adjusting the syrup supply rate, the crystal is grown as quickly and uniformly as possible.
【0004】[0004]
【発明が解決しようとする課題】製糖工場において、結
晶化工程は、消費エネルギーの大部分を占めている。し
かも、結晶化工程がバッチであるために、結晶化のため
の蒸気使用が間欠的であるために、工場全体の蒸気負荷
の変動要因となり、経済的に有効ではないものであっ
た。In the sugar factory, the crystallization process occupies most of the energy consumed. Moreover, since the crystallization process is a batch process, the use of steam for crystallization is intermittent, which causes a fluctuation in the steam load of the entire factory and is not economically effective.
【0005】したがって、本発明の課題は、連続的な結
晶化を行うことにより、使用エネルギーの低減を図るこ
とにある。Therefore, an object of the present invention is to reduce energy consumption by performing continuous crystallization.
【0006】[0006]
【課題を解決するための手段】上記課題は、結晶缶を複
数基設け、最終結晶缶と遠心分離機とを連結し、シラッ
プを第1の結晶缶に供給し、濃度の高まった結晶スラリ
ーを後続の結晶缶に供給し、最終結晶缶からの結晶スラ
リーをそのまま前記遠心分離機に供給し、この遠心分離
機において重液と軽液とに分離することを連続的に行
い、前記遠心分離機での重力加速度を50〜250Gと
し、前記重液を製品化し、軽液をシードとするか、再溶
解してシラップとすることで解決できる。[Means for Solving the Problems] The above problem is to provide a plurality of crystal cans, connect the final crystal can to a centrifuge, and supply syrup to the first crystal can to obtain a concentrated crystal slurry. It is supplied to the subsequent crystal can, and the crystal slurry from the final crystal can is supplied to the centrifuge as it is, and in this centrifuge, separation into heavy liquid and light liquid is continuously performed, and the centrifuge is used. It is possible to solve the problem by setting the gravitational acceleration at 50 to 250 G and commercializing the heavy liquid, and using the light liquid as a seed or re-dissolving it into a syrup.
【0007】[0007]
【作用】本発明では、結晶化を連続化している。したが
って、その結晶化のための蒸気使用量が時間あたり均一
化でき、製糖工場における蒸気使用量を安定化し、結果
として経済的な運転が可能となる。In the present invention, crystallization is continuous. Therefore, the amount of steam used for the crystallization can be made uniform over time, and the amount of steam used in the sugar factory can be stabilized, resulting in economical operation.
【0008】従来、製糖工場において、結晶化を連続化
しなかった主たる理由は、伝統的にバッチ処理が良好な
粒度分布をもった結晶スラリーを得ることができるとの
確信であると考えられる。実際に、後述の実施例でも示
すとおり、単に結晶缶をシリーズ化しても、得られる結
晶スラリーの粒度分布はバッチ式の場合に比較してばら
つき、均等係数(均等数)は悪くなる。It is believed that the main reason why the crystallization has not been continuous in sugar mills has been the belief that traditionally, batch processing can obtain a crystal slurry having a good particle size distribution. In fact, as will be shown in Examples described later, even if the crystal cans are simply made into series, the particle size distribution of the obtained crystal slurry varies as compared with the case of the batch type, and the uniform coefficient (uniform number) becomes worse.
【0009】しかるに、連続化した結晶化工程からの結
晶スラリー(白下)を、従来のように、一旦保持タンク
に導入して結晶が沈着しないようにゆっくり混合した
後、バッチ式の遠心分離機にかけて煎糖を得るのではな
く、結晶スラリーをそのまま遠心分離機にかけて、結晶
粒径の比較的大きな重液と結晶粒径の比較的小さな軽液
とに分離するとともに、その際に、遠心分離機での重力
加速度を50〜250Gと低く設定すると、遠心分離操
作中に受ける機械的な破砕作用が抑制され、粒度分布の
広がりを抑制できることが判明した。実際に、後述の実
施例で示すとおり、遠心分離機から得られる重液の均等
数は、バッチ式のものに比較して、実用上遜色のないも
のとなる。[0009] However, as in the conventional case, the crystal slurry (white bottom) from the continuous crystallization process is once introduced into the holding tank and slowly mixed so that the crystals do not deposit, and then the batch type centrifugal separator. Instead of obtaining the decoction, the crystal slurry is directly subjected to a centrifuge to separate it into a heavy liquid with a relatively large crystal grain size and a light liquid with a relatively small crystal grain size. It was found that when the gravitational acceleration at 50 is set to a low value of 50 to 250 G, the mechanical crushing action received during the centrifugal separation operation is suppressed, and the spread of the particle size distribution can be suppressed. In fact, as shown in the examples below, the uniform number of heavy liquids obtained from the centrifuge is practically comparable to that of the batch type.
【0010】糖液は、粘度が数百〜数千cPと高く、か
つ糖液の比重と砂糖結晶との比重差が小さいなどの理由
により分級が困難であると考えられてきた。しかし、低
い重力加速度の下では、遠心分離機の内部でスラリーの
厚み、および遠心力によって凝集した粒径の大きな結晶
が作り出す間隙の大きさが適切になるものと考えられ
る。逆に、遠心分離機としては、低い重力加速度を示す
もので足りるので、高価なものは不要となる。It has been considered that the sugar liquid is difficult to be classified because of its high viscosity of several hundred to several thousand cP and the small difference in specific gravity between the sugar liquid and sugar crystals. However, under low gravitational acceleration, it is considered that the thickness of the slurry inside the centrifuge and the size of the gap created by the crystals with a large particle size aggregated by the centrifugal force become appropriate. On the other hand, as a centrifuge, a centrifuge having a low gravitational acceleration is sufficient, and therefore an expensive one is unnecessary.
【0011】一方、遠心分離機により分級した重液は、
粗糖として製糖工程に導かれ、最終的に製品化される。
軽液は、軽液をシードとして、第1結晶缶に供給する
か、シラップを追加して加熱攪拌溶解させて原シラップ
とする。もちろん、両態様を併用することもできる。On the other hand, the heavy liquid classified by the centrifugal separator is
The raw sugar is introduced into the sugar production process and finally commercialized.
The light liquid is supplied to the first crystal can by using the light liquid as a seed, or syrup is added and heated and stirred to be dissolved into a raw syrup. Of course, both modes can be used together.
【0012】従来は、シードはバッチ生産されており、
これも連続化のための障害となっている。しかるに、軽
液をシードとする場合には、連続化工程の中で、シード
を得ることができるので、シードを別途生産する必要が
ないので、特に有効である。Conventionally, seeds are batch-produced,
This is also an obstacle to continuity. However, when the light liquid is used as the seed, the seed can be obtained in the continuous process, and it is not necessary to separately produce the seed, which is particularly effective.
【0013】[0013]
【実施例】以下本発明を図面を参照しながら実施例によ
りさらに詳説する。図1は本発明方法を実施するための
設備の概要図であり、前工程で得られた濃縮シラップ1
は、複数、図示例では2基の結晶缶2A、2Bに順に供
給され、最終結晶缶2Bからの結晶スラリー(白下)
は、そのまま抜き出しポンプ3Pにより遠心分離機、遠
心デカンター3に供給されるようになっている。遠心デ
カンター3で分級された重液4Hは、重液槽5Aに供給
され、重液ポンプ6Aにより分離機(図示せず)に導か
れ、最終的に粗糖とされる。The present invention will be described in more detail by way of examples with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic diagram of equipment for carrying out the method of the present invention, in which the concentrated syrup 1 obtained in the previous step is used.
Are sequentially supplied to a plurality of, in the illustrated example, two crystal cans 2A and 2B, and the crystal slurry from the final crystal can 2B (bottom white).
Is directly supplied to the centrifugal separator and the centrifugal decanter 3 by the extraction pump 3P. The heavy liquid 4H classified by the centrifugal decanter 3 is supplied to the heavy liquid tank 5A, guided to a separator (not shown) by the heavy liquid pump 6A, and finally made into crude sugar.
【0014】一方、軽液4Lは、軽液槽5Bに供給さ
れ、軽液ポンプ6Bにより、一部は経路7を通って、第
1結晶缶2Aに対してシードマグマ8と共に供給される
とともに、残部は経路9を通ってシラップタンク10に
供給され、加熱再溶解の後、補充シラップとともにポン
プ11により第1結晶缶2Aに供給される。On the other hand, the light liquid 4L is supplied to the light liquid tank 5B, part of which is supplied by the light liquid pump 6B through the path 7 to the first crystal can 2A together with the seed magma 8 and The rest is supplied to the syrup tank 10 through the path 9, heated and redissolved, and then supplied to the first crystal can 2A by the pump 11 together with the supplemental syrup.
【0015】結晶缶2A、2Bは適宜の形式を採用でき
るが、実施例においては、二重攪拌羽根方式(いわゆる
DP方式)のカランドリア(強制循環方式の加熱管群を
縦型に内部に有する)方式のものを用いた。第1の結晶
缶2Aからの結晶スラリーは、移行路12を通って自然
落下方式で第2の結晶缶2Bに供給される。ポンプによ
る移行でも可能である。The crystal cans 2A and 2B may be of any suitable type, but in the embodiment, calandria of double stirring blade type (so-called DP type) (having a heating tube group of forced circulation type vertically). The system was used. The crystal slurry from the first crystal can 2 </ b> A is supplied to the second crystal can 2 </ b> B through the transition passage 12 by a free fall method. A pump transfer is also possible.
【0016】第1結晶缶2Aおよび第2結晶缶2Bは真
空ポンプ13により、真空下で操作され、発生ベーパー
は、蒸気ベーパー凝縮器14、たとえば縦型流下液膜式
シェルアンドチューブ型熱交換器に導かれ、スクリュー
圧縮式ヒートポンプ15および蒸発発生器16を通る冷
媒循環路17中の低圧冷媒の蒸発を図り、自らはドレン
18として凝縮する。19は膨張弁として機能する流量
可変エジェクター、20は駆動モーターである。The first crystal can 2A and the second crystal can 2B are operated under vacuum by a vacuum pump 13, and the generated vapor is a vapor vapor condenser 14, for example, a vertical falling liquid film type shell and tube heat exchanger. The low pressure refrigerant in the refrigerant circulation path 17 passing through the screw compression heat pump 15 and the evaporation generator 16 is evaporated, and condensed as drain 18 itself. Reference numeral 19 is a variable flow rate ejector functioning as an expansion valve, and 20 is a drive motor.
【0017】他方、結晶缶2A、2Bからの戻り温水
は、蒸気発生器16、たとえば縦型流下液膜式シェルア
ンドチューブ型熱交換器に供給され、スクリュー圧縮式
ヒートポンプ15により昇圧された高圧冷媒ガスの凝縮
潜熱を奪って蒸発し、結晶缶2A、2Bの加熱器2h、
2hに供給され、糖液の加熱蒸発熱源とされる。On the other hand, the hot water returned from the crystal cans 2A, 2B is supplied to a steam generator 16, for example, a vertical falling film type shell-and-tube heat exchanger, and a high pressure refrigerant pressurized by a screw compression heat pump 15. The condensation latent heat of the gas is removed to evaporate, and the heaters 2h of the crystal cans 2A and 2B,
It is supplied for 2 hours and is used as a heat source for heating and evaporating the sugar solution.
【0018】従来においては、濃縮シラップをボイラー
スチームにより加熱蒸発して過飽和にしており、蒸発ベ
ーパーは結晶缶の上部より排出し、バロメトリックコン
デンサーにより海水で冷却凝縮していたが、上記のヒー
トポンプ方式によれば、必要なエネルギーは約1/6程
度となることが判明した。また、ボイラーの燃料として
バガスを使用する場合があるが、これを他の用途に利用
である利点もある。In the prior art, the concentrated syrup was heated and evaporated to supersaturation by the boiler steam, and the evaporation vapor was discharged from the upper part of the crystal can and cooled and condensed with seawater by the barometric condenser. According to this, it was found that the required energy is about 1/6. In addition, there are cases where bagasse is used as fuel for the boiler, but there is also an advantage that it can be used for other purposes.
【0019】さて、最終結晶缶2Bからの白下は、遠心
デカンター3により重液と軽液とに分級される。その操
作条件としては、重力加速度が50〜250G、より好
ましくは100〜200Gとされる。滞留時間は10〜
20秒が好ましい。滞留時間が20秒を超え、特に30
秒を超えると、結晶の破砕割合が多くなり、粒度分布の
広がりをもたらす。また、軽液がわに平均粒径100〜
300μm 程度の結晶を分級し、重液がわの均等数を白
下の段階より約0.5程度上げるように操作するのが適
している。したがって、遠心デカンター3はインバータ
ーなどにより回転速度を自由に変更できるようにするの
が好ましい。The white bottom from the final crystal can 2B is classified into a heavy liquid and a light liquid by the centrifugal decanter 3. As the operation condition, the gravitational acceleration is set to 50 to 250 G, and more preferably 100 to 200 G. Residence time is 10
20 seconds is preferred. Residence time exceeds 20 seconds, especially 30
If it exceeds the second, the crushing rate of the crystal increases, and the particle size distribution is broadened. Also, light liquid crocodile has an average particle size of 100-
It is suitable to classify crystals having a size of about 300 μm and operate so as to raise the uniform number of heavy liquid waft by about 0.5 from the stage under the white line. Therefore, it is preferable that the centrifugal decanter 3 can freely change the rotation speed by an inverter or the like.
【0020】本発明において、結晶缶の数をさらに増や
すことができる。好ましくは3〜4缶が好適である。結
晶缶内の攪拌機は必須ではないが、糖液の循環や均一性
を確保するために少なくとも最終結晶缶には攪拌手段も
設けるのが望ましい。また、遠心分離機としては、デカ
ンター型のものに限定されない。In the present invention, the number of crystal cans can be further increased. Three to four cans are preferable. An agitator in the crystal can is not essential, but it is desirable to provide a stirring means at least in the final crystal can in order to ensure circulation and uniformity of the sugar solution. The centrifuge is not limited to the decanter type.
【0021】(実験例)以下本発明を効果を実験例によ
り説明する。図1のシステム構成の下で粗糖を得た。機
器の構造は、第1および第2結晶缶:カランドリア形式
結晶缶,有効容量2m3,伝熱面積24m2、抜き出しポン
プ・重液ポンプ・軽液ポンプ:容積式ポンプ、遠心デカ
ンター:ロータ径250mmφ、重液槽:リボンミキサー
式、軽液槽:加熱用コイルおよび攪拌機付きである。(Experimental Example) The effects of the present invention will be described below with reference to experimental examples. Crude sugar was obtained under the system configuration of FIG. The structure of the equipment is as follows: 1st and 2nd crystal can: Calandria type crystal can, effective capacity 2m 3 , heat transfer area 24m 2 , extraction pump / heavy liquid pump / light liquid pump: positive displacement pump, centrifugal decanter: rotor diameter 250mmφ , Heavy liquid tank: ribbon mixer type, light liquid tank: with heating coil and stirrer.
【0022】操作条件は次記のとおりである。 加熱スチーム圧力(mmHg) 400〜420(飽和蒸気
温度換算83〜84℃) 蒸気ベーパー圧力(mmHg) 85〜90 (飽和蒸気
温度換算48〜49℃) シラップ(Bx) 60 白下濃度(Bx) 88〜92 シード (Bx) 80〜90 シード比率(wt%) 15〜30 缶内滞留時間(hr) 3〜4 結晶生産量(kg/hr) 800〜900 かかる条件の下で、表1の各段階における平均粒径およ
び均等数を調べたところ、同表に示す結果が得られた。
ここに平均粒径とは、粒度分布解析用のR−R線図にお
ける50wt%粒径を示し、均等数は同線図上での分布線
の傾き(正接)で、数値が大きい粒度分布の幅が狭い
(粒子径が揃っている)ことを示している。同表中にお
けるFはデカンターフィード、Hはデカンター重液、L
はデカンター軽液を示す。また、備考欄のRTは結晶缶
の滞留時間を示す。The operating conditions are as follows. Heating steam pressure (mmHg) 400-420 (saturated steam temperature conversion 83-84 ° C) Steam vapor pressure (mmHg) 85-90 (saturated steam temperature conversion 48-49 ° C) Syrup (Bx) 60 Under-white concentration (Bx) 88 -92 seeds (Bx) 80-90 seed ratio (wt%) 15-30 retention time in can (hr) 3-4 crystal production amount (kg / hr) 800-900 Under these conditions, each stage of Table 1 When the average particle diameter and the uniform number in were examined, the results shown in the same table were obtained.
Here, the average particle size is the 50 wt% particle size in the RR diagram for particle size distribution analysis, and the uniform number is the slope (tangent) of the distribution line on the same line graph, and the numerical value of the particle size distribution is large. It shows that the width is narrow (the particle diameters are uniform). In the table, F is decanter feed, H is decanter heavy liquid, L
Indicates decanter light solution. Further, RT in the remarks column indicates the residence time of the crystal can.
【0023】[0023]
【表1】 [Table 1]
【0024】結果から判るように、白下の均等数はバッ
チ処理の場合に比較して均等数は良くないものの、デカ
ンターからの重液の均等数は良化しており、実用上問題
のない程度である。また、軽液をシードとする自己シー
ド運転としても、外部からシードを得るシード供給運転
と実質的な相違はない。As can be seen from the results, the uniform number in the bottom of white is not good as compared with the case of batch processing, but the uniform number of heavy liquid from the decanter is improved and there is no practical problem. Is. Further, the self-seeding operation using the light liquid as the seed does not substantially differ from the seed supply operation in which the seed is obtained from the outside.
【0025】[0025]
【発明の効果】以上のとおり、本発明によれば、連続的
な結晶化を行うことにより、使用エネルギーの低減を図
ることができるなどの利点がもたらされる。As described above, according to the present invention, continuous crystallization brings advantages such as reduction of energy consumption.
【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]
【図1】本発明方法を実施するための設備の概要図であ
る。FIG. 1 is a schematic view of equipment for carrying out the method of the present invention.
1…(濃縮)シラップ、2A,2B…結晶缶、2h…加
熱器、3…遠心デカンター、3P…抜き出しポンプ、4
H…重液、4L…軽液、5A…重液槽、5B…軽液槽、
8…シード(マグマ)、12…移行路、13…真空ポン
プ、14…蒸気ベーパー凝縮器、15…ヒートポンプ、
16…蒸発発生器、17…冷媒循環路17、20…駆動
モーター。1 ... (concentration) syrup, 2A, 2B ... Crystal can, 2h ... Heater, 3 ... Centrifugal decanter, 3P ... Extraction pump, 4
H ... heavy liquid, 4L ... light liquid, 5A ... heavy liquid tank, 5B ... light liquid tank,
8 ... Seed (magma), 12 ... Transition path, 13 ... Vacuum pump, 14 ... Steam vapor condenser, 15 ... Heat pump,
16 ... Evaporation generator, 17 ... Refrigerant circulation path 17, 20 ... Drive motor.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 日野 正夫 東京都中央区佃2丁目17番15号 月島機械 株式会社内 (72)発明者 上條 泰彦 東京都中央区佃2丁目17番15号 月島機械 株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (72) Inventor Masao Hino 2-17-15 Tsukushima Machinery, Chuo-ku, Tokyo Tsukishima Machinery Co., Ltd. (72) Inventor Yasuhiko Kamijo 2-17-15 Tsukushima, Chuo-ku, Tokyo Tsukishima Machinery Within the corporation
Claims (1)
離機とを連結し、 シラップを第1の結晶缶に供給し、濃度の高まった結晶
スラリーを後続の結晶缶に供給し、最終結晶缶からの結
晶スラリーをそのまま前記遠心分離機に供給し、この遠
心分離機において重液と軽液とに分離することを連続的
に行い、 前記遠心分離機での重力加速度を50〜250Gとし、 前記重液を製品化し、軽液をシードとするか、再溶解し
てシラップとすることを特徴とする製糖用連続結晶化方
法。1. A plurality of crystal cans are provided, a final crystal can and a centrifuge are connected, syrup is supplied to a first crystal can, and a crystal slurry having a high concentration is supplied to a subsequent crystal can, The crystal slurry from the final crystal can is supplied to the centrifuge as it is, and the centrifuge continuously separates the heavy liquid and the light liquid, and the gravity acceleration in the centrifuge is 50 to 250 G. And the light liquid is used as a seed, or the light liquid is used as a seed, or redissolved into a syrup to provide a continuous crystallization method for sugar production.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9838494A JP2519177B2 (en) | 1994-05-12 | 1994-05-12 | Continuous crystallization method for sugar production |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9838494A JP2519177B2 (en) | 1994-05-12 | 1994-05-12 | Continuous crystallization method for sugar production |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07303500A true JPH07303500A (en) | 1995-11-21 |
JP2519177B2 JP2519177B2 (en) | 1996-07-31 |
Family
ID=14218379
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9838494A Expired - Fee Related JP2519177B2 (en) | 1994-05-12 | 1994-05-12 | Continuous crystallization method for sugar production |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2519177B2 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100783746B1 (en) * | 2006-05-19 | 2007-12-07 | 주식회사 뜨레봄 | Method for manufacturing organic sugar |
JP2009095281A (en) * | 2007-10-17 | 2009-05-07 | Nippon Beet Sugar Mfg Co Ltd | Method for producing raffinose crystal |
WO2011149211A2 (en) * | 2010-05-26 | 2011-12-01 | 씨제이제일제당 (주) | Apparatus and method for manufacturing brown sugar |
JP2012037197A (en) * | 2010-08-11 | 2012-02-23 | Miura Co Ltd | Heat pump type steam generator |
-
1994
- 1994-05-12 JP JP9838494A patent/JP2519177B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100783746B1 (en) * | 2006-05-19 | 2007-12-07 | 주식회사 뜨레봄 | Method for manufacturing organic sugar |
JP2009095281A (en) * | 2007-10-17 | 2009-05-07 | Nippon Beet Sugar Mfg Co Ltd | Method for producing raffinose crystal |
WO2011149211A2 (en) * | 2010-05-26 | 2011-12-01 | 씨제이제일제당 (주) | Apparatus and method for manufacturing brown sugar |
WO2011149211A3 (en) * | 2010-05-26 | 2012-03-08 | 씨제이제일제당 (주) | Apparatus and method for manufacturing brown sugar |
JP2012037197A (en) * | 2010-08-11 | 2012-02-23 | Miura Co Ltd | Heat pump type steam generator |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2519177B2 (en) | 1996-07-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2008314446B2 (en) | Process and equipment for sugar crystallization by controlled cooling | |
US3981739A (en) | Continuous crystallization | |
JP4045463B2 (en) | Method for recovering organic compounds from solution | |
CN104692415B (en) | A kind of evaporative crystallisation process when producing potassium nitrate to ammonium chloride | |
US20060128953A1 (en) | Crystal refining technologies by controlled crystallization | |
JP6275722B2 (en) | Process for purifying impure crystallized sucrose | |
US20230159579A1 (en) | Crystallization of allulose under reduced pressure | |
US6916381B2 (en) | Process for the production of invert liquid sugar | |
JP2519177B2 (en) | Continuous crystallization method for sugar production | |
CN113817001B (en) | Production process of lactitol crystal | |
US5209856A (en) | Process and device for continuous crystallization of a massecuite | |
JP2009529911A (en) | Improved vertical continuous vacuum kettle | |
US3721585A (en) | Method for manufacture of lactose | |
JP4293525B2 (en) | Method and apparatus for continuous crystallization in sugar production | |
TWI527620B (en) | Process and plant for recovering solid reaction products from solutions | |
US989366A (en) | Process of crystallizing sugar. | |
US10927422B2 (en) | Stacked continuous vacuum pan system and method | |
US797965A (en) | Process of making sugar. | |
US489879A (en) | Sylvania | |
JP2005006520A5 (en) | ||
JP2000116374A (en) | Production of liquefied liquid as raw material of refined rice wine and apparatus therefor | |
US2150197A (en) | Manufacture of dextrose | |
CN117842951A (en) | Neutralization method for breaking water balance limit of mother solution | |
ON-POO | Automation system: a process innovation technology for sugar cane industry | |
JP2000116373A (en) | Production of liquefied liquid as raw material of refined rice wine and apparatus therefor |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |