JPH07251261A - スライディングノズル充填材 - Google Patents
スライディングノズル充填材Info
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- JPH07251261A JPH07251261A JP4276894A JP4276894A JPH07251261A JP H07251261 A JPH07251261 A JP H07251261A JP 4276894 A JP4276894 A JP 4276894A JP 4276894 A JP4276894 A JP 4276894A JP H07251261 A JPH07251261 A JP H07251261A
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- molten steel
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶鋼の浸透を防ぎ、適度の焼結層を形成する
ことにより良好な開孔率を提供する。 【構成】 磨鉱処理され所定のふるいを通すことによ
り、粒度分布が０．３〜１．７ｍｍで、粒形係数が１．
４以下のシリカ砂をスライディングノズル充填材として
使用する。
ことにより良好な開孔率を提供する。 【構成】 磨鉱処理され所定のふるいを通すことによ
り、粒度分布が０．３〜１．７ｍｍで、粒形係数が１．
４以下のシリカ砂をスライディングノズル充填材として
使用する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スライディングノズル
充填材に関する。更に詳しくは、本発明は、製鋼工場に
おける取鍋に流される溶融金属によって溶けることな
く、焼結及び溶融金属が浸透することなく、容易に落
下、開孔するスライディングノズル充填材に関する。
充填材に関する。更に詳しくは、本発明は、製鋼工場に
おける取鍋に流される溶融金属によって溶けることな
く、焼結及び溶融金属が浸透することなく、容易に落
下、開孔するスライディングノズル充填材に関する。
【０００２】
【従来技術及び発明が解決しようとする課題】溶鋼を受
湯する溶鋼鍋や溶湯容器には、スライディングノズルが
多く採用されている。このようなスライディングノズル
を備えた溶湯容器は、ノズル内で溶鋼が凝固することを
防止するために、溶鋼を鋳込む前にノズルに耐火性の粉
粒体からなる充填材を充填する必要がある。
湯する溶鋼鍋や溶湯容器には、スライディングノズルが
多く採用されている。このようなスライディングノズル
を備えた溶湯容器は、ノズル内で溶鋼が凝固することを
防止するために、溶鋼を鋳込む前にノズルに耐火性の粉
粒体からなる充填材を充填する必要がある。
【０００３】充填材としては、天然シリカ砂、アルミ
ナ、電融シリカ、セラミックス等が知られており、これ
らの内天然シリカ砂が主に用いられている。一般に天然
シリカ砂の表面には低融物のＡｌ2Ｏ3、Ｋ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ
等が多く残存しており、これら低融物は溶鋼により焼結
層を形成し不開孔を生じることとなる。生じた不開孔
は、充填された溶鋼を排出する際の妨げとなる。このよ
うな不開孔が生じた場合、作業者は鉄棒で突くなど作業
を行う必要があった。しかしながらこのような作業は極
めて危険な作業であり、労働災害を防止するという観点
から、不開孔を生じない割合（以下、開孔率とする）を
１００％とすることが望まれている。
ナ、電融シリカ、セラミックス等が知られており、これ
らの内天然シリカ砂が主に用いられている。一般に天然
シリカ砂の表面には低融物のＡｌ2Ｏ3、Ｋ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ
等が多く残存しており、これら低融物は溶鋼により焼結
層を形成し不開孔を生じることとなる。生じた不開孔
は、充填された溶鋼を排出する際の妨げとなる。このよ
うな不開孔が生じた場合、作業者は鉄棒で突くなど作業
を行う必要があった。しかしながらこのような作業は極
めて危険な作業であり、労働災害を防止するという観点
から、不開孔を生じない割合（以下、開孔率とする）を
１００％とすることが望まれている。
【０００４】更に、連続鋳造化された今日の製造設備に
おいて、ノズルに生じる不開孔は、操業上多くの問題を
生じている。また、転炉で１次精錬を行い、脱酸、脱リ
ン、脱硫等のために長時間取鍋で２次精錬する場合、鋼
種によっては７〜８時間も取鍋で溶鋼が保持されること
がある。そのため、このような条件に耐えうるノズル充
填材が要求されている。更に、焼結層が全く発生しない
のでは溶鋼が浸透してしまい、シリカ砂と溶鋼が混ざり
合った浸透層が形成されることにより不開孔が形成され
る恐れがある。このため溶鋼の浸透を抑え、同時に適度
な厚さの焼結層を形成することが望まれている。
おいて、ノズルに生じる不開孔は、操業上多くの問題を
生じている。また、転炉で１次精錬を行い、脱酸、脱リ
ン、脱硫等のために長時間取鍋で２次精錬する場合、鋼
種によっては７〜８時間も取鍋で溶鋼が保持されること
がある。そのため、このような条件に耐えうるノズル充
填材が要求されている。更に、焼結層が全く発生しない
のでは溶鋼が浸透してしまい、シリカ砂と溶鋼が混ざり
合った浸透層が形成されることにより不開孔が形成され
る恐れがある。このため溶鋼の浸透を抑え、同時に適度
な厚さの焼結層を形成することが望まれている。
【０００５】従来、スライディングノズル充填材とし
て、特開昭６２−２４４５７０号公報或いは特開平１−
１８０７７６号公報に記載されたものが知られている。
特開昭６２−２４４５７０号公報には、ＳｉＯ2の含有
量が９６重量％以上でかつＡｌ2Ｏ3含有量が２．０重量
％以下であるシリカ砂の混合物であって、この混合物の
粒度分布が、粒度分布０．７１〜１．６８ｍｍのシリカ
砂が６０〜７５重量％、粒度分布０．１０〜０．７１ｍ
ｍのシリカ砂が２５〜４０重量％及び粒度分布０．１ｍ
ｍ未満のシリカ砂が５重量％以下である充填材を開示し
ている。
て、特開昭６２−２４４５７０号公報或いは特開平１−
１８０７７６号公報に記載されたものが知られている。
特開昭６２−２４４５７０号公報には、ＳｉＯ2の含有
量が９６重量％以上でかつＡｌ2Ｏ3含有量が２．０重量
％以下であるシリカ砂の混合物であって、この混合物の
粒度分布が、粒度分布０．７１〜１．６８ｍｍのシリカ
砂が６０〜７５重量％、粒度分布０．１０〜０．７１ｍ
ｍのシリカ砂が２５〜４０重量％及び粒度分布０．１ｍ
ｍ未満のシリカ砂が５重量％以下である充填材を開示し
ている。
【０００６】一方、特開平１−１８０７７６号公報に
は、粒度が２．３８〜０．１２５ｍｍであり、空隙率が
２５〜５０％である充填材を開示している。このよう
な、従来の充填材であっても、開孔率は９７〜９８％程
度であり、満足できるものではなかった。以上の問題点
を鑑み、本発明者らは粒度分布及び粒形係数について鋭
意検討した結果、特定の粒度分布及び粒形係数において
溶鋼を注入する際にノズルから円滑に溶鋼を排出できる
ことを見いだし本発明に至った。
は、粒度が２．３８〜０．１２５ｍｍであり、空隙率が
２５〜５０％である充填材を開示している。このよう
な、従来の充填材であっても、開孔率は９７〜９８％程
度であり、満足できるものではなかった。以上の問題点
を鑑み、本発明者らは粒度分布及び粒形係数について鋭
意検討した結果、特定の粒度分布及び粒形係数において
溶鋼を注入する際にノズルから円滑に溶鋼を排出できる
ことを見いだし本発明に至った。
【０００７】
【課題を解決するための手段及び作用】かくして本発明
によれば、磨鉱処理され所定のふるいを通すことによ
り、粒度分布が０．３〜１．７ｍｍで、粒形係数が１．
４以下のシリカ砂からなることを特徴とするスライディ
ングノズル充填材が提供される。本発明の粒度分布はＪ
ＩＳの鋳物砂の粒度試験方法（Ｚ２６０２）に準じて測
定した値をいう。この方法を概略説明すると、ふるいの
呼び寸法が０．３ｍｍのふるいの上に１．７ｍｍのふる
いを重ね、１．７ｍｍのふるいの上に原料シリカ砂を載
せ、ロータップ型ふるい機等のふるい分け機械を使用
し、２つのふるい間に残ったシリカ砂を本発明の粒度分
布０．３〜１．７ｍｍのシリカ砂とする。
によれば、磨鉱処理され所定のふるいを通すことによ
り、粒度分布が０．３〜１．７ｍｍで、粒形係数が１．
４以下のシリカ砂からなることを特徴とするスライディ
ングノズル充填材が提供される。本発明の粒度分布はＪ
ＩＳの鋳物砂の粒度試験方法（Ｚ２６０２）に準じて測
定した値をいう。この方法を概略説明すると、ふるいの
呼び寸法が０．３ｍｍのふるいの上に１．７ｍｍのふる
いを重ね、１．７ｍｍのふるいの上に原料シリカ砂を載
せ、ロータップ型ふるい機等のふるい分け機械を使用
し、２つのふるい間に残ったシリカ砂を本発明の粒度分
布０．３〜１．７ｍｍのシリカ砂とする。
【０００８】また、粒形係数は砂表面積測定器（ジョー
ジ、フィッシャー社製）を用いて算出した値をいう。す
なわち、粒形係数とは１ｇ当たりの実際の砂粒の表面積
を理論的表面積で割った値をいう。ここで、理論的表面
積とは、砂粒が全て球形であると仮定した場合の表面積
を言う。従って、粒形係数が１に近いほど球に近い形状
であることを表している。
ジ、フィッシャー社製）を用いて算出した値をいう。す
なわち、粒形係数とは１ｇ当たりの実際の砂粒の表面積
を理論的表面積で割った値をいう。ここで、理論的表面
積とは、砂粒が全て球形であると仮定した場合の表面積
を言う。従って、粒形係数が１に近いほど球に近い形状
であることを表している。
【０００９】本発明に使用されるシリカ砂は、粒度分布
が０．３〜１．７ｍｍ、好ましくは１．７〜０．６ｍ
ｍ、例えば、１．５ｍｍ、１．３ｍｍ、１．１ｍｍ、
０．９ｍｍのシリカ砂である。粒度分布を０．３ｍｍ以
上としたのは、０．３ｍｍ未満のシリカ砂を含有させる
と、焼結層の層厚が増加し、溶鋼の注入時にノズルに不
開孔を生じさせるからである。一方、粒度分布を１．７
ｍｍ未満としたのは、粒度が１．７ｍｍ以上のシリカ砂
を含有させると、浸透によりシリカ砂と混じった溶鋼が
凝結するので、ノズルに不開孔を生じさせるからであ
る。本発明では上記範囲内で異なる粒度分布のシリカ砂
を配合してもよく、特に、粒度分布１．７〜１．２ｍｍ
を２５〜４５重量％、粒度分布１．２〜０．９ｍｍを２
５〜４５重量％及び粒度分布０．９〜０．６ｍｍを２５
〜４５重量％からなるシリカ砂を使用すれば、充填密度
が向上し溶鋼の浸透を防ぐことができるとともに適度の
厚さの焼結層を形成することができることを見いだして
いる。また、前記粒度分布成分において、それぞれ３５
％前後の粒度分布割合のとき充填密度が最も向上するの
で特に好ましい。
が０．３〜１．７ｍｍ、好ましくは１．７〜０．６ｍ
ｍ、例えば、１．５ｍｍ、１．３ｍｍ、１．１ｍｍ、
０．９ｍｍのシリカ砂である。粒度分布を０．３ｍｍ以
上としたのは、０．３ｍｍ未満のシリカ砂を含有させる
と、焼結層の層厚が増加し、溶鋼の注入時にノズルに不
開孔を生じさせるからである。一方、粒度分布を１．７
ｍｍ未満としたのは、粒度が１．７ｍｍ以上のシリカ砂
を含有させると、浸透によりシリカ砂と混じった溶鋼が
凝結するので、ノズルに不開孔を生じさせるからであ
る。本発明では上記範囲内で異なる粒度分布のシリカ砂
を配合してもよく、特に、粒度分布１．７〜１．２ｍｍ
を２５〜４５重量％、粒度分布１．２〜０．９ｍｍを２
５〜４５重量％及び粒度分布０．９〜０．６ｍｍを２５
〜４５重量％からなるシリカ砂を使用すれば、充填密度
が向上し溶鋼の浸透を防ぐことができるとともに適度の
厚さの焼結層を形成することができることを見いだして
いる。また、前記粒度分布成分において、それぞれ３５
％前後の粒度分布割合のとき充填密度が最も向上するの
で特に好ましい。
【００１０】また、粒形係数は、１．４以下、好ましく
は１．２〜１．４の範囲である。１．４以下とすること
によって、充填密度が低下せず溶鋼の浸透を防ぐことが
できる。上記シリカ砂に含まれる化学成分は、Ａｌ2Ｏ3
の含有量が２重量％以下、更に好ましくは１．５重量％
以下であり、Ｋ2ＯとＮａ2Ｏの含有量の和が１重量％以
下、０．５重量％以下であるシリカ砂を使用することが
好ましい。これは、Ａｌ 2Ｏ3、Ｋ2Ｏ及びＮａ2Ｏの含有
量が多いということが、低融点鉱物である正長石（組
成：Ｋ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・６ＳｉＯ2、融点：１１７０℃）
及び曹長石（組成：Ｎａ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・６ＳｉＯ2、融
点：１０８０℃）の含有量が大きいことを意味するから
であり、しいては充填材の焼結層が厚くなることによる
不開孔の形成回数の増加につながるからである。
は１．２〜１．４の範囲である。１．４以下とすること
によって、充填密度が低下せず溶鋼の浸透を防ぐことが
できる。上記シリカ砂に含まれる化学成分は、Ａｌ2Ｏ3
の含有量が２重量％以下、更に好ましくは１．５重量％
以下であり、Ｋ2ＯとＮａ2Ｏの含有量の和が１重量％以
下、０．５重量％以下であるシリカ砂を使用することが
好ましい。これは、Ａｌ 2Ｏ3、Ｋ2Ｏ及びＮａ2Ｏの含有
量が多いということが、低融点鉱物である正長石（組
成：Ｋ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・６ＳｉＯ2、融点：１１７０℃）
及び曹長石（組成：Ｎａ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・６ＳｉＯ2、融
点：１０８０℃）の含有量が大きいことを意味するから
であり、しいては充填材の焼結層が厚くなることによる
不開孔の形成回数の増加につながるからである。
【００１１】更に、シリカ砂の主成分であるＳｉＯ2の
含有量は９６〜９８重量％であることが好ましく、更に
好ましくは９７〜９８重量％である。９９重量％以上で
はシリカ砂の耐火度は向上するが、シリカ砂自身の熱膨
張が大きくなるので溶鋼の浸透が起こりやすくなるから
であり、９６重量％未満ではＳｉＯ2以外の成分により
焼結層が厚くなってしまうからである。
含有量は９６〜９８重量％であることが好ましく、更に
好ましくは９７〜９８重量％である。９９重量％以上で
はシリカ砂の耐火度は向上するが、シリカ砂自身の熱膨
張が大きくなるので溶鋼の浸透が起こりやすくなるから
であり、９６重量％未満ではＳｉＯ2以外の成分により
焼結層が厚くなってしまうからである。
【００１２】本発明のシリカ砂は、上記粒度分布及び粒
形係数を満たすシリカ砂であれば、天然のシリカ砂も使
用することができるが、そのような天然砂は安定して得
ることが困難なので、磨鉱処理を施すことが好ましい。
更に、磨鉱処理を施すか或いは施さないシリカ砂を２種
以上混合してもよいことは言うまでもない。磨鉱処理に
は公知の乾式法及び湿式法いずれでも適用することがで
きる。
形係数を満たすシリカ砂であれば、天然のシリカ砂も使
用することができるが、そのような天然砂は安定して得
ることが困難なので、磨鉱処理を施すことが好ましい。
更に、磨鉱処理を施すか或いは施さないシリカ砂を２種
以上混合してもよいことは言うまでもない。磨鉱処理に
は公知の乾式法及び湿式法いずれでも適用することがで
きる。
【００１３】乾式法には、原料シリカ砂を高速気流によ
り装置内で上昇させ、衝突板に衝突させることによっ
て、砂粒相互の衝撃と摩擦によって砂粒表面の付着物を
分離することからなるサンドリクレマ等のニューマチッ
クスクラバー装置、高速回転するローター上に原料シリ
カ砂を投入し、その遠心力で生ずる投射砂と落下する投
入砂との間で起こる衝突と摩擦により、砂粒表面の付着
物を分離することからなる高速回転スクラバー装置、相
互に回転する円筒外板とアジテーターとの混合回転によ
り砂粒に回転を与え、砂粒同士の摩擦を利用して砂粒表
面の付着物を分離することからなるアジテーターミル等
の高速攪拌機等を用いた乾式法が挙げられる。
り装置内で上昇させ、衝突板に衝突させることによっ
て、砂粒相互の衝撃と摩擦によって砂粒表面の付着物を
分離することからなるサンドリクレマ等のニューマチッ
クスクラバー装置、高速回転するローター上に原料シリ
カ砂を投入し、その遠心力で生ずる投射砂と落下する投
入砂との間で起こる衝突と摩擦により、砂粒表面の付着
物を分離することからなる高速回転スクラバー装置、相
互に回転する円筒外板とアジテーターとの混合回転によ
り砂粒に回転を与え、砂粒同士の摩擦を利用して砂粒表
面の付着物を分離することからなるアジテーターミル等
の高速攪拌機等を用いた乾式法が挙げられる。
【００１４】一方、湿式法には図１に示すようなトラフ
式等の磨鉱機による方法が挙げられる。ここで、図１を
簡単に説明すると、磨鉱装置１は円筒形の容器（以下ト
ラフとする）２の内側に、該トラフ２の長手方向に沿っ
て回転軸７と複数枚の羽根３が設けられている。トラフ
２の一方の端部には、上部にホッパ状の原料シリカ砂投
入口１０が設けられている。また、他方の端部は端面が
開放され、この開放端面が磨鉱処理された砂の排出口１
１となっている。この排出口１１には、付勢手段である
バネ１３によって閉方向に付勢された蓋１４が取り付け
られている。回転軸７には、回転駆動させるためのモー
ター１６と減速機１７が設けられている。なお、図中１
８及び１９は、モーター１６の回転動力を回転軸に伝え
る継手である。
式等の磨鉱機による方法が挙げられる。ここで、図１を
簡単に説明すると、磨鉱装置１は円筒形の容器（以下ト
ラフとする）２の内側に、該トラフ２の長手方向に沿っ
て回転軸７と複数枚の羽根３が設けられている。トラフ
２の一方の端部には、上部にホッパ状の原料シリカ砂投
入口１０が設けられている。また、他方の端部は端面が
開放され、この開放端面が磨鉱処理された砂の排出口１
１となっている。この排出口１１には、付勢手段である
バネ１３によって閉方向に付勢された蓋１４が取り付け
られている。回転軸７には、回転駆動させるためのモー
ター１６と減速機１７が設けられている。なお、図中１
８及び１９は、モーター１６の回転動力を回転軸に伝え
る継手である。
【００１５】この磨鉱装置１の使用は、モーター１６で
羽根３を回転させているトラフ２内に、投入口１０から
原料シリカ砂を投入する。トラフ２内に投入された原料
シリカ砂は羽根３の回転によって次第に排出口１１側に
送られる。この間、原料シリカ砂が互いに擦り合わさ
れ、砂粒表面の付着物が分離される。更に、排出口１１
に付勢手段であるバネ１３によって閉方向に付勢された
蓋１４が設けられているので、所定の内圧に達するまで
はシリカ砂が外へ排出されず、その間に十分磨鉱を行う
ことができる。
羽根３を回転させているトラフ２内に、投入口１０から
原料シリカ砂を投入する。トラフ２内に投入された原料
シリカ砂は羽根３の回転によって次第に排出口１１側に
送られる。この間、原料シリカ砂が互いに擦り合わさ
れ、砂粒表面の付着物が分離される。更に、排出口１１
に付勢手段であるバネ１３によって閉方向に付勢された
蓋１４が設けられているので、所定の内圧に達するまで
はシリカ砂が外へ排出されず、その間に十分磨鉱を行う
ことができる。
【００１６】これら磨鉱処理方法のうち、湿式法を使用
することが好ましい。これは、磨鉱処理によって取り除
かれるシリカ砂の表面に付着残存した粒度が０．３ｍｍ
以下の微粉を、磨鉱処理の水洗によって同時に取り除く
ことができるからである。しかしながら、乾式法であっ
ても微粉を取り除く水洗装置を併設することにより、本
発明のシリカ砂を得ることは可能である。
することが好ましい。これは、磨鉱処理によって取り除
かれるシリカ砂の表面に付着残存した粒度が０．３ｍｍ
以下の微粉を、磨鉱処理の水洗によって同時に取り除く
ことができるからである。しかしながら、乾式法であっ
ても微粉を取り除く水洗装置を併設することにより、本
発明のシリカ砂を得ることは可能である。
【００１７】
【実施例】以下、実施例を示すが、本発明はこれに限定
されるものではない。 実施例１ ３０ｋｇの容量の高周波炉の底に内径５０ｍｍ，高さ３
０ｍｍの穴を開け、その中に各種のシリカ砂を入れ、１
６５０℃の溶鋼を鋳込み、そのまま１時間保持し、その
後の焼結層の層厚を測定した。
されるものではない。 実施例１ ３０ｋｇの容量の高周波炉の底に内径５０ｍｍ，高さ３
０ｍｍの穴を開け、その中に各種のシリカ砂を入れ、１
６５０℃の溶鋼を鋳込み、そのまま１時間保持し、その
後の焼結層の層厚を測定した。
【００１８】一方、内径１５０ｍｍ、高さ１００ｍｍの
砂型鋳型の底に内径３０ｍｍ、高さ３０ｍｍの穴を開
け、その中に各種のシリカ砂を入れ、１６５０℃の溶鋼
を鋳込み、冷却後シリカ砂に鋼が浸透した厚さ（浸透層
の層厚）を測定した。以下の表１には、粒度が０．３ｍ
ｍ未満のシリカ砂の含有量と焼結層の層厚との関係を示
し、表２には、粒度が１．７ｍｍ以上のシリカ砂の含有
量と浸透層の層厚の関係を示した。また、表３には、粒
形係数と焼結層及び浸透層の層厚の関係を示した。な
お、粒度は、ＪＩＳの鋳物砂の粒度試験方法（Ｚ２６０
２）に準じて測定した。また、粒形係数は砂表面積測定
器（ジョージ、フィッシャー社製）を用いて算出した。
砂型鋳型の底に内径３０ｍｍ、高さ３０ｍｍの穴を開
け、その中に各種のシリカ砂を入れ、１６５０℃の溶鋼
を鋳込み、冷却後シリカ砂に鋼が浸透した厚さ（浸透層
の層厚）を測定した。以下の表１には、粒度が０．３ｍ
ｍ未満のシリカ砂の含有量と焼結層の層厚との関係を示
し、表２には、粒度が１．７ｍｍ以上のシリカ砂の含有
量と浸透層の層厚の関係を示した。また、表３には、粒
形係数と焼結層及び浸透層の層厚の関係を示した。な
お、粒度は、ＪＩＳの鋳物砂の粒度試験方法（Ｚ２６０
２）に準じて測定した。また、粒形係数は砂表面積測定
器（ジョージ、フィッシャー社製）を用いて算出した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】上記表１からも明らかなように、粒度が
０．３ｍｍ未満のシリカ砂の含有量が増加すればするほ
ど、焼結層の層厚が増加している。このような焼結層の
層厚の増加は、実際の溶鋼の注入時にノズルに不開孔が
より生じ易くなることを意味している。上記表２からも
明らかなように、粒度が１．７ｍｍ以上のシリカ砂の含
有量が増加すればするほど、浸透層の層厚が増加してい
る。このような浸透層の層厚の増加は、実際の溶鋼の注
入時に生じる溶鋼の浸透により、シリカ砂と混じった溶
鋼が凝結し、ノズルに不開孔が生じ易くなることを意味
している。
０．３ｍｍ未満のシリカ砂の含有量が増加すればするほ
ど、焼結層の層厚が増加している。このような焼結層の
層厚の増加は、実際の溶鋼の注入時にノズルに不開孔が
より生じ易くなることを意味している。上記表２からも
明らかなように、粒度が１．７ｍｍ以上のシリカ砂の含
有量が増加すればするほど、浸透層の層厚が増加してい
る。このような浸透層の層厚の増加は、実際の溶鋼の注
入時に生じる溶鋼の浸透により、シリカ砂と混じった溶
鋼が凝結し、ノズルに不開孔が生じ易くなることを意味
している。
【００２３】上記表３からも明らかなように、粒形係数
が１．４以上では急激に浸透層の層厚が増加している。
これは、粒形係数が１．４以上では充填密度が低下する
ので、溶鋼の浸透が容易に起こるからである。 実施例２及び比較例１〜２ 以下の表４に示す化学成分、粒度分布、粒形係数及び嵩
密度を有するシリカ砂を使用して、スライディングノズ
ル充填材として用いた。
が１．４以上では急激に浸透層の層厚が増加している。
これは、粒形係数が１．４以上では充填密度が低下する
ので、溶鋼の浸透が容易に起こるからである。 実施例２及び比較例１〜２ 以下の表４に示す化学成分、粒度分布、粒形係数及び嵩
密度を有するシリカ砂を使用して、スライディングノズ
ル充填材として用いた。
【００２４】
【表４】
【００２５】上記スライディングノズル充填材を図２に
示すごときスライディングノズルを備えた容量２５０ト
ンの取鍋に使用して、溶鋼を鋳込んだ場合の不開孔発生
回数及び開孔率％を求めた。図２中、２１はスライディ
ングノズル充填材、２２はノズル受けレンガ、２３は上
部ノズル、２４は固定盤、２５は摺動盤、２６は下部ノ
ズルをそれぞれ示している。また、鋳込み条件は、溶鋼
温度を１７２０℃とし、取鍋での保持時間を１〜７時間
とし、１３６回鋳込んだ。
示すごときスライディングノズルを備えた容量２５０ト
ンの取鍋に使用して、溶鋼を鋳込んだ場合の不開孔発生
回数及び開孔率％を求めた。図２中、２１はスライディ
ングノズル充填材、２２はノズル受けレンガ、２３は上
部ノズル、２４は固定盤、２５は摺動盤、２６は下部ノ
ズルをそれぞれ示している。また、鋳込み条件は、溶鋼
温度を１７２０℃とし、取鍋での保持時間を１〜７時間
とし、１３６回鋳込んだ。
【００２６】結果を以下の表５に示した。
【００２７】
【表５】
【００２８】上記表４に示したＡｌ2Ｏ3の含有量が２重
量％以下かつＫ2ＯとＮａ2Ｏの含有量の和が１重量％以
下であり、粒度分布が０．３〜１．７ｍｍで、粒形係数
が１．４以下のシリカ砂を使用することによって、９９
％以上の開孔率を得ることができ、実際の製鋼工場にお
けるスライディングノズル充填材として有用に使用する
ことができることが確認できた。
量％以下かつＫ2ＯとＮａ2Ｏの含有量の和が１重量％以
下であり、粒度分布が０．３〜１．７ｍｍで、粒形係数
が１．４以下のシリカ砂を使用することによって、９９
％以上の開孔率を得ることができ、実際の製鋼工場にお
けるスライディングノズル充填材として有用に使用する
ことができることが確認できた。
【００２９】
【発明の効果】この発明のスライディングノズル充填材
によれば、磨鉱処理され所定のふるいを通すことによ
り、粒度分布が０．３〜１．７ｍｍで、粒形係数が１．
４以下のシリカ砂からなるので、溶鋼の浸透を防ぐこと
ができると共に適度の焼結層を形成することができ、良
好な開孔率を提供することができる。
によれば、磨鉱処理され所定のふるいを通すことによ
り、粒度分布が０．３〜１．７ｍｍで、粒形係数が１．
４以下のシリカ砂からなるので、溶鋼の浸透を防ぐこと
ができると共に適度の焼結層を形成することができ、良
好な開孔率を提供することができる。
【００３０】また、シリカ砂が、Ａｌ2Ｏ3の含有量が２
重量％以下であり、Ｋ2ＯとＮａ2Ｏの含有量の和が１重
量％以下であることにより、更に適度の焼結層を形成す
ることができる。更に、シリカ砂が、粒度分布１．７〜
１．２ｍｍを２５〜４５重量％、粒度分布１．２〜０．
９ｍｍを２５〜４５重量％及び粒度分布０．９〜０．６
ｍｍを２５〜４５重量％を含むことにより、充填密度が
向上し溶鋼の浸透を防ぐことができるとともに適度の厚
さの焼結層を形成することができる。
重量％以下であり、Ｋ2ＯとＮａ2Ｏの含有量の和が１重
量％以下であることにより、更に適度の焼結層を形成す
ることができる。更に、シリカ砂が、粒度分布１．７〜
１．２ｍｍを２５〜４５重量％、粒度分布１．２〜０．
９ｍｍを２５〜４５重量％及び粒度分布０．９〜０．６
ｍｍを２５〜４５重量％を含むことにより、充填密度が
向上し溶鋼の浸透を防ぐことができるとともに適度の厚
さの焼結層を形成することができる。
【００３１】次に、粒形係数が、１．２〜１．４とする
ことにより、充填密度が低下せず溶鋼の浸透を防ぐこと
ができる。更に、シリカ砂が、９６〜９８重量％のＳｉ
Ｏ2を含むことにより、溶鋼の浸透を防ぎ、焼結層が厚
くなりすぎることを防ぐことができる。
ことにより、充填密度が低下せず溶鋼の浸透を防ぐこと
ができる。更に、シリカ砂が、９６〜９８重量％のＳｉ
Ｏ2を含むことにより、溶鋼の浸透を防ぎ、焼結層が厚
くなりすぎることを防ぐことができる。
【図１】この発明のスライディングノズル充填材を製造
しうるトラフ式磨鉱機の概略側面図である。
しうるトラフ式磨鉱機の概略側面図である。
【図２】スライディングノズルを備えた取鍋の要部拡大
断面図である。
断面図である。
１ 磨鉱装置 ２ トラフ ３ 羽根 ７ 回転軸 １０ シリカ砂投入口 １１ 排出口 １３ バネ １４ 蓋 １６ モーター １７ 減速機 １８、１９ 継手 ２１ スライディングノズル充填材 ２２ ノズル受けレンガ ２３ 上部ノズル ２４ 固定盤 ２５ 摺動盤 ２６ 下部ノズル
Claims (5)
- 【請求項１】 磨鉱処理され所定のふるいを通すことに
より、粒度分布が０．３〜１．７ｍｍで、粒形係数が
１．４以下のシリカ砂からなることを特徴とするスライ
ディングノズル充填材。 - 【請求項２】 シリカ砂が、Ａｌ2Ｏ3の含有量が２重量
％以下であり、Ｋ2ＯとＮａ2Ｏの含有量の和が１重量％
以下である請求項１記載の充填材。 - 【請求項３】 シリカ砂が、粒度分布１．７〜１．２ｍ
ｍを２５〜４５重量％、粒度分布１．２〜０．９ｍｍを
２５〜４５重量％及び粒度分布０．９〜０．６ｍｍを２
５〜４５重量％を含むことからなる請求項１記載の充填
材。 - 【請求項４】 粒形係数が、１．２〜１．４である請求
項１記載の充填材。 - 【請求項５】 シリカ砂が、９６〜９８重量％のＳｉＯ
2を含む請求項１記載の充填材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4276894A JP2732795B2 (ja) | 1994-03-14 | 1994-03-14 | スライディングノズル充填材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4276894A JP2732795B2 (ja) | 1994-03-14 | 1994-03-14 | スライディングノズル充填材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07251261A true JPH07251261A (ja) | 1995-10-03 |
| JP2732795B2 JP2732795B2 (ja) | 1998-03-30 |
Family
ID=12645160
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4276894A Expired - Fee Related JP2732795B2 (ja) | 1994-03-14 | 1994-03-14 | スライディングノズル充填材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2732795B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997005978A1 (fr) * | 1995-08-09 | 1997-02-20 | Yamakawa Sangyo Co., Ltd. | Charge pour buse coulissante |
| WO2005025777A1 (ja) * | 2003-09-12 | 2005-03-24 | Yamakawa Sangyo Co.,Ltd. | 取鍋摺動開閉装置用充填材 |
| CN106061922A (zh) * | 2014-03-26 | 2016-10-26 | 山川产业株式会社 | 用于滑动水口的氧化铝基填充砂 |
-
1994
- 1994-03-14 JP JP4276894A patent/JP2732795B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997005978A1 (fr) * | 1995-08-09 | 1997-02-20 | Yamakawa Sangyo Co., Ltd. | Charge pour buse coulissante |
| US6051514A (en) * | 1995-08-09 | 2000-04-18 | Yamakawa Sangyo Co., Ltd. | Sliding nozzle filler |
| WO2005025777A1 (ja) * | 2003-09-12 | 2005-03-24 | Yamakawa Sangyo Co.,Ltd. | 取鍋摺動開閉装置用充填材 |
| EP1681114A1 (en) * | 2003-09-12 | 2006-07-19 | Yamakawa Sangyo Co., Ltd. | Filler for ladle sliding and opening/closing device |
| EP1681114A4 (en) * | 2003-09-12 | 2006-12-06 | Yamakawa Sangyo Co Ltd | LOAD FOR DEVICE FOR DISPLACING AND OPENING / CLOSING CASTING POUCH |
| CN106061922A (zh) * | 2014-03-26 | 2016-10-26 | 山川产业株式会社 | 用于滑动水口的氧化铝基填充砂 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2732795B2 (ja) | 1998-03-30 |
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