JPH07224871A - Facing material - Google Patents
Facing materialInfo
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- JPH07224871A JPH07224871A JP1628094A JP1628094A JPH07224871A JP H07224871 A JPH07224871 A JP H07224871A JP 1628094 A JP1628094 A JP 1628094A JP 1628094 A JP1628094 A JP 1628094A JP H07224871 A JPH07224871 A JP H07224871A
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D69/00—Friction linings; Attachment thereof; Selection of coacting friction substances or surfaces
- F16D2069/004—Profiled friction surfaces, e.g. grooves, dimples
Landscapes
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、フェーシング材に関す
るものであり、詳しくは、機械、家電機器の耐摩耗材
料、自動車の差動制限装置など摩擦機構を有する装置の
部材として用いられるフェーシング材に関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a facing material, and more particularly to a facing material used as a member of a wear-resistant material for machines and home electric appliances, a device having a friction mechanism such as an automobile differential limiting device. It is a thing.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来のフェーシング材は、摩擦材の組成
物を抄造するか、又はロール成形やプレス成形にてシー
ト状に加工し、さらに円形又はリング状に打ち抜き加工
して摩擦材とし、この摩擦材を芯材となる金属板材に接
着して製造されている。2. Description of the Related Art Conventional facing materials are produced by making a composition of a friction material into a sheet, or by roll-forming or press-forming into a sheet shape, and then punching into a circular or ring shape to obtain a friction material. It is manufactured by adhering a friction material to a metal plate material serving as a core material.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】従来のフェーシング材
には次のような問題があった。The conventional facing material has the following problems.
【０００４】 摩擦材製造時（特に打ち抜き加工時）
の歩留が極めて悪い。 ペーパー材は、抄造するときに、均一に添加物（フ
ィラー等）を分散させることが困難であり、特に、ファ
イバー状の素材を添加するときには、該ファイバー状素
材が方向性を持つところから、強度物性などにバラツキ
が生じ易い。 シート状材料では、特に有機材料（高分子材料）の
ロール熱間成形でのシート製造において、均一な厚みや
表面状態を持ったものを作ることは著しく困難であり、
手間がかかる。 摩擦材と芯材との接着に手間がかかる。 このようなことから、従来のフェーシング材は、そ
の製造に多くの工程がかかり、製造コストの高いものと
なっていた。 さらに、湿式フェーシング材の場合にあっては、油
中で使用されるところから、加圧時に油分をフェーシン
グ面から排除して応答レスポンス性を良くするために、
油溝と称される溝が必要である。従来、芯板上のペーパ
ー材をカットして放射状に油溝を形成したり、又は、芯
板そのものに放射状の溝を入れることにより油溝を形成
している。At the time of manufacturing the friction material (especially at the time of punching)
Yield is extremely poor. It is difficult to uniformly disperse additives (fillers, etc.) in the paper material during the papermaking process. Especially, when a fibrous material is added, the strength of the fibrous material is high because of its directivity. Variations in physical properties tend to occur. It is extremely difficult to make a sheet-shaped material with a uniform thickness and surface condition, especially in the sheet production by roll hot forming of an organic material (polymer material).
It takes time and effort. It takes time and effort to bond the friction material and the core material. For this reason, the conventional facing material requires many steps for its production, resulting in high production cost. Furthermore, in the case of a wet facing material, since it is used in oil, in order to improve the response response by removing the oil component from the facing surface during pressurization,
A groove called an oil groove is required. Conventionally, an oil groove is formed by cutting a paper material on a core plate to radially form an oil groove, or by forming a radial groove in the core plate itself.
【０００５】しかしながら、このような放射状の油溝の
みでは、回転時にフェーシング面から急速に油を排除す
ることができず、必ずしも、その性能は良くなかった。However, with such a radial oil groove alone, the oil cannot be rapidly removed from the facing surface during rotation, and the performance is not necessarily good.
【０００６】 フェーシング面から油を急速に排除で
きるようにするためには、溝の本数を増すことが必要で
あるが、放射状の溝を多数設けたとしても、フェーシン
グ面の板央側（円周側）では外周面に比べ油に作用する
遠心力が小さいため、油分の排除が遅れる。この結果フ
ェーシング面の全面から油分を急速に排除することが出
来なくなり、特性にバラツキが生じ易い。It is necessary to increase the number of grooves in order to rapidly remove the oil from the facing surface, but even if a large number of radial grooves are provided, the facing surface center side (circumferential direction) On the side), the centrifugal force acting on the oil is smaller than that on the outer peripheral surface, so the removal of oil is delayed. As a result, the oil cannot be rapidly removed from the entire facing surface, and the characteristics tend to vary.
【０００７】 ペーパー層をカットして溝をつけてな
る油溝においては、ペーパー層が摩耗してしまうと、溝
が浅くなり、所定の摩擦特性が発現されなくなる。In the oil groove formed by cutting the paper layer to form a groove, when the paper layer is worn, the groove becomes shallow and predetermined frictional characteristics cannot be exhibited.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明のフェーシング材
は、鉄系の金属版よりなる円環形（リング形）の芯板の
表裏両面に、放射方向を含む方向に延在し、且つＬ字状
に屈曲した折線状の複数本の溝を入れ、さらにこの上に
有機質コーティング材、摩擦調整材及び補強用繊維材よ
りなる被覆層を形成してなり、該溝が屈曲する屈曲点
は、芯板の内周と外周との中間よりも内周に近い側に位
置しており、該溝が芯板の内周縁に交わる点と、芯板の
中心とを通る径方向線分に対し、周方向の一方のサイド
に前記屈曲点が位置しているものである。The facing material of the present invention is an annular L-shaped core plate made of an iron-based metal plate and extending in a radial direction on both sides of the core plate. A plurality of linearly bent grooves are formed, and a coating layer made of an organic coating material, a friction modifier and a reinforcing fiber material is further formed on the groove, and the bending point at which the grooves bend is the core. It is located closer to the inner circumference than the middle between the inner circumference and the outer circumference of the plate, and the circumference of the radial line segment passing through the center of the core plate and the point where the groove intersects the inner peripheral edge of the core plate. The bending point is located on one side in the direction.
【０００９】この芯板は鉄又は鉄を主体とする合金製で
ある。この芯板の表裏両面に複数本の溝が形成される。
この溝は、放射方向を含む方向に延在し、且つ途中で屈
曲したＬ字状のものである。This core plate is made of iron or an alloy mainly composed of iron. A plurality of grooves are formed on both front and back surfaces of this core plate.
The groove has an L-shape that extends in a direction including the radial direction and is bent in the middle.
【００１０】第１図（ａ）は、この溝２付きの芯板１の
平面図、第１図（ｂ）は溝形状の説明図の平面図であ
る。図示の通り、溝２が芯板１の内周縁１０と交わる点
Ａと、芯板１の中心とを通る径方向の仮想線ｍに対し、
屈曲点Ｂは、フェーシング材の回転方向θの上流側に位
置している。また、この溝２が芯板１の外周縁２０と交
わる点Ｃは、仮想線ｍに対しフェーシング材の回転方向
θの下流側に位置している。FIG. 1 (a) is a plan view of the core plate 1 with the groove 2, and FIG. 1 (b) is a plan view of the groove shape. As shown in the drawing, with respect to a virtual line m in the radial direction passing through the point A where the groove 2 intersects with the inner peripheral edge 10 of the core plate 1 and the center of the core plate 1,
The bending point B is located on the upstream side in the rotation direction θ of the facing material. The point C where the groove 2 intersects the outer peripheral edge 20 of the core plate 1 is located downstream of the imaginary line m in the rotation direction θ of the facing material.
【００１１】この屈曲点Ｂは、内周縁１０と外周縁２０
との中間よりも内周縁１０側に位置している。本発明で
は、第１図（ｂ）に示されるように、内周縁１０から屈
曲点Ｂまでの距離をｒ，内周縁１０から外周縁２０まで
の距離をＲとした場合、ｒ／Ｒ×１００（％）を２５〜
４０％とりわけ３０〜４０％とするのが好適である。This bending point B has an inner peripheral edge 10 and an outer peripheral edge 20.
It is located on the inner peripheral edge 10 side with respect to the middle thereof. In the present invention, as shown in FIG. 1B, when the distance from the inner peripheral edge 10 to the bending point B is r and the distance from the inner peripheral edge 10 to the outer peripheral edge 20 is R, r / R × 100. (%) From 25
40%, especially 30 to 40% is preferable.
【００１２】また、この屈曲点Ｂよりも内周縁１０側の
溝２ａと仮想線ｍとが交叉する角度αを６０〜９０°と
りわけ７０〜８０°とするのが好ましい。Further, it is preferable that the angle α at which the groove 2a on the inner peripheral edge 10 side of the bending point B and the imaginary line m intersect is 60 to 90 °, especially 70 to 80 °.
【００１３】また、内周側の溝２ａと外周側の溝２ｂと
の交叉角度βを４０〜８０°とりわけ５０〜７０°とす
るのが好適である。Further, it is preferable that the intersection angle β between the groove 2a on the inner peripheral side and the groove 2b on the outer peripheral side is 40 to 80 °, especially 50 to 70 °.
【００１４】第１図では、溝２と芯板１の外周縁２０と
の交点Ｃは、仮想線ｍよりも回転方向の下流側に位置し
ているが、第２図の芯板１Ａのように、溝２Ａと外周縁
２０との交点Ｃを仮想線ｍよりも回転方向上流側に位置
させても良い。また、交点Ｃは仮想線ｍ上に位置しても
良い。In FIG. 1, the intersection C between the groove 2 and the outer peripheral edge 20 of the core plate 1 is located on the downstream side of the imaginary line m in the rotational direction, but like the core plate 1A of FIG. In addition, the intersection C between the groove 2A and the outer peripheral edge 20 may be located upstream of the imaginary line m in the rotation direction. The intersection C may be located on the imaginary line m.
【００１５】かかる形状の油溝によると、フェーシング
材の回転速度が変わっても、加圧時にフェーシング面の
全面から油が十分に排除され、摩擦特性が安定したもの
となる。According to the oil groove having such a shape, even if the rotational speed of the facing material changes, the oil is sufficiently removed from the entire facing surface at the time of pressurization, and the friction characteristic becomes stable.
【００１６】油溝の幅は０．５〜２ｍｍがよい。０．５
ｍｍ未満では油の移動がなされにくい。２ｍｍよりも大
では、油の移動に問題はないが、摩擦面が相対的に少な
くなり、好ましくない。The width of the oil groove is preferably 0.5 to 2 mm. 0.5
If it is less than mm, it is difficult for the oil to move. When it is larger than 2 mm, there is no problem in the movement of oil, but the friction surface becomes relatively small, which is not preferable.
【００１７】この油溝は５〜１２本とりわけ６〜１０本
程度設けるのが好ましい。It is preferable to provide 5 to 12 oil grooves, especially 6 to 10 oil grooves.
【００１８】なお、フェーシング材の板面において摩擦
面が板面全体の面積の７０〜９８％とりわけ７０〜９０
％（即ち、油溝が板面面積の３０〜２％とりわけ３０〜
１０％）となるようにするのが好適である。In the plate surface of the facing material, the friction surface is 70 to 98% of the total area of the plate surface, especially 70 to 90.
% (That is, the oil groove is 30 to 2% of the plate surface area, especially 30 to
10%) is preferable.
【００１９】油溝の深さは０．１〜０．５ｍｍが好適で
ある。０．１ｍｍ未満では前述の通り油の移動に問題が
ある。０．５ｍｍよりも大では、芯板の強度に問題が出
ると共に、さらに、加工コストが高くなってしまう。The depth of the oil groove is preferably 0.1 to 0.5 mm. If it is less than 0.1 mm, there is a problem in the movement of oil as described above. If it is larger than 0.5 mm, the strength of the core plate becomes problematic, and the processing cost is further increased.
【００２０】本発明のフェーシング材は、かかる芯板の
表面に有機質コーティング材、摩擦調整材及び補強用繊
維を含有してなる被覆層を形成する。この被覆層を形成
するには、予め上記の溝が形成された芯板の両面に、ポ
リアミドイミド中に摩擦調整材及び補強用繊維を含有さ
せたものをスプレー法やディッピング法又は塗布法でコ
ートし、乾燥，ベーキングする。摩擦調整材は、アルミ
ナ，二硫化モリブデン，カーボン粒子等のうちの１種又
は２種以上を用いることが出来る。In the facing material of the present invention, a coating layer containing an organic coating material, a friction modifier and a reinforcing fiber is formed on the surface of the core plate. In order to form this coating layer, both sides of the core plate in which the above-mentioned groove is formed in advance are coated with a polyamideimide containing a friction modifier and reinforcing fibers by a spray method, a dipping method or a coating method. Then dry and bake. As the friction modifier, one kind or two or more kinds of alumina, molybdenum disulfide, carbon particles and the like can be used.
【００２１】補強用繊維材としてはカーボンファイバが
好適である。このカーボンファイバは、摩擦調整材とし
ての機能も有する。Carbon fiber is suitable as the reinforcing fiber material. This carbon fiber also has a function as a friction adjusting material.
【００２２】カーボンファイバとしては、直径５〜２０
μｍ，長さ５０〜２００μｍのものが好ましい。The carbon fiber has a diameter of 5 to 20.
It is preferable that the length is 50 μm and the length is 50 to 200 μm.
【００２３】アルミナとしては、粒径０．１〜１．０μ
ｍのものが好ましい。The particle size of alumina is 0.1 to 1.0 μm.
m is preferable.
【００２４】二硫化モリブデンとしては、粒径５〜２０
μｍのものが好ましい。The molybdenum disulfide has a particle size of 5 to 20.
It is preferably μm.
【００２５】カーボン粒子としては、粒径５〜１００μ
ｍのものが好ましい。The carbon particles have a particle size of 5 to 100 μm.
m is preferable.
【００２６】この摩擦調整材及び補強用繊維材とポリア
ミドイミドとの割合は、ポリアミドイミド１００重量部
に対し摩擦調整材及び補強用繊維材を合量で１０重量部
以下とくに５〜８重量部とするのが好ましい。なお、摩
擦調整材及び補強用繊維材が多すぎると、摩擦材層の強
度及び摩擦特性が低下するおそれがある。The ratio of the friction modifier and the reinforcing fiber material to the polyamide-imide is 10 parts by weight or less, especially 5 to 8 parts by weight, based on 100 parts by weight of the polyamide-imide. Preferably. If the friction modifier and the reinforcing fiber material are too much, the strength and friction characteristics of the friction material layer may be deteriorated.
【００２７】補強用繊維材としてカーボンファイバを採
用し、このカーボンファイバと共にアルミナ、二硫化モ
リブデン及びカーボンの１種又は２種以上を用いるのが
好適である。この場合、カーボンファイバ５重量部に対
し、アルミナ、二硫化モリブデン及びカーボンの１種又
は２種以上を合計で１〜６重量部用いるのが好ましい。It is preferable to use carbon fiber as the reinforcing fiber material and to use one or more of alumina, molybdenum disulfide and carbon together with the carbon fiber. In this case, it is preferable to use 1 to 6 parts by weight in total of one kind or two or more kinds of alumina, molybdenum disulfide and carbon with respect to 5 parts by weight of carbon fiber.
【００２８】なお、芯板の表面をサンドブラスト又はシ
ョットブラスト等により処理しておくことにより、芯板
と摩擦材層との付着強度を高めることができる。By treating the surface of the core plate by sand blasting or shot blasting, the adhesion strength between the core plate and the friction material layer can be increased.
【００２９】本発明では、芯板の厚さを１〜２．５ｍｍ
とし、表面の摩擦材層の厚さを３０〜３００μｍとりわ
け５０〜１００μｍとするのが好ましい。３０μｍ未満
では摩擦材の強度が不十分である。３００μｍよりも大
では摩擦材の表面に必要以上の弾性が生じ好ましくな
い。この摩擦材層の厚さは比較的薄いものであり、べー
キング処理も簡単である。なお、べーキング処理条件は
１３０〜３００℃で１０〜６０分位が好ましい。In the present invention, the thickness of the core plate is 1 to 2.5 mm.
It is preferable that the thickness of the friction material layer on the surface is 30 to 300 μm, especially 50 to 100 μm. If it is less than 30 μm, the strength of the friction material is insufficient. If it is larger than 300 μm, the surface of the friction material is unnecessarily elastic. The thickness of this friction material layer is relatively thin, and the baking process is easy. The baking treatment conditions are preferably 130 to 300 ° C. and 10 to 60 minutes.
【００３０】[0030]
【作用】本発明のフェーシング材は、第１図のθ方向に
回転される。フェーシング材の板面上の油は、フェーシ
ング材の回転に伴って遠心力と、回転方向下流側への慣
性力とを受ける。The facing material of the present invention is rotated in the θ direction shown in FIG. The oil on the plate surface of the facing material receives a centrifugal force and an inertial force toward the downstream side in the rotation direction as the facing material rotates.
【００３１】屈曲点Ｂよりも内周側の溝２ａに入った油
もこの遠心力と慣性力とを受ける。この慣性力により、
溝２ａ内の油は遠心力に打ち克ってフェーシング材の内
周側へ移動し、フェーシング材の板面から排除される。The oil that has entered the groove 2a on the inner peripheral side of the bending point B is also subjected to this centrifugal force and inertial force. By this inertial force,
The oil in the groove 2a overcomes the centrifugal force, moves to the inner peripheral side of the facing material, and is removed from the plate surface of the facing material.
【００３２】一方、屈曲点Ｂよりも外周側の溝２ｂに入
った油は、この慣性力によって外向きに付勢されるの
で、遠心力と慣性力との双方に付勢され、フェーシング
材の外周縁から速やかにフェーシング材の板面外へ排除
される。このようなことから、フェーシング面の全面か
ら均等に油が排除されるようになる。On the other hand, since the oil that has entered the groove 2b on the outer peripheral side of the bending point B is urged outward by this inertial force, it is urged by both centrifugal force and inertial force, and the oil of the facing material is The facing material is promptly removed from the surface of the facing material. As a result, the oil is evenly removed from the entire facing surface.
【００３３】本発明では、芯板に直接、補強用繊維材摩
擦調整材及び有機質コーティング材よりなる被覆層を形
成してあるため、芯板と被覆層との接着性が高く、剥離
することがない。また、被覆層中に配合された補強用繊
維材がランダムに配向するようになり、あらゆる方向か
らの力にも十分に耐える強靭な摩擦材層が形成される。
この被覆層は部分的にクラックが入ったり、剥離現象が
生じたりすることがない。もちろん、摩擦係数は従来品
とくらべて全く遜色がない。In the present invention, since the coating layer composed of the reinforcing fiber material friction modifier and the organic coating material is formed directly on the core plate, the core plate and the coating layer have high adhesiveness and can be peeled off. Absent. In addition, the reinforcing fiber material mixed in the coating layer is randomly oriented, and a tough friction material layer that sufficiently withstands a force from any direction is formed.
This coating layer does not have partial cracks or peeling phenomenon. Of course, the friction coefficient is comparable to that of conventional products.
【００３４】本発明のフェーシング材と、このフェーシ
ング材と同形状の相手材とを交互に重ね合わせることに
より摩擦多板式差動制限装置等のフェーシング機構が構
成される。この場合、相手材として上記の溝付きの芯板
そのもの（即ち、被覆層を形成する前の芯板）を用いる
のが好ましい。かかるフェーシング機構にあっては、フ
ェーシング材及び相手材の双方に溝が存在するため、フ
ェーシング材と相手材との合わせ面からの油の排出が急
速に行なわれる。A facing mechanism such as a friction multi-plate differential limiting device is constructed by alternately stacking the facing material of the present invention and a mating material having the same shape as the facing material. In this case, it is preferable to use the above-mentioned grooved core plate itself (that is, the core plate before forming the coating layer) as the mating member. In such a facing mechanism, since grooves are present in both the facing material and the mating material, oil is rapidly discharged from the mating surface between the facing material and the mating material.
【００３５】[0035]
実施例１ 相手材の製造 芯板としてＳ４５Ｃ（鉄材料），厚さ２ｍｍのプレート
を外径８０ｍｍ，内径５０ｍｍのリング形にプレス切断
したものを用いた。この芯板の両面に溝を切削加工によ
り形成した。溝サイズは溝幅が２ｍｍ，その深さは０．
３ｍｍであり、第１図のように８本の溝を形成した。な
お、第１図に示した角度α，βはα＝７０°，β＝６０
°とした。Example 1 Production of Counterpart Material As a core plate, a S45C (iron material) plate having a thickness of 2 mm and press-cut into a ring shape having an outer diameter of 80 mm and an inner diameter of 50 mm was used. Grooves were formed on both surfaces of this core plate by cutting. The groove has a groove width of 2 mm and a depth of 0.
It was 3 mm, and eight grooves were formed as shown in FIG. The angles α and β shown in FIG. 1 are α = 70 ° and β = 60.
It was °.
【００３６】プレスにより生じたバリ取りのため芯板を
バレル研磨し、次いで、防蝕のためプライマー処理を施
した。このようにして製造した芯板１を相手材とした。The core plate was barrel-polished to remove burrs generated by pressing, and then subjected to a primer treatment for corrosion protection. The core plate 1 manufactured in this manner was used as a mating material.
【００３７】 フェーシング材の製造 上記と全く同様にして芯板を製作した。 Production of Facing Material A core plate was produced in exactly the same manner as above.
【００３８】次に、摩擦調整材としてアルミナ微粉及び
カーボン微粉を用い、補強材としてカーボンファイバを
用い、これらを第１表に示す割合でポリアミドイミドコ
ーティング剤中に均一に混合した。この混合物をスプレ
ー法により芯材にコーティング処理した。これを３００
℃で２０分間べーキングし、フェーシング材を得た。こ
の被覆層の膜厚は６５μｍである。Next, alumina fine powder and carbon fine powder were used as friction modifiers, and carbon fiber was used as a reinforcing material, and these were uniformly mixed in the polyamide-imide coating agent in the proportions shown in Table 1. The core material was coated with this mixture by a spray method. 300 this
Baking was performed at 20 ° C. for 20 minutes to obtain a facing material. The film thickness of this coating layer is 65 μm.
【００３９】なお、用いたアルミナ、カーボン及びカー
ボンファイバは次の通りのものである。The alumina, carbon and carbon fiber used are as follows.
【００４０】アルミナ 平均粒径０．３μｍ カーボン 平均粒径５０μｍ カーボンファイバ 平均直径１１μｍ，平均長さ１００
μｍ 摩擦特性の測定 上記，で製造した摩擦材と相手材とをエンジンオイ
ル中に浸漬した状態で重ね合わせ、摩擦特性を測定し
た。結果を第１表に示す。Alumina Average particle size 0.3 μm Carbon average particle size 50 μm Carbon fiber Average diameter 11 μm, Average length 100
Measurement of μm friction characteristic The friction material manufactured in the above and the mating material were superposed in a state of being immersed in engine oil, and the friction characteristic was measured. The results are shown in Table 1.
【００４１】実施例２ 摩擦調整材の種類及び量を第１表の通りとし、膜厚を７
０μｍとしたこと以外は実施例１と同様にして摩擦材を
製造した。Example 2 The types and amounts of friction modifiers are as shown in Table 1, and the film thickness is 7
A friction material was manufactured in the same manner as in Example 1 except that the thickness was 0 μm.
【００４２】相手材としては、実施例１と同一の芯板を
用いた。The same core plate as in Example 1 was used as the mating member.
【００４３】この摩擦材及び相手材の摩擦特性を実施例
１と同様にして測定した。この測定結果を第１表に示
す。なお、用いた二硫化モリブデンの平均粒径は１５μ
ｍである。The friction characteristics of this friction material and the mating material were measured in the same manner as in Example 1. The measurement results are shown in Table 1. The average particle size of the molybdenum disulfide used was 15μ.
m.
【００４４】比較例１ 芯板の表面に厚さ５００μｍのペーパー摩擦材を接着し
たこと以外は実施例１と同様にしてフェーシング材を製
造した。このフェーシング材と相手材（実施例１と同一
のもの）との摩擦特性の測定結果を第１表に示す。Comparative Example 1 A facing material was manufactured in the same manner as in Example 1 except that a paper friction material having a thickness of 500 μm was adhered to the surface of the core plate. Table 1 shows the measurement results of the frictional characteristics between this facing material and the mating material (the same as in Example 1).
【００４５】[0045]
【表１】 [Table 1]
【００４６】第１表より本発明品は従来品にくらべて耐
久性や摩擦摩耗特性の点ですぐれていることが明らかで
ある。From Table 1, it is clear that the product of the present invention is superior to the conventional product in terms of durability and friction and wear characteristics.
【００４７】[0047]
【発明の効果】本発明のフェーシング材は、芯板と摩擦
材層（被覆層）とを一体化したものである。かかる本発
明のフェーシング材は、次のような優れた効果を有す
る。The facing material of the present invention is one in which the core plate and the friction material layer (coating layer) are integrated. The facing material of the present invention has the following excellent effects.
【００４８】 摩擦材表面の被覆層の剥離がない。 耐摩耗性が良好である。 摩擦係数が良好である。 油の急速な排除特性がすぐれている。There is no peeling of the coating layer on the surface of the friction material. Good wear resistance. Good coefficient of friction. Excellent rapid oil removal properties.
【図１】芯板１の平面図である。1 is a plan view of a core plate 1. FIG.
【図２】芯板１Ａの要部の平面図である。FIG. 2 is a plan view of a main part of a core plate 1A.
【符号の説明】 １ 芯板 ２ 溝 １０ 内周縁 ２０ 外周縁[Explanation of reference symbols] 1 core plate 2 groove 10 inner peripheral edge 20 outer peripheral edge
Claims (3)
両面に、放射方向を含む方向に延在し、且つＬ字状に屈
曲した折線状の複数本の溝を入れ、さらにこの上に有機
質コーティング材、摩擦調整材及び補強用繊維材よりな
る被覆層を形成してなり、 該溝が屈曲する屈曲点は、芯板の内周と外周との中間よ
りも内周に近い側に位置しており、 該溝が芯板の内周縁に交わる点と、芯板の中心とを通る
径方向線分に対し、周方向の一方のサイドに前記屈曲点
が位置しているフェーシング材。1. A plurality of bent linear grooves extending in a direction including a radial direction and bent in an L-shape are formed on both front and back surfaces of an annular core plate made of an iron-based metal plate, and further, A coating layer made of an organic coating material, a friction adjusting material, and a reinforcing fiber material is formed on the upper side, and the bending point at which the groove bends is closer to the inner circumference than the middle between the inner circumference and the outer circumference of the core plate. A facing material in which the bending point is located on one side in the circumferential direction with respect to a radial line segment passing through the point where the groove intersects the inner peripheral edge of the core plate and the center of the core plate. .
ｍであり、溝の深さは０．１〜０．５ｍｍであることを
特徴とするフェーシング材。2. The groove width according to claim 1, which is 2 to 0.5 m.
and a depth of the groove is 0.1 to 0.5 mm.
り、 摩擦調整材は、アルミナ粒子、二硫化モリブデン粒子及
びカーボン粒子の１種又は２種以上であり、 補強用繊維材はカーボンファイバであり、 摩擦材層の厚さは３０〜３００μｍであることを特徴と
するフェーシング材。3. The reinforcing material according to claim 1 or 2, wherein the organic coating material is polyamide-imide resin, and the friction modifier is one or more of alumina particles, molybdenum disulfide particles and carbon particles. The material is carbon fiber, and the thickness of the friction material layer is 30 to 300 μm.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1628094A JPH07224871A (en) | 1994-02-10 | 1994-02-10 | Facing material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1628094A JPH07224871A (en) | 1994-02-10 | 1994-02-10 | Facing material |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07224871A true JPH07224871A (en) | 1995-08-22 |
Family
ID=11912147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1628094A Withdrawn JPH07224871A (en) | 1994-02-10 | 1994-02-10 | Facing material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07224871A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004020862A1 (en) * | 2002-08-30 | 2004-03-11 | Freni Brembo S.P.A. | Disc brake braking band with grooves |
| WO2008105264A1 (en) * | 2007-02-20 | 2008-09-04 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Dry clutch, transmission member and transmission-receiving member forming part of dry clutch, and two-wheeled motor vehicle with dry clutch |
-
1994
- 1994-02-10 JP JP1628094A patent/JPH07224871A/en not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004020862A1 (en) * | 2002-08-30 | 2004-03-11 | Freni Brembo S.P.A. | Disc brake braking band with grooves |
| WO2008105264A1 (en) * | 2007-02-20 | 2008-09-04 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Dry clutch, transmission member and transmission-receiving member forming part of dry clutch, and two-wheeled motor vehicle with dry clutch |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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