JPH0722246B2 - Temperature compensation circuit - Google Patents
Temperature compensation circuitInfo
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- JPH0722246B2 JPH0722246B2 JP63185144A JP18514488A JPH0722246B2 JP H0722246 B2 JPH0722246 B2 JP H0722246B2 JP 63185144 A JP63185144 A JP 63185144A JP 18514488 A JP18514488 A JP 18514488A JP H0722246 B2 JPH0722246 B2 JP H0722246B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ この発明は、温度変化に応じて変動した信号レベルを自
動的に補償する回路に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a circuit for automatically compensating for a signal level that fluctuates according to a temperature change.
＜従来技術＞ 一般に、高周波増幅器では、ある基準温度から周囲温度
が上昇すると、利得は基準温度における利得よりも減少
し、上記の基準温度から周囲温度が低下すると、利得は
基準温度における利得から増加する。また、同軸ケーブ
ルでも、ある基準温度から周囲温度が上昇すると、基準
温度における損失よりも損失が増加し、ある基準温度か
ら周囲温度が低下すると、損失は基準温度における損失
よりも減少する。従って、周囲温度が上昇すると、高周
波増幅器や同軸ケーブルによって伝送されている信号の
レベルは低下し、周囲温度が低下すると、高周波増幅器
や同軸ケーブルによって伝送されている信号レベルは増
加する。即ち、上記の信号レベルは温度変化に応じて変
動する。<Prior Art> Generally, in a high-frequency amplifier, when the ambient temperature rises from a certain reference temperature, the gain decreases from the gain at the reference temperature, and when the ambient temperature falls from the above-mentioned reference temperature, the gain increases from the gain at the reference temperature. To do. Also in the coaxial cable, when the ambient temperature rises from a certain reference temperature, the loss increases more than the loss at the reference temperature, and when the ambient temperature falls from a certain reference temperature, the loss becomes smaller than the loss at the reference temperature. Therefore, when the ambient temperature rises, the level of the signal transmitted by the high frequency amplifier or the coaxial cable decreases, and when the ambient temperature decreases, the level of the signal transmitted by the high frequency amplifier or the coaxial cable increases. That is, the above signal level fluctuates according to the temperature change.
この点を改善するため、高周波増幅器においては、第９
図または第10図に示すようなものが提案されている。両
図において、２、４は高周波増幅用のトランジスタ、
６、８はバイアス回路である。第９図においては、トラ
ンジスタ２のエミッタ側に、第10図においてはトランジ
スタ４のベース側に、それぞれサーミスタ10、12を設け
ている。両図において、14はRFC、16は直流阻止コンデ
ンサ、18はバイパスコンデンサである。In order to improve this point, in the high frequency amplifier,
The one shown in FIG. 10 or FIG. 10 has been proposed. In both figures, 2 and 4 are transistors for high frequency amplification,
Reference numerals 6 and 8 are bias circuits. The thermistors 10 and 12 are provided on the emitter side of the transistor 2 in FIG. 9 and on the base side of the transistor 4 in FIG. In both figures, 14 is an RFC, 16 is a DC blocking capacitor, and 18 is a bypass capacitor.
第９図及び第10図の高周波増幅器では、バイアス回路
６、８に設けたサーミスタ10、12の抵抗値が温度変化に
応じて変化することを利用して、温度が変化してもトラ
ンジスタ２、４のコレクタ電流を一定に保って、高周波
増幅器の利得を一定に保持している。In the high frequency amplifiers shown in FIGS. 9 and 10, the resistance values of the thermistors 10 and 12 provided in the bias circuits 6 and 8 change in accordance with the temperature change. The collector current of No. 4 is kept constant, and the gain of the high frequency amplifier is kept constant.
＜発明が解決しようとする課題＞ しかし、上記のような高周波増幅器では、各トランジス
タ２、４のバイアス回路６、８にそれぞれサーミスタ1
0、12を設けなければならず、費用が高くなるという問
題点があった。徳に、高周波増幅器では高周波トランジ
スタを多段接続して高周波増幅器を構成することが多い
ので、各高周波トランジスタ１個に対して１個の割合で
サーミスタ10、12を設けると、多大な費用が必要で、大
きな問題点となっていた。<Problems to be Solved by the Invention> However, in the above high frequency amplifier, the thermistor 1 is provided in each of the bias circuits 6 and 8 of the transistors 2 and 4.
Since 0 and 12 must be provided, there is a problem that the cost becomes high. In a high frequency amplifier, high frequency amplifiers are often connected in multiple stages to form a high frequency amplifier. Therefore, if the thermistors 10 and 12 are provided at a ratio of one to each high frequency transistor, a great deal of cost is required. , Was a big problem.
また、同軸ケーブルの場合、温度変化による損失を補償
しようとすると、パイロット信号を用いる自動利得制御
回路を備えた高周波増幅器を同軸ケーブルの一端に設
け、他端側でのパイロット信号の出力を自動利得調整回
路に供給するようにする必要がある。このように自動利
得調整回路を備えた高周波増幅器を用いなければなら
ず、やはり費用が高くなるという問題点があった。In the case of a coaxial cable, when trying to compensate for loss due to temperature change, a high-frequency amplifier equipped with an automatic gain control circuit that uses a pilot signal is installed at one end of the coaxial cable, and the pilot signal output at the other end is automatically gained. It is necessary to supply it to the adjustment circuit. As described above, a high frequency amplifier having an automatic gain adjustment circuit must be used, which also raises a problem that the cost becomes high.
この発明は上記の各問題点に鑑みてなされたものであっ
て、温度変化に基づく高周波増幅器の利得の変動や同軸
ケーブルの損失の変動を自動的に補償することができる
温度補償回路を安価に提供することを目的とする。The present invention has been made in view of the above problems, and an inexpensive temperature compensation circuit that can automatically compensate for variations in gain of a high-frequency amplifier and variations in loss of a coaxial cable due to changes in temperature is provided. The purpose is to provide.
＜課題を解決するための手段＞ この目的を達成するこの発明は、ブリッジドＴ型定イン
ピーダンス減衰器、対称Ｔ型定インピーダンス減衰器ま
たは対称π型定インピーダンス減衰器において、その構
成素子に正温度係数サーミスタと、負温度係数サーミス
タとを用い、温度が上昇したとき、減衰量を減少させ、
温度が低下したとき、減衰量を増加させるものである。<Means for Solving the Problem> The present invention which achieves this object is a bridged T-type constant impedance attenuator, a symmetric T-type constant impedance attenuator, or a symmetric π-type constant impedance attenuator. Using a thermistor and a negative temperature coefficient thermistor, when the temperature rises, the amount of attenuation is reduced,
When the temperature decreases, the amount of attenuation increases.
第１の態様は、ブリッジドＴ型定チンピーダンス減衰器
において、Ｔの字の脚部に相当する抵抗器を正温度係数
サーミスタで構成し、Ｔの字の水平部に相当する抵抗器
に並列に接続された、即ち橋絡している抵抗器を負温度
係数サーミスタで構成している。A first mode is a bridged T-type constant chimpanzee attenuator, in which a resistor corresponding to a T-shaped leg portion is composed of a positive temperature coefficient thermistor and is connected in parallel with a resistor corresponding to a horizontal portion of the T-shaped portion. The connected or bridged resistor consists of a negative temperature coefficient thermistor.
また、第２の態様は、Ｔ型定インピーダンス減衰器のＴ
の字の水平部に相当する抵抗器を負温度係数サーミスタ
で形成し、Ｔの字の脚部に相当する抵抗器を正温度係数
サーミスタで構成したものである。The second mode is the T-type constant impedance attenuator T
The resistor corresponding to the horizontal portion of the letter "C" is formed of a negative temperature coefficient thermistor, and the resistor corresponding to the leg of the letter T is formed of a positive temperature coefficient thermistor.
第３の態様は、π型定インピーダンス減衰器において、
そのπの字の水平部に相当する抵抗器を負温度係数サー
ミスタで構成し、πの字の脚部に相当する抵抗器を正温
度係数サーミスタで構成したものである。A third aspect is a π-type constant impedance attenuator,
The resistor corresponding to the horizontal portion of the π shape is composed of a negative temperature coefficient thermistor, and the resistor corresponding to the leg portion of the π shape is composed of a positive temperature coefficient thermistor.
＜作用＞ 正温度係数サーミスタは温度が上昇すると、抵抗値が増
大する特性を有し、負温度係数サーミスタは温度が上昇
すると、抵抗値が減少する特性を有する。第１の態様の
ブリッジドＴ型定インピーダンス減衰器では、減衰量を
小さくするとき、Ｔの字の脚部に相当する抵抗器の抵抗
値は大きな抵抗値である必要があり、減衰量が大きいと
き同抵抗器の抵抗値は小さな抵抗値である必要がある。
逆に、減衰量が小さいとき、Ｔの字の水平部に相当する
抵抗器間を橋絡している抵抗器の抵抗値は小さな抵抗値
である必要があり、減衰量が大きいとき大きな抵抗値で
ある必要がある。同軸ケーブルの減衰量は温度が低いと
き小さく、温度が高いとき大きくなる。また、高周波増
幅器の利得は、温度が高いとき小さく、温度が低いとき
大きくなる。これらを補償するためには、温度が低いと
き減衰量が大きく、温度が高いとき減衰量が小さくなる
ようにブリッジドＴ型定インピーダンス減衰器を構成す
ればよい。従って、この発明では温度が低いとき抵抗値
が小さく、温度が高いとき抵抗値が大きくなる正温度係
数サーミスタをＴの字の脚部に相当する抵抗器に用い、
温度が低いとき抵抗値が大きく、温度が高いとき抵抗値
が小さい負温度係数サーミスタをＴの字の水平部に相当
する抵抗器間に接続している。<Operation> The positive temperature coefficient thermistor has a characteristic that the resistance value increases as the temperature rises, and the negative temperature coefficient thermistor has a characteristic that the resistance value decreases as the temperature rises. In the bridged T-type constant impedance attenuator of the first aspect, when reducing the attenuation amount, the resistance value of the resistor corresponding to the T-shaped leg portion needs to be a large resistance value, and when the attenuation amount is large. The resistance value of the same resistor needs to be small.
On the contrary, when the amount of attenuation is small, the resistance value of the resistor bridging between the resistors corresponding to the horizontal part of the letter T needs to be small, and when the amount of attenuation is large, the resistance value is large. Must be The attenuation of the coaxial cable is small when the temperature is low, and is large when the temperature is high. Further, the gain of the high frequency amplifier is small when the temperature is high and is large when the temperature is low. To compensate for these, the bridged T-type constant impedance attenuator may be configured such that the amount of attenuation is large when the temperature is low and the amount of attenuation is small when the temperature is high. Therefore, in the present invention, a positive temperature coefficient thermistor whose resistance value is small when the temperature is low and which increases when the temperature is high is used for the resistor corresponding to the T-shaped leg,
A negative temperature coefficient thermistor having a large resistance value when the temperature is low and a small resistance value when the temperature is high is connected between the resistors corresponding to the horizontal portion of the T shape.
第２の態様のＴ型定インピーダンス減衰器及び第３の態
様のπ型定インピーダンス減衰器では、減衰量を小さく
するとき、πの字またはＴの字の水平部に相当する抵抗
器は、その抵抗値を小さく、減衰量を大きくするときに
はその抵抗値を大きくする必要がある。また、πの字ま
たはＴの字の脚部に相当する抵抗器の抵抗値は、減衰量
が大きいとき小さく、減衰量が小さいとき大きくする必
要がある。従って、πの字またはＴの字の水平部に相当
する抵抗器に負温度係数サーミスタを用い、πの字また
はＴの字の脚部に相当する抵抗器に、正温度係数サーミ
スタを用いると、温度が低いとき減衰量が大きく、温度
が高いとき、減衰量が小さい減衰器を得られる。In the T-type constant impedance attenuator of the second aspect and the π-type constant impedance attenuator of the third aspect, when the attenuation amount is reduced, the resistor corresponding to the π-shaped or T-shaped horizontal portion is When decreasing the resistance value and increasing the attenuation amount, it is necessary to increase the resistance value. Further, the resistance value of the resistor corresponding to the leg of the π shape or the T shape needs to be small when the amount of attenuation is large and is large when the amount of attenuation is small. Therefore, if a negative temperature coefficient thermistor is used for the resistor corresponding to the horizontal portion of the π shape or the T shape, and a positive temperature coefficient thermistor is used for the resistor corresponding to the leg portion of the π shape or the T shape, It is possible to obtain an attenuator having a large attenuation amount when the temperature is low and a small attenuation amount when the temperature is high.
＜実施例＞ 第１図に第１の実施例を示す。20は入力端子、22は出力
端子、24は共通線である。入力端子20と出力端子22との
間には、２つの抵抗器26,28が直列に接続されている。
これら両抵抗器26,28の抵抗値は、特性インピーダンス
（この実施例では75Ω）に選択されている。また、入力
端子20と出力端子22との間に、負温度係数サーミスタ30
が接続され、抵抗器26,28の相互接続点と共通線24との
間に、正温度係数サーミスタ32が接続されている。即
ち、この実施例の温度補償回路は、ブリッジドＴ型定イ
ンピーダンス減衰器において、橋絡している抵抗器に負
温度係数サーミスタ30を用い、Ｔの字の脚部に相当する
抵抗器に正温度係数サーミスタ32を用いたものである。<Embodiment> FIG. 1 shows a first embodiment. 20 is an input terminal, 22 is an output terminal, and 24 is a common line. Two resistors 26 and 28 are connected in series between the input terminal 20 and the output terminal 22.
The resistance values of these two resistors 26 and 28 are selected as the characteristic impedance (75Ω in this embodiment). Also, between the input terminal 20 and the output terminal 22, the negative temperature coefficient thermistor 30
A positive temperature coefficient thermistor 32 is connected between the interconnection point of the resistors 26 and 28 and the common line 24. That is, in the temperature compensating circuit of this embodiment, in the bridged T-type constant impedance attenuator, the negative temperature coefficient thermistor 30 is used as the bridging resistor, and the resistor corresponding to the T-shaped leg has a positive temperature coefficient. The coefficient thermistor 32 is used.
一般に、ブリッジドＴ型定インピーダンス減衰器におい
て、橋絡している抵抗器R1、Ｔの字の脚部に相当する抵
抗器R2の各抵抗値と減衰量ATTとの間には、入出力イン
ピーダンスを特性インピーダンス（75Ω）に維持するた
め、次のような関係が必要である。Generally, in a bridged T-type constant impedance attenuator, input / output is made between each resistance value of the resistor R 1 and the resistor R 2 corresponding to the leg portion of the T-shape and the attenuation amount ATT in the bridge. In order to maintain the impedance at the characteristic impedance (75Ω), the following relationships are necessary.
ただし、Z0＝75Ω、ATT＝10 log K（dB）である。この
関係を第２図に示す。この図から明らかなようにR1は減
衰量を大きくするにつれて、抵抗値を大きくしなければ
ならず、R2は減衰量を大きくするにつれて抵抗値を小さ
くする必要がある。 However, Z 0 = 75Ω and ATT = 10 log K (dB). This relationship is shown in FIG. As is clear from this figure, the resistance value of R 1 must be increased as the attenuation amount is increased, and the resistance value of R 2 must be decreased as the attenuation amount is increased.
また、温度が低いとき同軸ケーブルの損失が小さく、温
度が高いとき同軸ケーブルの損失が大きくなり、高周波
増幅器は温度が低いとき、利得は大きくなり、温度が高
いとき利得は小さくなるので、これらを補償するために
は、温度が低いとき減衰量は大きく、温度が高いとき減
衰量は小さくなる必要がある。そのため、R1は温度が低
いとき抵抗値が大きく、温度が高いとき抵抗値が小さく
なる必要がある。よって、R1に負温度係数サーミスタを
用いている。同様に、R2は温度が低いとき抵抗値が小さ
く、温度が高いとき抵抗値が大きくなる必要がある。よ
って、R2に正温度係数サーミスタを用いている。Also, the loss of the coaxial cable is low when the temperature is low, the loss of the coaxial cable is high when the temperature is high, and the gain of the high-frequency amplifier is high when the temperature is low, and the gain is low when the temperature is high. In order to compensate, the amount of attenuation must be large when the temperature is low, and must be small when the temperature is high. Therefore, R 1 needs to have a large resistance value when the temperature is low and a small resistance value when the temperature is high. Therefore, a negative temperature coefficient thermistor is used for R 1 . Similarly, R 2 needs to have a low resistance value when the temperature is low and a high resistance value when the temperature is high. Therefore, a positive temperature coefficient thermistor is used for R 2 .
例えば、この温度補償回路を、25℃で0dB、０℃で＋10d
B、50℃で−10dBとなる伝送系に用いる場合、この温度
補償回路を25℃で20dB、０℃で10dB、50℃で30dBと減衰
量がなるように構成すればよい。そのため、負温度係数
サーミスタ30は、25℃で約675Ω、０℃で約2297Ω、50
℃で約162Ωとなればよい。即ち25℃での抵抗値を基準
として、０℃での抵抗値が約3.4倍であればよく、50℃
での抵抗値が25℃での抵抗値の約0.24倍であればよい。
よって、第３図に符号Ａ〜Ｃで示す特性の負温度係数サ
ーミスタのうち符号Ｃで示す特性のものを用いればよ
い。For example, this temperature compensation circuit is 0dB at 25 ℃, + 10d at 0 ℃
When used in a transmission system having a B of -10 dB at 50 ° C, the temperature compensation circuit may be configured to have an attenuation of 20 dB at 25 ° C, 10 dB at 0 ° C, and 30 dB at 50 ° C. Therefore, the negative temperature coefficient thermistor 30 is about 675Ω at 25 ℃ and about 2297Ω at 50 ℃.
It should be about 162Ω at ℃. That is, the resistance value at 0 ° C should be about 3.4 times higher than the resistance value at 25 ° C.
The resistance value at is about 0.24 times the resistance value at 25 ° C.
Therefore, of the negative temperature coefficient thermistors having the characteristics indicated by reference characters A to C in FIG. 3, those having the characteristic indicated by reference character C may be used.
また、正温度係数サーミスタ32は、25℃で約8.33Ω、０
℃で約2.45Ω、50℃で約34.7Ωとなればよい。即ち、25
℃での抵抗値を基準として０℃での抵抗値が約0.294
倍、50℃での抵抗値が約4.17倍あればよく、第４図に符
号AR、BO、BG、BM、Ｕ、Ｔで示す特性の正温度係数サー
ミスタのうち、符号Ｔで示した特性の正温度係数サーミ
スタを用いればよい。In addition, the positive temperature coefficient thermistor 32 is about 8.33Ω, 0 at 25 ℃.
It should be about 2.45Ω at ℃ and about 34.7Ω at 50 ℃. That is, 25
The resistance value at 0 ℃ is about 0.294 based on the resistance value at ℃
It is sufficient that the resistance value at 50 ° C. is about 4.17 times. Of the positive temperature coefficient thermistors having the characteristics shown by the symbols AR, BO, BG, BM, U, and T in FIG. A positive temperature coefficient thermistor may be used.
なお、負温度サーミスタ30、正温度サーミスタ32に高周
波電流が流れることによって自己発熱し、その自己発熱
の影響によって抵抗値が変化するが、これらサーミスタ
30、32に流れる高周波電流は非常に小さいので、抵抗値
が変化するほどに自己発熱することはない。It should be noted that when a high-frequency current flows through the negative temperature thermistor 30 and the positive temperature thermistor 32, self-heating occurs, and the resistance value changes due to the influence of the self-heating.
The high-frequency current flowing through 30 and 32 is so small that it does not self-heat as the resistance value changes.
この温度補償回路は、例えば第５図に示すように増幅器
34の入力側または出力側に設けるか、共同聴視装置に用
いられる同軸ケーブルの一端または他端に設けられる。
第６図は、この温度補償回路の周波数と減衰量との関係
を示した図で、50℃、25℃、０℃のいずれかにおいて
も、各周波数にわたって、それぞれ10dB、20dB、30dBを
保持している。This temperature compensating circuit is provided, for example, as shown in FIG.
It is provided at the input side or the output side of 34, or at one end or the other end of the coaxial cable used in the joint hearing device.
Fig. 6 shows the relationship between frequency and attenuation of this temperature compensation circuit. It holds 10 dB, 20 dB, and 30 dB over each frequency at any of 50 ℃, 25 ℃, and 0 ℃. ing.
第２の実施例を第７図に示す。この実施例は、入力端子
20と出力端子22との間に直列に部温度係数サーミスタ3
6、38を接続し、それら両負温度係数サーミスタ３、38
の接続点と共通線24との間に正温度係数サーミスタ40を
接続して、Ｔ型定インピーダンス減衰器を構成したもの
である。The second embodiment is shown in FIG. In this example, the input terminal
20 temperature coefficient thermistor 3 in series between 20 and output terminal 22
6 and 38 are connected, and both negative temperature coefficient thermistors 3 and 38
A positive temperature coefficient thermistor 40 is connected between the connection point of 1 and the common line 24 to form a T-type constant impedance attenuator.
Ｔ型定インピーダンス減衰器において、インピーダンス
を一定に保つためには、Ｔの字の水平部に相当する抵抗
器R1、Ｔの字の脚部に相当する抵抗器R2と減衰量ATTと
の間には、次の関係が必要である。In the T-type constant impedance attenuator, in order to keep the impedance constant, a resistor R 1 corresponding to the horizontal portion of the T shape, a resistor R 2 corresponding to the leg portion of the T shape and the attenuation amount ATT The following relations are necessary between them:
ただし、Z0＝75Ω、ATT＝10 log K（dB）である。この
式から明らかなように減衰量を小さくするとき、R1は小
さな値に、減衰量を大きくするとき、R1は大きな値にす
る必要がある。逆に、R2は減衰量を小さくするとき、大
きな値に、減衰量を大きくするとき、小さな値にする必
要がある。そして、温度補償回路としては、温度が低い
とき減衰量を大きく、温度が高いとき減衰量を小さくす
る必要があるので、Ｔの字の水平部の相当する抵抗器に
負温度係数サーミスタ36、38を用い、Ｔの字の脚部に相
当する抵抗器に正温度係数サーミスタ40を用いている。 However, Z 0 = 75Ω and ATT = 10 log K (dB). To decrease the attenuation amount As is apparent from this formula, R 1 is a small value, when increasing the amount of attenuation, R 1 is need to a large value. On the contrary, R 2 needs to have a large value when the attenuation amount is made small and a small value when the attenuation amount is made large. Since the temperature compensation circuit needs to increase the amount of attenuation when the temperature is low and decrease the amount of attenuation when the temperature is high, the negative temperature coefficient thermistors 36 and 38 are connected to the corresponding resistors in the horizontal portion of the T shape. And a positive temperature coefficient thermistor 40 is used for the resistor corresponding to the T-shaped leg.
第８図に第３の実施例を示す。この実施例は、入力端子
20と出力端子22との間に負温度係数サーミスタ42を接続
し、入力端子20との共通線24との間に正温度係数サーミ
スタ44を接続し、出力端子22と共通線24との間に正温度
係数サーミスタ46を接続し、π型定インピーダンス減衰
器を構成したものである。FIG. 8 shows a third embodiment. In this example, the input terminal
A negative temperature coefficient thermistor 42 is connected between the output terminal 22 and the output terminal 22, a positive temperature coefficient thermistor 44 is connected between the input terminal 20 and the common wire 24, and a negative temperature coefficient thermistor 44 is connected between the output terminal 22 and the common wire 24. A positive temperature coefficient thermistor 46 is connected to form a π-type constant impedance attenuator.
一般にπ型定インピーダンス減衰器において、πの字の
水平部に相当する抵抗器R1、脚部に相当する抵抗器R2の
値と減衰量ATTとの関係は、次のように表わされる。Generally, in a π-type constant impedance attenuator, the relationship between the values of the resistor R 1 corresponding to the horizontal portion of the π shape and the resistor R 2 corresponding to the legs and the attenuation amount ATT is expressed as follows.
ただし、Z0＝75Ω、ATT＝10 log K（dB）である。この
式から明らかなように減衰量を小さくするとき、R1の値
は小さく、減衰量を大きくするときはR1の値を大きな値
にする必要があり、減衰量を小さくするときにはR2の値
は大きく、減衰量を大きくするときにはR2の値は小さく
する必要がある。そして、温度補償回路としては、温度
が低いとき減衰量を大きくし、温度が高いとき減衰量を
小さくするのであるから、R1に負温度係数サーミスタ42
を用い、R2に正温度係数サーミスタ44、46を用いてい
る。 However, Z 0 = 75Ω and ATT = 10 log K (dB). As is clear from this equation, when reducing the amount of attenuation, the value of R 1 is small, when increasing the amount of attenuation, the value of R 1 must be large, and when reducing the amount of attenuation, the value of R 2 The value is large, and the value of R 2 needs to be small when increasing the attenuation. The temperature compensating circuit increases the amount of attenuation when the temperature is low, and decreases the amount of attenuation when the temperature is high. Therefore, the negative temperature coefficient thermistor 42 is added to R 1.
And the positive temperature coefficient thermistors 44 and 46 are used for R 2 .
第１の実施例では、０℃で30dB、25℃で20dB、50℃で10
dBの減衰量としたが、この減衰量は使用する正温度係数
サーミスタ、負温度係数サーミスタを異なる特性のもの
とすることにより変更することができる。In the first embodiment, 30 dB at 0 ° C., 20 dB at 25 ° C., 10 dB at 50 ° C.
Although the amount of attenuation is set to dB, this amount of attenuation can be changed by setting the positive temperature coefficient thermistor and the negative temperature coefficient thermistor to have different characteristics.
＜発明の効果＞ 以上のように、この発明によれば、正温度係数サーミス
タと負温度係数サーミスタとを用いて、ブリッジドＴ型
減衰器、Ｔ型減衰器またはπ型減衰器を構成しているの
で、温度が低下すると減衰量が増加し、温度が上昇する
と減衰量が低下する。従って、温度の低下に従って減衰
量が小さくなり、温度の上昇に従って減衰量が大きくな
る同軸ケーブルと共に用いると、同軸ケーブルを伝送さ
れる信号のレベルを温度変化があっても一定にすること
ができる。同様に、温度の低下に従って利得が大きくな
り、温度の上昇に従って利得が低下する高周波増幅器と
共に用いると、高周波増幅器から出力される信号のレベ
ルを温度変化があっても一定にすることができる。しか
も、この温度補償回路は、すべて受動素子によって構成
されているので、この温度補償回路を作動させるための
電源が不要であり、コストを安くすることができる。し
かも、この温度補償回路の構成部品の数は少なく、益々
コストを安くすることができ、さらに小型軽量化を図る
ことができる。<Effects of the Invention> As described above, according to the present invention, the bridged T-type attenuator, the T-type attenuator, or the π-type attenuator is configured by using the positive temperature coefficient thermistor and the negative temperature coefficient thermistor. Therefore, when the temperature decreases, the attenuation increases, and when the temperature increases, the attenuation decreases. Therefore, when used with a coaxial cable in which the amount of attenuation decreases as the temperature decreases and the amount of attenuation increases as the temperature increases, the level of the signal transmitted through the coaxial cable can be made constant even if the temperature changes. Similarly, when used with a high frequency amplifier in which the gain increases as the temperature decreases and the gain decreases as the temperature increases, the level of the signal output from the high frequency amplifier can be made constant even if the temperature changes. Moreover, since the temperature compensating circuit is composed entirely of passive elements, a power source for operating the temperature compensating circuit is unnecessary, and the cost can be reduced. Moreover, the number of components of the temperature compensation circuit is small, the cost can be further reduced, and the size and weight can be further reduced.
第１図はこの発明による温度補償回路の第１の実施例の
回路図、第２図はブリッジドＴ型定インピーダンス減衰
器を構成している抵抗器の抵抗値−減衰量特性図、第３
図は負温度係数サーミスタの抵抗温度特性図、第４図は
正温度係数サーミスタの抵抗温度特性図、第５図は第１
の実施例の使用状態を示す図、第６図は第１の実施例の
減衰量−周波数特性図、第７図は第２の実施例の回路
図、第８図は第３の実施例の回路図、第９図は従来の温
度補償回路の一例を示す回路図、第10図は従来の温度補
償回路の他の例を示す回路図である。 20……入力端子、22……出力端子、24……共通線、26、
28……特性インピーダンス素子、30、36、38、42……負
温度係数サーミスタ、32、40、44、46……正温度係数サ
ーミスタ。FIG. 1 is a circuit diagram of a first embodiment of a temperature compensation circuit according to the present invention, and FIG. 2 is a resistance value-attenuation amount characteristic diagram of resistors constituting a bridged T-type constant impedance attenuator, and FIG.
The figure shows the resistance-temperature characteristic of the negative temperature coefficient thermistor, Fig. 4 shows the resistance-temperature characteristic of the positive temperature coefficient thermistor, and Fig. 5 shows the first
FIG. 6 is a diagram showing the use state of the embodiment, FIG. 6 is an attenuation-frequency characteristic diagram of the first embodiment, FIG. 7 is a circuit diagram of the second embodiment, and FIG. 8 is a diagram of the third embodiment. FIG. 9 is a circuit diagram showing an example of a conventional temperature compensation circuit, and FIG. 10 is a circuit diagram showing another example of a conventional temperature compensation circuit. 20 …… input terminal, 22 …… output terminal, 24 …… common line, 26,
28 …… Characteristic impedance element, 30, 36, 38, 42 …… Negative temperature coefficient thermistor, 32, 40, 44, 46 …… Positive temperature coefficient thermistor.
Claims (3)
入力端子と出力端子との間に直列に接続された特性イン
ピーダンスを有する２つのインピーダンス素子と、上記
両インピーダンス素子の相互接続点と上記共通線との間
に接続された正温度係数サーミスタと、上記両インピー
ダンス素子に並列に接続された負温度係数サーミスタと
を、具備する温度補償回路。1. An input terminal, an output terminal, a common line, two impedance elements having characteristic impedances connected in series between the input terminal and the output terminal, and an interconnection point of the impedance elements. A temperature compensating circuit comprising a positive temperature coefficient thermistor connected between the common line and the negative temperature coefficient thermistor connected in parallel to the impedance elements.
入力端子と出力端子との間に直列に接続された同一特性
の２つの負温度係数サーミスタと、これら負温度係数サ
ーミスタの相互接続点と上記共通線との間に接続された
正温度係数サーミスタとを、具備する温度補償回路。2. An input terminal, an output terminal, a common line, two negative temperature coefficient thermistors having the same characteristics, which are connected in series between the input terminal and the output terminal, and these negative temperature coefficient thermistors are mutually connected. A temperature compensation circuit comprising a positive temperature coefficient thermistor connected between a connection point and the common line.
入力端子と出力端子との間に接続された負温度係数サー
ミスタと、上記入力端子と上記共通線との間に接続され
た第１の正温度係数サーミスタと、上記出力端子と上記
共通線との間に接続され第１の正温度係数サーミスタと
同じ特性を有する第２の正温度係数サーミスタとを、具
備する温度補償回路。3. An input terminal, an output terminal, a common line, a negative temperature coefficient thermistor connected between the input terminal and the output terminal, and a negative temperature coefficient thermistor connected between the input terminal and the common line. A temperature compensating circuit comprising: a first positive temperature coefficient thermistor; and a second positive temperature coefficient thermistor connected between the output terminal and the common line and having the same characteristics as the first positive temperature coefficient thermistor.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63185144A JPH0722246B2 (en) | 1988-07-25 | 1988-07-25 | Temperature compensation circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63185144A JPH0722246B2 (en) | 1988-07-25 | 1988-07-25 | Temperature compensation circuit |
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|---|---|
| JPH0234013A JPH0234013A (en) | 1990-02-05 |
| JPH0722246B2 true JPH0722246B2 (en) | 1995-03-08 |
Family
ID=16165641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63185144A Expired - Lifetime JPH0722246B2 (en) | 1988-07-25 | 1988-07-25 | Temperature compensation circuit |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0722246B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1988
- 1988-07-25 JP JP63185144A patent/JPH0722246B2/en not_active Expired - Lifetime
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|---|---|
| JPH0234013A (en) | 1990-02-05 |
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