JPH07214617A - Injection method of injection molding machine - Google Patents
Injection method of injection molding machineInfo
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- JPH07214617A JPH07214617A JP859894A JP859894A JPH07214617A JP H07214617 A JPH07214617 A JP H07214617A JP 859894 A JP859894 A JP 859894A JP 859894 A JP859894 A JP 859894A JP H07214617 A JPH07214617 A JP H07214617A
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- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
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-
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- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
- B29C45/47—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using screws
- B29C45/50—Axially movable screw
- B29C45/52—Non-return devices
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明はプラスチック製品を成形
する射出成形機において、特に金型キャビティ内に溶融
樹脂を高精度に射出充填する射出成形機の射出方法に関
するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an injection molding machine for molding a plastic product, and more particularly to an injection method for an injection molding machine in which a molten resin is injected into a mold cavity with high precision.
【０００２】[0002]
【従来の技術】図６ないし図９は従来の射出成形を示
し、図６は計量工程完了時の状態を示すノズル先端断面
図、図７はサックバック完了時のノズル先端断面図、図
８は射出工程開始時のノズル先端断面図、図９は射出開
始からの経過時間と金型内への溶融樹脂の射出量との関
係図である。一般に射出成形機を用いて金型内に溶融樹
脂を加熱筒内からスクリュによって流入する場合、計量
された溶融樹脂が効率よく流入されるよう溶融樹脂の一
部がスクリュ側へ逆流しようとするのを防止するように
構成されている。6 to 9 show conventional injection molding, FIG. 6 is a sectional view of a nozzle tip showing a state after completion of a measuring process, FIG. 7 is a sectional view of a nozzle tip after completion of suck back, and FIG. FIG. 9 is a cross-sectional view of the nozzle tip at the start of the injection process, and FIG. 9 is a relationship diagram between the elapsed time from the start of injection and the injection amount of the molten resin into the mold. Generally, when a molten resin flows into the mold from the heating cylinder with a screw using an injection molding machine, a part of the molten resin tries to flow back to the screw side so that the measured molten resin can efficiently flow. Is configured to prevent
【０００３】このような従来のチェックリング４は加熱
筒１の内径前に嵌挿されスクリュ２の先端に取付けられ
たスクリュヘッド３の小径部３ａとの間に、充分な間隙
が形成されるような内径面を有する円筒状に構成されて
いる。このチェックリング４はスクリュヘッド３の後端
部３ｂとスクリュ２の先端面に取付けられたチェックシ
ート５の間を所定の間隙だけ軸方向に進退可能になって
いる。なお、符号６はノズル、８ａは固定側金型、８ｂ
は移動側金型を示す。Such a conventional check ring 4 is inserted in front of the inner diameter of the heating cylinder 1 and a sufficient gap is formed between the small diameter portion 3a of the screw head 3 attached to the tip of the screw 2. It has a cylindrical shape with a large inner diameter surface. The check ring 4 can advance and retreat in the axial direction by a predetermined gap between the rear end portion 3b of the screw head 3 and the check sheet 5 attached to the front end surface of the screw 2. Reference numeral 6 is a nozzle, 8a is a fixed side mold, and 8b.
Indicates a moving die.
【０００４】上記のように構成した射出成形機を用いれ
ば、ペレット状の固体樹脂を加熱筒１の外方よりヒータ
によって加熱した熱と、前記固体樹脂をスクリュ２回転
によって搬送する途中の剪断熱によって溶融し、同時に
スクリュ２回転によって前方へ流動させてスクリュヘッ
ド３の前部に溶融樹脂７を貯留できる（図６）。When the injection molding machine configured as described above is used, heat generated by heating the pellet-shaped solid resin from the outside of the heating cylinder 1 by a heater and shear heat insulation during the transportation of the solid resin by two rotations of the screw. The molten resin 7 can be melted and simultaneously flowed forward by the rotation of the screw 2 to store the molten resin 7 in the front portion of the screw head 3 (FIG. 6).
【０００５】その後サックバック動作によりスクリュ２
を強制的に後退させるとともに、移動側金型８ｂをも後
退させ両金型８ａ、８ｂ間を開くと、ノズル６先端部に
は空隙１０が生ずることになる。この状態で次回の射出
工程が開始される（図７）。After that, the screw 2 is moved by suck back operation.
When the movable mold 8b is also retracted and the space between the two molds 8a and 8b is opened, the gap 10 is formed at the tip of the nozzle 6. In this state, the next injection process is started (FIG. 7).
【０００６】一方、移動側金型８ｂに付着している成形
品９を取外した後、移動側金型８ｂを再度移動して両金
型８ａ、８ｂを閉じ、キャビティ１１部を形成し、射出
工程に入る。On the other hand, after removing the molded product 9 adhering to the moving side mold 8b, the moving side mold 8b is moved again to close both molds 8a and 8b to form a cavity 11 part, and the injection is performed. Enter the process.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】ところが、図７に示す
ように射出工程開始の初期状態では、チェックリング４
がスクリュヘッド後端部３ｂに当接した状態を呈してお
り、この状態でスクリュ２が前進を開始してもチェック
リング４が閉まる（チェックリング４がチェックシート
５に当接する）までは、スクリュヘッド３の前部１６に
貯留された溶融樹脂７がスクリュヘッド３側からスクリ
ュ２側へ向かって逆流することになる。However, as shown in FIG. 7, in the initial state of the injection process start, the check ring 4
Is in contact with the rear end portion 3b of the screw head, and even if the screw 2 starts to move forward in this state, until the check ring 4 is closed (the check ring 4 contacts the check sheet 5), The molten resin 7 stored in the front portion 16 of the head 3 flows backward from the screw head 3 side toward the screw 2 side.
【０００８】また、チェックリング４が閉まってスクリ
ュ２の前進動作を開始してもノズル６部の空隙１０が消
滅するまでは金型８ａ、８ｂ内に溶融樹脂７が流入しな
いことになる。この結果、図９に示すように最適射出条
件下におけるキャビティ１１部への理論上の溶融樹脂７
の射出量と実際の溶融樹脂７の射出量との間には差異が
生じることになり、このため充填完了時間ずれが生じる
ことになる。この充填完了前後の射出速度や射出圧力が
理論値に近いか否かが所望する良品の安定成形上大きな
要因となることから考えれば、前述した充填完了の時間
ずれは良品の安定成形上の大きな問題点となる。Even if the check ring 4 is closed and the forward movement of the screw 2 is started, the molten resin 7 does not flow into the molds 8a and 8b until the gap 10 in the nozzle 6 disappears. As a result, as shown in FIG. 9, the theoretical molten resin 7 to the cavity 11 under the optimum injection condition
And the actual injection amount of the molten resin 7 are different from each other, so that a filling completion time difference occurs. Considering that whether or not the injection speed and injection pressure before and after the completion of filling are close to the theoretical value is a major factor in stable molding of a good product, the time lag of completion of filling described above is a large factor in stable molding of a good product. It becomes a problem.
【０００９】本発明は、上記従来の問題点に鑑みてなさ
れたもので、チェックリングの閉まり遅れによる逆流量
と、ノズル先端部の空隙量を加算した後、スクリュスト
ロークに換算して射出開始基準点を補正することにより
理論状態に近い射出工程を実現するようにした射出方法
を提供することを目的とするものである。The present invention has been made in view of the above-mentioned conventional problems, and after adding the reverse flow rate due to the delay in closing the check ring and the void amount at the tip of the nozzle, it is converted into a screw stroke and the injection start standard is set. It is an object of the present invention to provide an injection method which realizes an injection process close to a theoretical state by correcting points.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の発明では射出開始時のチェックリングの閉ま
り遅れによる溶融樹脂の逆流量に、サックバック動作に
より発生したノズル先端部の空隙量を加算してスクリュ
ストロークに換算しておき、射出開始位置より前記スク
リュストローク分だけ前方にずらした位置を射出基準点
とし射出工程を制御するようにした。また、第２の発明
では第１の発明の射出開始位置よりスクリュを前進さ
せ、基準点で一旦停止することによりチェックリングを
閉め、かつ、ノズル先端部の空隙も消滅した射出の初期
状態を形成した後、射出を再開する。In order to achieve the above object, in the first aspect of the invention, due to the reverse flow rate of the molten resin due to the delay in closing the check ring at the start of injection, the gap at the nozzle tip portion caused by the suck back operation is generated. The amount is added and converted into a screw stroke, and the injection process is controlled by using the position shifted forward by the screw stroke from the injection start position as the injection reference point. Further, in the second invention, the screw is moved forward from the injection start position of the first invention, and is temporarily stopped at the reference point to close the check ring, and the void at the tip of the nozzle is also eliminated to form the initial state of injection. After that, the injection is restarted.
【００１１】[0011]
【作用】射出工程開始時のチェックリングの閉まり遅れ
による逆流量と、サックバック動作によって発生したノ
ズル先端部の空隙量をそれぞれスクリュストロークＳV
＋ＳB に換算し、射出開始位置よりＳV ＋ＳB だけ前方
を射出基準点とし、射出工程を制御するとともに、逆流
量や空隙量の生じない初期状態を一旦形成した後、射出
開始を行うようにしたので、所望する良品を安定して生
産できる。[Operation] The reverse flow rate due to the delay in closing the check ring at the start of the injection process and the amount of void at the nozzle tip portion generated by the suck back operation are respectively adjusted to the screw stroke S V.
Convert to + S B , control the injection process with S V + S B ahead of the injection start position as the injection reference point, and once start the initial state where no reverse flow rate or void volume occurs, then start injection. Therefore, the desired non-defective product can be stably produced.
【００１２】[0012]
【実施例】以下に、本発明に係る射出成形機における射
出方法の具体的実施例を図面を参照して詳細に説明す
る。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Specific embodiments of an injection method in an injection molding machine according to the present invention will be described in detail below with reference to the drawings.
【００１３】図１はノズル先端部に樹脂センサを設けた
場合の縦断面図、図２はスクリュ前進開始後の溶融樹脂
流れ状態を示す模式図、図３はチェックリングが閉まる
時の溶融樹脂から受ける力状態を示す説明図、図４は溶
融樹脂の体積−圧力−温度関係を表わすグラフ、図５は
本発明における射出方法を示す説明図である。FIG. 1 is a vertical cross-sectional view in the case where a resin sensor is provided at the tip of the nozzle, FIG. 2 is a schematic view showing the flow state of molten resin after the screw advance is started, and FIG. 3 is a diagram showing the molten resin when the check ring is closed. FIG. 4 is an explanatory view showing a state of force received, FIG. 4 is a graph showing a volume-pressure-temperature relationship of molten resin, and FIG. 5 is an explanatory view showing an injection method in the present invention.
【００１４】以下本発明の詳細は従来例として述べたも
のと同一なので説明を省略し異なる部分についてのみ説
明する。本発明では図１に示すように、ノズル６内の先
端近傍に溶融樹脂７の通過の有無を検知する樹脂センサ
１２が一対配設されている。この樹脂センサ１２は例え
ば超音波センサのように音波の伝播の有無を検知するも
のや、光学式センサのように光の透過状態を感知するも
のなどを利用することができ、樹脂センサ発信側１２ａ
と樹脂センサ受信側１２ｂとで構成されている。Since the details of the present invention are the same as those described as the conventional example, the description will be omitted and only different parts will be described. In the present invention, as shown in FIG. 1, a pair of resin sensors 12 for detecting the presence or absence of passage of the molten resin 7 are provided in the vicinity of the tip of the nozzle 6. The resin sensor 12 may be, for example, an ultrasonic sensor that detects the presence or absence of propagation of sound waves, or an optical sensor that detects the light transmission state, and the like.
And the resin sensor receiving side 12b.
【００１５】次に本発明に係る射出成形機における射出
方法について述べる。まず、射出工程開始時にチェック
リング４の閉まり遅れによる逆流量をスクリュストロー
クＳ B に換算して射出開始基準点を補正することについ
て述べる。従来例で述べた図７に示す状態から射出工程
を開始するためスクリュ２を前進すれば、溶融樹脂７
は、図２に示すようにノズル６側への樹脂流れ量ｑn と
スクリュ２側への樹脂流れ量ｑS が生じる。ここでスク
リュヘッド径をＤH 、スクリュ速度をＶとすればｑN ＋
ｑS ＝（π／４）・（ＤH ）2 ・Ｖが成立する。Next, injection in the injection molding machine according to the present invention
Describe the method. First, check at the start of the injection process
The reverse flow rate due to the delay in closing the ring 4
Ku S BTo convert the injection start reference point to
To describe. From the state shown in FIG. 7 described in the conventional example to the injection process
If the screw 2 is advanced to start the
Is the resin flow amount q toward the nozzle 6 side as shown in FIG.nWhen
Resin flow amount q to the screw 2 sideSOccurs. Here
Ryu head diameter is DH, And if the screw speed is V, then qN+
qS= (Π / 4) ・ (DH)2・ V holds.
【００１６】次に図３に示す如くスクリュ２側への樹脂
流れ量ｑS によりチェックリング４が受ける力Ｆは、チ
ェックリング４のスクリュヘッド３側の側面４ａに作用
するＦ1 とチェックリング４の内周面４ｂに作用する粘
性力Ｆ2 を加算し（Ｆ1 ＋Ｆ 2 ）、チェックリング４の
スクリュ２側の側面４ｃに作用する力Ｆ3 とチェックリ
ング４の外周面４ｄに作用する粘性力Ｆ4 を加算した値
（Ｆ3 ＋Ｆ4 ）を減じるとＦ＝Ｆ1 ＋Ｆ2 −Ｆ3 −Ｆ4
となる。なお、チェックリング４に作用する力Ｆ1 〜Ｆ
4 を求めるには、粘弾性体の流動解析が扱えるＣＡＥ
（コンピュータ支援技術）を用いれば容易に算出でき
る。Next, as shown in FIG. 3, resin for the screw 2 side
Flow rate qSThe force F received by the check ring 4 is
Acts on the side surface 4a of the check ring 4 on the screw head 3 side.
Do F1And the viscosity acting on the inner peripheral surface 4b of the check ring 4.
Sexual power F2And add (F1+ F 2), Check ring 4
Force F acting on the side surface 4c on the screw 2 side3And check
Viscous force F acting on the outer peripheral surface 4d of the ring 4FourThe value obtained by adding
(F3+ FFour) Is subtracted, F = F1+ F2-F3-FFour
Becomes The force F acting on the check ring 41~ F
FourCAE that can be used in the flow analysis of viscoelastic materials
Can be easily calculated using (computer-aided technology)
It
【００１７】この時チェックリング４の質量をｍとすれ
ばＦ／ｍ＝αの加速度が発生することになる。このこと
よりチェックリング４の移動ストロークをＬとすれば、At this time, if the mass of the check ring 4 is m, an acceleration of F / m = α will be generated. From this, if the moving stroke of the check ring 4 is L,
【００１８】[0018]
【数１】 [Equation 1]
【００１９】となり、チェックリング４が閉まるまでに
要する時間Ｔが求められる。よって射出工程開始後チェ
ックリング４が閉まるまでに溶融樹脂７がスクリュヘッ
ド前部１６からスクリュ２側へ逆流する逆流量ＱB は、Therefore, the time T required to close the check ring 4 is obtained. Therefore, the reverse flow rate Q B of the molten resin 7 flowing backward from the screw head front portion 16 to the screw 2 side by the time the check ring 4 is closed after the start of the injection process is
【００２０】[0020]
【数２】 [Equation 2]
【００２１】となる。ここでスクリュ２外径ＤS とすれ
ば断面積は（π／４）・（ＤS ）2 となるのでＱB ÷
（π／４）・（ＤS ）2 ＝４ＱB ／π（ＤS ）2 ＝ＳB
となり、射出開始位置を基準点よりＳB だけ後方へ移動
すればよいことになる。[0021] If the outer diameter of the screw 2 is D S , the cross-sectional area is (π / 4) · (D S ) 2 , so Q B ÷
(Π / 4) · (D S ) 2 = 4Q B / π (D S ) 2 = S B
Therefore, it suffices to move the injection start position backward by S B from the reference point.
【００２２】次に、サックバック動作によって生じたノ
ズル６部の空隙量をスクリュストロークＳV に換算して
射出開始基準点を補正することについて述べる。図６に
示すように計量工程が完了した状態下でのスクリュヘッ
ド前部１６の樹脂圧をＰA 、体積をＶA とすると、図４
から体積ＶA を大気圧換算すると、（ＱO ／ＱA ）・Ｖ
A から大気圧下での相当体積ＶO が求められる。Next, the correction of the injection starting reference point by converting the amount of voids in the nozzle 6 portion generated by the suck back operation into the screw stroke S V will be described. As shown in FIG. 6, when the resin pressure of the screw head front portion 16 is P A and the volume is V A under the state where the measuring process is completed, FIG.
From the volume VA to atmospheric pressure, (Q O / Q A ) ・ V
The equivalent volume V O under atmospheric pressure can be obtained from A.
【００２３】ここで、サックバックストロークをＳS と
すればサックバック動作によって生じたノズル６部の空
隙量ＱV は〔（π／４）・（ＤS ）2 ・ＳS 〕−〔（Ｑ
O ／ＱA ）・ＶA −ＶA 〕から求められる。このことか
ら、サックバック動作によって生じたノズル６部の空隙
１０をスクリュストロークＳV に換算すると、ＳV ＝Ｑ
v ÷（π／４）・（ＤS ）2 ＝４ＱV ／π（ＤS ）2 と
なる。[0023] Here, the void volume Q V of nozzle 6 parts caused suck-back stroke by S S Tosureba suck-back operation is [(π / 4) · (D S) 2 · S S ] - [(Q
O / Q A) · V is obtained from the A -V A]. From this, when the void 10 of the nozzle 6 portion generated by the suck back operation is converted into the screw stroke S V , S V = Q
v / (π / 4) · (D S ) 2 = 4Q V / π (D S ) 2 .
【００２４】この場合、実際にサックバック動作によっ
て生じた空隙量をなくし、射出初期の理想状態に近づけ
るためのスクリュ２前進動作制御は、次のように行う。
すなわち、スクリュ前進速度Ｖで前進を開始し、チェッ
クリング４が閉じるまでに要する時間Ｔが経過した後、
徐々に速度を落し、トータルの前進量がＳB ＋ＳV にな
ると前進を終了する。この場合、図１に示すようにノズ
ル６内の先端近傍に樹脂センサ１２ａ、１２ｂを設け
て、溶融樹脂７の先端部が通過したことを検知し、スク
リュ２の前進動作を制御すればより正確に空隙１０を零
にできる。In this case, the forward movement control of the screw 2 for eliminating the void amount actually generated by the suck back operation and bringing it closer to the ideal state at the initial stage of injection is performed as follows.
That is, after advancing at the screw advancing speed V and the time T required until the check ring 4 is closed,
The speed is gradually reduced, and when the total amount of advance becomes S B + S V , the advance ends. In this case, as shown in FIG. 1, resin sensors 12a and 12b are provided in the vicinity of the tip of the nozzle 6 to detect the passage of the tip of the molten resin 7 and control the forward movement of the screw 2 for more accurate operation. The void 10 can be made zero.
【００２５】以上から、図２および図３に示すように射
出工程開始時にチェックリング４のの閉まり遅れによる
逆流量をスクリュストロークに換算したＳB に換算した
値と、サックバック動作によって生じたノズル６部の空
隙量をスクリュストロークＳ V に換算した値とを加算し
た値、すなわち図５に示すようにＳB ＋ＳV だけスクリ
ュ２の射出開始位置より前方（スクリュヘッド３側）と
するように補正を行うのである。From the above, as shown in FIG. 2 and FIG.
Due to delay in closing the check ring 4 at the start of the process
S converted from reverse flow rate to screw strokeBConverted to
Value and the empty space of the nozzle 6 part caused by suck back operation
Screw stroke S VAdd the value converted to
Value, that is, S as shown in FIG.B+ SVOnly screen
Front of the injection start position of the screw 2 (screw head 3 side)
The correction is performed so that
【００２６】こうすることにより、射出工程開始後まず
チェックリング４が閉じ、引続いてノズル６部の空隙１
０が零になる基準点でスクリュ２を停止すれば、図８に
示すような射出初期の理想状態が実現可能となる。By doing so, the check ring 4 is first closed after the start of the injection process, and subsequently, the gap 1 in the nozzle 6 is closed.
If the screw 2 is stopped at the reference point where 0 becomes zero, the ideal state at the initial stage of injection as shown in FIG. 8 can be realized.
【００２７】前記したように、まずチェックリング４に
閉まり遅れによる逆流量とサックバック動作によって生
じた空隙１０をなくする射出操作（図７の状態から図８
に示す理想状態に移行する操作）は、両金型８ａ、８ｂ
が開いている状態に行えば成形サイクルを伸ばすことな
く理想状態からの射出工程を開始できる。As described above, first, the injection operation for eliminating the back flow due to the closing delay of the check ring 4 and the gap 10 generated by the suck back operation (from the state of FIG. 7 to FIG.
The operation of shifting to the ideal state shown in FIG.
If the state is opened, the injection process from the ideal state can be started without extending the molding cycle.
【００２８】なお、前記した、チェックリング４の閉ま
り遅れによる逆流量ＱB は溶融樹脂７の粘性により影響
を受けることになるので、計量時のスクリュ回転トルク
によって粘性を補正するようにすればより正確な逆流量
ＱB を求めることができる。Since the reverse flow rate Q B due to the closing delay of the check ring 4 is influenced by the viscosity of the molten resin 7, it is more preferable to correct the viscosity by the screw rotation torque during measurement. is accurately determined back-flow amount Q B.
【００２９】[0029]
【発明の効果】以上説明したことからも明らかなよう
に、第１の発明では、射出開始時のチェックリングの閉
まり遅れによる溶融樹脂の逆流量に、サックバック動作
により発生したノズル先端部の空隙量を加算してスクリ
ュストロークに換算しておき、射出開始位置より前記ス
クリュストローク分だけ前方にずらした位置を射出基準
点とし射出工程を制御し、また、第２の発明では第１の
発明の射出開始位置よりスクリュを前進させ、基準点で
一旦停止することによりチェックリングを閉め、かつ、
ノズル先端部の空隙も消滅した射出の初期状態を形成し
た後、射出を再開するようにしたことにより、チェック
リングの閉まり遅れやサックバック動作によるノズル先
端の空隙部の発生を消滅できるため、成形サイクルを長
くすることなく、理想化された射出工程状態下で所望す
る良品を成形することができる。As is apparent from the above description, in the first aspect of the present invention, due to the reverse flow rate of the molten resin due to the delay in closing the check ring at the start of injection, the gap at the nozzle tip portion caused by the suck back operation is generated. The amount is added and converted into a screw stroke, and the injection process is controlled with a position displaced forward by the screw stroke from the injection start position as an injection reference point. Close the check ring by advancing the screw from the injection start position and stopping at the reference point, and
The void at the tip of the nozzle has also disappeared.By forming the initial state of injection and then restarting the injection, it is possible to eliminate the occurrence of voids at the tip of the nozzle due to delay in closing the check ring and suck back operation. A desired good product can be molded under idealized injection process conditions without lengthening the cycle.
【図１】ノズル先端部に樹脂センサを設けた場合の縦断
面図である。FIG. 1 is a vertical cross-sectional view when a resin sensor is provided at the tip of a nozzle.
【図２】スクリュ前進開始後の溶融樹脂流れ状態を示す
模式図である。FIG. 2 is a schematic diagram showing a molten resin flow state after starting the screw forward movement.
【図３】チェックリングが閉まる時の溶融樹脂から受け
る力状態を示す説明図である。FIG. 3 is an explanatory view showing a state of force received from a molten resin when the check ring is closed.
【図４】溶融樹脂の体積−圧力−温度関係を表わすグラ
フである。FIG. 4 is a graph showing a volume-pressure-temperature relationship of molten resin.
【図５】本発明における射出方法を示す説明図である。FIG. 5 is an explanatory diagram showing an injection method in the present invention.
【図６】計量工程完了時の状態を示すノズル先端断面図
である。FIG. 6 is a cross-sectional view of the tip of the nozzle showing the state after the completion of the weighing process.
【図７】サックバック完了時のノズル先端断面図であ
る。FIG. 7 is a sectional view of the nozzle tip when suck back is completed.
【図８】本発明の射出方法による射出工程開始時のノズ
ル先端断面図である。FIG. 8 is a sectional view of the nozzle tip at the start of the injection process according to the injection method of the present invention.
【図９】射出開始からの経過時間と金型内への溶融樹脂
の射出量との関係図である。FIG. 9 is a diagram showing the relationship between the elapsed time from the start of injection and the amount of molten resin injected into the mold.
１ 加熱筒 ２ スクリュ ３ スクリュヘッド ３ａ 小径部 ３ｂ スクリュヘッド後端部 ４ チェックリング ５ チェックシート ６ ノズル ７ 溶融樹脂 ８ａ 固定側金型 ８ｂ 移動側金型 ９ 成形品 １０ 空隙 １１ キャビティ １２ 樹脂センサ １２ａ 樹脂センサ発信側 １２ｂ 樹脂センサ受信側 １６ スクリュヘッド前部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Heating cylinder 2 Screw 3 Screw head 3a Small diameter part 3b Screw head rear end 4 Check ring 5 Check sheet 6 Nozzle 7 Molten resin 8a Fixed side mold 8b Moving side mold 9 Molded product 10 Void 11 Cavity 12 Resin sensor 12a Resin Sensor transmitter side 12b Resin sensor receiver side 16 Screw head front part
Claims (2)
れによる溶融樹脂の逆流量に、サックバック動作により
発生したノズル先端部の空隙量を加算してスクリュスト
ロークに換算しておき、射出開始位置より前記スクリュ
ストローク分だけ前方にずらした位置を射出基準点とし
射出工程を制御することを特徴とする射出成形機の射出
方法。1. A screw stroke is calculated by adding the amount of void at the nozzle tip portion generated by suck back operation to the reverse flow rate of the molten resin due to the delay in closing the check ring at the time of injection start, and from the injection start position. An injection method for an injection molding machine, wherein an injection process is controlled by using a position shifted forward by the screw stroke as an injection reference point.
前進させ、基準点で一旦停止することによりチェックリ
ングを閉め、かつ、ノズル先端部の空隙も消滅した射出
の初期状態を形成した後、再開するようにしたことを特
徴とする射出成形機の射出方法。2. After the screw is moved forward from the injection start position of claim 1, the check ring is closed by temporarily stopping the screw at a reference point, and the initial state of injection in which the void at the tip of the nozzle also disappears is formed, An injection method for an injection molding machine, which is characterized by being restarted.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP859894A JPH07214617A (en) | 1994-01-28 | 1994-01-28 | Injection method of injection molding machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP859894A JPH07214617A (en) | 1994-01-28 | 1994-01-28 | Injection method of injection molding machine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07214617A true JPH07214617A (en) | 1995-08-15 |
Family
ID=11697412
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP859894A Pending JPH07214617A (en) | 1994-01-28 | 1994-01-28 | Injection method of injection molding machine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07214617A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003106136A1 (en) * | 2002-06-14 | 2003-12-24 | Netstal-Maschinen Ag | Method for injection-molding weight-accurate parts and corresponding injection molding machine |
| JP2021091105A (en) * | 2019-12-06 | 2021-06-17 | ファナック株式会社 | Control device and control method for injection molding machine |
-
1994
- 1994-01-28 JP JP859894A patent/JPH07214617A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003106136A1 (en) * | 2002-06-14 | 2003-12-24 | Netstal-Maschinen Ag | Method for injection-molding weight-accurate parts and corresponding injection molding machine |
| JP2021091105A (en) * | 2019-12-06 | 2021-06-17 | ファナック株式会社 | Control device and control method for injection molding machine |
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