JPH07207393A - Manufacture of aluminum alloy brazing sheet for heat exchanger and heat exchanger made of aluminum alloy - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To provide the brazing sheet made of Al alloy excellent in the strength and the corrosion resistance by constituting of the Al alloy brazing filler metal containing Si, Cu, Zn, In, and Sn of the prescribed amount, the core made of Al alloy containing Si and Mn, and the Al alloy sacrifice material containing Zn, In and Sn. CONSTITUTION:The brazing filler metal has the composition consisting of, by weight, at least one kind of 7.0-12.0 % Si, 0.1-8.0% Cu, 0.5-6.0% Zn, 0.002-0.3%. In, 0.002-0.3% Sn. The core is made of Al alloy having the composition further containing 0.05-0.6% Si, 0.05-2.0% Mn. The sacrifice material is made of Al alloy having the composition consisting of 0.5-6.0% Zn, 0.002-0.3% In, and 0.002-0.3% Sn. The brazing filler metal is cladded on one side of the core, and the sacrifice member is cladded on the other side of the core to obtain the Al alloy brazing sheet for the heat exchanger of three-layered structure. The heat exchanger is manufactured without melting by the brazing method where this brazing sheet is assembled, and heated in the heating furnace to the temperature of 570-585 deg.C.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、自動車等の熱交換器の
構成部材として使用される熱交換器用アルミニウム合金
ブレージングシートおよびそのブレージングシートを用
いたアルミニウム合金製熱交換器の製造方法に関するも
のであり、さらに詳しくは、電縫加工等によりチューブ
材としたり、そまままヘッダー材としたりして使用さ
れ、ろう付後の強度が強く、熱交換器用部材とした後の
外部および内部耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム
合金ブレージングシートおよびそのブレージングシート
を用いたアルミニウム合金製熱交換器の製造方法に関す
るものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an aluminum alloy brazing sheet for a heat exchanger used as a constituent member of a heat exchanger for automobiles and the like and a method for producing an aluminum alloy heat exchanger using the brazing sheet. Yes, more specifically, it is used as a tube material by electric sewing etc. or as a header material as it is, it has high strength after brazing and excellent external and internal corrosion resistance after being used as a heat exchanger member The present invention relates to an aluminum alloy brazing sheet for a heat exchanger and a method for manufacturing an aluminum alloy heat exchanger using the brazing sheet.

【０００２】[0002]

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】ラジエ
ーター等の熱交換器は例えば図１に示すように複数本の
偏平チューブ（１）の間にコルゲート状に加工した薄肉
フィン（２）を一体に形成し、該偏平チューブ（１）の
両端はヘッダー（３）とタンク（４）とで構成される空
間にそれぞれ開口しており、一方のタンク側の空間から
偏平チューブ（１）内を通して高温冷媒を他方のタンク
（４）側の空間に送り、チューブ（１）およびフィン
（２）の部分で熱交換して低温になった冷媒を再び循環
させるものである。2. Description of the Related Art A heat exchanger such as a radiator has a plurality of flat tubes (1) integrally formed with corrugated thin fins (2) as shown in FIG. Both ends of the flat tube (1) are opened in the space formed by the header (3) and the tank (4), and the flat tube (1) is passed through from the space on the side of one tank to a high temperature. The refrigerant is sent to the space on the side of the other tank (4), and heat exchanged in the tubes (1) and fins (2) to circulate the refrigerant that has become low temperature.

【０００３】このような熱交換器のチューブ材およびヘ
ッダー材は例えばＪＩＳ３００３（Ａｌ−0.15wt％Ｃｕ
− 1.1wt％Ｍｎ）合金を芯材とし、該芯材の内側、即ち
冷媒に常時触れている側には内張材としてＪＩＳ７０７
２（Ａｌ−１wt％Ｚｎ）合金を、そして、該芯材の外側
には、通常ＪＩＳ４０４５（Ａｌ−10wt％Ｓｉ）合金等
のろう材をクラッドしたブレージングシートを用い、コ
ルゲート加工を行ったフィン等の他の部材とともにブレ
ージングにより一体に組み立てられている。そしてブレ
ージング工法としては、フラックスブレージング法、非
腐食性フラックスを用いたノコロックブレージング法等
が行われ、 600℃付近の温度に加熱してろう付けされ
る。The tube material and header material of such a heat exchanger are, for example, JIS3003 (Al-0.15 wt% Cu).
-1.1 wt% Mn) alloy as a core material, and JIS707 as an inner lining material on the inner side of the core material, that is, the side that is constantly in contact with the refrigerant.
2 (Al-1 wt% Zn) alloy, and a brazing sheet in which a brazing material such as JIS4045 (Al-10 wt% Si) alloy is usually clad outside the core material, and fins are corrugated. It is integrally assembled with other members by brazing. As a brazing method, a flux brazing method, a Nocolock brazing method using a non-corrosive flux, or the like is performed, and brazing is performed by heating to a temperature near 600 ° C.

【０００４】ところで、近年、熱交換器は軽量・小型化
の方向にあり、そのために材料の薄肉化が望まれてい
る。しかし、従来の方法で薄肉化を行った場合、多くの
問題点が生じる。By the way, in recent years, heat exchangers have been in the direction of weight reduction and downsizing, and therefore, thinning of materials has been desired. However, when the thickness is reduced by the conventional method, many problems occur.

【０００５】まず、冷媒通路構成部材（チューブ材等）
にしても、フィンにしても材料の肉厚が減少する分強度
を向上させる必要があり、高強度合金がいくつか提案さ
れているが十分な強度が得られていない。これは、材料
の強度を向上させるためには合金元素の添加が必要であ
るが、合金元素を添加すると該材料の融点が低下し、60
0 ℃付近の温度に加熱するブレージング工程時に溶融し
てしまうためである。First, a refrigerant passage constituent member (tube material, etc.)
However, even for fins, it is necessary to improve the strength as much as the material thickness is reduced, and some high strength alloys have been proposed, but sufficient strength has not been obtained. This is because it is necessary to add an alloying element to improve the strength of the material, but the addition of the alloying element lowers the melting point of the material,
This is because it melts during the brazing step of heating to a temperature near 0 ° C.

【０００６】また、犠牲層を有する冷媒通路構成部材で
は、芯材にＣｕを含有した合金を用いるとブレージング
時にＣｕが犠牲層に拡散し、犠牲層が犠牲層としての効
果を有さなくなって耐食性が低下する。そのため、強度
向上のために添加できる芯材へのＣｕ量は限られてしま
う。Further, in the refrigerant passage constituting member having the sacrificial layer, when an alloy containing Cu is used for the core material, Cu diffuses into the sacrificial layer during brazing, so that the sacrificial layer does not have the effect as the sacrificial layer and the corrosion resistance is improved. Is reduced. Therefore, the amount of Cu that can be added to the core to improve the strength is limited.

【０００７】また、ブレージング時にフィンが座屈した
り、フィンにろうが拡散し溶融してしまう現象は、フィ
ンが薄くなるほど生じやすくなり、ベアのフィンでは板
厚50μｍ、ブレージングシートフィンで板厚 100μｍが
限界とされている。このように座屈が生じると通風抵抗
の増加により熱交換器の熱効率が低下する。Further, the phenomenon that the fins buckle during brazing or the wax diffuses and melts in the fins is more likely to occur as the fins become thinner, with a bare fin having a plate thickness of 50 μm and a brazing sheet fin having a plate thickness of 100 μm. It is said to be the limit. When buckling occurs in this way, the thermal efficiency of the heat exchanger decreases due to an increase in ventilation resistance.

【０００８】さらに、材料の薄肉化に伴い熱交換器の熱
効率が低下する問題を解決するために、熱伝導性に優れ
たフィンの開発がなされており、例えばＡｌ−Ｚｒ系合
金のフィン材が提案されている。しかし、そのようなフ
ィン材は強度が低く、さらにろう付加熱時にろうが拡散
し易いという問題点がある。Further, in order to solve the problem that the heat efficiency of the heat exchanger decreases as the material becomes thinner, fins having excellent thermal conductivity have been developed. For example, a fin material of Al--Zr alloy is used. Proposed. However, such a fin material has low strength and has a problem that the brazing material is likely to diffuse when the brazing material is heated.

【０００９】[0009]

【課題を解決するための手段】本発明はこのような状況
に鑑み鋭意検討の結果、ろう付後の強度および耐食性に
優れた熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート
およびそのようなブレージングシートを用いることによ
り小型、軽量化が可能なアルミニウム合金製熱交換器の
製造方法について開発したものである。DISCLOSURE OF THE INVENTION As a result of intensive studies in view of such a situation, the present invention has revealed that an aluminum alloy brazing sheet for a heat exchanger having excellent strength and corrosion resistance after brazing and the use of such a brazing sheet This is a method for manufacturing a heat exchanger made of an aluminum alloy that can be made smaller and lighter.

【００１０】即ち、本発明ブレージングシートの第１
は、アルミニウム合金からなる芯材の片面にアルミニウ
ム合金からなるろう材をクラッドし、他の片面にアルミ
ニウム合金からなる犠牲材をクラッドした３層構造の熱
交換器用アルミニウム合金ブレージングシートにおい
て、ろう材を 7.0wt％を越え12.0wt％以下のＳｉ、 0.1
wt％を越え 8.0wt％以下のＣｕを含有し、さらに 0.5wt
％を越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt
％以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下のＳｎの
うち１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムと
不可避的不純物とからなるアルミニウム合金とし、芯材
を0.05wt％を越え 0.6wt％以下のＳｉ、0.05wt％を越え
2.0wt％以下のＭｎを含有し、残部アルミニウムと不可
避的不純物とからなるアルミニウム合金とし、犠牲材を
0.5wt％を越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え
0.3wt％以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下の
Ｓｎのうち１種または２種以上を含有し、残部アルミニ
ウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金とし
たことを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシー
トである。That is, the first brazing sheet of the present invention
Is a three-layer aluminum alloy brazing sheet for a heat exchanger in which a brazing material made of an aluminum alloy is clad on one side of a core material made of an aluminum alloy and a sacrificial material made of an aluminum alloy is clad on the other side. Si more than 7.0 wt% and less than 12.0 wt%, 0.1
Contains more than 8.0 wt% Cu and more than 0.5 wt%
% Zn over 6.0 wt% and under 0.3 wt% over 0.002 wt%
% In, 0.002 wt% or more and 0.3 wt% or less Sn of 1 type or 2 types, and an aluminum alloy containing the balance aluminum and inevitable impurities. Si less than wt%, more than 0.05 wt%
An aluminum alloy containing 2.0% by weight or less of Mn and the balance of aluminum and unavoidable impurities.
Zn over 0.5 wt% and under 6.0 wt%, over 0.002 wt%
An aluminum alloy comprising 0.3% by weight or less of In and 0.002% by weight or more and 0.3% by weight or less of Sn, and an aluminum alloy comprising the balance aluminum and inevitable impurities. It is a brazing sheet.

【００１１】また本発明ブレージングシートの第２は、
アルミニウム合金からなる芯材の片面にアルミニウム合
金からなるろう材をクラッドし、他の片面にアルミニウ
ム合金からなる犠牲材をクラッドした３層構造の熱交換
器用アルミニウム合金ブレージングシートにおいて、ろ
う材を 7.0wt％を越え12.0wt％以下のＳｉ、 0.1wt％を
越え 8.0wt％以下のＣｕを含有し、さらに 0.5wt％を越
え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下
のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下のＳｎのうち１
種または２種以上を含有し、残部アルミニウムと不可避
的不純物とからなるアルミニウム合金とし、芯材を0.05
wt％を越え 0.6wt％以下のＳｉ、0.05wt％を越え 2.5wt
％以下のＣｕ、0.05wt％を越え 2.0wt％以下のＭｎを含
有し、さらに0.03wt％を越え 0.5wt％以下のＭｇ、0.03
wt％を越え 0.3wt％以下のＣｒ、0.03wt％を越え 0.3wt
％以下のＺｒ、0.03wt％を越え 0.3wt％以下のＴｉ、0.
03wt％を越え 1.5wt％以下のＮｉのうち１種または２種
以上を含有し、残部アルミニウムと不可避的不純物とか
らなるアルミニウム合金とし、犠牲材を 0.5wt％を越え
6.0 wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下の
Ｉｎ、 0.002wt％を越え0.3 wt％以下のＳｎのうち１種
または２種以上を含有し、残部アルミニウムと不可避的
不純物とからなるアルミニウム合金としたことを特徴と
するアルミニウム合金ブレージングシートである。The second aspect of the brazing sheet of the present invention is:
In a three-layer aluminum alloy brazing sheet for a heat exchanger, in which a brazing material made of an aluminum alloy is clad on one side of a core material made of an aluminum alloy and a sacrificial material made of an aluminum alloy is clad on the other side, the brazing material is 7.0 wt. %, 12.0 wt% or less Si, 0.1 wt% to 8.0 wt% or less Cu, further 0.5 wt% to 6.0 wt% Zn, 0.002 wt% to 0.3 wt% In, 1 of Sn over 0.002wt% and under 0.3wt%
Aluminum alloy containing 1 or 2 or more kinds and the balance aluminum and unavoidable impurities, with a core material of 0.05
Si of more than 0.6 wt% and more than 0.05 wt%, 2.5 wt of more than 0.05 wt%
% Cu or less, 0.05 wt% to 2.0 wt% or less Mn, 0.03 wt% to 0.5 wt% or less Mg, 0.03
Cr of more than 0.3% by weight and over 0.3% by weight of 0.03% by weight
% Or less Zr, 0.03 wt% or more and 0.3 wt% or less Ti, 0.
An aluminum alloy containing more than 03 wt% and less than 1.5 wt% Ni, one or more, and the balance aluminum and unavoidable impurities. The sacrificial material exceeds 0.5 wt%.
It contains one or two or more of Zn of 6.0 wt% or less, In of more than 0.002 wt% and 0.3 wt% or less, and Sn of 0.002 wt% or more and 0.3 wt% or less, with the balance aluminum and inevitable impurities. Is an aluminum alloy brazing sheet.

【００１２】また本発明ブレージングシートの第３は、
アルミニウム合金からなる芯材の片面にアルミニウム合
金からなるろう材をクラッドし、他の片面にアルミニウ
ム合金からなる犠牲材をクラッドした３層構造の熱交換
器用アルミニウム合金ブレージングシートにおいて、ろ
う材を 7.0wt％を越え12.0wt％以下のＳｉ、 0.1wt％を
越え 8.0wt％以下のＣｕを含有し、さらに 0.5wt％を越
え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下
のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下のＳｎのうち１
種または２種以上を含有し、残部アルミニウムと不可避
的不純物とからなるアルミニウム合金とし、芯材を0.05
wt％を越え 0.6wt％以下のＳｉ、0.05wt％を越え 2.0wt
％以下のＭｎを含有し、残部アルミニウムと不可避的不
純物とからなるアルミニウム合金とし、犠牲材を 0.5wt
％を越え 6.0wt％以下のＺｎ、0.002wt ％を越え 0.3wt
％以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下のＳｎの
うち１種または２種以上を含有し、さらに0.05wt％を越
え 2.5wt％以下のＭｇ、0.05wt％を越え 1.6wt％以下の
Ｍｎのうち１種または２種を含有し、残部アルミニウム
と不可避的不純物とからなるアルミニウム合金としたこ
とを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートで
ある。The third brazing sheet of the present invention is:
In a three-layer aluminum alloy brazing sheet for a heat exchanger, in which a brazing material made of an aluminum alloy is clad on one side of a core material made of an aluminum alloy and a sacrificial material made of an aluminum alloy is clad on the other side, the brazing material is 7.0 wt. %, 12.0 wt% or less Si, 0.1 wt% to 8.0 wt% or less Cu, further 0.5 wt% to 6.0 wt% Zn, 0.002 wt% to 0.3 wt% In, 1 of Sn over 0.002wt% and under 0.3wt%
Aluminum alloy containing 1 or 2 or more kinds and the balance aluminum and unavoidable impurities, with a core material of 0.05
Si of more than 0.6 wt% and more than 0.05 wt%, 2.0 wt of more than 0.05 wt%
% Or less of Mn, aluminum alloy consisting of balance aluminum and unavoidable impurities, and 0.5 wt% of sacrificial material
% Over 6.0 wt% Zn, 0.002 wt% over 0.3 wt
% Or less of In, 0.002 wt% or more and 0.3 wt% or less of Sn, and one or more kinds of Sn are contained, and further 0.05 wt% or more and 2.5 wt% or less of Mg, 0.05 wt% or more and 1.6 wt% or less. The aluminum alloy brazing sheet is characterized in that it is an aluminum alloy containing one or two of Mn, and the balance aluminum and unavoidable impurities.

【００１３】また本発明ブレージングシートの第４は、
アルミニウム合金からなる芯材の片面にアルミニウム合
金からなるろう材をクラッドし、他の片面にアルミニウ
ム合金からなる犠牲材をクラッドした３層構造の熱交換
器用アルミニウム合金ブレージングシートにおいて、ろ
う材を 7.0wt％を越え12.0wt％以下のＳｉ、 0.1wt％を
越え 8.0wt％以下のＣｕを含有し、さらに 0.5wt％を越
え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下
のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下のＳｎうち１種
または２種以上を含有し、残部アルミニウムと不可避的
不純物とからなるアルミニウム合金とし、芯材を0.05wt
％を越え 0.6wt％以下のＳｉ、0.05wt％を越え 2.5wt％
以下のＣｕ、0.05wt％を越え 2.0wt％以下のＭｎを含有
し、さらに0.03wt％を越え 0.5wt％以下のＭｇ、0.03wt
％を越え 0.3wt％以下のＣｒ、0.03wt％を越え 0.3wt％
以下のＺｒ、0.03wt％を越え 0.3wt％以下のＴｉ、0.03
wt％を越え 1.5wt％以下のＮｉのうち１種または２種以
上を含有し、残部アルミニウムと不可避的不純物とから
なるアルミニウム合金とし、犠牲材を 0.5wt％を越え
6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下の
Ｉｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下のＳｎのうち１種
または２種以上を含有し、さらに0.05wt％を越え 2.5wt
％以下のＭｇ、0.05wt％を越え 1.6wt％以下のＭｎのう
ち１種または２種を含有し、残部アルミニウムと不可避
的不純物とからなるアルミニウム合金としたことを特徴
とするアルミニウム合金ブレージングシートである。The fourth brazing sheet of the present invention is:
In a three-layer aluminum alloy brazing sheet for a heat exchanger, in which a brazing material made of an aluminum alloy is clad on one side of a core material made of an aluminum alloy and a sacrificial material made of an aluminum alloy is clad on the other side, the brazing material is 7.0 wt. %, 12.0 wt% or less Si, 0.1 wt% to 8.0 wt% or less Cu, further 0.5 wt% to 6.0 wt% Zn, 0.002 wt% to 0.3 wt% In, An aluminum alloy containing 0.001 wt% or more and 0.3 wt% or less of Sn and 1 or 2 or more types of Sn, and the balance aluminum and unavoidable impurities, and the core material is 0.05 wt.
%, 0.6 wt% or less of Si, 0.05 wt% or more, 2.5 wt%
The following Cu, containing more than 0.05 wt% and not more than 2.0 wt% Mn, more than 0.03 wt% and not more than 0.5 wt% Mg, 0.03 wt
%, 0.3 wt% or less Cr, 0.03 wt% or more, 0.3 wt%
Zr below, 0.03 wt% to over 0.3 wt% Ti, 0.03
An aluminum alloy containing more than 1.5 wt% and less than 1.5 wt% Ni, and the balance aluminum and unavoidable impurities, and the sacrificial material exceeds 0.5 wt%
It contains one or more Zn of 6.0 wt% or less, In of 0.002 wt% or more and 0.3 wt% or less, or Sn of 0.002 wt% or more and 0.3 wt% or less, and further exceeds 0.05 wt% and 2.5 wt%.
% Aluminum or less, and an aluminum alloy brazing sheet containing one or two of more than 0.05 wt% and less than 1.6 wt% Mn, the balance being aluminum and unavoidable impurities. is there.

【００１４】さらに本発明の熱交換器の製造方法は、上
記いずれかの発明に係るブレージングシートを用いてブ
レージング工法により熱交換器を製造するにあたり、ブ
レージング加熱温度を 570℃を越え 585℃以下とするこ
とを特徴とするアルミニウム合金製熱交換器の製造方法
である。Further, in the method for producing a heat exchanger of the present invention, when the heat exchanger is produced by the brazing method using the brazing sheet according to any one of the above inventions, the brazing heating temperature is more than 570 ° C and less than 585 ° C. This is a method for manufacturing an aluminum alloy heat exchanger.

【００１５】まず、本発明のブレージングシートの構成
について説明する。本発明の熱交換器用アルミニウム合
金材料は図２に示すような３層構造を有するブレージン
グシートである。即ち、高強度アルミニウム合金を芯材
（５）とし、この芯材の片面にろう材（６）、他の片面
に犠牲材（７）を有する。そしてこのブレージングシー
トを用いて熱交換器を組み立てる際には該ブレージング
シートのろう材を外側に、犠牲材を冷媒通路構成側にし
て使用する。First, the structure of the brazing sheet of the present invention will be described. The aluminum alloy material for a heat exchanger of the present invention is a brazing sheet having a three-layer structure as shown in FIG. That is, a high-strength aluminum alloy is used as a core material (5), a brazing material (6) is provided on one surface of the core material, and a sacrificial material (7) is provided on the other surface. When assembling a heat exchanger using this brazing sheet, the brazing material of the brazing sheet is used on the outside and the sacrificial material is used on the side of the refrigerant passage.

【００１６】この本発明に係る芯材合金は高強度合金で
あり、従来使用されている合金よりもＳｉおよびＣｕ添
加量が高いことが特徴である。即ち、芯材を0.05wt％を
越え0.6 wt％以下のＳｉ、0.05wt％を越え 2.0wt％以下
のＭｎを含有し、またはこれに0.05wt％を越え 2.5wt％
以下のＣｕを含有させる場合はさらに、0.05wt％を越え
0.5wt％以下のＭｇ、0.03wt％を越え 0.3wt％以下のＣ
ｒ、0.03wt％を越え0.3 wt％以下のＺｒ、0.03wt％を越
え 0.3wt％以下のＴｉ、0.03wt％を越え 1.5wt％以下の
Ｎｉのうち１種または２種以上を含有し、残部アルミニ
ウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金であ
る。芯材合金の各添加元素の役割を以下に述べる。The core alloy according to the present invention is a high-strength alloy, and is characterized in that the amounts of Si and Cu added are higher than those of conventionally used alloys. That is, the core material contains Si in an amount of more than 0.05 wt% and 0.6 wt% or less, Mn in an amount of 0.05 wt% or more and 2.0 wt% or less, or contains 0.05 wt% or more and 2.5 wt% or more.
When the following Cu is included, it further exceeds 0.05 wt%
0.5 wt% or less Mg, 0.03 wt% or more and 0.3 wt% or less C
r, 0.03 wt% or more and 0.3 wt% or less Zr, 0.03 wt% or more and 0.3 wt% or less Ti, and 0.03 wt% or more and 1.5 wt% or less Ni, and one or more of them are contained, and the balance is included. An aluminum alloy composed of aluminum and inevitable impurities. The role of each additive element of the core alloy will be described below.

【００１７】Ｓｉは、強度向上に寄与する元素であり、
0.05wt％以下の場合強度向上効果が十分でなく、 0.6wt
％を越えると成形加工性が悪くなる欠点を有する。従っ
て、Ｓｉは0.05wt％を越え 0.6wt％以下とするが、特に
0.5wt％付近で安定した特性を示す。Si is an element that contributes to the improvement of strength,
If it is less than 0.05wt%, the strength improving effect is not sufficient and 0.6wt%
When it exceeds%, there is a drawback that the molding processability is deteriorated. Therefore, the Si content is more than 0.05 wt% and 0.6 wt% or less.
It shows stable characteristics near 0.5 wt%.

【００１８】Ｍｎは、金属間化合物を合金中に分布さ
せ、耐食性を低下させることなく強度を向上させるため
の必須元素である。その量が0.05wt％以下ではこの効果
が十分でなく、 2.0wt％を越えて添加した場合成形性が
低下し、組付け等の加工時にブレージングシートが割れ
てしまう。Mn is an essential element for distributing the intermetallic compound in the alloy and improving the strength without lowering the corrosion resistance. If the amount is 0.05 wt% or less, this effect is not sufficient, and if added in excess of 2.0 wt%, the formability is lowered and the brazing sheet is cracked during processing such as assembly.

【００１９】Ｃｕは固溶状態にて合金中に存在し、強度
を向上させる。そしてＣｕ含有量は0.05wt％以下の場合
強度向上効果が十分でない。しかし 1.0wt％を越えるＣ
ｕはＡｌ合金の融点を低下させるため、従来用いられて
いなかった含有量である。さらに 0.5wt％を越えるとＣ
ｕの添加量も本発明特有の添加量である。即ち従来は高
強度化のために、芯材にＣｕを添加すると冷媒通路構成
部材の耐食性が急激に低下するため、現実的に強度向上
のために添加できる芯材のＣｕ量は従来は 0.5wt％以下
であったのである。この原因について発明者らが鋭意検
討を行ったところ、芯材中のＣｕが犠牲層に拡散するこ
とおよび犠牲材の成分（例えばＺｎ）が芯材に拡散する
ことで、犠牲層の成分がブレージング前と比べ大きく変
化し、これが原因で犠牲効果が減じ耐食性が低下するこ
とを見出した。Cu exists in the alloy in a solid solution state and improves the strength. When the Cu content is 0.05 wt% or less, the strength improving effect is not sufficient. However, C exceeding 1.0 wt%
Since u lowers the melting point of the Al alloy, it is a content not conventionally used. If it exceeds 0.5 wt%, C
The amount of u added is also an amount peculiar to the present invention. That is, conventionally, when Cu is added to the core material to increase the strength, the corrosion resistance of the refrigerant passage constituting member is drastically reduced. Therefore, the Cu amount of the core material that can be added to improve the strength is conventionally 0.5 wt. % Or less. As a result of intensive investigations by the inventors regarding this cause, Cu in the core material diffuses into the sacrificial layer and a component of the sacrificial material (for example, Zn) diffuses into the core material, so that the component of the sacrificial layer is brazed. It was found that there was a large change compared with the previous one, which caused a decrease in sacrificial effect and a decrease in corrosion resistance.

【００２０】そこで発明者らが、拡散を防止する方法を
種々検討したが、高温での原子の拡散が原因で生じるた
めに通常の方法では防止効果がなく、加熱温度を低下さ
せることが有効な手段であることを見出し、その温度を
検討した。その結果、 585℃以下でろう付を行えば、拡
散量が減り、耐食性が向上することを見出したのであ
る。従って、上記Ｃｕの含有量は 570℃を越え 585℃以
下でろう付を行う本発明で初めて添加可能になった量で
ある。ここで、Ｃｕ量が 2.5wt％を越えると融点が低下
し、本発明のろう合金を用いても上記温度でのブレージ
ング時に溶融してしまう。従って、Ｃｕは0.05wt％を越
え 2.5wt％以下とするが、特に 0.8〜1.5wt％で安定し
た特性を示す。Therefore, the inventors examined various methods for preventing the diffusion. However, since the diffusion occurs due to the diffusion of atoms at a high temperature, the ordinary method has no preventive effect and it is effective to lower the heating temperature. It was found to be a means and the temperature was examined. As a result, they have found that if brazing is performed at 585 ° C or lower, the amount of diffusion is reduced and the corrosion resistance is improved. Therefore, the Cu content is the amount that can be added for the first time in the present invention in which brazing is performed at a temperature higher than 570 ° C and lower than 585 ° C. Here, when the amount of Cu exceeds 2.5 wt%, the melting point decreases, and even if the brazing alloy of the present invention is used, it will melt during brazing at the above temperature. Therefore, Cu is set to more than 0.05 wt% and 2.5 wt% or less, and particularly stable properties are exhibited at 0.8 to 1.5 wt%.

【００２１】Ｍｇは合金中に固溶状態およびＭｇ₂ Ｓｉ
の微細な析出相として存在し、強度を向上させる。0.05
wt％以下では効果がなく、 0.5wt％を越えて添加すると
非腐食性のフラックスを用いたろう付をする場合にフラ
ックスとＭｇが反応しろう付けができなくなる。Mg is a solid solution in the alloy and Mg ₂ Si
Exists as a fine precipitation phase of and improves the strength. 0.05
If it is less than wt%, there is no effect, and if it exceeds 0.5 wt%, when brazing using a non-corrosive flux, the flux reacts with Mg and brazing becomes impossible.

【００２２】Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも微細な金属間
化合物を形成し合金の強度を向上させる働きを有する。
しかし、いずれも0.03wt％以下では効果がなく、 0.3wt
％を越えて添加した場合成形性が低下し、組付け等の加
工時にブレージングシートが割れてしまう。Cr, Zr, and Ti all have the function of forming a fine intermetallic compound and improving the strength of the alloy.
However, if 0.03wt% or less is not effective, 0.3wt%
If added in excess of%, the formability will decrease and the brazing sheet will crack during processing such as assembly.

【００２３】Ｎｉも微細な金属間化合物を形成し合金の
強度を向上させる働きを有する。しかし、0.03wt％以下
では効果がなく、 1.5wt％を越えて添加した場合成形性
が低下し、組付け等の加工時にブレージングシートが割
れてしまう。Ni also has the function of forming a fine intermetallic compound and improving the strength of the alloy. However, if it is less than 0.03 wt%, there is no effect, and if it is added in excess of 1.5 wt%, the formability deteriorates and the brazing sheet cracks during processing such as assembly.

【００２４】以上が本発明の芯材合金の成分であるが、
不可避不純物の代表的な元素としてＦｅがあるが、Ｆｅ
は 1.2wt％以下であれば含有されていてもかまわない。
また、鋳塊組織の微細化のために添加されるＢ等、上記
以外の元素はそれぞれ0.05wt％以下であれば含有されて
いてもかまわない。The above are the components of the core alloy of the present invention.
Fe is a typical element of unavoidable impurities.
May be contained as long as it is 1.2 wt% or less.
Further, elements other than the above, such as B added for refining the structure of the ingot, may be contained if the content is 0.05 wt% or less.

【００２５】次に本発明に係るろう材合金について説明
する。従来は本発明のようなＣｕを多く添加した高強度
の芯材合金を用いた場合、熱交換器の外部および内部耐
食性が低下するという問題と芯材合金の融点が低いため
ろう付時に溶融するという問題があり、そのような芯材
にクラッドして用いるろう材は実用化されていなかっ
た。本発明のろう材合金はこれを解決したもので、本発
明の芯材合金と組み合わせた時に効果を発揮するもので
ある。Next, the brazing alloy according to the present invention will be described. Conventionally, when a high-strength core material alloy containing a large amount of Cu as in the present invention is used, the external and internal corrosion resistance of the heat exchanger is deteriorated and the core material alloy has a low melting point and thus melts during brazing. However, a brazing material clad with such a core material has not been put into practical use. The brazing alloy of the present invention solves this problem, and exhibits an effect when combined with the core alloy of the present invention.

【００２６】即ち、熱交換器の外部耐食性についてさま
ざまな検討を行い、従来用いられているろう材合金と本
発明に係る芯材合金を組み合わせた場合、芯材合金中に
添加されているＣｕがろう付時にろう材中に拡散し、ろ
う材と芯材との境界付近に低Ｃｕ領域が生じそこが優先
的に腐食されるため、膨れをともなう激しい腐食を生じ
ることを見出した。本発明ではろう材合金にＣｕを添加
することで、芯材からろう材へのＣｕの拡散を防止しろ
う材と芯材との境界付近に低Ｃｕ領域を生じないように
して耐食性を向上させた。そして、従来 600℃付近の温
度でろう付していたのを 585℃以下の温度でろう付でき
るようにすれば、内部耐食性が向上し、芯材合金の溶融
がなくなると考え、従来のろう材合金よりもろう付温度
が低い合金を開発した。That is, various studies have been conducted on the external corrosion resistance of the heat exchanger, and when the conventionally used brazing alloy and the core alloy according to the present invention are combined, Cu added to the core alloy is It has been found that when Cu is diffused, it diffuses into the brazing material, and a low Cu region is generated near the boundary between the brazing material and the core material and is preferentially corroded, resulting in severe corrosion accompanied by blistering. In the present invention, by adding Cu to the brazing alloy, it is possible to prevent the diffusion of Cu from the core material to the brazing material and prevent the formation of a low Cu region near the boundary between the brazing material and the core material to improve the corrosion resistance. It was If it is possible to braze at a temperature of 585 ° C or lower instead of being brazed at a temperature of 600 ° C in the past, internal corrosion resistance will be improved, and melting of the core alloy will disappear We have developed an alloy with a lower brazing temperature than the alloy.

【００２７】ろう材合金の各元素の役割とその限定理由
を以下に説明する。ここで、本発明に係るろう材の合金
組成は 7.0wt％を越え12.0wt％Ｓｉ、 0.1wt％を越え8.
0 wt％以下のＣｕを含有し、さらに 0.5wt％を越え 6.0
wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下のＩ
ｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下のＳｎのうち１種ま
たは２種以上を含有して残部アルミニウムと不可避的不
純物とからなるアルミニウム合金であり、以下にその限
定理由を説明する。The role of each element of the brazing alloy and the reason for the limitation will be described below. Here, the alloy composition of the brazing filler metal according to the present invention exceeds 7.0 wt% and 12.0 wt% Si, and exceeds 0.1 wt% 8.
Contains less than 0 wt% Cu and more than 0.5 wt% 6.0
Zn of less than wt%, I of more than 0.002 wt% and less than 0.3 wt%
n, an aluminum alloy containing 0.001 wt% or more and 0.3 wt% or less of Sn and one or more of Sn and the balance aluminum and unavoidable impurities, and the reasons for the limitation are described below.

【００２８】Ｓｉの添加は合金の融点を下げるが、その
量が 7.0wt％以下では十分に融点が低下せず、 585℃以
下の温度でろう付できない。さらに、その量が12.0wt％
を越えると逆に融点が上がるため、 585℃以下の温度で
ろう付できない。Addition of Si lowers the melting point of the alloy, but if the amount is 7.0 wt% or less, the melting point is not sufficiently lowered and brazing cannot be performed at a temperature of 585 ° C. or less. Furthermore, the amount is 12.0 wt%
On the other hand, if the temperature exceeds 580 ° C, the melting point rises, so brazing cannot be performed at temperatures below 585 ° C.

【００２９】Ｃｕの添加は合金の融点を下げ、ろう流れ
性を向上する。さらに、前記の理由で冷媒通路構成部材
にＣｕを添加した合金を用いる場合に熱交換器の外部耐
食性を高める働きを有する。しかし、Ｃｕの量が 0.1wt
％以下では以上の効果が十分でなく、その量が 8.0wt％
を越えるとろうの電位が貴になりすぎて、芯材が優先的
に腐食するようになり、耐食性が低下する上に合金の圧
延加工性が低下し、熱交換器用のブレージングシートと
して製造できなくなる。従って、Ｃｕは 0.1wt％を越え
8.0wt％以下とするが、特に 0.5wt％を越え3.5 wt％で
安定した特性を示す。The addition of Cu lowers the melting point of the alloy and improves the wax flowability. Further, for the above reason, it has a function of enhancing the external corrosion resistance of the heat exchanger when the alloy containing Cu is used for the refrigerant passage constituting member. However, if the amount of Cu is 0.1wt
% Or less, the above effect is not sufficient and the amount is 8.0 wt%
If it exceeds, the brazing potential becomes too noble, the core material will be preferentially corroded, the corrosion resistance will decrease, and the rolling workability of the alloy will also decrease, making it impossible to manufacture as a brazing sheet for heat exchangers. . Therefore, Cu exceeds 0.1 wt%
The content is set to 8.0 wt% or less, but particularly stable characteristics are exhibited when the content exceeds 0.5 wt% and 3.5 wt%.

【００３０】Ｚｎの添加は合金の融点を下げる。さら
に、本発明のようにＣｕを添加したろう合金では外部腐
食によるふくれの発生は抑えられるものの、ろう材の電
位が芯材の電位より貴になり、外部腐食がピット状に進
行しその速度が速いという問題がある。Ｚｎの添加はろ
う材の電位を下げ、ろう材の電位を芯材の電位に近づ
け、耐食性を向上させる。しかし、その量が 6.0wt％を
越えるとろう材の自己耐食性が低下する上に合金の圧延
加工性が低下し、熱交換器用のブレージングシートに用
いるろう材としては適さなくなる。The addition of Zn lowers the melting point of the alloy. Further, in the brazing alloy containing Cu as in the present invention, the occurrence of blistering due to external corrosion is suppressed, but the electric potential of the brazing material becomes nobler than that of the core material, and the external corrosion progresses in a pit-like shape, and the speed thereof increases. There is a problem of being fast. The addition of Zn lowers the potential of the brazing material, brings the potential of the brazing material closer to that of the core material, and improves the corrosion resistance. However, when the amount exceeds 6.0 wt%, the self-corrosion resistance of the brazing material is deteriorated and the rolling workability of the alloy is deteriorated, which makes it unsuitable as a brazing material used for a brazing sheet for a heat exchanger.

【００３１】ＩｎおよびＳｎもろう材の電位を卑にし冷
媒通路構成部材の耐食性を向上させる。その量が 0.002
wt％以下では効果が十分でなく、その量が 0.3wt％を越
えると合金の圧延加工性が低下する。In and Sn also make the electric potential of the brazing material base and improve the corrosion resistance of the refrigerant passage constituting member. The amount is 0.002
If it is less than wt%, the effect is not sufficient, and if it exceeds 0.3 wt%, the rolling workability of the alloy is deteriorated.

【００３２】本発明に係るろう材の添加元素は以上の通
りであるが、不可避的不純物として、Ｆｅは 1.0wt％以
下であれば含有可能である。しかし、Ｆｅはろうが凝固
する時に金属間化合物を形成し、これが腐食の起点とな
る。そのため、Ｆｅ量は 0.5wt％以下が望ましい。Ｆｅ
以外の不可避的不純物として、他の元素もそれぞれ0.05
wt％以下であれば含有してもよい。The additive elements of the brazing filler metal according to the present invention are as described above, but Fe can be contained as an unavoidable impurity if it is 1.0 wt% or less. However, Fe forms an intermetallic compound when the brazing solidifies, which is the starting point of corrosion. Therefore, the Fe content is preferably 0.5 wt% or less. Fe
Other inevitable impurities other than 0.05
You may contain if it is less than wt%.

【００３３】犠牲材も本発明の重要な項目である。即
ち、従来の犠牲材合金の代表として、前記ＪＩＳ７０７
２合金を上げることができる。このような犠牲材合金と
本発明のような高Ｃｕの合金とを組み合わせた場合、芯
材合金内に添加されているＣｕがろう付時に犠牲材中に
拡散し、犠牲材の犠牲効果が打ち消されてしまう。その
ため犠牲材中のＺｎを増やすことが考えられるが、Ｚｎ
を増やすと犠牲材の融点が低下し、ろう付時に溶融して
しまう。しかし、本発明では上記のように低融点のろう
材を用いているので、Ｚｎを増やすことが可能である。The sacrificial material is also an important item of the present invention. That is, as a representative of conventional sacrificial alloys, JIS 707
Two alloys can be raised. When such a sacrificial alloy is combined with a high Cu alloy as in the present invention, Cu added in the core alloy diffuses into the sacrificial material during brazing, canceling the sacrificial effect of the sacrificial material. Get lost. Therefore, it is possible to increase Zn in the sacrificial material.
Increasing the value of the sacrificial material lowers the melting point of the sacrificial material, resulting in melting during brazing. However, in the present invention, since the brazing material having a low melting point is used as described above, it is possible to increase Zn.

【００３４】即ち、本発明に係る犠牲材は、 0.5wt％を
越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以
下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下のＳｎのうち
１種または２種以上を含有して残部アルミニウムと不可
避的不純物とからなるアルミニウム合金、またはこれに
さらに0.05wt％を越え 2.5wt％以下のＭｇ、0.05wt％を
越え 1.6wt％以下のＭｎのうち１種または２種を添加し
たアルミニウム合金である。That is, the sacrificial material according to the present invention includes Zn of more than 0.5 wt% and 6.0 wt% or less, In of more than 0.002 wt% and 0.3 wt% or less, and Sn of more than 0.002 wt% and 0.3 wt% or less. An aluminum alloy containing one or more kinds and the balance aluminum and unavoidable impurities, or an aluminum alloy containing 0.05% by weight or more and 2.5% by weight or less, or 0.05% by weight or more and 1.6% by weight or less Mn. It is an aluminum alloy with one or two added.

【００３５】Ｚｎの添加は犠牲効果を合金に与える。し
かしその量が 0.5wt％以下では効果が十分でなく、その
量が 6.0wt％を越えると融点が低下し、本発明に係るろ
う合金を用いたとしてもろう付時に溶融してしまう。The addition of Zn gives the alloy a sacrificial effect. However, if the amount is 0.5 wt% or less, the effect is not sufficient, and if the amount exceeds 6.0 wt%, the melting point decreases, and even if the brazing alloy according to the present invention is used, it melts during brazing.

【００３６】Ｉｎ、Ｓｎの添加も犠牲効果を合金に与え
る。しかしその量が 0.002wt％以下では効果が十分でな
く、その量が 0.3wt％を越えると合金の圧延加工性が低
下し、３層材のブレージングシートに用いる犠牲材とし
ては適さなくなる。The addition of In and Sn also gives a sacrificial effect to the alloy. However, if the amount is less than 0.002 wt%, the effect is not sufficient, and if the amount exceeds 0.3 wt%, the rolling workability of the alloy is deteriorated and it becomes unsuitable as a sacrificial material used for a brazing sheet of three-layer material.

【００３７】Ｍｇの添加は犠牲材を高強度化し材料全体
の強度を向上する。しかしその量が0.05wt％以下では効
果がなく、 2.5wt％を越えると融点が低下し、本発明に
係るろう合金を用いたとしてもろう付時に溶融してしま
う。The addition of Mg increases the strength of the sacrificial material and improves the strength of the entire material. However, if the amount is less than 0.05 wt%, there is no effect, and if it exceeds 2.5 wt%, the melting point decreases, and even if the brazing alloy according to the present invention is used, it will melt during brazing.

【００３８】Ｍｎの添加も犠牲材を高強度化し材料全体
の強度を向上する。しかしその量が0.05wt％以下では効
果がなく、 1.6wt％を越えると合金の圧延加工性が低下
し、３層材のブレージングシートに用いる犠牲材として
は適さなくなる。The addition of Mn also increases the strength of the sacrificial material and improves the strength of the entire material. However, if the amount is less than 0.05 wt%, there is no effect, and if it exceeds 1.6 wt%, the rolling workability of the alloy deteriorates, and it becomes unsuitable as a sacrificial material used for a brazing sheet of three-layer material.

【００３９】本発明の犠牲材の添加元素は以上の通りで
あるが、不可避的不純物として、Ｓｉは 0.5wt％以下で
あれば含有可能であるが、 0.1wt％以下が望ましい。Ｆ
ｅは 0.8wt％以下であれば含有可能であるが、 0.1wt％
以下が望ましい。強度向上のためのＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉ等
の上記以外の元素もそれぞれ0.05wt％以下であれば不純
物元素として含有してもかまわない。The elements added to the sacrificial material of the present invention are as described above, and Si can be contained as an unavoidable impurity if it is 0.5 wt% or less, but 0.1 wt% or less is preferable. F
e can be contained if it is 0.8 wt% or less, but 0.1 wt%
The following is desirable. Elements other than the above, such as Cr, Zr, and Ti for improving strength, may be contained as impurity elements as long as the content is 0.05 wt% or less.

【００４０】本発明ブレージングシートは以上のような
合金組成の３層材であり、ろう材、犠牲材の厚さはいず
れも通常30μｍ程度である。そしてその被覆率は使われ
る部材の板厚によって異なるため、この値に限定するも
のではない。The brazing sheet of the present invention is a three-layer material having the above alloy composition, and the thickness of the brazing material and the sacrificial material is usually about 30 μm. Since the coverage varies depending on the plate thickness of the member used, it is not limited to this value.

【００４１】上記の本発明の３層材は電縫加工等により
チューブとしたり、そのままヘッダー材等としてろう付
され、熱交換器に用いられる。The above-mentioned three-layer material of the present invention is used for a heat exchanger after being made into a tube by electric sewing or brazed as it is as a header material.

【００４２】ここで、本発明では、ろう付温度を 570℃
を越え 585℃以下で上記３層材を用いて他のＡｌ合金部
材と組合せてブレージングを行って熱交換器を製造する
ことを目的としている。ろう付温度が 570℃以下では、
本発明のろうは溶融しない組成があり、ろう付すること
ができないためである。また、 585℃を越えると、芯材
が溶融するためと既に説明したようにＣｕを多量に含有
した合金を冷媒通路構成部材に使用できなくなるためで
ある。In the present invention, the brazing temperature is 570 ° C.
The object of the present invention is to manufacture a heat exchanger by performing brazing using the above three-layer material in combination with other Al alloy members at a temperature above 585 ° C and below 585 ° C. If the brazing temperature is below 570 ℃,
This is because the wax of the present invention has a composition that does not melt and cannot be brazed. Also, if the temperature exceeds 585 ° C, the core material melts, and as described above, the alloy containing a large amount of Cu cannot be used for the refrigerant passage constituting member.

【００４３】そしてこのようにろう付温度を低下するこ
とで、下記のように熱交換器のフィンの耐高温座屈性お
よび熱伝導性を向上させることができる。By lowering the brazing temperature in this way, the high temperature buckling resistance and heat conductivity of the fins of the heat exchanger can be improved as described below.

【００４４】まずフィンの座屈の大部分は、高温でのフ
ィンに高温クリープ現象が生じることで発生するもので
あり、 590℃付近を境にそれより高い温度で急激に生じ
る（フィンが弱くなる）ことを見出した。そのため、 5
85℃以下であればこれを原因とする座屈は生じないので
ある。さらに、フィンにろうが拡散することを原因とす
る座屈があるが、ろうの拡散は 595℃付近を境にそれよ
り高い温度で急激に生じることを見出した。そのため、
585℃以下であればろう拡散は少なくなり、全体として
フィンの座屈は生じにくくなるのである。First, most of the buckling of the fins is caused by the high temperature creep phenomenon of the fins at a high temperature, and suddenly occurs at a temperature higher than 590 ° C. as a boundary (the fins become weak). ) Found that. Therefore, 5
If the temperature is below 85 ° C, buckling due to this will not occur. Furthermore, although there is buckling due to the diffusion of wax in the fin, it was found that the diffusion of wax occurs rapidly around 595 ° C at higher temperatures. for that reason,
If the temperature is 585 ° C or lower, the wax diffusion is reduced, and the fins are less likely to buckle as a whole.

【００４５】またブレージングを行うフィン材の熱伝導
性は、アルミニウム合金中に析出していた金属間化合物
がろう付加熱時に再固溶するために低下する。そして加
熱温度が高いほど合金元素の固溶限が大きくなりかつ拡
散速度が大きくなるので、再固溶は進行しやすくなる。
そのため、ブレージング温度を下げることはフィンの熱
伝導性を高めるのに効果があることを見出し、 585℃以
下であれば再固溶の進行速度が小さく、熱伝導性の低下
は少ないことを見出した。Further, the thermal conductivity of the fin material for brazing is lowered because the intermetallic compound precipitated in the aluminum alloy re-dissolves during the heat of brazing. The higher the heating temperature, the larger the solid solution limit of the alloying element and the higher the diffusion rate, so that the re-solid solution is likely to proceed.
Therefore, it was found that lowering the brazing temperature was effective in increasing the thermal conductivity of the fins, and at 585 ° C or less, the re-dissolution rate was low and the thermal conductivity did not decrease significantly. .

【００４６】従って、本発明の３層ブレージングシート
を用いて熱交換器を製造する場合、585 ℃以下でろう付
を行えば、フィンの特性が向上し、熱交換器としての特
性が向上するのである。即ち、本発明に係るブレージン
グシートの芯材のうち、低ＣｕやＣｕを含有していない
ものはブレージングシートの強度は向上しないが、本発
明のろうを用いているのでフィンの特性が向上するので
ある。なお、このようにろう付温度を低下させること
で、ろう付炉の寿命が延びるという効果も有する。Therefore, when a heat exchanger is manufactured using the three-layer brazing sheet of the present invention, brazing at 585 ° C. or less improves the characteristics of the fins and the characteristics of the heat exchanger. is there. That is, among the core materials of the brazing sheet according to the present invention, those not containing low Cu or Cu do not improve the strength of the brazing sheet, but since the brazing material of the present invention is used, the fin characteristics are improved. is there. It should be noted that lowering the brazing temperature in this way also has the effect of extending the life of the brazing furnace.

【００４７】ここで、本発明のろう付条件は上記のよう
に、温度は限定されるが、それ以外の条件は従来とほと
んど同様でよい。すなわち、フラックスブレージング
法、非腐食性のフラックスを用いたノコロックブレージ
ング法等であればよく特に限定するものではない。ろう
付け前の組み立て、洗浄、場合によってフラックス塗布
等は従来通り行えばよい。この場合フラックスは、例え
ばセシウム系のフラックスを用いても、本発明の温度域
でろう付可能である。Here, the brazing conditions of the present invention are limited in temperature as described above, but other conditions may be almost the same as the conventional one. That is, it is not particularly limited as long as it is a flux brazing method, a nocolock brazing method using a non-corrosive flux, or the like. Assembling before brazing, cleaning, and flux coating depending on the case may be performed as usual. In this case, the flux can be brazed in the temperature range of the present invention even if a cesium-based flux is used.

【００４８】なお、本発明では、加熱の後の工程は特に
限定しない。従来より行われているように、時効処理や
フラックス除去や塗装等の工程を行えばよい。In the present invention, the steps after heating are not particularly limited. Processes such as aging treatment, flux removal, and painting may be performed as is conventionally done.

【００４９】さて、このように通常のろう付温度より低
い温度でろう付を行う方法に、低温ろう付と言われてい
る 500℃前後の温度でろう付を行う方法が知られてい
る。この方法はＺｎを20％以上を含有したＡｌ−Ｚｎ系
合金やＺｎ合金を通常ろうとして用いるために、ろう付
後にろう材が腐食されやすいという問題点があり、現実
的には熱交換器として使用されていない。さらに、Ａｌ
−Ｚｎ系合金でＺｎの添加量が８％を越えると圧延性が
非常に悪くなるので合わせ圧延によるブレージングシー
トの製造は不可能であり、工業的に安定して低温ろう付
用のブレージングシートを供給する製造方法は確立され
ていない。そのため、置きろう等としてろうを用いねば
ならず、製造できる部材の種類は限られている。しか
し、発明者らは上記のように低温ろう付よりはるかに高
温である 585℃以下のろう付温度でも熱交換器の特性向
上が可能なことを見出して、本発明のブレージングシー
トを開発したものである。As a method of brazing at a temperature lower than the normal brazing temperature, there is known a method of brazing at a temperature of about 500 ° C., which is called low temperature brazing. This method has a problem that the brazing material is easily corroded after brazing because an Al-Zn alloy or Zn alloy containing 20% or more of Zn is usually used as a brazing material. not being used. Furthermore, Al
In a Zn-based alloy, if the amount of Zn added exceeds 8%, the rolling property becomes very poor, so it is impossible to manufacture a brazing sheet by combined rolling, and a brazing sheet for low-temperature brazing is industrially stable. The manufacturing method to supply is not established. Therefore, brazing must be used for placing or the like, and the types of members that can be manufactured are limited. However, the inventors have found that it is possible to improve the characteristics of the heat exchanger even at a brazing temperature of 585 ° C. or lower, which is much higher than the low temperature brazing, and developed the brazing sheet of the present invention. Is.

【００５０】さらに、従来より低融点のアルミニウム合
金ろうとして知られている合金がある（例えば特開平3-
57588 号公報）。これらは、主に鋳物をろう付するため
に開発されたものであり、多量のＣｕが含有されていた
り、上記のように多量のＺｎを添加しているため、圧延
加工を行うと割れてしまう問題があり、ブレージングシ
ートの製造ができなかったのである。ブレージングシー
トとして使用できなければ、工業的に熱交換器を製造す
るのに実用性が乏しい。本発明ではこのような問題点を
解決したブレージングシートを開発したのである。Further, there is an alloy known as an aluminum alloy brazing alloy having a low melting point in the past (for example, Japanese Patent Laid-Open No. 3-301).
57588 publication). These are mainly developed for brazing castings, and contain a large amount of Cu or add a large amount of Zn as described above, so that they are cracked when rolling is performed. There was a problem and the brazing sheet could not be manufactured. If it cannot be used as a brazing sheet, it is not practical for industrially manufacturing a heat exchanger. The present invention has developed a brazing sheet that solves these problems.

【００５１】[0051]

【実施例】以下に実施例により本発明を具体的に説明す
る。EXAMPLES The present invention will be specifically described below with reference to examples.

【００５２】（実施例１）表１〜表４に示す組成のアル
ミニウム合金ろう材と犠牲材を同じ材料番号の表５〜表
８に示す組成のアルミニウム合金芯材の両面にそれぞれ
クラッドしてアルミニウム合金製のチューブ材用の板厚
0.25mmの３層ブレージングシート板材１〜60、Ａ〜Ｈを
通常の方法により製造した。このときろう材のクラッド
率は10％、犠牲材のクラッド率は15％である。また、犠
牲材中には不純物元素として、Ｆｅ、Ｓｉがそれぞれ0.
01〜0.2 wt％の範囲内で含まれている。これら板材を、
表９〜表11の条件でＮ₂ ガス中で加熱を行った。Example 1 An aluminum alloy brazing material having the composition shown in Tables 1 to 4 and a sacrificial material were clad on both sides of an aluminum alloy core material having the composition shown in Table 5 to Table 8 to form aluminum. Plate thickness for alloy tube material
0.25 mm three-layer brazing sheet plates 1 to 60 and A to H were manufactured by a usual method. At this time, the clad ratio of the brazing material is 10% and the clad ratio of the sacrificial material is 15%. Further, Fe and Si are contained as impurity elements in the sacrificial material, respectively.
It is contained within the range of 01 to 0.2 wt%. These plate materials,
Heating was performed in N ₂ gas under the conditions of Table 9 to Table 11.

【００５３】得られた板材１〜60、Ａ〜Ｈに引張試験、
並びにろう材部を外側、犠牲層部を内側として、次のよ
うに外部耐食性試験および内部耐食性試験を行った。Tensile test was conducted on the obtained plate materials 1 to 60 and A to H.
In addition, an external corrosion resistance test and an internal corrosion resistance test were performed as follows with the brazing filler metal part as the outside and the sacrificial layer part as the inside.

【００５４】外部耐食性試験はろう材の表面中央部のみ
を露出させ、他の面をすべてシールし、ＣＡＳＳ試験
（ＪＳＩＨ８６８１）を 360時間行い、孔食の発生状況
を調べた。結果を表９〜表11に記した。In the external corrosion resistance test, only the central portion of the surface of the brazing material was exposed, all the other surfaces were sealed, and a CASS test (JSIH8681) was performed for 360 hours to examine the occurrence of pitting corrosion. The results are shown in Tables 9-11.

【００５５】内部耐食性試験は、ろう材部をマスキング
した板材Ｃｕ²⁺イオンを 10ppm添加した水道水中に５カ
月間浸漬し、80℃×８時間と室温×16時間のサイクル腐
食試験を行い、犠牲材表面に発生したピット深さを光学
顕微鏡による焦点深度法によって求めた。結果を同じく
表９〜表11に示した。For the internal corrosion resistance test, a plate material with the brazing material masked was immersed in tap water containing 10 ppm of Cu ²⁺ ions for 5 months, and a cycle corrosion test was performed at 80 ° C. for 8 hours and at room temperature for 16 hours. The pit depth generated on the material surface was obtained by the depth of focus method using an optical microscope. The results are also shown in Tables 9 to 11.

【００５６】[0056]

【表１】 [Table 1]

【００５７】[0057]

【表２】 [Table 2]

【００５８】[0058]

【表３】 [Table 3]

【００５９】[0059]

【表４】 [Table 4]

【００６０】[0060]

【表５】 [Table 5]

【００６１】[0061]

【表６】 [Table 6]

【００６２】[0062]

【表７】 [Table 7]

【００６３】[0063]

【表８】 [Table 8]

【００６４】[0064]

【表９】 [Table 9]

【００６５】[0065]

【表１０】 [Table 10]

【００６６】[0066]

【表１１】 [Table 11]

【００６７】表９〜表11によれば、比較例Ａ、Ｂは本発
明の芯材ならびに犠牲層の組成をはずれたもので、 575
℃でろう付加熱を行ったが、溶融してしまった。比較例
Ｃはろう材にＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎを含有していないもの
で、外部耐食性が低下している。比較例Ｄ、Ｅは本発明
のろう合金の範囲をはずれており、 585℃以下ではろう
が溶融しないために、 600℃で加熱を行ったが芯材が溶
融してしまった。比較例Ｆはろう合金のＣｕ、Ｚｎが本
発明の範囲より多く添加されているもので、圧延時に割
れてしまいブレージングシートを製造することができな
かった。また従来例Ｇは板厚 0.4mmで使用しているもの
を薄肉したもので、本発明例と比較して、強度、耐食性
に劣っている。また、従来例ＨはＣｕを多く芯材に含有
した例であるが、耐食性に劣っている。対して、本発明
例では、高強度材の使用が可能であり、耐食性に優れて
いる。According to Tables 9 to 11, Comparative Examples A and B are those in which the compositions of the core material and the sacrificial layer of the present invention are deviated.
The brazing heat was applied at ℃, but it melted. In Comparative Example C, the brazing material does not contain Zn, In and Sn, and the external corrosion resistance is reduced. Comparative Examples D and E were out of the range of the brazing alloy of the present invention, and the brazing did not melt at 585 ° C. or less, so heating was performed at 600 ° C., but the core material melted. In Comparative Example F, Cu and Zn of the brazing alloy were added in an amount exceeding the range of the present invention, and the brazing sheet could not be manufactured because it cracked during rolling. Further, the conventional example G is a thin plate which is used with a plate thickness of 0.4 mm and is inferior in strength and corrosion resistance to the examples of the present invention. Further, Conventional Example H is an example in which a large amount of Cu is contained in the core material, but it is inferior in corrosion resistance. On the other hand, in the example of the present invention, a high-strength material can be used and the corrosion resistance is excellent.

【００６８】（実施例２）表12のＮo.１、２に示す組成
のベア材からなる板厚0.06mmのアルミニウム合金フィン
材と、Ｎo.３〜９に示す組成の芯材の片面に同じくＮo.
３〜９に示す組成のろう材を10％の厚さでクラッドし、
他の片面に下記組成の犠牲材を15％の厚さでクラッドし
た構成の板厚 0.3mmの電縫チューブ材および同じ構成の
板厚１mmのヘッダープレート材とを表13に示すように組
合せ図１に示すラジエーターを組み立てた。即ち部材番
号Ｎo.３、Ｎo.４、Ｎo.９の犠牲材組成はＡｌ−４wt％
Ｚｎ−２wt％Ｍｇ合金、部材番号Ｎo.５のものはＡｌ−
４wt％Ｚｎ、部材番号Ｎo.６、Ｎo.７のものはＡｌ−３
wt％Ｚｎ−２wt％Ｍｇ合金、部材番号Ｎo.８のものはＡ
ｌ−１wt％Ｚｎ合金である。ここでチューブ材は、表１
２示す板厚 0.3mmのコイル状板材を通常の方法により製
造し、このコイル状板材を電縫管のサイズに合わせスリ
ッターして幅35.0mmの条材にした。そしてこの条材を電
縫管製造装置を用い、幅16.0、厚さ 2.2mmの通液管用の
電縫管に加工した。また、同一の構成の板厚 1.0mmのコ
イル状板材を幅60mmにスリッターしてヘッダープレート
用の条材とした。Example 2 An aluminum alloy fin material having a plate thickness of 0.06 mm made of a bare material having a composition shown in Tables 1 and 2 and a core material having a composition shown in Nos. No.
The brazing filler metal having the composition shown in 3 to 9 is clad at a thickness of 10%,
As shown in Table 13, a combination of an electric resistance welded tube material with a thickness of 0.3 mm and a header plate material with a thickness of 1 mm, which is constructed by clad with a sacrificial material of the following composition at a thickness of 15% on the other surface, The radiator shown in 1 was assembled. That is, the sacrificial material composition of the member numbers No. 3, No. 4, and No. 9 is Al-4 wt%.
Zn-2 wt% Mg alloy, No. 5 member number is Al-
Al-3 for 4 wt% Zn, member No. 6 and No. 7
A for wt% Zn-2 wt% Mg alloy, member No. 8
1-1 wt% Zn alloy. Here, the tube material is shown in Table 1.
A coil-shaped plate material having a plate thickness of 0.3 mm shown in 2 was manufactured by an ordinary method, and this coil-shaped plate material was slittered to a width of 35.0 mm according to the size of the electric resistance welded pipe. Then, this strip was processed into an electric resistance welded pipe with a width of 16.0 and a thickness of 2.2 mm using a resistance welded pipe manufacturing device. A coil-shaped plate material having the same structure and a plate thickness of 1.0 mm was slitted to a width of 60 mm to form a strip for a header plate.

【００６９】組み立てられたラジエーターは、フッ化カ
リウム系フラックスにセシウム系フラックスを３％混合
したフラックスの10％濃度液を塗布し、Ｎ₂ ガス中で表
13のろう付加熱条件で加熱を行い、ろう付けした。得ら
れたラジエーターについて、外観観察によりフィンおよ
びチューブの潰れ具合、およびろう付性としてフィレッ
トの形成について良好か否かを調査した。結果を表13に
示す。また、正常にろう付されていた熱交換器は熱効率
を調査した。なお熱効率は、ＪＩＳ Ｄ １６１８（自
動車用冷房機試験方法）に準じて行い、それぞれ従来法
の熱交換器（表13中ののもの）の熱効率に対する向上
の割合を表13に記した。The assembled radiator was coated with a 10% concentration solution of a flux obtained by mixing 3% of cesium flux with potassium fluoride flux, and exposed in N ₂ gas.
The brazing was performed by heating under 13 brazing conditions. With respect to the obtained radiator, it was examined by observing the appearance whether or not the crushed condition of the fins and tubes and the brazing property for forming the fillet were good. The results are shown in Table 13. In addition, the heat efficiency of the normally brazed heat exchanger was investigated. The thermal efficiency was measured in accordance with JIS D 1618 (Testing method for automobile air conditioners), and Table 13 shows the rate of improvement with respect to the thermal efficiency of conventional heat exchangers (those in Table 13).

【００７０】[0070]

【表１２】 [Table 12]

【００７１】[0071]

【表１３】 [Table 13]

【００７２】本発明法では、フィンの潰れが生じること
なく熱交換器が製造されており、かつ製造されたラジエ
ーターは熱効率に優れている。According to the method of the present invention, the heat exchanger is manufactured without crushing the fins, and the manufactured radiator is excellent in thermal efficiency.

【００７３】[0073]

【発明の効果】以上のように本発明のアルミニウム合金
ブレージングシートは高強度で耐食性に優れかつろう付
時に溶融せず、さらにこれを用いて熱交換器を製造した
場合小型化軽量化が可能であり、工業上顕著な効果を奏
するものである。As described above, the aluminum alloy brazing sheet of the present invention has high strength and excellent corrosion resistance and does not melt during brazing, and when a heat exchanger is manufactured using this, it is possible to reduce the size and weight. There is a remarkable effect industrially.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】ラジエーターを示す一部断面の斜視図である。FIG. 1 is a perspective view, partly in section, showing a radiator.

【図２】ブレージングシートの構造を示す断面図であ
る。FIG. 2 is a cross-sectional view showing the structure of a brazing sheet.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 偏平チューブ ２ フィン ３ ヘッダー ４ タンク ５ 芯材 ６ ろう材 ７ 犠牲材 1 Flat tube 2 Fins 3 Header 4 Tank 5 Core material 6 Brazing material 7 Sacrificial material

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡田 光司 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河アルミニウム工業株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Koji Okada 2-6-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Furukawa Aluminum Industry Co., Ltd.

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 アルミニウム合金からなる芯材の片面に
アルミニウム合金からなるろう材をクラッドし、他の片
面にアルミニウム合金からなる犠牲材をクラッドした３
層構造の熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシー
トにおいて、ろう材を 7.0wt％を越え12.0wt％以下のＳ
ｉ、 0.1wt％を越え 8.0wt％以下のＣｕを含有し、さら
に 0.5wt％を越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越
え0.3 wt％以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下
のＳｎのうち１種または２種以上を含有し、残部アルミ
ニウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金と
し、芯材を0.05wt％を越え 0.6wt％以下のＳｉ、0.05wt
％を越え 2.0wt％以下のＭｎを含有し、残部アルミニウ
ムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金とし、
犠牲材を 0.5wt％を越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt
％を越え 0.3wt％以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt
％以下のＳｎのうち１種または２種以上を含有し、残部
アルミニウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム
合金としたことを特徴とするアルミニウム合金ブレージ
ングシート。1. A brazing material made of an aluminum alloy is clad on one side of a core material made of an aluminum alloy, and a sacrificial material made of an aluminum alloy is clad on the other side.
Aluminum alloy brazing sheets for heat exchangers with a layered structure containing more than 7.0 wt% and 12.0 wt% or less of brazing filler metal
i, containing Cu of more than 0.1 wt% and less than 8.0 wt%, Zn of more than 0.5 wt% and less than 6.0 wt%, In of more than 0.002 wt% and less than 0.3 wt%, and more than 0.002 wt% of 0.3 wt% An aluminum alloy containing one or more of the following Sns and the balance aluminum and unavoidable impurities, with a core material of more than 0.05 wt% and 0.6 wt% or less of Si, 0.05 wt%
% And 2.0 wt% or less of Mn, and an aluminum alloy containing the balance aluminum and unavoidable impurities,
Zn of more than 0.5 wt% and less than 6.0 wt% of sacrificial material, 0.002 wt
%, 0.3 wt% or less In, 0.002 wt% or more 0.3 wt%
% Or less of Sn, and an aluminum alloy brazing sheet comprising an aluminum alloy containing the balance aluminum and unavoidable impurities. 【請求項２】 アルミニウム合金からなる芯材の片面に
アルミニウム合金からなるろう材をクラッドし、他の片
面にアルミニウム合金からなる犠牲材をクラッドした３
層構造の熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシー
トにおいて、ろう材を 7.0wt％を越え12.0wt％以下のＳ
ｉ、 0.1wt％を越え8.0 wt％以下のＣｕを含有し、さら
に 0.5wt％を越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越
え0.3 wt％以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下
のＳｎのうち１種または２種以上を含有し、残部アルミ
ニウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金と
し、芯材を0.05wt％を越え 0.6wt％以下のＳｉ、0.05wt
％を越え 2.5wt％以下のＣｕ、0.05wt％を越え 2.0wt％
以下のＭｎを含有し、さらに0.03wt％を越え0.5 wt％以
下のＭｇ、0.03wt％を越え 0.3wt％以下のＣｒ、0.03wt
％を越え 0.3wt％以下のＺｒ、0.03wt％を越え 0.3wt％
以下のＴｉ、0.03wt％を越え 1.5wt％以下のＮｉのうち
１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムと不可
避的不純物とからなるアルミニウム合金とし、犠牲材を
0.5wt％を越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え
0.3wt％以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下の
Ｓｎのうち１種または２種以上を含有し、残部アルミニ
ウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金とし
たことを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシー
ト。2. A brazing material made of an aluminum alloy is clad on one surface of a core material made of an aluminum alloy, and a sacrificial material made of an aluminum alloy is clad on the other surface.
Aluminum alloy brazing sheets for heat exchangers with a layered structure containing more than 7.0 wt% and 12.0 wt% or less of brazing filler metal
i, containing more than 0.1 wt% and less than 8.0 wt% Cu, further containing more than 0.5 wt% and less than 6.0 wt% Zn, more than 0.002 wt% and less than 0.3 wt% In, more than 0.002 wt% and 0.3 wt% An aluminum alloy containing one or more of the following Sns and the balance aluminum and unavoidable impurities, with a core material of more than 0.05 wt% and 0.6 wt% or less of Si, 0.05 wt%
%, Cu less than 2.5 wt% and less than 0.05 wt%, 2.0 wt%
It contains the following Mn, more than 0.03 wt% and less than 0.5 wt% Mg, more than 0.03 wt% and less than 0.3 wt% Cr, 0.03 wt
% Over 0.3 wt% Zr, 0.03 wt% over 0.3 wt%
The following sacrificial material is used as an aluminum alloy containing one or more of the following Ti and more than 0.03 wt% and less than 1.5 wt% Ni, and the balance aluminum and unavoidable impurities.
Zn over 0.5 wt% and under 6.0 wt%, over 0.002 wt%
An aluminum alloy comprising 0.3% by weight or less of In and 0.002% by weight or more and 0.3% by weight or less of Sn, and an aluminum alloy comprising the balance aluminum and inevitable impurities. Brazing sheet. 【請求項３】 アルミニウム合金からなる芯材の片面に
アルミニウム合金からなるろう材をクラッドし、他の片
面にアルミニウム合金からなる犠牲材をクラッドした３
層構造の熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシー
トにおいて、ろう材を 7.0wt％を越え12.0wt％以下のＳ
ｉ、 0.1wt％を越え 8.0wt％以下のＣｕを含有し、さら
に 0.5wt％を越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越
え0.3 wt％以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下
のＳｎのうち１種または２種以上を含有し、残部アルミ
ニウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金と
し、芯材を0.05wt％を越え 0.6wt％以下のＳｉ、0.05wt
％を越え 2.0wt％以下のＭｎを含有し、残部アルミニウ
ムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金とし、
犠牲材を 0.5wt％を越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt
％を越え 0.3wt％以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt
％以下のＳｎのうち１種または２種以上を含有し、さら
に0.05wt％を越え 2.5wt％以下のＭｇ、0.05wt％を越え
1.6wt％以下のＭｎのうち１種または２種を含有し、残
部アルミニウムと不可避的不純物とからなるアルミニウ
ム合金としたことを特徴とするアルミニウム合金ブレー
ジングシート。3. A brazing material made of an aluminum alloy is clad on one side of a core material made of an aluminum alloy, and a sacrificial material made of an aluminum alloy is clad on the other side.
Aluminum alloy brazing sheets for heat exchangers with a layered structure containing more than 7.0 wt% and 12.0 wt% or less of brazing filler metal
i, containing Cu of more than 0.1 wt% and less than 8.0 wt%, Zn of more than 0.5 wt% and less than 6.0 wt%, In of more than 0.002 wt% and less than 0.3 wt%, and more than 0.002 wt% of 0.3 wt% An aluminum alloy containing one or more of the following Sns and the balance aluminum and unavoidable impurities, with a core material of more than 0.05 wt% and 0.6 wt% or less of Si, 0.05 wt%
% And 2.0 wt% or less of Mn, and an aluminum alloy containing the balance aluminum and unavoidable impurities,
Zn of more than 0.5 wt% and less than 6.0 wt% of sacrificial material, 0.002 wt
%, 0.3 wt% or less In, 0.002 wt% or more 0.3 wt%
% Or less of Sn, containing 1 or 2 or more, and more than 0.05 wt% Mg less than 2.5 wt% and more than 0.05 wt%
An aluminum alloy brazing sheet comprising one or two kinds of Mn of 1.6 wt% or less, the balance being aluminum and unavoidable impurities. 【請求項４】 アルミニウム合金からなる芯材の片面に
アルミニウム合金からなるろう材をクラッドし、他の片
面にアルミニウム合金からなる犠牲材をクラッドした３
層構造の熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシー
トにおいて、ろう材を 7.0wt％を越え12.0wt％以下のＳ
ｉ、 0.1wt％を越え 8.0wt％以下のＣｕを含有し、さら
に 0.5wt％を越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越
え0.3 wt％以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下
のＳｎのうち１種または２種以上を含有し、残部アルミ
ニウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金と
し、芯材を0.05wt％を越え 0.6wt％以下のＳｉ、0.05wt
％を越え 2.5wt％以下のＣｕ、0.05wt％を越え 2.0wt％
以下のＭｎを含有し、さらに0.03wt％を越え0.5 wt％以
下のＭｇ、0.03wt％を越え 0.3wt％以下のＣｒ、0.03wt
％を越え 0.3wt％以下のＺｒ、0.03wt％を越え 0.3wt％
以下のＴｉ、0.03wt％を越え 1.5wt％以下のＮｉのうち
１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムと不可
避的不純物とからなるアルミニウム合金とし、犠牲材を
0.5wt％を越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え
0.3wt％以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下の
Ｓｎのうち１種または２種以上を含有し、さらに0.05wt
％を越え 2.5wt％以下のＭｇ、0.05wt％を越え 1.6wt％
以下のＭｎのうち１種または２種を含有し、残部アルミ
ニウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金と
したことを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシ
ート。4. A brazing material made of an aluminum alloy is clad on one side of a core material made of an aluminum alloy, and a sacrificial material made of an aluminum alloy is clad on the other side.
Aluminum alloy brazing sheets for heat exchangers with a layered structure containing more than 7.0 wt% and 12.0 wt% or less of brazing filler metal
i, containing Cu of more than 0.1 wt% and less than 8.0 wt%, Zn of more than 0.5 wt% and less than 6.0 wt%, In of more than 0.002 wt% and less than 0.3 wt%, and more than 0.002 wt% of 0.3 wt% An aluminum alloy containing one or more of the following Sns and the balance aluminum and unavoidable impurities, with a core material of more than 0.05 wt% and 0.6 wt% or less of Si, 0.05 wt%
%, Cu less than 2.5 wt% and less than 0.05 wt%, 2.0 wt%
It contains the following Mn, more than 0.03 wt% and less than 0.5 wt% Mg, more than 0.03 wt% and less than 0.3 wt% Cr, 0.03 wt
% Over 0.3 wt% Zr, 0.03 wt% over 0.3 wt%
The following sacrificial material is used as an aluminum alloy containing one or more of the following Ti and more than 0.03 wt% and less than 1.5 wt% Ni, and the balance aluminum and unavoidable impurities.
Zn over 0.5 wt% and under 6.0 wt%, over 0.002 wt%
Contains 0.3 wt% or less of In, 0.002 wt% or more and 0.3 wt% or less of Sn, and contains 0.05 wt.
%, Mg less than 2.5 wt% and less than 0.05 wt%, 1.6 wt%
An aluminum alloy brazing sheet comprising one or two of the following Mn, and an aluminum alloy comprising the balance aluminum and inevitable impurities. 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか１項記載のブレ
ージングシートを用いてブレージング工法により熱交換
器を製造するにあたり、ブレージング加熱温度を 570℃
を越え 585℃以下とすることを特徴とするアルミニウム
合金製熱交換器の製造方法。5. A brazing heating temperature is 570 ° C. when a heat exchanger is manufactured by a brazing method using the brazing sheet according to any one of claims 1 to 4.
And a temperature of 585 ° C or less, a method for manufacturing an aluminum alloy heat exchanger.