JPH07197889A - Vane pump - Google Patents
Vane pumpInfo
- Publication number
- JPH07197889A JPH07197889A JP29018294A JP29018294A JPH07197889A JP H07197889 A JPH07197889 A JP H07197889A JP 29018294 A JP29018294 A JP 29018294A JP 29018294 A JP29018294 A JP 29018294A JP H07197889 A JPH07197889 A JP H07197889A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vane
- back pressure
- oil
- pressure groove
- discharge
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Rotary Pumps (AREA)
- Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、ベーンポンプに関する
ものでパワーステアリング装置等に使用される。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a vane pump and is used for a power steering device and the like.
【0002】[0002]
【従来の技術】この種のベーンポンプの従来技術として
は、特開平4−339187号公報に示されるようなも
のが知られている。このベーンポンプは、ロータの回転
によって発生する遠心力と、ベーン背圧とによって、ベ
ーンをロータから突出させていた。2. Description of the Related Art As a conventional technique of this type of vane pump, there is known one disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 4-339187. In this vane pump, the vane is projected from the rotor by the centrifugal force generated by the rotation of the rotor and the vane back pressure.
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】操舵機構の操作を行う
ときにおいて、操舵機構にはオイルを左右のシリンダに
切り換えるバルブがあり、操作を行うとバルブの一方が
閉じられるため吐出圧が上昇してしまう。吐出圧が上昇
すると、吐出通路と連通しているベーン背圧も上昇す
る。上昇したベーン背圧は、ベーンを突出させるがロー
タのサイドからもオイルは洩れてしまう。オイルの洩れ
は、吐出ポートからベーン背圧溝、ベーン背圧溝から吸
込ポートへと流れ、オイルの一部が吸込側に戻されるた
めポンプ効率が低下してしまう。又、ポンプからベーン
背圧溝までの通路が吐出圧の上昇にともなって通路抵抗
となると、内部洩れが生じていることからベーン背圧が
低下してしまう。ベーン背圧が低下すると、ポンプの吐
出圧によってベーンが突出した状態を保てなくなり、ベ
ーンがカムリングから離脱を繰り返しベーン踊り音が発
生する。この内部洩れは、クリアランスが必要な偏心カ
ムリングを使用したものに多い。又、ロータにプレート
を配置してクリアランスを減少しているが、ロータのみ
にプレートを配置させることは、構造が複雑且つ大型に
なり又、コストが高くなるといった問題が生じる。When the steering mechanism is operated, the steering mechanism has a valve for switching oil to the left and right cylinders. When the operation is performed, one of the valves is closed and the discharge pressure increases. I will end up. When the discharge pressure rises, the back pressure of the vane communicating with the discharge passage also rises. The increased back pressure of the vanes causes the vanes to project, but the oil also leaks from the rotor side. The leakage of oil flows from the discharge port to the vane back pressure groove and from the vane back pressure groove to the suction port, and a part of the oil is returned to the suction side, which lowers pump efficiency. Further, if the passage from the pump to the vane back pressure groove becomes the passage resistance due to the increase of the discharge pressure, the vane back pressure will decrease due to internal leakage. When the back pressure of the vane decreases, the vane cannot keep its protruding state due to the discharge pressure of the pump, and the vane repeatedly disengages from the cam ring to generate a vane dancing noise. This internal leakage is often caused by using an eccentric cam ring that requires clearance. Further, although the plate is arranged on the rotor to reduce the clearance, disposing the plate only on the rotor causes a problem that the structure becomes complicated and large and the cost becomes high.
【0004】本発明は、簡単な構造によってベーンがカ
ムリングから離脱するために発生するベーン踊り音を消
去して低コストとすることを課題とする。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to reduce the cost of vane dancing caused by the vane separating from the cam ring with a simple structure to reduce the cost.
【0005】[0005]
【課題を解決するための手段】上記した課題を解決する
ために本発明において講じた手段は、ハウジングと、ハ
ウジング内に形成された内部空間に配設されたカムリン
グと、カムリング内に収容され複数のベーンを放射方向
へ摺動自在に支持するロータと、ロータと一体回転する
とともにハウジングに軸支されたシャフトと、ハウジン
グをフロントカバー及びリヤカバーとに分割し且つ各々
に形成される吐出ポート及び吸込ポートと、ベーンの内
周端に位置するとともにフロントカバー及びリヤカバー
とに形成されたベーン背圧溝と、ベーンが吐出ポートか
ら吸込ポートへ摺動する途中に位置し前記ベーン間で形
成され高圧となる閉込部とを有したベーンポンプにおい
て、閉込部とベーン背圧溝とを連通させる連通孔を有
し、リヤカバーに形成されるベーン背圧溝は吐出ポート
側と吸込ポート側とに分割され、且つ、フロントカバー
に形成されるベーン背圧溝は吐出ポート側と吸込ポート
側とに分割され且つ分割されたベーン背圧溝を微小溝に
よって連通させたことである。Means for Solving the Problems The measures taken in the present invention for solving the above-mentioned problems include a housing, a cam ring disposed in an internal space formed in the housing, and a plurality of cam rings housed in the cam ring. A rotor that slidably supports the vanes in the radial direction, a shaft that rotates integrally with the rotor and that is axially supported by the housing, a housing that is divided into a front cover and a rear cover, and a discharge port and a suction port formed in each. The port, the back pressure groove of the vane located at the inner peripheral end of the vane and formed in the front cover and the rear cover, and the high pressure formed between the vanes in the middle of sliding of the vane from the discharge port to the suction port. In the vane pump having a closing part, the connecting hole has a communication hole for connecting the closing part and the back pressure groove of the vane, and The vane back pressure groove is divided into a discharge port side and a suction port side, and the vane back pressure groove formed in the front cover is divided into a discharge port side and a suction port side and the divided vane back pressure That is, the grooves are communicated with each other by minute grooves.
【0006】[0006]
【作用】上記した手段によれば、高圧となる閉込部と吐
出側のベーン背圧溝とを連通させたことによって、ベー
ン背圧溝へ高い圧力を供給できベーンの突出応答性が向
上する。リヤカバーでベーン背圧溝を分割したことによ
って、吐出ポートからベーン背圧溝、ベーン背圧溝から
吸込ポートへの内部洩れを減少することができる。又、
完全に分割すると吸込側のベーンが低回転時には遠心力
のみではなかなか突出せずにオイルを吸い込まないの
で、フロントカバーのベーン背圧溝を微小溝によって連
通して、吸込側のベーン背圧を上昇させる。以上のこと
により、ポンプ内部の洩れを減少できベーン背圧の低下
が抑制され、ベーンがカムリングから離脱するために生
じるベーン踊り音を消去することができる。又、簡単な
構造とすることができるので低コストとすることができ
る。According to the above-mentioned means, since the high pressure closing portion and the discharge side vane back pressure groove are communicated with each other, a high pressure can be supplied to the vane back pressure groove and the vane protrusion response is improved. . By dividing the vane back pressure groove with the rear cover, internal leakage from the discharge port to the vane back pressure groove and from the vane back pressure groove to the suction port can be reduced. or,
When completely divided, the suction side vanes do not easily project due to centrifugal force only when the rotation speed is low and oil is not sucked in, so the vane back pressure groove on the front cover is connected by a minute groove to increase the vane back pressure on the suction side. Let From the above, the leakage inside the pump can be reduced, the reduction of the back pressure of the vane can be suppressed, and the vane dancing noise generated when the vane is separated from the cam ring can be eliminated. Moreover, since the structure can be simple, the cost can be reduced.
【0007】[0007]
【実施例】本発明の実施例を図面に基づいて説明する。Embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
【0008】図1は車両用油圧駆動システムを示したも
のである。可変容量ベーンポンプ10と、可変容量ベー
ンポンプ10の容量を可変する吐出量制御手段11と、
可変容量ベーンポンプ10の吐出通路12の途中に配設
され、吐出通路12を第1通路12aと第2通路12b
とに分岐し、第1通路12aに一定量のオイルを分流し
て可変容量ベーンポンプ10の吐出量と第1通路12a
への供給量との流量差に相当する余剰のオイルを第2通
路12bに分流する分流弁(弁手段)13とから構成さ
れている。第1通路12aには、パワーステアリング装
置44が接続されている。第2通路12bには、油圧モ
ータファン45が接続されている。FIG. 1 shows a hydraulic drive system for a vehicle. A variable displacement vane pump 10 and a discharge amount control means 11 for varying the displacement of the variable displacement vane pump 10,
The discharge passage 12 of the variable displacement vane pump 10 is disposed in the middle of the discharge passage 12, and the discharge passage 12 includes the first passage 12a and the second passage 12b.
And a predetermined amount of oil is diverted to the first passage 12a to discharge the variable capacity vane pump 10 and the first passage 12a.
It is configured by a flow dividing valve (valve means) 13 that divides the excess oil corresponding to the difference in flow rate from the supply amount to the second passage 12b. A power steering device 44 is connected to the first passage 12a. A hydraulic motor fan 45 is connected to the second passage 12b.
【0009】図2に示されるように可変容量ベーンポン
プ10は、フロントカバー14とリヤカバー15とはス
ペーサ16を介して締結されポンプボディ17を形成し
ている。このポンプボディ17には、エンジンのクラン
クシャフト等のトルク伝達手段からVベルトによって駆
動されるプーリ18と、プーリ18に固着されたシャフ
ト41によって回転可能に支持されたロータ19とが配
設されている。ロータ19の周りにはカムリング20が
配設され、且つ、ロータ19との間で内部空間21が形
成されている。カムリング20は、ポンプボディ17に
固定されたピン22を支点として、ロータ19に対して
偏心可能となっている。カムリング20がピン22を支
点として回転することにより、カムリング20のロータ
19に対する偏心量が変化するようになっている。又、
ロータ19は、ベーン23を放射方向へ摺動自在に支持
している。このベーン23は、カムリング20の内周面
に摺接している。As shown in FIG. 2, in the variable displacement vane pump 10, a front cover 14 and a rear cover 15 are fastened via a spacer 16 to form a pump body 17. The pump body 17 is provided with a pulley 18 driven by a V-belt from torque transmitting means such as an engine crankshaft, and a rotor 19 rotatably supported by a shaft 41 fixed to the pulley 18. There is. A cam ring 20 is arranged around the rotor 19, and an internal space 21 is formed between the cam ring 20 and the rotor 19. The cam ring 20 is eccentric with respect to the rotor 19 with a pin 22 fixed to the pump body 17 as a fulcrum. As the cam ring 20 rotates about the pin 22 as a fulcrum, the eccentric amount of the cam ring 20 with respect to the rotor 19 changes. or,
The rotor 19 supports the vanes 23 slidably in the radial direction. The vane 23 is in sliding contact with the inner peripheral surface of the cam ring 20.
【0010】図1に戻って、カムリング20の図示上部
には、作用点となる突起部24が形成されており、この
突起部24は、偏心制御ピストン25のリターンスプリ
ング26によりカムリング20の偏心量を大きくする方
向(図示右方向)に付勢されている。つまり、リターン
スプリング26によりカムリング20の偏心量は所定値
に維持されている。一方、カムリング20の突起部24
は、リターンスプリング26に対向して配設された偏心
制御ピストン25によりリターンスプリング26の付勢
方向と反対方向(図示左方向)に付勢されている。従っ
て、偏心制御ピストン25の付勢力がリターンスプリン
グ26の付勢力よりも大きくなると、カムリングが図示
左方向に偏心回動してカムリング20の偏心量が小さく
なる。この偏心制御ピストン25の付勢力は、後述する
吐出量制御手段11からの制御油圧に応じて変化するよ
うにされている。Returning to FIG. 1, the cam ring 20 is provided with a protrusion 24 at its upper portion in the drawing, which serves as a point of action, and the protrusion 24 is eccentric to the cam ring 20 by the return spring 26 of the eccentricity control piston 25. Is urged in the direction of increasing (rightward in the drawing). That is, the eccentric amount of the cam ring 20 is maintained at a predetermined value by the return spring 26. On the other hand, the protrusion 24 of the cam ring 20
Is urged by an eccentricity control piston 25 arranged so as to face the return spring 26 in a direction opposite to the urging direction of the return spring 26 (left direction in the drawing). Therefore, when the urging force of the eccentricity control piston 25 becomes larger than the urging force of the return spring 26, the cam ring eccentrically rotates to the left in the drawing, and the eccentric amount of the cam ring 20 decreases. The urging force of the eccentricity control piston 25 is changed according to the control oil pressure from the discharge amount control means 11 described later.
【0011】図1に示されるように、吐出量制御手段1
1は、偏心制御ピストン25に供給する油圧を制御する
ことでカムリング20の偏心量を変化させて可変容量ベ
ーンポンプ10の吐出量を制御するものである。吐出量
制御手段11は、サブオイルポンプ27と、リニアソレ
ノイドバルブ28と、スプールバルブ46と、ECU2
9とを備えている。As shown in FIG. 1, the discharge amount control means 1
1 controls the hydraulic pressure supplied to the eccentricity control piston 25 to change the eccentricity of the cam ring 20 to control the discharge amount of the variable displacement vane pump 10. The discharge amount control means 11 includes a sub oil pump 27, a linear solenoid valve 28, a spool valve 46, and the ECU 2.
9 and 9.
【0012】サブオイルポンプ27は、可変容量ベーン
ポンプ10と同軸上に配設されている。このサブオイル
ポンプ27は、リザーバタンク30から吸込通路31を
介してオイルを吸入し、一定容量のオイルを偏心制御ピ
ストン25に向かって吐出するものである。サブオイル
ポンプ27の吐出通路32の途中から分岐されたバイパ
ス通路32aには、油圧を調整するリニアソレノイドバ
ルブ28が接続されており、偏心制御ピストン25へ供
給されるオイルを制御している。室46aから室46c
へのオイルの流れはオリフィス46eを介して行われ
る。このリニアソレノイドバルブ28の開度が大きくな
るに伴い、スプールバルブ46がサブオイルポンプ27
から供給されるオイルをサブオイルポンプ27の吸込部
に戻す量が増やされる。即ち、リニアソレノイドバルブ
28の開度が大きくなると、スプールバルブ46の室4
6cの圧力が低下し、室46aとの差圧によってバルブ
部材46bが図示右方へと移動する。従って、リターン
通路46dが開いてサブオイルポンプ27の吐出オイル
をサブオイルポンプ27の吸込部に戻す。このため、偏
心制御ピストン25へ供給するオイルの供給量が減少す
るようにされている。逆に、リニアソレノイドバルブ2
8の開度が小さくなると、スプールバルブ46の室46
cの圧力が上昇し、バルブ46内のスプリングの付勢力
も手伝ってバルブ部材46bが図示左方へと移動する。
従って、リターン通路46dが閉じてサブオイルポンプ
27の吐出オイルをサブオイルポンプ27の吸込部に戻
さない。リニアソレノイドバルブ28はリニアに制御さ
れるため、リターン通路46dによるリターンオイルの
量もリニアに制御できる。ECU29には、エンジン冷
却水の温度、エンジン回転数等のセンサ信号が入力さ
れ、ECU29はこれらのセンサ信号に応じてリニアソ
レノイドバルブ28の開度を調整している。The sub oil pump 27 is arranged coaxially with the variable displacement vane pump 10. The sub oil pump 27 sucks oil from the reservoir tank 30 through the suction passage 31 and discharges a fixed amount of oil toward the eccentricity control piston 25. A linear solenoid valve 28 for adjusting the hydraulic pressure is connected to a bypass passage 32a branched from the middle of the discharge passage 32 of the sub oil pump 27 to control the oil supplied to the eccentricity control piston 25. Chamber 46a to Chamber 46c
The flow of oil to and from is via orifice 46e. As the opening degree of the linear solenoid valve 28 increases, the spool valve 46 moves to the sub oil pump 27.
The amount of oil returned from the sub oil pump 27 to the suction portion of the sub oil pump 27 is increased. That is, when the opening degree of the linear solenoid valve 28 increases, the chamber 4 of the spool valve 46
The pressure of 6c decreases, and the valve member 46b moves to the right in the figure due to the pressure difference between the valve 6c and the chamber 46a. Therefore, the return passage 46d is opened to return the discharge oil of the sub oil pump 27 to the suction portion of the sub oil pump 27. For this reason, the amount of oil supplied to the eccentricity control piston 25 is reduced. Conversely, the linear solenoid valve 2
When the opening degree of 8 decreases, the chamber 46 of the spool valve 46
The pressure of c increases and the urging force of the spring in the valve 46 also helps to move the valve member 46b to the left in the drawing.
Therefore, the return passage 46d is not closed to return the discharge oil of the sub oil pump 27 to the suction portion of the sub oil pump 27. Since the linear solenoid valve 28 is linearly controlled, the amount of return oil through the return passage 46d can also be linearly controlled. Sensor signals such as engine cooling water temperature and engine speed are input to the ECU 29, and the ECU 29 adjusts the opening of the linear solenoid valve 28 according to these sensor signals.
【0013】図4に示されるように、フロントカバー1
4には、オイルを吸い込む吸込ポート33と、吸い込ん
だオイルを吐出する吐出ポート34が形成されている。
ベーン23をオイルの圧力により突出させるために設け
られたベーン背圧溝35があり、これは、吐出側の背圧
溝35aと吸込側の背圧溝35bとに分割されている。
又、吐出ポート34及び吸込ポート33が形成されない
部分で、図6中境目Aより吐出ポート34側に位置して
おり、ロータ19の回転によって高圧となる閉込部36
が形成されている。ロータ19の回転に従って、境目A
よりも上側に位置する内部空間21は吸込行程にあって
膨張し、下側に位置する内部空間21は吐出行程にあっ
て縮小する。この閉込部36とベーン背圧溝35とを連
通可能とする閉込圧取り出し穴37が設けられている。
この閉込圧取り出し穴37が設けられる位置は、ベーン
23間が形成する内部空間21の位置によって決まる。
図6に示されるようにベーン23が位置するとき、内部
空間21は完全な密閉状態となり閉込圧は最大となる。
又、図7に示されるようにベーン23が位置するとき、
内部空間21はすでに吸込行程にあるため膨張しはじめ
ているので閉込圧は低下する。この2つの状態から閉込
圧が最大の状態でベーン背圧溝35に導入させるには、
図3に示される閉込圧取り出し穴37の位置が最適であ
る。As shown in FIG. 4, the front cover 1
A suction port 33 that sucks oil and a discharge port 34 that discharges the sucked oil are formed in 4.
There is a vane back pressure groove 35 provided for causing the vane 23 to protrude by the pressure of oil, and this is divided into a discharge side back pressure groove 35a and a suction side back pressure groove 35b.
In addition, in the portion where the discharge port 34 and the suction port 33 are not formed, it is located closer to the discharge port 34 than the boundary A in FIG.
Are formed. As the rotor 19 rotates, the boundary A
The inner space 21 located on the upper side of the inner space 21 expands in the suction stroke, and the inner space 21 located on the lower side shrinks in the discharge stroke. A closing pressure take-out hole 37 is provided to allow the closing portion 36 and the vane back pressure groove 35 to communicate with each other.
The position where the confining pressure extraction hole 37 is provided is determined by the position of the internal space 21 formed between the vanes 23.
When the vane 23 is positioned as shown in FIG. 6, the internal space 21 is in a completely sealed state, and the closing pressure is maximum.
Also, when the vane 23 is positioned as shown in FIG. 7,
Since the internal space 21 is already in the suction stroke and is beginning to expand, the confining pressure decreases. From these two states, in order to introduce the vane back pressure groove 35 with the maximum closing pressure,
The position of the closing pressure extraction hole 37 shown in FIG. 3 is optimal.
【0014】言い換えれば、閉込圧取り出し穴37の形
成される位置は、閉込部36の圧縮率が最も高くなった
ところに形成される。閉込部36は、ベーン23が吐出
ポート34から吸込ポート33へと移動する途中のカム
リング20の内周面とベーン23間とによって形成され
る高圧の部分である。この閉込部36の圧力は、吐出か
ら吸込に変わる境目Aの吐出側までに、ベーン23間が
形成する内部空間21は圧縮を続ける。このベーン23
が、境目Aを超えた吸込側では内部空間21は膨張を始
め、オイルを吸い込もうとする。よって、閉込圧取り出
し穴37は、境目Aより図示下方に形成されており、最
も高くなる閉込部36の圧力をベーン背圧溝35へ導入
されている。このため閉込部36の圧力と、吐出ポート
34から分岐されている吐出通路38からの圧力と、遠
心力とによってベーン23の突出性が向上する。又、吐
出ポート34の形成される位置が境目Aに近く、内部空
間21を形成する一方のベーン23が境目Aを超えてし
まうと、圧縮率が低下してしまう。よって、この吐出ポ
ート34の位置は圧縮率が低下しない位置に形成してあ
る。In other words, the position where the confinement pressure take-out hole 37 is formed is formed where the compression rate of the confinement portion 36 is highest. The closing portion 36 is a high pressure portion formed between the vane 23 and the inner peripheral surface of the cam ring 20 during the movement of the vane 23 from the discharge port 34 to the suction port 33. The pressure of the closing portion 36 continues to compress the internal space 21 formed between the vanes 23 up to the discharge side of the boundary A where the discharge changes to the suction. This vane 23
However, on the suction side beyond the boundary A, the internal space 21 begins to expand and tries to suck the oil. Therefore, the closing pressure extraction hole 37 is formed below the boundary A in the drawing, and the highest pressure of the closing portion 36 is introduced into the vane back pressure groove 35. Therefore, the protrusion of the vane 23 is improved by the pressure of the closing portion 36, the pressure from the discharge passage 38 branched from the discharge port 34, and the centrifugal force. Further, if the position where the discharge port 34 is formed is close to the boundary A and one of the vanes 23 forming the internal space 21 exceeds the boundary A, the compression rate will be reduced. Therefore, the position of the discharge port 34 is formed at a position where the compression rate does not decrease.
【0015】図5に示されるように、リヤカバー15
は、フロントカバー14と同様にオイルを吸い込む吸込
ポート33と、吸い込んだオイルを吐出する吐出ポート
34が形成されている。又、ベーン背圧溝35は、吐出
側の背圧溝35aと吸込側の背圧溝35bとに完全に分
割されることはなく微小溝35cによって連通されてい
る。又、吐出ポート34と吐出側の背圧溝35aとは、
吐出通路38によって連通されている。吐出ポート34
の終端に形成された溝34aと、吸込ポート33の終端
に形成された溝33aとがある。この溝34aにより、
吐出側では徐々に閉込圧が形成されていくので、急激に
閉込圧が高くなることがない。又、溝33aにより、吸
込ポート33から分離されたあとでも膨張を続ける内部
空間21にオイルを供給できキャビテーションなどを防
止できる。 フロントカバー14とリヤカバー15との
間には、スペーサ16が配置されている。フロントカバ
ー14とリヤカバー15の材質は、例えばアルミニウム
を使用して、スペーサ16とロータ19との材質は、鉄
を使用する。これによって、熱膨張でロータ19とカバ
ー14、15との間にできる隙間を防ぎ内部洩れを少な
くしている。又、フロントカバー14とリヤカバー15
とによって形成される内部空間39には、カムリング2
0が偏心可能な状態で収容される。又、カムリング20
のピン22は、フロントカバー14及びリヤカバー15
に軸支されている。偏心制御ピストン25は、フロント
カバー14に配置されており、サブポンプロータ27の
図示されない吐出通路と連通している。オイルシール4
0は、シャフト41に挿通され、フロントカバー14に
固定されている。又、オイルシール40に溜まったオイ
ルは、オイル通路42によって、吸込ポート33に戻さ
れる。As shown in FIG. 5, the rear cover 15
In the same manner as the front cover 14, a suction port 33 for sucking oil and a discharge port 34 for discharging the sucked oil are formed. Further, the vane back pressure groove 35 is not completely divided into the discharge side back pressure groove 35a and the suction side back pressure groove 35b, but is communicated by the minute groove 35c. Further, the discharge port 34 and the back pressure groove 35a on the discharge side are
The discharge passages 38 communicate with each other. Discharge port 34
There is a groove 34a formed at the end of the suction port 33 and a groove 33a formed at the end of the suction port 33. With this groove 34a,
Since the confining pressure is gradually formed on the discharge side, the confining pressure does not suddenly increase. Further, the groove 33a can supply oil to the internal space 21 that continues to expand even after being separated from the suction port 33, and can prevent cavitation and the like. A spacer 16 is arranged between the front cover 14 and the rear cover 15. The front cover 14 and the rear cover 15 are made of aluminum, for example, and the spacers 16 and the rotor 19 are made of iron. As a result, a gap formed between the rotor 19 and the covers 14 and 15 due to thermal expansion is prevented and internal leakage is reduced. Also, the front cover 14 and the rear cover 15
The cam ring 2 is provided in the internal space 39 formed by
0 is accommodated in an eccentric state. Also, the cam ring 20
Pins 22 of the front cover 14 and the rear cover 15
Is supported by. The eccentricity control piston 25 is arranged on the front cover 14 and communicates with a discharge passage (not shown) of the sub pump rotor 27. Oil seal 4
0 is inserted into the shaft 41 and fixed to the front cover 14. The oil accumulated in the oil seal 40 is returned to the suction port 33 by the oil passage 42.
【0016】次に本発明の作用を説明する。Next, the operation of the present invention will be described.
【0017】エンジンの始動後常時、可変容量ベーンポ
ンプ10から吐出されたオイルが分流弁13により分流
して一定量のオイルが第1通路12aを介してパワース
テアリング装置44に供給されるている。After the engine is started, the oil discharged from the variable displacement vane pump 10 is diverted by the shunt valve 13 so that a constant amount of oil is supplied to the power steering device 44 through the first passage 12a.
【0018】プーリ18により、シャフト41が回転駆
動するとロータ19も回転を始める。ロータ19が回転
すると、ベーン23は遠心力とベーン背圧とでカムリン
グ20の内周面に押し付けられる。このベーン23は、
内周面に摺接しつつ、ロータ19のベーン収納部分47
を往復摺動する。ベーン23が偏心しているカムリング
20を摺接することによって、ベーン23間で形成され
る内部空間21が吐出ポート34から吸込ポート33へ
回動するときに圧縮され、この圧縮された内部空間21
が吸込側で膨張するため、吸込ポート33からオイルを
吸い込むことができる。図1に示す黒塗り部分は、吐出
されたオイルを示している。吸い込まれたオイルは、吐
出ポート12から第1通路12a及び第2通路12bに
吐出されるオイルと、ベーン背圧溝35に供給されるオ
イルとがある。図2に示されるように、ベーン背圧溝3
5に供給されるオイルは、吐出ポート34と連通する吐
出通路38を介して行われ、閉込圧取り出し穴37を介
して供給される閉込部36の高圧オイルと協同してベー
ン23の突出性を向上させている。When the shaft 41 is driven to rotate by the pulley 18, the rotor 19 also starts to rotate. When the rotor 19 rotates, the vane 23 is pressed against the inner peripheral surface of the cam ring 20 by the centrifugal force and the vane back pressure. This vane 23
The vane housing portion 47 of the rotor 19 is in sliding contact with the inner peripheral surface.
Slide back and forth. By slidingly contacting the eccentric cam ring 20 with the vane 23, the internal space 21 formed between the vanes 23 is compressed when rotating from the discharge port 34 to the suction port 33, and the compressed internal space 21 is compressed.
Expands on the suction side, so that oil can be sucked from the suction port 33. The black-painted portion shown in FIG. 1 represents the discharged oil. The sucked oil includes oil discharged from the discharge port 12 to the first passage 12a and the second passage 12b and oil supplied to the vane back pressure groove 35. As shown in FIG. 2, the vane back pressure groove 3
The oil supplied to No. 5 is supplied through the discharge passage 38 communicating with the discharge port 34, and cooperates with the high pressure oil of the closing portion 36 supplied via the closing pressure take-out hole 37 to project the vane 23. It improves the sex.
【0019】このとき、パワーステアリング装置44を
操作すると、第1通路12a内の圧力が上昇し、第1通
路12a内の圧力が最大を示したとき、リリーフバルブ
43が開放して第1通路12a内の余剰オイルが確実に
リザーバタンク30、又は、ポンプの吸込ポート33へ
と戻される。しかし、パワーステアリング装置を操作中
も第1通路12a内の圧力は上昇し、可変容量ベーンポ
ンプ10の吐出圧は高くなる。吐出圧が高くなるとポン
プ内部洩れが増大し、吐出通路38から供給されるオイ
ルの吐出流量が減少する。しかし、リヤカバー15でベ
ーン背圧溝35が分割されているために内部洩れを減少
することができる。又、上昇した第1通路12a内の圧
力よりも高圧となる閉込部36の圧力を利用したことに
よって、ベーン23の突出性が悪くなることはなく、ベ
ーン23はカムリング20に摺動した状態を保持するこ
とから、ポンプ機能が低下することはない。このとき、
フロントカバー14のベーン背圧溝35は、完全に分割
されてないので、吸込側のベーン背圧が低下することは
なく、オイルを吸い込むことができる。このことによ
り、ベーン23がカムリング20から離脱するために発
生するベーン踊り音を消去することができる。又、簡単
な構造とすることができ、低コストとすることができ
る。At this time, when the power steering device 44 is operated, the pressure in the first passage 12a rises, and when the pressure in the first passage 12a shows the maximum, the relief valve 43 opens to open the first passage 12a. Excess oil inside is surely returned to the reservoir tank 30 or the suction port 33 of the pump. However, the pressure in the first passage 12a rises even during operation of the power steering device, and the discharge pressure of the variable displacement vane pump 10 rises. When the discharge pressure becomes high, internal leakage of the pump increases, and the discharge flow rate of oil supplied from the discharge passage 38 decreases. However, internal leakage can be reduced because the vane back pressure groove 35 is divided by the rear cover 15. Further, by utilizing the pressure in the closing portion 36 that is higher than the pressure in the first passage 12a that has risen, the protruding property of the vane 23 does not deteriorate, and the vane 23 slides on the cam ring 20. , The pump function is not deteriorated. At this time,
The vane back pressure groove 35 of the front cover 14 is not completely divided, so that the vane back pressure on the suction side does not decrease and oil can be sucked. As a result, the vane dancing sound generated when the vane 23 separates from the cam ring 20 can be eliminated. Further, the structure can be simple and the cost can be reduced.
【0020】本実施例では、可変容量ベーンポンプを一
例として使用したがこの他のベーンポンプに使用するこ
ともできる。In this embodiment, the variable displacement vane pump is used as an example, but it can be used for other vane pumps.
【0021】[0021]
【発明の効果】上記した発明によれば、高圧となる閉込
部と吐出側のベーン背圧溝とを連通させたことによっ
て、ベーン背圧溝へ高い圧力を供給できベーンの突出応
答性が向上する。リヤカバーでベーン背圧溝を分割した
ことによって、吐出ポートからベーン背圧溝、ベーン背
圧溝から吸込ポートへの内部洩れを減少することができ
る。又、完全に分割すると吸込側のベーンが低回転時に
は遠心力のみではなかなか突出せずにオイルを吸い込ま
ないので、フロントカバーのベーン背圧溝を微小溝によ
って連通し、吸込側のベーン背圧を上昇させる。以上の
ことにより、ポンプ内部の洩れを減少できることによっ
てベーン背圧の低下が抑制でき、ベーンがカムリングか
ら離脱するために生じるベーン踊り音を消去することが
できる。又、構造を簡単なものとすることができるので
低コストとすることができる。According to the above-mentioned invention, since the high pressure closing portion and the discharge side vane back pressure groove are communicated with each other, a high pressure can be supplied to the vane back pressure groove, and the vane protrusion response can be improved. improves. By dividing the vane back pressure groove with the rear cover, internal leakage from the discharge port to the vane back pressure groove and from the vane back pressure groove to the suction port can be reduced. In addition, if the vane on the suction side is completely divided, the centrifugal force alone does not easily project the oil and the oil is not sucked in at low rotation. To raise. As described above, the leak inside the pump can be reduced, so that the reduction of the back pressure of the vane can be suppressed, and the vane dancing noise generated when the vane is separated from the cam ring can be eliminated. Moreover, since the structure can be simplified, the cost can be reduced.
【図1】本発明の実施例に係る車両用油圧駆動システム
の概略図である。FIG. 1 is a schematic diagram of a vehicle hydraulic drive system according to an embodiment of the present invention.
【図2】本発明の実施例に係る可変容量ベーンポンプの
断面図である。FIG. 2 is a sectional view of a variable displacement vane pump according to an embodiment of the present invention.
【図3】図2のX−X断面図である。FIG. 3 is a sectional view taken along line XX of FIG.
【図4】図2のZ−Z断面図である。FIG. 4 is a sectional view taken along line ZZ in FIG.
【図5】図2のY−Y断面図である。5 is a cross-sectional view taken along line YY of FIG.
【図6】図3のロータが回転したときの内部空間が密閉
状態を示すものである。FIG. 6 shows a sealed state of the internal space when the rotor of FIG. 3 rotates.
【図7】図3のロータが回転したときの内部空間が吸込
を開始したことを示すものである。FIG. 7 shows that the internal space when the rotor of FIG. 3 rotates has started suction.
10・・・可変容量ベーンポンプ(ベーンポンプ) 14・・・フロントカバー 15・・・リヤカバー 19・・・ロータ 20・・・カムリング 21・・・内部空間 23・・・ベーン 33・・・吸込ポート 34・・・吐出ポート 35・・・ベーン背圧溝 35c・・・微小溝 36・・・閉込部 37・・・閉込圧取り出し穴(連通孔) 10 ... Variable capacity vane pump (vane pump) 14 ... Front cover 15 ... Rear cover 19 ... Rotor 20 ... Cam ring 21 ... Internal space 23 ... Vane 33 ... Suction port 34 ... ..Discharge port 35 ... Vane back pressure groove 35c ... Minute groove 36 ... Closure part 37 ... Closure pressure extraction hole (communication hole)
Claims (1)
された内部空間に配設されたカムリングと、前記カムリ
ング内に収容され複数のベーンを放射方向へ摺動自在に
支持するロータと、前記ロータと一体回転するとともに
前記ハウジングに軸支されたシャフトと、前記ハウジン
グをフロントカバー及びリヤカバーとに分割し且つ各々
に形成される吐出ポート及び吸込ポートと、前記ベーン
の内周端に位置するとともに前記フロントカバー及び前
記リヤカバーとに形成されたベーン背圧溝と、前記ベー
ンが吐出ポートから吸込ポートへ摺動する途中に位置し
前記ベーン間で形成され高圧となる閉込部とを有したベ
ーンポンプにおいて、前記閉込部と前記ベーン背圧溝と
を連通させる連通孔を有し、前記リヤカバーに形成され
る前記ベーン背圧溝は前記吐出ポート側と前記吸込ポー
ト側とに分割され、且つ、前記フロントカバーに形成さ
れる前記ベーン背圧溝は前記吐出ポート側と前記吸込ポ
ート側とに分割され且つ分割された前記ベーン背圧溝を
微小溝によって連通させたことを特徴とするベーンポン
プ。1. A housing, a cam ring disposed in an internal space formed in the housing, a rotor housed in the cam ring, the rotor supporting the vanes slidably in a radial direction, and the rotor. A shaft that rotates integrally and that is axially supported by the housing, a discharge port and a suction port that are formed by dividing the housing into a front cover and a rear cover, and that are respectively formed at the inner peripheral end of the vane and the front. In a vane pump having a vane back pressure groove formed in the cover and the rear cover, and a closing part which is formed between the vanes and is located in the middle of sliding of the vane from the discharge port to the suction port and has a high pressure, The vane back pressure groove formed in the rear cover, having a communication hole for communicating the closing portion and the vane back pressure groove. Is divided into the discharge port side and the suction port side, and the vane back pressure groove formed in the front cover is divided into the discharge port side and the suction port side and is divided into the vane spines. A vane pump characterized in that the pressure groove is communicated with a minute groove.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29018294A JPH07197889A (en) | 1993-11-26 | 1994-11-24 | Vane pump |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29710693 | 1993-11-26 | ||
JP5-297106 | 1993-11-26 | ||
JP29018294A JPH07197889A (en) | 1993-11-26 | 1994-11-24 | Vane pump |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07197889A true JPH07197889A (en) | 1995-08-01 |
Family
ID=26557925
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29018294A Pending JPH07197889A (en) | 1993-11-26 | 1994-11-24 | Vane pump |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07197889A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012007512A (en) * | 2010-06-23 | 2012-01-12 | Kyb Co Ltd | Vane pump |
JP2015197077A (en) * | 2014-04-02 | 2015-11-09 | 豊興工業株式会社 | vane pump |
-
1994
- 1994-11-24 JP JP29018294A patent/JPH07197889A/en active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012007512A (en) * | 2010-06-23 | 2012-01-12 | Kyb Co Ltd | Vane pump |
JP2015197077A (en) * | 2014-04-02 | 2015-11-09 | 豊興工業株式会社 | vane pump |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4601764B2 (en) | Variable displacement pump | |
KR0167866B1 (en) | Variable displacement pump | |
US5518380A (en) | Variable displacement pump having a changeover value for a pressure chamber | |
US6120256A (en) | Variable displacement pump | |
JP5395713B2 (en) | Vane pump | |
JP2915626B2 (en) | Variable displacement vane pump | |
US5490770A (en) | Vane pump having vane pressurizing grooves | |
JPH06200883A (en) | Variable displacement pump | |
JP2022533946A (en) | Spool valve used in variable vane pump | |
JPH05223064A (en) | Variable capacity type rotary vane pump | |
JP4267768B2 (en) | Variable displacement pump | |
JPH07197889A (en) | Vane pump | |
JP3734627B2 (en) | Variable displacement vane pump | |
KR100289785B1 (en) | Hydraulic pump for power steering system | |
JP4229522B2 (en) | Variable displacement vane pump | |
JP3758855B2 (en) | Variable displacement vane pump | |
JP3631264B2 (en) | Variable displacement pump | |
JP2842113B2 (en) | Variable valve timing control device | |
JP4009455B2 (en) | Variable displacement vane pump | |
JP4275816B2 (en) | Variable displacement pump | |
JP4673492B2 (en) | Variable displacement pump | |
JPH06241176A (en) | Variable displacement type pump | |
JP3739217B2 (en) | Variable displacement vane pump | |
JP3607306B2 (en) | Variable displacement pump | |
JP2591226Y2 (en) | Internal gear pump |