JPH0716615A - Method for cold rolling steel tube - Google Patents
Method for cold rolling steel tubeInfo
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- JPH0716615A JPH0716615A JP5192882A JP19288293A JPH0716615A JP H0716615 A JPH0716615 A JP H0716615A JP 5192882 A JP5192882 A JP 5192882A JP 19288293 A JP19288293 A JP 19288293A JP H0716615 A JPH0716615 A JP H0716615A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、鋼管を３スタンド以
上の３ロール式絞り圧延機で冷間絞り圧延する方法に関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for cold drawing and rolling a steel pipe with a three-roll drawing machine having three or more stands.
【０００２】[0002]
【従来の技術】機械構造用鋼管の需要動向は、小径厚肉
サイズおよび多種外径サイズの需要が増加している。一
方、３ロール式レデューサは、冷間でも高外径縮小率で
の絞り圧延が可能なため、外径Ｄに対する肉厚ｔ比（ｔ
／Ｄ）を高くでき、同一外径の母管から任意の外径に縮
径可能であるという特徴を有しており、前記小径厚肉サ
イズおよび多種外径サイズの需要に対応することができ
る。2. Description of the Related Art As for the demand trend of steel pipes for machine structures, there is an increasing demand for small diameter thick wall sizes and various outer diameter sizes. On the other hand, since the three-roll reducer can perform reduction rolling at a high outer diameter reduction ratio even in the cold, the thickness t ratio (t
/ D) can be increased and the diameter of the mother tube of the same outer diameter can be reduced to any outer diameter, and it is possible to meet the demands for the small diameter thick wall size and various outer diameter sizes. .
【０００３】例えば、電縫鋼管の場合は、小径厚肉品を
母管の段階で製造するには、オープンパイプの加熱時に
エッジ部だけでなく、母材部も加熱され、溶接効率が著
しく悪くなり、生産性が悪化または内面冷却水の吹き返
し等により溶接が困難となる。また、内径が小さくなる
ため、内面ビード切削が困難となり、生産性が著しく悪
化したり、内面ビードの切削が残存したりする。さら
に、内外径差が大きくなるため、鋼帯をオープンパイプ
に成形する工程において、特に突き合わせのエッジ形状
が悪化し、溶接が困難となると共に、肉厚形状が悪化す
る。したがって、電縫鋼管の小径厚肉品の製造可能範囲
は、一般的に管肉厚ｔ、管外径Ｄとすると、ｔ／Ｄ≦２
０％程度である。小径厚肉品製造時の問題点を解決する
方法としては、母管をレデューサ等により絞り圧延すれ
ば、外径絞りにより管肉厚は増肉し、管径が小さくなる
ため、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄの高い小径厚肉管が製
造できることが知られている。For example, in the case of an electric resistance welded steel pipe, in order to manufacture a small-diameter and thick-walled product at the stage of the mother pipe, not only the edge portion but also the mother material portion is heated when the open pipe is heated, and the welding efficiency is remarkably deteriorated. Therefore, the productivity is deteriorated or the inner cooling water is blown back to make welding difficult. Further, since the inner diameter becomes small, it becomes difficult to cut the inner bead, productivity is significantly deteriorated, and the inner bead remains cut. Further, since the difference between the inner diameter and the outer diameter becomes large, in the step of forming the steel strip into the open pipe, the edge shape of the butt is particularly deteriorated, welding becomes difficult, and the wall thickness shape is deteriorated. Therefore, the manufacturable range of a small-diameter thick-walled ERW steel pipe is generally t / D ≦ 2, where the pipe wall thickness is t and the pipe outer diameter is D.
It is about 0%. As a method to solve the problem in manufacturing small diameter thick products, if the mother tube is squeezed and rolled by a reducer etc., the outer wall thickness is increased by the outer diameter squeezing and the tube diameter becomes smaller. It is known that a small-diameter thick-walled pipe having a high thickness ratio t / D can be manufactured.
【０００４】電縫鋼管等の冷間製管材を製品外径に仕上
げる方法としては、図５（ａ）図に示すとおり、一対の
孔型ロール３１を組込んだスタンド３２を、図５（ｂ）
図および（ｃ）図に示すとおり、隣接するスタンド間で
ロール配列を互いに９０°ずらせて連続的に配置した絞
り圧延機を用い、母管３３の外径を各スタンド３２で順
次絞り、最終および最終前段のスタンドで所定の外径に
仕上げる。この２ロール式絞り圧延機は、ロール孔型が
深く、ロール溝底部とロールフランジ部とのロール周速
度が大きく異なるため、高い外径縮小率で絞り圧延する
と、管表面とロール３１が焼き付いて管表面に疵が発生
するという欠点を有している。このため、２ロール式絞
り圧延機は、高い外径縮小率での絞り圧延には不向きで
ある。As a method of finishing a cold pipe material such as an electric resistance welded steel pipe to have an outer diameter of a product, as shown in FIG. 5 (a), a stand 32 incorporating a pair of hole type rolls 31 is used. )
As shown in the drawings and (c), a drawing rolling machine in which rolls are arranged 90 ° apart from each other between adjacent stands is continuously arranged, and the outer diameter of the mother pipe 33 is drawn successively at each stand 32. Finish to the specified outside diameter with the stand in the last stage. In this two-roll type squeeze rolling mill, the roll hole type is deep and the roll peripheral speeds of the roll groove bottom and the roll flange differ greatly, so when the squeeze rolling is performed at a high outer diameter reduction ratio, the pipe surface and the roll 31 are seized. It has a defect that a flaw is generated on the surface of the pipe. Therefore, the two-roll type reduction rolling mill is not suitable for reduction rolling with a high outer diameter reduction ratio.
【０００５】一方、継目無鋼管等で汎用されている３ロ
ール式レデューサは、図６に示すとおり、３個の孔型ロ
ール４１を垂直面内で１２０°間隔で組込んだスタンド
を、図６（ａ）図および（ｂ）図に示すとおり、隣接す
るスタンド間でロール配列を互いに６０°ずつ変えて連
続的に配置したものである。この３ロール式レデューサ
によれば、ロール孔型が２ロール方式に比較して浅いた
め、ロール溝底部とロールフランジ部とのロール周速度
差が小さく、管表面とロールが焼き付いて発生する疵が
著しく減少するため、高外径縮小率での絞り圧延に有利
である。On the other hand, as shown in FIG. 6, a three-roll type reducer generally used for a seamless steel pipe has a stand in which three hole type rolls 41 are assembled at 120 ° intervals in a vertical plane. As shown in FIGS. (A) and (b), the rolls are continuously arranged by changing the roll arrangement between adjacent stands by 60 °. According to this 3-roll type reducer, since the roll hole type is shallower than that of the 2-roll type, the difference in roll peripheral speed between the roll groove bottom portion and the roll flange portion is small, and flaws caused by seizure of the pipe surface and roll are generated. Since it is significantly reduced, it is advantageous for drawing rolling with a high outer diameter reduction ratio.
【０００６】従来の３ロール式レデューサによる冷間の
絞り圧延においては、１スタンド当たりの外径縮小率は
最大１０％程度であり、かつ、図７に示すとおり、ロー
ル４１のフランジ部のギャップ４２から鋼管４３表面の
噛み出し４４が発生する。このため、前段スタンドのロ
ールの溝底半径が後段スタンドのロールのフランジ部半
径より小さくなるように、ロール孔型を楕円形にしてい
る。このロール楕円率は、１スタンド当たりの外径縮小
率が大きくなればなるほど増大するものである。従っ
て、１スタンド当たり最大１０％程度の高い外径縮小率
で絞り圧延するには、相当大きい楕円率のロールを使用
する必要がある。前記３ロール式レデューサにより冷間
製管した母管の絞り圧延においては、高い外径縮小率で
絞り圧延を行うと、冷間母管故に生じるスプリングバッ
クとスタンド剛性不足によって、３ロール式レデューサ
での絞り圧延後の仕上外径がロール孔型を同一にしてい
るにもかかわらず、母管の肉厚、強度等により差が生じ
る現象が発生する。In the conventional cold-drawing with a three-roll reducer, the outer diameter reduction rate per stand is about 10% at the maximum, and as shown in FIG. From this, a bite 44 on the surface of the steel pipe 43 occurs. Therefore, the roll hole type is made elliptical so that the radius of the groove bottom of the roll of the front stand is smaller than the radius of the flange portion of the roll of the rear stand. The roll ellipticity increases as the outer diameter reduction rate per stand increases. Therefore, it is necessary to use a roll having a considerably large ellipticity in order to perform reduction rolling with a high outside diameter reduction rate of about 10% per one stand. In the reduction rolling of the mother pipe cold-rolled by the three-roll reducer, if the reduction rolling is performed at a high outer diameter reduction ratio, the three-roll reducer will not work because of the springback and insufficient stand rigidity caused by the cold mother pipe. Although the finished outer diameter after the squeeze rolling has the same roll hole shape, there occurs a phenomenon that a difference occurs depending on the wall thickness, strength, etc. of the mother tube.
【０００７】前記３ロール式レデューサの絞り圧延での
仕上外径寸法の不均一を解決するには、ロールの絞り圧
延量を変更すればよいが、従来の３ロール式レデューサ
はロールおよびロール軸の相対的位置関係が固定で、ロ
ールの絞り圧延量を変更することはできない。上記絞り
圧延での仕上外径の不均一を解決する方法としては、３
ロール式孔型ロールのハウジングと２ロール式孔型ロー
ルのハウジングが交換可能とされ、少なくとも最終スタ
ンドまたは最終スタンドとその前段のスタンドに、２ロ
ール式孔型ロールが組込まれ、それより上流側のスタン
ドに３ロール式孔型ロールが組込まれた絞り圧延機（特
開昭５８−１１６９０７号公報）、被圧延材を３ロール
のスタンドからなる第１のスタンド列で大圧下量を与え
て所定の外径寸法付近まで圧延し、ついでロール圧下手
段を有する２ロールのスタンドからなり前記第１のスタ
ンド列の出側に直列に設置された第２のスタンド列で仕
上げ圧延する方法（特開平２−２１１９０４号公報）、
３ロール式レデューサの２本のロール軸を支持する軸受
部軸心と、２本のロールを軸受する軸受部軸心とを偏心
させ、該２本のロールの軸受部を回転することによりロ
ールの相対間隔を調整可能とし、さらに２本のロールの
端部に軸スライド機構を設け、２本のロールのロール軸
方向への調節をも可能とした絞り圧延機（特開平３−２
９４００８号公報）が提案されている。In order to solve the unevenness of the finish outer diameter dimension in the reduction rolling of the three-roll type reducer, the amount of reduction rolling of the roll may be changed, but in the conventional three-roll type reducer, the roll and the roll shaft are not changed. The relative positional relationship is fixed, and the amount of reduction rolling of the roll cannot be changed. As a method for solving the unevenness of the finished outer diameter in the above-mentioned drawing rolling, 3
The housing of the roll type roll and the housing of the two roll type roll can be exchanged, and the two roll type roll is incorporated into at least the final stand or the last stand and the stand in front of the final stand. A squeeze rolling mill in which a 3-roll type hole roll is incorporated in a stand (Japanese Patent Laid-Open No. 58-116907), and a material to be rolled is given a large amount of reduction in a first row of stands consisting of three-roll stands to give a predetermined amount. A method of rolling to a size close to the outer diameter size, and then finish rolling with a second stand row which is composed of two roll stands having roll reduction means and which is installed in series on the outlet side of the first stand row (JP-A-2- 211904),
The bearing part shaft center that supports the two roll shafts of the three-roll reducer and the bearing part shaft center that supports the two rolls are eccentric, and the bearing parts of the two rolls are rotated to rotate the roll parts. A squeezing and rolling mill in which the relative spacing can be adjusted and a shaft slide mechanism is further provided at the ends of the two rolls so that the two rolls can be adjusted in the axial direction of the roll (Japanese Patent Laid-Open No. 3-2).
No. 94008) has been proposed.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５８−１１
６９０７号公報、特開平２−２１１９０４号公報に開示
の方法は、３ロールのスタンドからなる第１のスタンド
列で大圧下量を与えて所定の外径寸法付近まで圧延し、
ついでロールギャップの調整可能な２ロールの第２のス
タンド列で仕上げ圧延するため、外径寸法の精度を上げ
ることが可能であるが、しかし、１スタンド当たり高い
外径縮小率で絞り圧延すると、仕上外径寸法が極端に悪
化するという問題が残っている。また、特開平３−２９
４００８号公報の絞り圧延機は、製造ライン上でオンラ
インで調整することは不可能であり、オフラインでの調
整またはロール孔型を変更したロールとの交換になる。
したがって、この方法を選択した場合は、同一外径寸法
の管を製造しているにもかかわらず、母管の材質、強度
が変わるたびにミルを停止しなければならないため、大
幅な稼働率、歩留の悪化を招くこととなり、実用的では
ない。DISCLOSURE OF THE INVENTION Problems to be Solved by the Invention
The method disclosed in Japanese Patent No. 6907 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 221904/1990 provides a large amount of reduction in a first stand row consisting of three roll stands and rolls them to a predetermined outer diameter,
Then, since the finish rolling is performed by the second stand row of two rolls with adjustable roll gap, it is possible to improve the accuracy of the outer diameter dimension. However, when the outer diameter reduction rate per stand is reduced, The problem remains that the outer diameter of the finished product becomes extremely poor. In addition, JP-A-3-29
The squeezing and rolling mill disclosed in Japanese Patent No. 4008 cannot be adjusted online on the production line, and is adjusted offline or replaced with a roll having a changed roll hole shape.
Therefore, if this method is selected, the mill must be stopped every time the material and strength of the mother pipe changes, even though pipes with the same outer diameter are being manufactured. This is not practical because it causes yield deterioration.
【０００９】この発明の目的は、鋼管の３ロール式レデ
ューサによる冷間絞り工程において、高外径縮小率での
絞り圧延における外径寸法の悪化を抑制し、外径に対す
る肉厚比ｔ／Ｄの高い小径厚肉鋼管を製造できる冷間圧
延方法を提供することにある。The object of the present invention is to suppress deterioration of the outer diameter dimension in the reduction rolling at a high outer diameter reduction rate in the cold drawing process of a steel pipe using a three-roll reducer, and to reduce the wall thickness ratio t / D to the outer diameter. (EN) Provided is a cold rolling method capable of manufacturing a small-diameter thick-walled steel pipe having high temperature.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々試験研究を重ねた。その結果、鋼管の
外径絞り工程において、２スタンド以上の３ロールレデ
ューサによる絞り工程と、２ロールによる定径工程を組
合せ、３ロールレデューサの最終前段スタンドの３ロー
ル楕円率と外径縮小率を所定範囲となし、最終スタンド
のロール楕円率、外径縮小率およびロール周長を所定範
囲とすることによって、高い外径縮小率で絞り圧延して
も、高精度の仕上外径寸法が得られ、外径に対する肉厚
比ｔ／Ｄの高い小径厚肉鋼管が製造できることを究明
し、既に特願平４−３２８３９７号として特許出願して
いる。[Means for Solving the Problems] The present inventors have conducted various test studies in order to achieve the above object. As a result, in the outer diameter drawing process of the steel pipe, the drawing process using the three-roll reducer with two or more stands and the constant-diameter process using two rolls are combined to obtain the three-roll ellipticity and the outer diameter reduction rate of the final stand of the three-roll reducer. By setting the roll ellipticity, outer diameter reduction ratio and roll circumference of the final stand to be within the predetermined ranges, it is possible to obtain a highly accurate finished outer diameter dimension even when drawing and rolling at a high outer diameter reduction ratio. It has been clarified that a small-diameter thick-walled steel pipe having a high wall-thickness ratio t / D with respect to the outer diameter can be manufactured, and a patent application has already been filed as Japanese Patent Application No. 4-328397.
【００１１】上記特願平４−３２８３９７号の発明は、
冷間絞り圧延が２スタンド以上の３ロールレデューサに
よる絞り工程と、１セット以上の２ロールによる定径工
程を組合せ、３ロールレデューサの最終前段スタンドの
ロールを、０＜楕円率≦３％、最大外径縮小率５％で絞
り圧延し、最終段スタンドのロール周長を製品周長と等
しく設計し、０＜サイドリリーフ、ロールを０≦楕円率
≦１．５％、外径縮小率を０．５％以上で、最終前段ス
タンドのロール溝底半径≦最終段スタンドのロールフラ
ンジ半径としたときに決定する最大外径縮小率で絞り圧
延するもので、高外径縮小率での絞り圧延における外径
寸法の悪化を抑制し、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄの高い
小径厚肉鋼管を製造できる。しかしながら、３ロールレ
デューサの最前段スタンドには、ほぼ真円に近い鋼管が
挿入され、かつ外径寸法にバラツキがあるため、ある程
度のサイドリリーフが無ければ噛み出し疵が発生し易
い。また、最終前々段スタンドまでのロールの楕円率が
５％を超えると、ロールのフランジ部が鋭くなり、次ス
タンドで圧延しても溝底部の形状が滑らかにならず、正
常な製品形状が得られないことが判明した。The invention of Japanese Patent Application No. 4-328397 mentioned above is
Cold drawing rolling combines a drawing process with a 3-roll reducer with 2 or more stands and a constant diameter process with 1 set or more of 2 rolls, and the roll of the final stand of the 3 roll reducer is 0 <ellipticity ≤ 3%, maximum. The outer circumference reduction rate is 5%, the final circumference of the roll is designed to be the same as the product circumference, and 0 <side relief, 0 ≤ ellipticity ≤ 1.5%, and outer diameter reduction rate is 0. The maximum outer diameter reduction ratio determined when the roll groove bottom radius of the final front stage ≦ the roll flange radius of the final stage stand is 0.5% or more. It is possible to suppress the deterioration of the outer diameter dimension and manufacture a small-diameter thick-walled steel pipe having a high wall thickness ratio t / D to the outer diameter. However, since a steel pipe having a shape close to a perfect circle is inserted into the frontmost stand of the 3-roll reducer and the outer diameter varies, a bite flaw is likely to occur unless there is some side relief. Also, if the ellipticity of the roll to the final two-stage stand exceeds 5%, the flange of the roll becomes sharp, and the shape of the groove bottom does not become smooth even when rolled by the next stand, and the normal product shape is obtained. It turned out that I could not get it.
【００１２】本発明者らは、さらに試験研究を重ねた結
果、上記特願平４−３２８３９７号の発明において、３
ロールレデューサの最前段スタンドの３ロール孔型のサ
イドリリーフ、楕円率、外径縮小率を所定範囲となし、
最終前々段スタンドまでの各スタンドの３ロール楕円率
と最大外径縮小率を所定範囲とすることによって、噛み
出し疵の発生が抑制されると共に、高い外径縮小率で絞
り圧延しても、高精度の仕上外径寸法が得られ、外径に
対する肉厚比ｔ／Ｄの高い小径厚肉鋼管が製造できるこ
とを究明し、この発明に到達した。As a result of further tests and studies, the present inventors have found that in the invention of Japanese Patent Application No. 4-328397 mentioned above, 3
3 roll hole side relief of frontmost stand of roll reducer, ellipticity, outer diameter reduction rate are within the specified range,
By setting the three-roll ellipticity and the maximum outer diameter reduction rate of each stand up to the final two-stage stand within a predetermined range, the occurrence of biting flaws can be suppressed, and even if it is drawn and rolled at a high outer diameter reduction rate. It was found that a highly accurate finished outer diameter dimension can be obtained and a small-diameter thick-walled steel pipe having a high wall-thickness ratio t / D to the outer diameter can be manufactured, and the present invention has been achieved.
【００１３】すなわちこの発明は、鋼管を冷間絞り圧延
して高精度の外径寸法を有する鋼管を製造する方法にお
いて、冷間絞り圧延が３スタンド以上の３ロールレデュ
ーサによる絞り工程と、１セット以上の２ロールによる
定径工程を組合せ、３ロールレデューサによる絞り工程
の最前段スタンドのロールを、０％＜楕円率≦５％、０
％＜サイドリリーフ＜２．５％とし、外径縮小率を０％
＜外径縮小率＜２．５％で絞り圧延し、二段目から最終
前々段までのスタンドのロールを、２％＜楕円率≦５
％、１スタンド当たりの最大外径縮小率１０％で絞り圧
延し、最終前段スタンドのロールを、０＜楕円率≦３
％、最大外径縮小率５％で絞り圧延し、最終段スタンド
のロール周長を製品周長と等しく設計し、０＜サイドリ
リーフ、ロールを０≦楕円率≦１．５％、外径縮小率を
０．５％以上で、最終前段スタンドのロール溝底半径≦
最終段スタンドのロールフランジ半径としたときに決定
する最大外径縮小率で絞り圧延することを特徴とする鋼
管の冷間圧延方法である。That is, according to the present invention, in a method for cold drawing and rolling a steel pipe to manufacture a steel pipe having a highly accurate outer diameter dimension, the cold drawing and rolling process is performed by a three-roll reducer having three or more stands, and one set. By combining the above-mentioned constant diameter process with 2 rolls, 0% <ellipticity ≦ 5%, 0
% <Side relief <2.5%, outer diameter reduction rate 0%
<Outer diameter reduction ratio <2.5%, squeeze rolling is performed, and rolls of the stand from the second stage to the last two stages before are 2% <Ellipticity ≤ 5
%, The maximum outer diameter reduction rate per stand was 10%, and the final roll of the front stand was rolled with 0 <ellipticity ≦ 3.
%, The maximum outer diameter reduction rate is 5%, and the roll circumference of the final stand is designed to be equal to the product circumference, and 0 <side relief, roll 0 ≤ ellipticity ≤ 1.5%, outer diameter reduction When the ratio is 0.5% or more, the roll groove bottom radius of the final front stand is ≤
A cold rolling method for a steel pipe, which is characterized in that reduction rolling is performed at a maximum outer diameter reduction ratio determined when the roll flange radius of the final stage stand is used.
【００１４】[0014]
【作用】この発明においては、冷間絞り圧延を３スタン
ド以上の３ロール式レデューサによる絞り工程と、２ロ
ール式定径工程を組合せたから、３ロール式レデューサ
における母管の肉厚、強度差によるスプリングバックと
スタンドの剛性不足により生じる仕上外径のバラツキ
は、後続のロールギャップをオンライン調整可能な２ロ
ール式定径機で調整できるから、高精度の仕上外径寸法
を得ることができる。また、３ロールレデューサによる
絞り工程の最前段スタンドのロールを、０％＜楕円率≦
５％、０％＜サイドリリーフ＜２．５％とし、外径縮小
率を０％＜外径縮小率＜２．５％で絞り圧延し、最終前
々段までのスタンドのロール孔型を２％＜楕円率≦５
％、１スタンド当たりの最大外径縮小率１０％で絞り圧
延するから、管外径寸法にバラツキがあるほぼ真円に近
い鋼管が挿入されても、噛み出し疵の発生が防止され
る。さらに、最終前段スタンドのロール楕円率を３％以
下、最大外径縮小率５％で絞り圧延するから、前段スタ
ンドでの高外径縮小率での絞り圧延による真円度の悪化
が調整される。さらにまた、最終段スタンドのロール周
長を製品周長と等しく設計し、０＜サイドリリーフ、ロ
ールの楕円率を０〜１．５％、外径縮小率を０．５％以
上で、最終前段スタンドのロール溝底半径≦最終段スタ
ンドのロールフランジ半径としたときに決定する最大外
径縮小率で絞り圧延するから、噛み出しが防止されると
共に、真円カリバー３ロール式２段で絞り圧延した場合
と同等の仕上外径寸法精度とすることができる。In the present invention, the cold drawing rolling is combined with the drawing process using the three-roll type reducer having three or more stands and the two-roll type constant diameter process. Variations in the finishing outer diameter caused by insufficient rigidity of the springback and the stand can be adjusted by a two-roll type constant diameter machine that can adjust the subsequent roll gap online, so that a highly accurate finishing outer diameter dimension can be obtained. In addition, the roll of the stand in the front stage of the drawing process by the 3-roll reducer is set to 0% <ellipticity ≤
5%, 0% <side relief <2.5%, outer diameter reduction ratio is 0% <outer diameter reduction ratio <2.5%, and squeeze rolling is performed, and the roll hole type of the stand up to the last two stages is 2 % <Ellipticity ≤ 5
%, The rolling is performed at the maximum outer diameter reduction rate of 10% per stand, so that even if a steel pipe having a variation in the outer diameter of the pipe and a nearly perfect circle is inserted, the occurrence of biting flaws is prevented. Furthermore, since the roll ellipticity of the final front stage stand is 3% or less and the maximum outer diameter reduction ratio is 5%, the deterioration of the roundness due to the reduction rolling in the front stand at the high outer diameter reduction ratio is adjusted. . Furthermore, the roll circumference of the last stage stand is designed to be equal to the product circumference, and 0 <side relief, the roll ellipticity is 0 to 1.5%, and the outer diameter reduction rate is 0.5% or more. The roll groove bottom radius of the stand ≤ the roll flange radius of the final stage The roll rolling is performed at the maximum reduction ratio of the outer diameter that is determined, so that biting is prevented and the perfect circular caliber three-roll type two-stage rolling is performed. It is possible to obtain a finished outer diameter dimensional accuracy equivalent to that in the case.
【００１５】この発明において、３ロール式レデューサ
による絞り工程の最前段スタンドのロールを、０％＜楕
円率≦５％、０％＜サイドリリーフ＜２．５％とし、外
径縮小率を０％＜外径縮小率＜２．５％としたのは、最
前段スタンドにはほぼ真円に近い形状の鋼管が挿入さ
れ、かつ管外径寸法にバラツキがあるため、ある程度の
サイドリリーフがなければ噛み出し疵が発生するからで
ある。また、ロール楕円率が５％を超えるとロールのフ
ランジ部が鋭くなり、次スタンドの孔型で圧延しても溝
底部の形状が滑らかにならず、正常な製品形状が得られ
ないからで、溝底部の形状が滑らかになる時の最大外径
縮小率は２．５％であった。また、２段目から最終前々
段スタンドのロール孔型を、２％＜楕円率≦５％、１ス
タンド当たりの最大外径縮小率１０％としたのは、ロー
ル楕円率が５％を超えるとロールのフランジ部が鋭くな
り、次スタンドの孔型で圧延しても溝底部の形状が滑ら
かにならず、正常な製品形状が得られないからで、ま
た、ロール楕円率が２％以下では高外径縮小率１０％で
絞り圧延できないからである。In the present invention, the roll of the front stand in the drawing process by the three-roll reducer is set to 0% <ellipticity ≦ 5%, 0% <side relief <2.5%, and the outer diameter reduction ratio is 0%. <Outer diameter reduction ratio <2.5% is because the steel pipe of a shape close to a perfect circle is inserted in the frontmost stand and there is variation in the outer diameter of the pipe, so there must be some side relief. This is because biting flaws occur. Further, when the roll ellipticity exceeds 5%, the flange portion of the roll becomes sharp, and the shape of the groove bottom portion does not become smooth even if it is rolled by the hole type of the next stand, and a normal product shape cannot be obtained. The maximum outer diameter reduction rate when the shape of the groove bottom became smooth was 2.5%. Further, the reason why the roll hole type of the second to the last two-stage stand is 2% <ellipticity ≦ 5% and the maximum outer diameter reduction rate per stand is 10% is that the roll ellipticity exceeds 5%. When the roll ellipticity is 2% or less, the flange of the roll becomes sharp and the shape of the groove bottom does not become smooth even if it is rolled with the hole type of the next stand, and the normal product shape cannot be obtained. This is because drawing rolling cannot be performed at a high outer diameter reduction rate of 10%.
【００１６】最終前段スタンドのロールを０＜楕円率≦
３％、最大外径縮小率５％としたのは、ロール楕円率が
３％を超えると極端に真円度が悪化するからで、その時
の最大外径縮小率は５％であった。さらに、最終段スタ
ンドのロール周長を製品周長と等しく設計し、０＜サイ
ドリリーフ、ロールを０≦楕円率≦１．５％、外径縮小
率を０．５％以上で、最終前段スタンドのロール溝底半
径≦最終段スタンドのロールフランジ半径としたときに
決定する最大外径縮小率としたのは、サイドリリーフが
０では噛み出しが発生するからであり、また、ロールの
楕円率が１．５％を超えると、真円の３ロール２段で圧
延した場合と同等の仕上外径精度が得られないからであ
る。また、外径縮小率は、０．５％未満では仕上外径寸
法に偏差が生じ、０．５％以上、最終前段スタンドのロ
ール溝底半径≦最終段スタンドのロールフランジ半径と
したときに決定する最大外径縮小率で高精度の仕上外径
寸法が得られるからである。The roll of the final front stand is 0 <ellipticity ≦
The reason why the maximum outer diameter reduction rate is 3% is 5% because the roundness is extremely deteriorated when the roll ellipticity exceeds 3%, and the maximum outer diameter reduction rate at that time was 5%. Furthermore, the roll circumference of the last stand is designed to be equal to the product circumference, and 0 <side relief, 0 ≦ ellipse ratio ≦ 1.5% of roll, and outer diameter reduction ratio of 0.5% or more. The maximum outer diameter reduction ratio determined when the roll groove bottom radius of ≦ roll flange radius of the final stage stand is that biting occurs when the side relief is 0, and the ellipticity of the roll is This is because if it exceeds 1.5%, it is not possible to obtain the accuracy of the finished outer diameter equivalent to that obtained by rolling two rounds of three perfect circles. If the outer diameter reduction ratio is less than 0.5%, a deviation occurs in the finished outer diameter dimension, and it is determined when 0.5% or more and the roll groove bottom radius of the final front stage stand is equal to or less than the roll flange radius of the final stage stand. This is because a highly accurate finished outer diameter dimension can be obtained with the maximum outer diameter reduction ratio.
【００１７】この発明において、３ロールレデューサに
よる絞り工程の後に、２ロールによる定径工程を設置し
たのは、３ロールレデューサは、ギャップ調整が困難で
あるため、最終の仕上げ外径調整が不可能で、母材強
度、肉厚が異なると、同じロールギャップであっても最
終仕上げ外径が異なってしまう。また、冷間での３ロー
ル圧延においては、管のスプリングバックにより３ロー
ル圧延後の管外径が３ロール孔型より大きくなり、この
割合は母管の肉厚、強度に比例する。このため、最終外
径調整用として２ロールによる定径スタンドを設置す
る。２ロールによる定径スタンドは、垂直ロールスタン
ド１段と水平ロールスタンド１段の組合せからなる。In the present invention, the constant diameter step with two rolls is installed after the drawing step with the three roll reducer because it is difficult to adjust the gap in the three roll reducer, and thus the final outer diameter adjustment is impossible. If the base material strength and the wall thickness are different, the final finishing outer diameter is different even if the roll gap is the same. In cold three-roll rolling, the outer diameter of the pipe after three-roll rolling becomes larger than that of the three-roll hole type due to the spring back of the pipe, and this ratio is proportional to the wall thickness and strength of the mother pipe. For this reason, a two-roll constant diameter stand is installed for final outer diameter adjustment. The two-roll constant diameter stand consists of a combination of one vertical roll stand and one horizontal roll stand.
【００１８】[0018]
実施例１ 以下にこの発明の詳細を実施の一例を示す図１ないし図
３に基づいて説明する。図１はこの発明方法を実施する
絞り圧延機の概略配置図を示すもので、（ａ）図は絞り
圧延機の概略配置図、（ｂ）図は２ロール式垂直ロール
スタンドと２ロール式水平ロールスタンドからなる定径
機を備えた絞り圧延機の概略配置図、図２は３ロール式
レデューサの楕円率の説明図、図３はサイドリリフの計
算方法の概略説明図である図１において、１は冷間鋼
管、２は３スタンド以上からなる３ロール式レデューサ
のスタンド群、３は３ロール式レデューサのスタンド群
２の後段に設けた２ロール式定径機で、２ロール式定径
機３は、２ロール式垂直ロールスタンド４と２ロール式
水平ロールスタンド５からなる。Embodiment 1 Hereinafter, details of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 3 showing an embodiment. FIG. 1 shows a schematic layout of a squeeze rolling mill for carrying out the method of the present invention. FIG. 1 (a) is a schematic layout of a squeeze rolling mill, and FIG. 1 (b) is a two-roll vertical roll stand and a two-roll horizontal. 1 is a schematic layout diagram of a reduction rolling mill having a constant diameter roll roll stand, FIG. 2 is an explanatory diagram of ellipticity of a three-roll reducer, and FIG. 3 is a schematic explanatory diagram of a side riff calculation method. Is a cold steel pipe, 2 is a stand group of a 3-roll type reducer consisting of 3 or more stands, 3 is a 2-roll type constant diameter machine provided in the latter stage of the stand group 2 of the 3-roll type reducer, and is a 2-roll type constant diameter machine 3 Consists of a two-roll vertical roll stand 4 and a two-roll horizontal roll stand 5.
【００１９】３スタンド以上からなる３ロール式レデュ
ーサのスタンド群２は、図示していないが、最前段スタ
ンドのロールを、０％＜楕円率≦５％、０％＜サイドリ
リーフ＜２．５％とし、外径縮小率を０％＜外径縮小率
＜２．５％で絞り圧延し、二段目から最終前々段までの
スタンドのロールを、２％＜楕円率≦５％、１スタンド
当たりの最大外径縮小率１０％で絞り圧延し、最終前段
スタンドのロールを０＜楕円率≦３％、最大外径縮小率
５％で絞り圧延し、最終段スタンドのロール周長を製品
周長と等しく設計し、０＜サイドリリーフ、ロールを０
≦楕円率≦１．５％、外径縮小率を０．５％以上で、最
終前段スタンドのロール溝底半径≦最終段スタンドのロ
ールフランジ半径としたときに決定する最大外径縮小率
で絞り圧延するよう構成されている。また、２ロール式
垂直ロールスタンド４と２ロール式水平ロールスタンド
５からなる定径機３は、高い外径縮小率での絞り圧延を
受けた管の外径調整を行うと共に、３ロール式レデュー
サの最終段スタンドでの真円度を保持する。Although not shown, the stand group 2 of the three-roll type reducer consisting of three or more stands has rolls of the frontmost stand, 0% <ellipticity ≦ 5%, 0% <side relief <2.5%. The outer diameter reduction rate is 0% <outer diameter reduction rate <2.5%, and the rolls of the stand from the second stage to the final two stages before the final stage are 2% <ovality <5%, 1 stand. Squeeze rolling with a maximum outer diameter reduction rate of 10% per roll, and the roll of the final front stage stand is squeezed with 0 <ellipticity ≤ 3% and maximum outer diameter reduction rate of 5% to determine the roll circumference of the final stage stand. Designed to be equal to the length, 0 <side relief, 0 roll
≤ Ellipticity ≤ 1.5%, Outer diameter reduction rate is 0.5% or more, and the maximum outer diameter reduction rate determined when the roll groove bottom radius of the final front stand is the roll roll radius of the final stand It is configured to be rolled. Further, the constant diameter machine 3 including the 2-roll type vertical roll stand 4 and the 2-roll type horizontal roll stand 5 adjusts the outer diameter of the pipe subjected to the reduction rolling with a high outer diameter reduction ratio, and at the same time, the three-roll reducer. The roundness of the last stand is maintained.
【００２０】なお、この発明におけるロールの楕円率Ｄ
は、図２に示すとおり、ロール１１のフランジ部半径Ｒ
ｎ、溝底部半径ｒｎ、平均半径ｌ＝（Ｒｎ＋ｒｎ）／
２、ｎ＝０，１，２，…とすれば、Ｄn+1＝｛Ｒｎn+1−
ｒｎn+1／（ｌn+1）｝×１００（％）により求めたもの
である。また、外径縮小率Ｒｅｄは、Ｒｅｄn+1＝（ｌn
−ｌn+1）／ｌn×１００（％）により求めたものであ
る。さらに、この発明におけるサイドリリーフＳは、図
３に示すとおり、前段ロール溝底半径をｒｎ−１、後段
ロールフランジ部半径をＲｎとすれば、Ｓn+1＝（Ｒｎ
−ｒn-1）／ｒn-1×１００（％）により求めたものであ
る。上記の結果から、３ロールレデューサの最前段スタ
ンドのロール孔型は、図４に示すとおり、０％＜外径縮
小率＜２．５％、０％＜サイドリリーフ＜２．５％、０
％＜楕円率＜５％の範囲でなければならない。The ellipticity D of the roll in this invention is
Is the radius R of the flange of the roll 11 as shown in FIG.
n, groove bottom radius rn, average radius l = (Rn + rn) /
2, n = 0, 1, 2, ..., D n + 1 = {Rn n + 1 −
rn n + 1 / (ln + 1 )} × 100 (%). Also, it reduced outer diameter ratio Red is, Red n + 1 = (l n
-L n + 1) / l n × 100 (%) by those determined. Further, as shown in FIG. 3, the side relief S in the present invention is S n + 1 = (Rn when the radius of the front roll groove bottom is rn−1 and the radius of the rear roll flange portion is Rn.
-R n-1 ) / r n-1 × 100 (%). From the above results, the roll hole type of the frontmost stand of the three roll reducer is, as shown in FIG. 4, 0% <outer diameter reduction rate <2.5%, 0% <side relief <2.5%, 0.
It must be in the range of% <ellipticity <5%.
【００２１】上記のとおり構成したことにより、３ロー
ルレデューサによる絞り工程の１段目スタンドのロール
を、０％＜楕円率≦５％、０％＜サイドリリーフ＜２．
５％とし、外径縮小率を０％＜外径縮小率＜２．５％で
絞り圧延し、２段目から最終前々段スタンドのロール
を、２％＜楕円率≦５％、１スタンド当たりの最大外径
縮小率１０％で絞り圧延し、最終前段スタンドのロール
を０＜楕円率≦３％、最大外径縮小率５％で絞り圧延す
るから、１段目スタンドでの噛み出し疵やフランジ部に
起因する形状の悪化がなく、しかも最終前々段目までの
スタンドでの高外径縮小率での絞り圧延による真円度の
悪化が、最終前段スタンドでの圧延によって調整され
る。With the above configuration, the rolls of the first stage stand in the drawing process using the three roll reducer are 0% <ellipticity ≦ 5%, 0% <side relief <2.
5%, the outer diameter reduction ratio is 0% <outer diameter reduction ratio <2.5%, and the rolling from the second stage to the final two-stage stand is 2% <ovality <5%, one stand Squeeze rolling with a maximum outer diameter reduction rate of 10%, and the roll of the final front stand with 0 <ellipticity ≤ 3%, maximum outer diameter reduction rate of 5%. There is no deterioration of the shape caused by the flange and the flange, and the deterioration of the roundness due to the reduction rolling at a high outer diameter reduction ratio in the stand up to the last two stages before the final stage is adjusted by the rolling in the final front stage. .
【００２２】さらに、最終段スタンドのロール周長を製
品周長と等しく設計し、０＜サイドリリーフ、ロールを
０≦楕円率≦１．５％、外径縮小率を０．５％以上で、
最終前段スタンドのロール溝底半径≦最終段スタンドの
ロールフランジ半径としたときに決定する最大外径縮小
率で絞り圧延するから、噛み出しを防止して、真円カリ
バー３ロール式２段で絞り圧延した場合と同等の仕上外
径寸法精度とすることができる。しかも、この発明方法
は、冷間絞り圧延を３スタンド以上の３ロール式レデュ
ーサによる絞り工程と、１スタンド以上の２ロール式定
径工程を組合せたから、３ロール式レデューサにおける
母管の肉厚、強度差によるスプリングバックとスタンド
の剛性不足により生じる仕上外径のバラツキは、後続の
ロールギャップをオンライン調整可能な２ロール式定径
機で調整できるから、高精度の仕上外径寸法を得ること
ができる。Further, the roll circumference of the final stage stand is designed to be equal to the product circumference, and 0 <side relief, 0 ≦ ellipse ratio ≦ 1.5% for rolls, and an outer diameter reduction ratio of 0.5% or more,
The rolling radius of the final front stand is less than the roll groove radius of the final stand. The rolling is performed at the maximum outer diameter reduction ratio that is determined, so that biting is prevented, and the round caliber is a three-roll two-stage drawing. It is possible to obtain the finished outer diameter dimensional accuracy equivalent to that when rolled. Moreover, the method of the present invention combines cold drawing rolling with a drawing process using a three-roll reducer with three or more stands and a two-roll constant diameter process with one or more stands. Variations in finishing outer diameter caused by insufficient strength of springback and stand due to difference in strength can be adjusted with a two-roll type constant diameter machine that allows online adjustment of the subsequent roll gap, so highly accurate finishing outer diameter can be obtained. it can.
【００２３】実施例２ 各スタンド毎に６０°の位相差を以て配列した６スタン
ドからなる３ロール式レデューサを用い、１段目スタン
ドのロールを楕円率４．５％、サイドリリーフ０．７５
％とし、外径縮小率１．５％で絞り圧延し、２〜４段目
スタンドまでは、ロール楕円率４．５％で１スタンド当
たり最大５％の外径縮小率で絞り圧延した冷間鋼管を、
５段目スタンドの３ロールの楕円率を３％、最大外径縮
小率５％で絞り圧延し、最終６段目スタンドの３ロール
の楕円率を１．２５％、外径縮小率１％で絞り圧延した
本発明法の冷間鋼管について、目視により表面噛み出し
疵の有無を調査した。なお、比較のため、同じ３ロール
式レデューサを用い、４段目スタンドまでは、ロール楕
円率３％以上で１スタンド当たり最大１０％の外径縮小
率で絞り圧延した冷間鋼管を、５段目スタンドの３ロー
ルの楕円率を３〜５％に変化させて最大５％の外径縮小
率で絞り圧延し、最終６段目スタンドの３ロールの楕円
率を０％、１．２５％、２．７５％に変えて外径縮小率
１％で絞り圧延した従来法の冷間鋼管について、目視に
より表面噛み出し疵の有無を調査した。その結果、本発
明法による場合は、噛み出し疵の発生は皆無であった
が、従来法では、一部噛み出し疵が認められた。Example 2 A three-roll reducer consisting of six stands arranged with a phase difference of 60 ° for each stand was used, and the roll of the first stage stand had an ellipticity of 4.5% and a side relief of 0.75.
%, And squeeze-rolled at an outer diameter reduction ratio of 1.5%. Up to the second to fourth stands, the roll ellipticity was 4.5% and the squeeze rolling was performed at a maximum outer diameter reduction ratio of 5% per stand. Steel pipe
The 3rd roll of the 5th stand has an ellipticity of 3% and the maximum outer diameter reduction ratio is 5%. The final roll of the 6th stand has an ellipticity of 1.25% and the outer diameter reduction ratio of 1%. With respect to the cold-rolled cold rolled steel pipe of the present invention method, the presence or absence of surface bleeding flaws was visually inspected. For comparison, using the same 3-roll type reducer, up to the 4th stand, 5 stages of cold-rolled steel pipes rolled with a roll ellipticity of 3% or more and an outer diameter reduction rate of maximum 10% per stand are used. The ellipticity of the three rolls of the third stand is changed to 3 to 5% and drawn and rolled at an outer diameter reduction ratio of up to 5%. The ellipticity of the three rolls of the final sixth stand is 0%, 1.25%, With respect to the cold steel pipe of the conventional method which was changed to 2.75% and was drawn and rolled at an outer diameter reduction ratio of 1%, the presence or absence of surface entanglement flaws was visually inspected. As a result, in the case of the method of the present invention, there was no occurrence of bite-out flaws, but in the conventional method, some bite-out flaws were recognized.
【００２４】[0024]
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、鋼管の冷間外径絞り圧延において、高外径縮小率で
の絞り圧延が可能となり、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄの
高い小径厚肉鋼管を、高精度の製品外径寸法で製造でき
る。As described above, according to the method of the present invention, it is possible to perform reduction rolling at a high reduction ratio of outer diameter in cold outer diameter reduction rolling of a steel pipe, and to reduce the wall thickness ratio t / D to the outer diameter. It is possible to manufacture high-diameter, thick-walled steel pipes with high-precision product outer diameter dimensions.
【図１】この発明方法を実施する絞り圧延機の概略配置
図で、（ａ）図は絞り圧延機の概略配置図、（ｂ）図は
２ロール式垂直ロールスタンドと２ロール式水平ロール
スタンドからなる定径機を備えた絞り圧延機の概略配置
図ある。FIG. 1 is a schematic layout diagram of a squeeze rolling mill for carrying out the method of the present invention, FIG. 1 (a) is a schematic layout diagram of a squeeze rolling mill, and FIG. 1 (b) is a two-roll vertical roll stand and a two-roll horizontal roll stand. FIG. 3 is a schematic layout view of a reduction rolling machine including a constant diameter machine including
【図２】３ロール式レデューサの楕円率の説明図であ
る。FIG. 2 is an explanatory diagram of an ellipticity of a 3-roll reducer.
【図３】３ロール式レデューサのサイドリリーフの計算
方法の概略説明図である。FIG. 3 is a schematic explanatory diagram of a method for calculating a side relief of a three-roll reducer.
【図４】３ロール式レデューサの最前段スタンドのロー
ル楕円率とサイドリリーフと外径縮小率との関係を示す
グラフである。FIG. 4 is a graph showing the relationship between the roll ellipticity, the side relief, and the outer diameter reduction ratio of the frontmost stand of the three-roll reducer.
【図５】従来の２ロール式レデューサの説明図で、
（ａ）図は概略側面図、（ｂ）図は１段目スタンドの正
面図、（ｃ）図は１段目スタンドの正面図である。FIG. 5 is an explanatory view of a conventional 2-roll type reducer,
(A) is a schematic side view, (b) is a front view of the first-stage stand, and (c) is a front view of the first-stage stand.
【図６】３ロール式レデューサのロール配置の説明図
で、（ａ）図は前段スタンド、（ｂ）図は次段スタンド
の正面図である。6A and 6B are explanatory views of roll arrangement of a three-roll reducer, in which FIG. 6A is a front view of a front stand and FIG. 6B is a front view of a next stand.
【図７】３ロール式レデューサの噛み出し説明図であ
る。FIG. 7 is an explanatory diagram of biting out of a three-roll reducer.
１ 冷間鋼管 ２ ３ロール式レデューサのスタンド群 ３ 定径機 ４ ２ロール式垂直ロールスタンド ５ ２ロール式水平ロールスタンド １１ ロール ３１ 孔型ロール ３２ スタンド ３３ 母管 ４１ 孔型ロール ４２ ギャップ ４３ 鋼管 ４４ 噛み出し 1 Cold Steel Pipe 2 3 Roll Type Reducer Stand Group 3 Constant Diameter Machine 4 2 Roll Type Vertical Roll Stand 5 2 Roll Type Horizontal Roll Stand 11 Roll 31 Hole Roll 32 Stand 33 Mother Tube 41 Hole Roll 42 Gap 43 Steel Tube 44 Biting out
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２１Ｂ 37/16 37/78 (72)発明者 岩永 博己 和歌山県和歌山市湊1850番地 住友金属工 業株式会社和歌山製鉄所内─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (51) Int.Cl. 6 Identification number Internal reference number FI Technical display location B21B 37/16 37/78 (72) Inventor Hiromi Iwanaga 1850 Minato, Wakayama, Wakayama Sumitomo Metal Industries Wakayama Steel Works Co., Ltd.
Claims (1)
法を有する鋼管を製造する方法において、冷間絞り圧延
が３スタンド以上の３ロールレデューサによる絞り工程
と、１セット以上の２ロールによる定径工程を組合せ、
３ロールレデューサによる絞り工程の最前段スタンドの
ロールを、０％＜楕円率≦５％、０％＜サイドリリーフ
＜２．５％とし、外径縮小率を０％＜外径縮小率＜２．
５％で絞り圧延し、二段目から最終前々段までのスタン
ドのロールを、２％＜楕円率≦５％、１スタンド当たり
の最大外径縮小率１０％で絞り圧延し、最終前段スタン
ドのロールを、０＜楕円率≦３％、最大外径縮小率５％
で絞り圧延し、最終段スタンドのロール周長を製品周長
と等しく設計し、０＜サイドリリーフ、ロールを０≦楕
円率≦１．５％、外径縮小率を０．５％以上で、最終前
段スタンドのロール溝底半径≦最終段スタンドのロール
フランジ半径としたときに決定する最大外径縮小率で絞
り圧延することを特徴とする鋼管の冷間圧延方法。1. A method for producing a steel pipe having a highly accurate outer diameter by cold-drawing a steel pipe, wherein cold-drawing is performed by a three-roll reducer having three or more stands, and a set of two or more sets. Combining constant diameter process with rolls,
The roll of the frontmost stand in the drawing process using the 3-roll reducer is 0% <ellipticity ratio ≦ 5%, 0% <side relief <2.5%, and the outer diameter reduction ratio is 0% <outer diameter reduction ratio <2.
The rolls of the stand from the second stage to the final two stages before the final stage are subjected to a squeeze rolling at a rate of 5%, and are squeezed at a maximum outer diameter reduction rate of 10% at a maximum outer diameter reduction rate per stand of 2% <ellipticity ≤ 5%, and the final front stage stand. Roll of 0, ellipticity ≤ 3%, maximum outer diameter reduction ratio 5%
Squeeze rolling with, the roll circumference of the final stage stand is designed to be equal to the product circumference, and 0 <side relief, roll 0 ≦ ellipse ratio ≦ 1.5%, outer diameter reduction ratio 0.5% or more, A method for cold rolling a steel pipe, comprising performing reduction rolling at a maximum outer diameter reduction ratio determined when the radius of the roll groove of the final stand is less than the radius of the roll flange of the final stand.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5192882A JP2682387B2 (en) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | Cold rolling method of steel pipe |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP5192882A JP2682387B2 (en) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | Cold rolling method of steel pipe |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0716615A true JPH0716615A (en) | 1995-01-20 |
| JP2682387B2 JP2682387B2 (en) | 1997-11-26 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5192882A Expired - Fee Related JP2682387B2 (en) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | Cold rolling method of steel pipe |
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|---|---|
| JP (1) | JP2682387B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013094799A (en) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Jfe Steel Corp | Diameter-reducing rolling method of seamless steel pipe |
| CN112588828A (en) * | 2020-12-18 | 2021-04-02 | 黑龙江建龙钢铁有限公司 | Non-standard hole type system |
-
1993
- 1993-07-06 JP JP5192882A patent/JP2682387B2/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013094799A (en) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Jfe Steel Corp | Diameter-reducing rolling method of seamless steel pipe |
| CN112588828A (en) * | 2020-12-18 | 2021-04-02 | 黑龙江建龙钢铁有限公司 | Non-standard hole type system |
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| Publication number | Publication date |
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| JP2682387B2 (en) | 1997-11-26 |
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