JPH07144953A - 水硬性配合物及び水硬性硬化体の製造方法 - Google Patents
水硬性配合物及び水硬性硬化体の製造方法Info
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- JPH07144953A JPH07144953A JP5338752A JP33875293A JPH07144953A JP H07144953 A JPH07144953 A JP H07144953A JP 5338752 A JP5338752 A JP 5338752A JP 33875293 A JP33875293 A JP 33875293A JP H07144953 A JPH07144953 A JP H07144953A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 水／結合材重量比が０．２０以下のような超
低水／結合材比において、良好な作業性と十分な作業時
間を確保することができ、加圧成形等の特殊な成形法を
用いること無く、欠陥の少ない緻密な高強度硬化体を得
ることができる水硬性配合物及び水硬性硬化体の製造方
法を提供する。 【構成】 この発明は、結合材、骨材、ポリカルボン酸
系の高性能減水剤、及び水を含み、水／結合材重量比が
０．１０〜０．２０であることを特徴とする。
低水／結合材比において、良好な作業性と十分な作業時
間を確保することができ、加圧成形等の特殊な成形法を
用いること無く、欠陥の少ない緻密な高強度硬化体を得
ることができる水硬性配合物及び水硬性硬化体の製造方
法を提供する。 【構成】 この発明は、結合材、骨材、ポリカルボン酸
系の高性能減水剤、及び水を含み、水／結合材重量比が
０．１０〜０．２０であることを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、水硬性配合物及び水
硬性硬化体の製造方法、特に超低水／結合材比での練り
混ぜを可能とし、高強度を発現するモルタル、コンクリ
ート等の水硬性配合物及び水硬性硬化体の製造方法に関
する。
硬性硬化体の製造方法、特に超低水／結合材比での練り
混ぜを可能とし、高強度を発現するモルタル、コンクリ
ート等の水硬性配合物及び水硬性硬化体の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】近年、モルタル、コンクリート等には１
０００ｋｇｆ／ｃｍ２を越える高強度が要求されつつあ
り、しかも材令３日のような短期材令についても高強度
が重要視されるようになっている。モルタル、コンクリ
ート等において、高強度を得ようとする場合、水／結合
材重量比の低減を図ることが不可欠である。従来、ナフ
タレンスルホン酸系やアミノスルホン酸系等の高性能減
水剤と、ベアリング効果を持つシリカヒュームを用いる
ことにより、水／結合材重量比の低減を可能とし、かな
りの高強度硬化体が得られている。
０００ｋｇｆ／ｃｍ２を越える高強度が要求されつつあ
り、しかも材令３日のような短期材令についても高強度
が重要視されるようになっている。モルタル、コンクリ
ート等において、高強度を得ようとする場合、水／結合
材重量比の低減を図ることが不可欠である。従来、ナフ
タレンスルホン酸系やアミノスルホン酸系等の高性能減
水剤と、ベアリング効果を持つシリカヒュームを用いる
ことにより、水／結合材重量比の低減を可能とし、かな
りの高強度硬化体が得られている。
【０００３】しかしながら、さらに水／結合材重量比を
低減し、高強度硬化体を得ようとする場合、特に、水／
結合材重量比を０．２０以下、細骨材／結合材重量比を
０．２０以上にもすると、著しい固練り状態や過大な粘
性を示す状態となったり、あるいは、経時的に急速に流
動性を失う現象が現れる等、良好な作業性と十分な作業
時間を確保することができなかった。
低減し、高強度硬化体を得ようとする場合、特に、水／
結合材重量比を０．２０以下、細骨材／結合材重量比を
０．２０以上にもすると、著しい固練り状態や過大な粘
性を示す状態となったり、あるいは、経時的に急速に流
動性を失う現象が現れる等、良好な作業性と十分な作業
時間を確保することができなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このように、ナフタレ
ンスルホン酸系やアミノスルホン酸系等の高性能減水剤
では、０．２０以下の超低水／結合材重量比での減水、
流動化作用が十分でなく、しかもシリカヒュームの添加
が過大な粘性の増加をもたらすことにより、通常の練り
混ぜ作業で高強度硬化体を得るには限度があり、更に高
強度が求められるものについては、加圧成形のような特
殊な成形法により、高強度を確保しているのが現状であ
る。
ンスルホン酸系やアミノスルホン酸系等の高性能減水剤
では、０．２０以下の超低水／結合材重量比での減水、
流動化作用が十分でなく、しかもシリカヒュームの添加
が過大な粘性の増加をもたらすことにより、通常の練り
混ぜ作業で高強度硬化体を得るには限度があり、更に高
強度が求められるものについては、加圧成形のような特
殊な成形法により、高強度を確保しているのが現状であ
る。
【０００５】従って、この発明の目的は、水／結合材重
量比が０．２０以下のような超低水／結合材比におい
て、良好な作業性と十分な作業時間を確保することがで
き、加圧成形等の特殊な成形法を用いること無く、欠陥
の少ない緻密な高強度硬化体を得ることができる水硬性
配合物及び水硬性硬化体の製造方法を提供することにあ
る。
量比が０．２０以下のような超低水／結合材比におい
て、良好な作業性と十分な作業時間を確保することがで
き、加圧成形等の特殊な成形法を用いること無く、欠陥
の少ない緻密な高強度硬化体を得ることができる水硬性
配合物及び水硬性硬化体の製造方法を提供することにあ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めに、この発明の水硬性配合物によれば、結合材、骨
材、ポリカルボン酸系の高性能減水剤、及び水を含み、
水／結合材重量比が０．１０〜０．２０であること（請
求項１）、結合材が水硬率２．２０以上で、ブレーン比
表面積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残分値１
０〜２０重量％に調整したポルトランドセメントである
こと（請求項２）、結合材が水硬率２．２０以上で、ブ
レーン比表面積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上
残分値１０〜２０重量％に調整したポルトランドセメン
ト８０重量部以上と、ブレーン比表面積１００００ｃｍ
２／ｇ以上の超微粉末２０重量部以下からなること（請
求項３）、骨材が０．１５ｍｍの篩を通過する粒子が５
重量％以下となるように粒度調整した細骨材を含み、細
骨材／結合材重量比が０．２０以上であること（請求項
４）、細骨材が２．０ｍｍの篩上残分値５重量％以下と
なるように粒度調整したものであること（請求項５）、
細骨材が球状骨材であること（請求項６）、結合材１０
０重量部に対して、２．０重量％以下の水和促進剤を含
むこと（請求項７）、水和促進剤が亜硝酸カルシウムで
あること（請求項８）を特徴とする。
めに、この発明の水硬性配合物によれば、結合材、骨
材、ポリカルボン酸系の高性能減水剤、及び水を含み、
水／結合材重量比が０．１０〜０．２０であること（請
求項１）、結合材が水硬率２．２０以上で、ブレーン比
表面積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残分値１
０〜２０重量％に調整したポルトランドセメントである
こと（請求項２）、結合材が水硬率２．２０以上で、ブ
レーン比表面積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上
残分値１０〜２０重量％に調整したポルトランドセメン
ト８０重量部以上と、ブレーン比表面積１００００ｃｍ
２／ｇ以上の超微粉末２０重量部以下からなること（請
求項３）、骨材が０．１５ｍｍの篩を通過する粒子が５
重量％以下となるように粒度調整した細骨材を含み、細
骨材／結合材重量比が０．２０以上であること（請求項
４）、細骨材が２．０ｍｍの篩上残分値５重量％以下と
なるように粒度調整したものであること（請求項５）、
細骨材が球状骨材であること（請求項６）、結合材１０
０重量部に対して、２．０重量％以下の水和促進剤を含
むこと（請求項７）、水和促進剤が亜硝酸カルシウムで
あること（請求項８）を特徴とする。
【０００７】さらに、この発明の水硬性硬化体の製造方
法によれば、結合材、骨材、ポリカルボン酸系の高性能
減水剤、及び水を含む水硬性配合物を、水／結合材重量
比が０．１０〜０．２０で練り混ぜ、成形すること（請
求項９）、大気圧以下で練り混ぜること（請求項１
０）、結合材が水硬率２．２０以上で、ブレーン比表面
積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残分値１０〜
２０重量％に調整したポルトランドセメントであること
（請求項１１）、結合材が水硬率２．２０以上で、ブレ
ーン比表面積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残
分値１０〜２０重量％に調整したポルトランドセメント
８０重量部以上と、ブレーン比表面積１００００ｃｍ２
／ｇ以上の超微粉末２０重量部以下からなること（請求
項１２）、骨材が０．１５ｍｍの篩を通過する粒子が５
重量％以下となるように粒度調整した細骨材を含み、細
骨材／結合材重量比が０．２０以上であること（請求項
１３）、細骨材が２．０ｍｍの篩上残分値５重量％以下
となるように粒度調整したものであること（請求項１
４）、細骨材が球状骨材であること（請求項１５）、水
硬性配合物が、結合材１００重量部に対して、２．０重
量％以下の水和促進剤を含むこと（請求項１６）、水和
促進剤が亜硝酸カルシウムであること（請求項１７）を
特徴とする。以下、この発明を詳しく説明する。
法によれば、結合材、骨材、ポリカルボン酸系の高性能
減水剤、及び水を含む水硬性配合物を、水／結合材重量
比が０．１０〜０．２０で練り混ぜ、成形すること（請
求項９）、大気圧以下で練り混ぜること（請求項１
０）、結合材が水硬率２．２０以上で、ブレーン比表面
積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残分値１０〜
２０重量％に調整したポルトランドセメントであること
（請求項１１）、結合材が水硬率２．２０以上で、ブレ
ーン比表面積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残
分値１０〜２０重量％に調整したポルトランドセメント
８０重量部以上と、ブレーン比表面積１００００ｃｍ２
／ｇ以上の超微粉末２０重量部以下からなること（請求
項１２）、骨材が０．１５ｍｍの篩を通過する粒子が５
重量％以下となるように粒度調整した細骨材を含み、細
骨材／結合材重量比が０．２０以上であること（請求項
１３）、細骨材が２．０ｍｍの篩上残分値５重量％以下
となるように粒度調整したものであること（請求項１
４）、細骨材が球状骨材であること（請求項１５）、水
硬性配合物が、結合材１００重量部に対して、２．０重
量％以下の水和促進剤を含むこと（請求項１６）、水和
促進剤が亜硝酸カルシウムであること（請求項１７）を
特徴とする。以下、この発明を詳しく説明する。
【０００８】この発明おいて、結合材は、普通、早強、
超早強、中庸熱、耐硫酸塩、白色などの各種ポルトラン
ドセメントを使用することが出来るが、短期材令におけ
る水和反応性、流動性及び強度発現性を考慮し、水硬率
２．２０以上で、ブレーン比表面積４０００ｃｍ２／ｇ
以上、３０μｍ篩上残分値１０〜２０重量％に調整した
ポルトランドセメントが好適に使用できる。水硬率２．
２０及びブレーン比表面積４０００ｃｍ２／ｇを下回る
と、短期材令おいて十分な強度発現性が得られない。ま
た、３０μｍ篩上残分値は、流動性及び強度発現性の両
面を考慮したものであり、３０μｍの篩上に残る粒子の
量が１０重量％を下回ると、十分な流動性が得られず、
これが２０重量％を越えると、強度発現性が低下すると
共に粗大なセメント粒子が細骨材中の微粒分と干渉する
ために流動性が低下する。
超早強、中庸熱、耐硫酸塩、白色などの各種ポルトラン
ドセメントを使用することが出来るが、短期材令におけ
る水和反応性、流動性及び強度発現性を考慮し、水硬率
２．２０以上で、ブレーン比表面積４０００ｃｍ２／ｇ
以上、３０μｍ篩上残分値１０〜２０重量％に調整した
ポルトランドセメントが好適に使用できる。水硬率２．
２０及びブレーン比表面積４０００ｃｍ２／ｇを下回る
と、短期材令おいて十分な強度発現性が得られない。ま
た、３０μｍ篩上残分値は、流動性及び強度発現性の両
面を考慮したものであり、３０μｍの篩上に残る粒子の
量が１０重量％を下回ると、十分な流動性が得られず、
これが２０重量％を越えると、強度発現性が低下すると
共に粗大なセメント粒子が細骨材中の微粒分と干渉する
ために流動性が低下する。
【０００９】上述した結合材は、ポルトランドセメント
の２０重量部以下をブレーン比表面積１００００ｃｍ２
／ｇ以上の超微粉末に置換して用いることができる。超
微粉末は、ベアリング効果により流動性を高めると共
に、マイクロフィラー効果によって水硬性硬化体を緻密
にし強度発現に大きく寄与する。超微粉末は、ブレーン
比表面積が１００００ｃｍ２／ｇを下回ると、ベアリン
グ効果及びマイクロフィラー効果が十分に得られない
が、ブレーン比表面積が１００００ｃｍ２／ｇ以上であ
れば、特に形状や成分等に制限されることなく使用で
き、例えば、シリカヒューム、アエロジル、炭酸カルシ
ウム、高炉スラグ、フライアッシュ等が好適に用いられ
る。ポルトランドセメントに対する超微粉末の置換量
は、２０重量部を越えると流動性の低下を招いて好まし
くなく、５重量部を下回るとほとんど効果が得られな
い。
の２０重量部以下をブレーン比表面積１００００ｃｍ２
／ｇ以上の超微粉末に置換して用いることができる。超
微粉末は、ベアリング効果により流動性を高めると共
に、マイクロフィラー効果によって水硬性硬化体を緻密
にし強度発現に大きく寄与する。超微粉末は、ブレーン
比表面積が１００００ｃｍ２／ｇを下回ると、ベアリン
グ効果及びマイクロフィラー効果が十分に得られない
が、ブレーン比表面積が１００００ｃｍ２／ｇ以上であ
れば、特に形状や成分等に制限されることなく使用で
き、例えば、シリカヒューム、アエロジル、炭酸カルシ
ウム、高炉スラグ、フライアッシュ等が好適に用いられ
る。ポルトランドセメントに対する超微粉末の置換量
は、２０重量部を越えると流動性の低下を招いて好まし
くなく、５重量部を下回るとほとんど効果が得られな
い。
【００１０】次に骨材は、通常のモルタル、コンクリー
トに使用されている砂、砂利、砕石等の普通骨材をはじ
めとして、鉄、ステンレス等の金属骨材、アルミナ等の
セラミックス骨材、膨張頁岩などの軽量骨材等、各種骨
材の種類を問う事なく利用可能であるが、特に流動性を
考慮し、０．１５ｍｍの篩を通過する粒子が５重量％以
下となるように粒度調整した細骨材を含むものが望まし
い。この様に粒度調整することで、細骨材粒子とセメン
ト中の粗粒分とが干渉することを防いで、良好な流動性
が得られる。
トに使用されている砂、砂利、砕石等の普通骨材をはじ
めとして、鉄、ステンレス等の金属骨材、アルミナ等の
セラミックス骨材、膨張頁岩などの軽量骨材等、各種骨
材の種類を問う事なく利用可能であるが、特に流動性を
考慮し、０．１５ｍｍの篩を通過する粒子が５重量％以
下となるように粒度調整した細骨材を含むものが望まし
い。この様に粒度調整することで、細骨材粒子とセメン
ト中の粗粒分とが干渉することを防いで、良好な流動性
が得られる。
【００１１】また細骨材は、更にこれを２．０ｍｍの篩
上に残る粒子を５重量％以下となるように粒度調整する
ことにより、型枠や接着する部品間のクリアランスが小
さい場合（例えば５〜１０ｍｍ程度）でも、モルタルを
容易に充填することが可能となる。
上に残る粒子を５重量％以下となるように粒度調整する
ことにより、型枠や接着する部品間のクリアランスが小
さい場合（例えば５〜１０ｍｍ程度）でも、モルタルを
容易に充填することが可能となる。
【００１２】さらに骨材は、上述した粒度調整にあた
り、球状骨材を細骨材として用いることにより、流動性
を著しく向上させることが可能となり非常に好ましいも
のとなる。ここでいう球状骨材とは、通常、金属やセラ
ミックスを溶融後、気圧によって飛散させ冷却して得ら
れる物が多く、その形状は丸みを帯びた球状若しくはそ
れに近いもので、骨材を構成する成分的な制限はない。
この種の球状骨材としては、転炉スラグや高炉スラグの
急冷品、鉄球、ステンレス球、ガラス球、アルミナやジ
ルコンムライト等のセラミックス球等が好適に使用で
き、細骨材／結合材重量比が０．２０以上になるように
して用いる。
り、球状骨材を細骨材として用いることにより、流動性
を著しく向上させることが可能となり非常に好ましいも
のとなる。ここでいう球状骨材とは、通常、金属やセラ
ミックスを溶融後、気圧によって飛散させ冷却して得ら
れる物が多く、その形状は丸みを帯びた球状若しくはそ
れに近いもので、骨材を構成する成分的な制限はない。
この種の球状骨材としては、転炉スラグや高炉スラグの
急冷品、鉄球、ステンレス球、ガラス球、アルミナやジ
ルコンムライト等のセラミックス球等が好適に使用で
き、細骨材／結合材重量比が０．２０以上になるように
して用いる。
【００１３】次に、この発明で使用するポリカルボン酸
系の高性能減水剤は、ポリカルボン酸及び／又はポリカ
ルボン酸塩を主成分とするとするもので、他の公知のナ
フタレンスルホン酸系やアミノスルホン酸系等の高性能
減水剤と比べて、０．２０以下の超低水／結合材重量比
での減水、流動化作用が極めて良好なものである。特に
前述の水硬率０．２０以上に調整したポルトランドセメ
ントとの適合性に優れており、短期材令における水和反
応性を損うことなく、減水性、流動性を著しく改善する
作用をする。
系の高性能減水剤は、ポリカルボン酸及び／又はポリカ
ルボン酸塩を主成分とするとするもので、他の公知のナ
フタレンスルホン酸系やアミノスルホン酸系等の高性能
減水剤と比べて、０．２０以下の超低水／結合材重量比
での減水、流動化作用が極めて良好なものである。特に
前述の水硬率０．２０以上に調整したポルトランドセメ
ントとの適合性に優れており、短期材令における水和反
応性を損うことなく、減水性、流動性を著しく改善する
作用をする。
【００１４】ポリカルボン酸系の高性能減水剤として
は、カルボキシル基を含有する重合性単量体又はその無
水物の１種又は２種以上の重合物、又はカルボキシル基
を含有する重合性単量体又はその無水物の１種又は２種
以上と他の重合性単量体との重合物又はそれらの塩で平
均分子量が５００〜５００００の化合物が好適に用いら
れる。具体的には、ポリアクリル酸塩、ポリメタクリル
酸塩、アクリル酸とアリルエーテルとのコポリマー、α
−オレフインとエチレン性不飽和ジカルボン酸とのコポ
リマー、その部分エステル化物、部分アミド化物、部分
イミド化物などの水溶性塩等が例示され、現在市販され
ている代表的なものとして、（株）エヌ・エム・ビー社
製のＳＰ−８シリーズ、竹本油脂（株）社製のＨＰ−１
１シリーズ、日本ゼオン（株）社製のワーク５００、デ
ンカグレース（株）社製の１００ＰＨＸ等が好適に使用
されるが、これらに限定されるものではない。
は、カルボキシル基を含有する重合性単量体又はその無
水物の１種又は２種以上の重合物、又はカルボキシル基
を含有する重合性単量体又はその無水物の１種又は２種
以上と他の重合性単量体との重合物又はそれらの塩で平
均分子量が５００〜５００００の化合物が好適に用いら
れる。具体的には、ポリアクリル酸塩、ポリメタクリル
酸塩、アクリル酸とアリルエーテルとのコポリマー、α
−オレフインとエチレン性不飽和ジカルボン酸とのコポ
リマー、その部分エステル化物、部分アミド化物、部分
イミド化物などの水溶性塩等が例示され、現在市販され
ている代表的なものとして、（株）エヌ・エム・ビー社
製のＳＰ−８シリーズ、竹本油脂（株）社製のＨＰ−１
１シリーズ、日本ゼオン（株）社製のワーク５００、デ
ンカグレース（株）社製の１００ＰＨＸ等が好適に使用
されるが、これらに限定されるものではない。
【００１５】上記示したポリカルボン酸系高性能減水剤
の添加量は、粒度調整するポルトランドセメント、骨材
及び所要の減水効果などを勘案して調整されるが、前述
の結合材１００重量部に対して０．１〜１０重量％、好
ましくは１〜５重量％添加する。これが０．１重量％未
満では減水効果が実質上無く、またこれを１０重量％越
えて添加しても減水性、流動性の改善効果が頭打ちとな
る。
の添加量は、粒度調整するポルトランドセメント、骨材
及び所要の減水効果などを勘案して調整されるが、前述
の結合材１００重量部に対して０．１〜１０重量％、好
ましくは１〜５重量％添加する。これが０．１重量％未
満では減水効果が実質上無く、またこれを１０重量％越
えて添加しても減水性、流動性の改善効果が頭打ちとな
る。
【００１６】以上説明した配合成分のほかに、この発明
は、通常、セメント、モルタル、コンククリートにおい
て用いられる急硬・急結剤、高強度混和剤、化学混和剤
などの各種配合剤や補強材として各種繊維や鋼を使用す
ることもできる。特に水和促進剤としての亜硝酸カルシ
ウムの添加は、ポルトランドセメントの水和反応を高め
る効果があり、良好な流動性を保持できる時間は短くな
るが、速硬性が得られるので、材令一日以内の強度を大
幅に増大することができる。亜硝酸カルシウムの添加量
は、多くなるほど流動性を保持できる時間が短くなるの
で、結合材１００重量部に対して２．０重量部以下とす
るのが好ましい。
は、通常、セメント、モルタル、コンククリートにおい
て用いられる急硬・急結剤、高強度混和剤、化学混和剤
などの各種配合剤や補強材として各種繊維や鋼を使用す
ることもできる。特に水和促進剤としての亜硝酸カルシ
ウムの添加は、ポルトランドセメントの水和反応を高め
る効果があり、良好な流動性を保持できる時間は短くな
るが、速硬性が得られるので、材令一日以内の強度を大
幅に増大することができる。亜硝酸カルシウムの添加量
は、多くなるほど流動性を保持できる時間が短くなるの
で、結合材１００重量部に対して２．０重量部以下とす
るのが好ましい。
【００１７】この発明においては、前記説明した結合
材、骨材、ポリカルボン酸系の高性能減水剤を組合わせ
ることにより、水／結合材重量比が０．１０〜０．２０
程度の超低水／結合材比で、加圧成形等の特殊な成形方
法を用いること無く、通常の流し込み成形、若しくは振
動締固め成形により、良好な作業性と十分な作業時間を
確保することができる。この場合において、前記各成分
の混合及び混練方法に制限は無く、均一に混合混練でき
ればいずれの方法でもよいが、ミキサー内を大気圧以下
にして練り混ぜを行うと、強度低下の原因となる練り混
ぜ中の空気連行を防ぐと共に、減圧下での水分蒸発によ
る水／結合材比の低減化を更に可能とする。圧力は、
０．５気圧以下とすることで好ましいが、大気圧以下で
あれば効果が得られる。尚、配合成分の添加順序にも特
に制限されるものではない。
材、骨材、ポリカルボン酸系の高性能減水剤を組合わせ
ることにより、水／結合材重量比が０．１０〜０．２０
程度の超低水／結合材比で、加圧成形等の特殊な成形方
法を用いること無く、通常の流し込み成形、若しくは振
動締固め成形により、良好な作業性と十分な作業時間を
確保することができる。この場合において、前記各成分
の混合及び混練方法に制限は無く、均一に混合混練でき
ればいずれの方法でもよいが、ミキサー内を大気圧以下
にして練り混ぜを行うと、強度低下の原因となる練り混
ぜ中の空気連行を防ぐと共に、減圧下での水分蒸発によ
る水／結合材比の低減化を更に可能とする。圧力は、
０．５気圧以下とすることで好ましいが、大気圧以下で
あれば効果が得られる。尚、配合成分の添加順序にも特
に制限されるものではない。
【００１８】次に混練物は養生されるが、養生には各種
の養生方法が適用可能であり、常温養生、高温養生、常
圧蒸気養生、高温高圧養生のいずれの方法も採用でき、
必要うならば、これらの組合わせを行って高強度水硬性
硬化体とすることができる。
の養生方法が適用可能であり、常温養生、高温養生、常
圧蒸気養生、高温高圧養生のいずれの方法も採用でき、
必要うならば、これらの組合わせを行って高強度水硬性
硬化体とすることができる。
【００１９】
【作用】既に述べたように、モルタル、コンクリート等
において、高強度を得ようとする場合、水／結合材重量
比の低減を図らなければならない。この発明は、結合
材、骨材、ポリカルボン酸系の高性能減水剤を組合わせ
ること、特に、水硬率２．２０以上で、ブレーン比表面
積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残分値１０〜
２０重量％に調整したポルトランドセメント、０．１５
ｍｍの篩を通過する粒子が５重量％以下となるように粒
度調整した細骨材、及びポリカルボン酸系の高性能減水
剤を組合わせることにより、ポルトランドセメント粒子
と骨材粒子の干渉防止、ポリカルボン酸系高性能減水剤
との極めて良好な適合性等、これら三者が相乗効果的に
作用し、水／結合材重量比０．２０以下及び細骨材／結
合材重量比０．２０以上という極めて厳しい条件で、良
好な作業性と十分な作業時間を確保することができ、高
強度水硬性硬化体とすることができる。
において、高強度を得ようとする場合、水／結合材重量
比の低減を図らなければならない。この発明は、結合
材、骨材、ポリカルボン酸系の高性能減水剤を組合わせ
ること、特に、水硬率２．２０以上で、ブレーン比表面
積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残分値１０〜
２０重量％に調整したポルトランドセメント、０．１５
ｍｍの篩を通過する粒子が５重量％以下となるように粒
度調整した細骨材、及びポリカルボン酸系の高性能減水
剤を組合わせることにより、ポルトランドセメント粒子
と骨材粒子の干渉防止、ポリカルボン酸系高性能減水剤
との極めて良好な適合性等、これら三者が相乗効果的に
作用し、水／結合材重量比０．２０以下及び細骨材／結
合材重量比０．２０以上という極めて厳しい条件で、良
好な作業性と十分な作業時間を確保することができ、高
強度水硬性硬化体とすることができる。
【００２０】
【実施例】以下、実施例、比較例によりこの発明を説明
する。実施例、比較例は、以下に示す配合材料及び配合
割合によりモルタルとし、続いて、ＪＩＳ、Ｒ５２０１
に準じてモルタルフロー試験及び圧縮強度試験を行っ
た。結果を表１に示す。
する。実施例、比較例は、以下に示す配合材料及び配合
割合によりモルタルとし、続いて、ＪＩＳ、Ｒ５２０１
に準じてモルタルフロー試験及び圧縮強度試験を行っ
た。結果を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】実施例１〜３、比較例１ 結合材として、水硬率２．２２、ブレーン比表面積４２
３０ｃｍ２／ｇ、３０μｍ篩上残分値１４．６重量％に
調整したポルトランドセメント１００重量部、骨材とし
て、０．１５ｍｍ篩下通過値２．２重量％に粒度調整
（２．５ｍｍ篩上残分値１４．６重量％）した天然の小
笠山砂５０重量部（細骨材／結合材比５０重量％）、ポ
リカルボン酸系の高性能減水剤として、竹本油脂（株）
製のＨＰ−１１（Ｎ）２重量部に表１に示す配合割合で
水を加え、ミキサー内の圧力を１気圧にして練り混ぜ、
モルタルとした。表１に示すように、この発明は、いず
れも３０分まで良好な流動性を保ち、水／結合材比が１
９重量％（実施例３）でも、材令３日で９００ｋｇｆ／
ｃｍ２以上の圧縮強度が得られるものの、水／結合材比
が２１重量％（比較例１）になると、材令３日の圧縮強
度は７００ｋｇｆ／ｃｍ２程度であった。
３０ｃｍ２／ｇ、３０μｍ篩上残分値１４．６重量％に
調整したポルトランドセメント１００重量部、骨材とし
て、０．１５ｍｍ篩下通過値２．２重量％に粒度調整
（２．５ｍｍ篩上残分値１４．６重量％）した天然の小
笠山砂５０重量部（細骨材／結合材比５０重量％）、ポ
リカルボン酸系の高性能減水剤として、竹本油脂（株）
製のＨＰ−１１（Ｎ）２重量部に表１に示す配合割合で
水を加え、ミキサー内の圧力を１気圧にして練り混ぜ、
モルタルとした。表１に示すように、この発明は、いず
れも３０分まで良好な流動性を保ち、水／結合材比が１
９重量％（実施例３）でも、材令３日で９００ｋｇｆ／
ｃｍ２以上の圧縮強度が得られるものの、水／結合材比
が２１重量％（比較例１）になると、材令３日の圧縮強
度は７００ｋｇｆ／ｃｍ２程度であった。
【００２３】実施例４、５、６ 細骨材／結合材比を２５重量％（実施例４）、ポリカル
ボン酸系の高性能減水剤として、（株）エヌ・エム・ビ
ー社製のＳＰ−８ＨＳ２重量部（実施例５）、骨材とし
て、０．１５ｍｍ篩下通過値４．６重量％、２．５ｍｍ
篩上残分値４．３重量％に粒度調整した天然の小笠山砂
（実施例６）とした以外は、それぞれ実施例２と同一条
件で練り混ぜ、モルタルとした。いずれも、実施例１〜
３と同様に良好な値を示した。
ボン酸系の高性能減水剤として、（株）エヌ・エム・ビ
ー社製のＳＰ−８ＨＳ２重量部（実施例５）、骨材とし
て、０．１５ｍｍ篩下通過値４．６重量％、２．５ｍｍ
篩上残分値４．３重量％に粒度調整した天然の小笠山砂
（実施例６）とした以外は、それぞれ実施例２と同一条
件で練り混ぜ、モルタルとした。いずれも、実施例１〜
３と同様に良好な値を示した。
【００２４】実施例７ 骨材として、０．１５ｍｍ篩下通過値４．７重量％、
２．５ｍｍ篩上残分値１．１重量％の球状骨材（日本鋼
管（株）社製ＮＫグリット）を用いた以外は、実施例２
と同一条件で練り混ぜ、モルタルとした。表１に示すよ
うに、球状骨材を用いることにより、モルタルフローが
著しく大きくなり、材令１日の強度はやや劣るものの、
材令３日では９００ｋｇｆ／ｃｍ２以上の圧縮強度が得
られた。
２．５ｍｍ篩上残分値１．１重量％の球状骨材（日本鋼
管（株）社製ＮＫグリット）を用いた以外は、実施例２
と同一条件で練り混ぜ、モルタルとした。表１に示すよ
うに、球状骨材を用いることにより、モルタルフローが
著しく大きくなり、材令１日の強度はやや劣るものの、
材令３日では９００ｋｇｆ／ｃｍ２以上の圧縮強度が得
られた。
【００２５】実施例８、９ 練り混ぜに当たり、ミキサー内の圧力を０．７気圧及び
０．４気圧とした以外は、実施例２と同一配合のモルタ
ルとした。モルタルフローはやや小さくなっているが、
強度増進効果が大きい。
０．４気圧とした以外は、実施例２と同一配合のモルタ
ルとした。モルタルフローはやや小さくなっているが、
強度増進効果が大きい。
【００２６】実施例１０ 水和促進剤として、実施例２の配合成分に加えて、亜硝
酸カルシウムを結合材に対して１．０重量部添加した以
外は、実施例２と同一条件で練り混ぜ、モルタルとし
た。経時的なモルタルフローの減少が大きいものの、極
めて優れた速硬性を示し、材令１日で１２００ｋｇｆ／
ｃｍ２以上の圧縮強度が得られた。
酸カルシウムを結合材に対して１．０重量部添加した以
外は、実施例２と同一条件で練り混ぜ、モルタルとし
た。経時的なモルタルフローの減少が大きいものの、極
めて優れた速硬性を示し、材令１日で１２００ｋｇｆ／
ｃｍ２以上の圧縮強度が得られた。
【００２７】実施例１１〜１６、比較例２、３ 結合材として、実施例２に示すポルトランドセメントの
一部を表２に示す超微粉末で置換した以外は、実施例２
と同一条件で練り混ぜ、モルタルとした。この発明の実
施例では、いずれもモルタルフローが大きくなり作業性
の改善を示すと共に、短期強度が増大した。しかしなが
ら、超微粉末の置換量が２０重量％を越える（比較例
２）と、作業可能な流動性が得られず、通常の流し込み
成形が不可能であった。また、比較例３に示すように水
／結合材比を２５重量％とすることにより、モルタルフ
ローが得られるものの、材令３日の圧縮強度は７００ｋ
ｇｆ／ｃｍ２程度であった。
一部を表２に示す超微粉末で置換した以外は、実施例２
と同一条件で練り混ぜ、モルタルとした。この発明の実
施例では、いずれもモルタルフローが大きくなり作業性
の改善を示すと共に、短期強度が増大した。しかしなが
ら、超微粉末の置換量が２０重量％を越える（比較例
２）と、作業可能な流動性が得られず、通常の流し込み
成形が不可能であった。また、比較例３に示すように水
／結合材比を２５重量％とすることにより、モルタルフ
ローが得られるものの、材令３日の圧縮強度は７００ｋ
ｇｆ／ｃｍ２程度であった。
【００２８】
【表２】
【００２９】比較例４、５ 高性能減水剤として、ナフタレンスルホン酸系高性能減
水剤（花王（株）社製マイティー１５０）を用い、水／
結合材比を１９及び２５重量％とした以外は、実施例２
と同一条件で練り混ぜ、モルタルとした。
水剤（花王（株）社製マイティー１５０）を用い、水／
結合材比を１９及び２５重量％とした以外は、実施例２
と同一条件で練り混ぜ、モルタルとした。
【００３０】比較例６、７ 骨材として、０．１５ｍｍ篩下通過値８．５重量％、
２．５ｍｍ篩上残分値１３．７重量％の天然の小笠山砂
を用い、水／結合材比を１９及び２５重量％とした以外
は、実施例２と同一条件で練り混ぜ、モルタルとした。
２．５ｍｍ篩上残分値１３．７重量％の天然の小笠山砂
を用い、水／結合材比を１９及び２５重量％とした以外
は、実施例２と同一条件で練り混ぜ、モルタルとした。
【００３１】比較例８〜１１ 結合剤として、表３に示すポルトランドセメントを用
い、水／結合材比を表１に示す値としたこと以外は、実
施例２と同一条件で練り混ぜ、モルタルとした。
い、水／結合材比を表１に示す値としたこと以外は、実
施例２と同一条件で練り混ぜ、モルタルとした。
【００３２】
【表３】
【００３３】比較例４〜１１は、いずれも水／結合材比
を２０重量％以下にすると、作業可能な流動性が得られ
なかった。水／結合材比を２０重量％より越える量にし
てはじめて作業可能なモルタルフローが得られるもの
の、高強度硬化体とすることはできなかった。
を２０重量％以下にすると、作業可能な流動性が得られ
なかった。水／結合材比を２０重量％より越える量にし
てはじめて作業可能なモルタルフローが得られるもの
の、高強度硬化体とすることはできなかった。
【００３４】
【発明の効果】以上説明した様に、この発明によれば、
水／結合材重量比０．２０以下及び細骨材／結合材重量
比０．２０以上という極めて厳しい条件で、加圧成形等
の特殊な成形法を用いること無く、良好な作業性と十分
な作業時間を確保することができ、高強度水硬性硬化体
とすることができる。
水／結合材重量比０．２０以下及び細骨材／結合材重量
比０．２０以上という極めて厳しい条件で、加圧成形等
の特殊な成形法を用いること無く、良好な作業性と十分
な作業時間を確保することができ、高強度水硬性硬化体
とすることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 14:02 Ｚ 22:08） Ｂ 103:30 (72)発明者 宇智田 俊一郎 千葉県佐倉市大作２−４−２ 小野田セメ ント株式会社中央研究所内
Claims (17)
- 【請求項１】 結合材、骨材、ポリカルボン酸系の高性
能減水剤、及び水を含み、水／結合材重量比が０．１０
〜０．２０であることを特徴とする水硬性配合物。 - 【請求項２】 結合材が水硬率２．２０以上で、ブレー
ン比表面積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残分
値１０〜２０重量％に調整したポルトランドセメントで
あることを特徴とする請求項１記載の水硬性配合物。 - 【請求項３】 結合材が水硬率２．２０以上で、ブレー
ン比表面積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残分
値１０〜２０重量％に調整したポルトランドセメント８
０重量部以上と、ブレーン比表面積１００００ｃｍ２／
ｇ以上の超微粉末２０重量部以下からなることを特徴と
する請求項１記載の水硬性配合物。 - 【請求項４】 骨材が０．１５ｍｍの篩を通過する粒子
が５重量％以下となるように粒度調整した細骨材を含
み、細骨材／結合材重量比が０．２０以上であることを
特徴とする請求項１〜３いずれか記載の水硬性配合物。 - 【請求項５】 細骨材が２．０ｍｍの篩上残分値５重量
％以下となるように粒度調整したものであることを特徴
とする請求項４記載の水硬性配合物。 - 【請求項６】 細骨材が球状骨材であることを特徴とす
る請求項４若しくは５記載の水硬性配合物。 - 【請求項７】 結合材１００重量部に対して、２．０重
量％以下の水和促進剤を含むことを特徴とする請求項１
〜６いずれか記載の水硬性配合物。 - 【請求項８】 水和促進剤が亜硝酸カルシウムであるこ
とを特徴とする請求項７記載の水硬性配合物。 - 【請求項９】 結合材、骨材、ポリカルボン酸系の高性
能減水剤、及び水を含む水硬性配合物を、水／結合材重
量比が０．１０〜０．２０で練り混ぜ、成形することを
特徴とする水硬性硬化体の製造方法。 - 【請求項１０】 大気圧以下で練り混ぜることを特徴と
する請求項９記載の水硬性硬化体の製造方法。 - 【請求項１１】 結合材が水硬率２．２０以上で、ブレ
ーン比表面積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残
分値１０〜２０重量％に調整したポルトランドセメント
であることを特徴とする請求項９若しくは１０記載の水
硬性硬化体の製造方法。 - 【請求項１２】 結合材が水硬率２．２０以上で、ブレ
ーン比表面積４０００ｃｍ２／ｇ以上、３０μｍ篩上残
分値１０〜２０重量％に調整したポルトランドセメント
８０重量部以上と、ブレーン比表面積１００００ｃｍ２
／ｇ以上の超微粉末２０重量部以下からなることを特徴
とする請求項９若しくは１０記載の水硬性硬化体の製造
方法。 - 【請求項１３】 骨材が０．１５ｍｍの篩を通過する粒
子が５重量％以下となるように粒度調整した細骨材を含
み、細骨材／結合材重量比が０．２０以上であることを
特徴とする請求項９〜１２いずれか記載の水硬性硬化体
の製造方法。 - 【請求項１４】 細骨材が２．０ｍｍの篩上残分値５重
量％以下となるように粒度調整したものであることを特
徴とする請求項１３記載の水硬性硬化体の製造方法。 - 【請求項１５】 細骨材が球状骨材であることを特徴と
する請求項１３若しくは１４記載の水硬性硬化体の製造
方法。 - 【請求項１６】 水硬性配合物が、結合材１００重量部
に対して、２．０重量％以下の水和促進剤を含むことを
特徴とする請求項９〜１５いずれか記載の水硬性硬化体
の製造方法。 - 【請求項１７】 水和促進剤が亜硝酸カルシウムである
ことを特徴とする請求項１６記載の水硬性硬化体の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5338752A JPH07144953A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 水硬性配合物及び水硬性硬化体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5338752A JPH07144953A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 水硬性配合物及び水硬性硬化体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07144953A true JPH07144953A (ja) | 1995-06-06 |
Family
ID=18321129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5338752A Pending JPH07144953A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 水硬性配合物及び水硬性硬化体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07144953A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0934915A1 (fr) * | 1998-02-06 | 1999-08-11 | Entreprise Quillery & Cie | Béton très haute performance, autonivelant, son procédé de preparation et son utilisation |
| CN103553487A (zh) * | 2013-10-14 | 2014-02-05 | 上海琥达投资发展有限公司 | 一种复合轻质保温材料及其制备方法 |
| JP2018168037A (ja) * | 2017-03-30 | 2018-11-01 | 太平洋セメント株式会社 | セメント組成物 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4884116A (ja) * | 1972-02-14 | 1973-11-08 | ||
| JPS60264352A (ja) * | 1984-06-09 | 1985-12-27 | 太平洋セメント株式会社 | モルタルまたはコンクリ−トの短時間強度促進方法 |
| JPS61141649A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-06-28 | 日産化学工業株式会社 | セメント組成物 |
| JPH0393660A (ja) * | 1989-09-02 | 1991-04-18 | Takemoto Oil & Fat Co Ltd | 高強度コンクリート組成物 |
| JPH05213653A (ja) * | 1992-02-01 | 1993-08-24 | Chichibu Cement Co Ltd | 高流動高強度水硬性組成物 |
| JPH06191918A (ja) * | 1992-09-30 | 1994-07-12 | Takenaka Komuten Co Ltd | 超高強度水硬性セメント組成物 |
-
1993
- 1993-11-19 JP JP5338752A patent/JPH07144953A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4884116A (ja) * | 1972-02-14 | 1973-11-08 | ||
| JPS60264352A (ja) * | 1984-06-09 | 1985-12-27 | 太平洋セメント株式会社 | モルタルまたはコンクリ−トの短時間強度促進方法 |
| JPS61141649A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-06-28 | 日産化学工業株式会社 | セメント組成物 |
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| JPH05213653A (ja) * | 1992-02-01 | 1993-08-24 | Chichibu Cement Co Ltd | 高流動高強度水硬性組成物 |
| JPH06191918A (ja) * | 1992-09-30 | 1994-07-12 | Takenaka Komuten Co Ltd | 超高強度水硬性セメント組成物 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0934915A1 (fr) * | 1998-02-06 | 1999-08-11 | Entreprise Quillery & Cie | Béton très haute performance, autonivelant, son procédé de preparation et son utilisation |
| FR2774683A1 (fr) * | 1998-02-06 | 1999-08-13 | Quillery & Cie Entreprise | Beton tres haute perfomance, autonivelant, son procede de preparation et son utilisation |
| CN103553487A (zh) * | 2013-10-14 | 2014-02-05 | 上海琥达投资发展有限公司 | 一种复合轻质保温材料及其制备方法 |
| JP2018168037A (ja) * | 2017-03-30 | 2018-11-01 | 太平洋セメント株式会社 | セメント組成物 |
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