JPH07102916A - エンジンバルブ - Google Patents
エンジンバルブInfo
- Publication number
- JPH07102916A JPH07102916A JP27751193A JP27751193A JPH07102916A JP H07102916 A JPH07102916 A JP H07102916A JP 27751193 A JP27751193 A JP 27751193A JP 27751193 A JP27751193 A JP 27751193A JP H07102916 A JPH07102916 A JP H07102916A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron
- layer
- valve
- metal
- overlaying
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 安価な鉄基盛金材を用いてすぐれた耐摩耗性
が得られるエンジンバルブを提供する。 【構成】 ステム部に弁傘部3を連設して成る金属製の
弁体1において、弁傘部3の環状の裏面縁部4に、鉄基
盛金材による盛金層6を設け、この盛金層6の仕上加工
面部に、酸化処理による酸化層8を設けた。
が得られるエンジンバルブを提供する。 【構成】 ステム部に弁傘部3を連設して成る金属製の
弁体1において、弁傘部3の環状の裏面縁部4に、鉄基
盛金材による盛金層6を設け、この盛金層6の仕上加工
面部に、酸化処理による酸化層8を設けた。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は自動車用エンジン等の
エンジンの吸気弁または排気弁として用いられるエンジ
ンバルブに関する。
エンジンの吸気弁または排気弁として用いられるエンジ
ンバルブに関する。
【0002】
【従来の技術】一般にエンジンバルブとしては、耐熱鋼
製のものが多く用いられ、エンジンヘッドのバルブシー
トに当接する弁フェース部の耐摩耗性向上のために、き
のこ形の弁体の弁傘部の裏面縁部には、Co基合金やC
r基合金などの硬質金属を肉盛溶接して盛金層を設ける
ことがおこなわれている。そしてこのCo基合金などの
硬質金属は高価であるため、たとえば特開平2−924
94号公報に開示されているような、鉄基盛金材の使用
が試みられている。
製のものが多く用いられ、エンジンヘッドのバルブシー
トに当接する弁フェース部の耐摩耗性向上のために、き
のこ形の弁体の弁傘部の裏面縁部には、Co基合金やC
r基合金などの硬質金属を肉盛溶接して盛金層を設ける
ことがおこなわれている。そしてこのCo基合金などの
硬質金属は高価であるため、たとえば特開平2−924
94号公報に開示されているような、鉄基盛金材の使用
が試みられている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】ところが一般にバルブ
シート部は、耐摩耗性および価格の点で優れている鋳鉄
や鉄系焼結材などの、鉄を主成分とした材質で構成され
ているため、弁フェース部を鉄基盛金材で構成するとい
わゆる「ともがね」となって、鉄同士が衝突・摩耗する
ことによる凝着摩耗が早期に発生し、摩耗が激しいため
実用化には至っていない。
シート部は、耐摩耗性および価格の点で優れている鋳鉄
や鉄系焼結材などの、鉄を主成分とした材質で構成され
ているため、弁フェース部を鉄基盛金材で構成するとい
わゆる「ともがね」となって、鉄同士が衝突・摩耗する
ことによる凝着摩耗が早期に発生し、摩耗が激しいため
実用化には至っていない。
【0004】この発明は上記問題点を解決するもので、
安価な鉄基盛金材を用いてすぐれた耐摩耗性が得られる
エンジンバルブを提供しようとするものである。
安価な鉄基盛金材を用いてすぐれた耐摩耗性が得られる
エンジンバルブを提供しようとするものである。
【0005】
【課題を解決するための手段】この出願の第1の発明の
エンジンバルブは、ステム部に弁傘部を連設して成る金
属製の弁体において、前記弁傘部の環状の裏面縁部に、
鉄基盛金材による盛金層を設け、この盛金層の仕上加工
面部に、酸化処理による酸化層を形成したことを特徴と
する。
エンジンバルブは、ステム部に弁傘部を連設して成る金
属製の弁体において、前記弁傘部の環状の裏面縁部に、
鉄基盛金材による盛金層を設け、この盛金層の仕上加工
面部に、酸化処理による酸化層を形成したことを特徴と
する。
【0006】またこの出願の第2の発明のエンジンバル
ブは、ステム部に弁傘部を連設して成る金属製の弁体に
おいて、前記弁傘部の環状の裏面縁部に、鉄基盛金材に
よる盛金層を設け、この盛金層の仕上加工面部に、窒化
処理による窒化層を形成したことを特徴とする。
ブは、ステム部に弁傘部を連設して成る金属製の弁体に
おいて、前記弁傘部の環状の裏面縁部に、鉄基盛金材に
よる盛金層を設け、この盛金層の仕上加工面部に、窒化
処理による窒化層を形成したことを特徴とする。
【0007】この発明において鉄基盛金材の鉄の含有量
が25%(質量%)以上だと、酸化処理により安定した
酸化層が形成され、また窒化処理により安定した窒化層
が形成されるので、鉄の含有量は25%以上とするのが
好ましい。
が25%(質量%)以上だと、酸化処理により安定した
酸化層が形成され、また窒化処理により安定した窒化層
が形成されるので、鉄の含有量は25%以上とするのが
好ましい。
【0008】またこの発明において、鉄基盛金材の鉄以
外の成分については、盛金層自体の特性上、C=0.1
〜3%、Si=0.1〜6%、Mn=0.1〜20%、
Ni=3〜35%、Cr=10〜40%、Mo=0.1
〜20%であるのが好ましく、以下にその理由を述べ
る。
外の成分については、盛金層自体の特性上、C=0.1
〜3%、Si=0.1〜6%、Mn=0.1〜20%、
Ni=3〜35%、Cr=10〜40%、Mo=0.1
〜20%であるのが好ましく、以下にその理由を述べ
る。
【0009】先ずCは、耐摩耗性を確保するために添加
するが、0.1質量%未満では必要な硬さ、すなわち耐
摩耗性が確保できないし、3質量%以上では盛金部の靱
性が低下する。
するが、0.1質量%未満では必要な硬さ、すなわち耐
摩耗性が確保できないし、3質量%以上では盛金部の靱
性が低下する。
【0010】Siは、脱酸材として添加するが、0.1
質量%未満ではその効果は無く、6質量%以上では盛金
部の靱性が低下する。
質量%未満ではその効果は無く、6質量%以上では盛金
部の靱性が低下する。
【0011】Mnは、オーステナイト安定化のために添
加するが、0.1質量%未満ではその効果は無く、20
質量%以上では合金の溶解鋳造が困難になる。
加するが、0.1質量%未満ではその効果は無く、20
質量%以上では合金の溶解鋳造が困難になる。
【0012】Niは、オーステナイト安定化のためと耐
食性の向上のために添加するが、3質量%未満ではその
効果は無く、35質量%以上ではそれ以上の効果はなく
経済的ではない。
食性の向上のために添加するが、3質量%未満ではその
効果は無く、35質量%以上ではそれ以上の効果はなく
経済的ではない。
【0013】Crは、耐食性および耐酸化性の向上のた
め添加するが、10質量%未満ではその効果は無く、4
0質量%以上ではそれ以上の効果は無く経済的ではな
い。
め添加するが、10質量%未満ではその効果は無く、4
0質量%以上ではそれ以上の効果は無く経済的ではな
い。
【0014】Moは、高温での耐摩耗性を確保するため
に添加するが、0.1質量%未満では必要な高温硬さ、
すなわち耐摩耗性が確保できないし、20質量%以上で
は盛金部の靱性が低下する。
に添加するが、0.1質量%未満では必要な高温硬さ、
すなわち耐摩耗性が確保できないし、20質量%以上で
は盛金部の靱性が低下する。
【0015】なお盛金性を改善するために、上記合金成
分の他にさらにB,O,Al,Tiなどの微量元素を盛
金材に添加してもよい。
分の他にさらにB,O,Al,Tiなどの微量元素を盛
金材に添加してもよい。
【0016】第1の発明において酸化層を形成させる酸
化処理法としては、盛金層の仕上加工面部に火炎を吹付
ける火炎酸化法の他、該仕上加工面部を局部的に加熱す
る高周波加熱法やレーザー加熱法、あるいは弁体を高温
の炉中に保持する炉内酸化法などを用いることができ
る。
化処理法としては、盛金層の仕上加工面部に火炎を吹付
ける火炎酸化法の他、該仕上加工面部を局部的に加熱す
る高周波加熱法やレーザー加熱法、あるいは弁体を高温
の炉中に保持する炉内酸化法などを用いることができ
る。
【0017】また第2の発明において窒化層を形成させ
る窒化処理法としては、各種のガス窒化法および液体窒
化法を用いることができる。
る窒化処理法としては、各種のガス窒化法および液体窒
化法を用いることができる。
【0018】第1の発明における酸化層(詳しくは酸化
鉄を主体とする硬質の酸化物層およびその下面の酸素拡
散層)の厚さ、および第2の発明における窒化層(詳し
くは窒化鉄を主体とする硬質の窒化物層およびその下面
の窒素拡散層)の厚さは、2μm未満であると強度が低
く弁体開閉時の衝撃および変形によって破損しやすく、
この破損により露出した盛金層の凝着摩耗が生じるの
で、いずれも2μm以上とするのが好ましい。
鉄を主体とする硬質の酸化物層およびその下面の酸素拡
散層)の厚さ、および第2の発明における窒化層(詳し
くは窒化鉄を主体とする硬質の窒化物層およびその下面
の窒素拡散層)の厚さは、2μm未満であると強度が低
く弁体開閉時の衝撃および変形によって破損しやすく、
この破損により露出した盛金層の凝着摩耗が生じるの
で、いずれも2μm以上とするのが好ましい。
【0019】
【作用】第1の発明のエンジンバルブは、エンジンに組
込んで運転したとき、鉄基盛金材の盛金層の仕上加工面
部に形成された酸化層が、盛金層の鉄分とエンジンの鋳
鉄や鉄系焼結材で構成されたバルブシートの鉄分との間
に介在して、鉄同士が衝突摩耗する凝着摩耗を防止す
る。
込んで運転したとき、鉄基盛金材の盛金層の仕上加工面
部に形成された酸化層が、盛金層の鉄分とエンジンの鋳
鉄や鉄系焼結材で構成されたバルブシートの鉄分との間
に介在して、鉄同士が衝突摩耗する凝着摩耗を防止す
る。
【0020】また第2の発明のエンジンバルブは、エン
ジンに組込んで運転したとき、鉄基盛金材の盛金層の仕
上加工面部に形成された窒化層が、盛金層の鉄分とエン
ジンの鋳鉄や鉄系焼結材で構成されたバルブシートの鉄
分との間に介在して、鉄同士が衝突摩耗する凝着摩耗を
防止する。
ジンに組込んで運転したとき、鉄基盛金材の盛金層の仕
上加工面部に形成された窒化層が、盛金層の鉄分とエン
ジンの鋳鉄や鉄系焼結材で構成されたバルブシートの鉄
分との間に介在して、鉄同士が衝突摩耗する凝着摩耗を
防止する。
【0021】
【実施例】以下図1乃至図3により第1発明の実施例を
説明する。図1において1は耐熱鋼(SUH35)製の
弁体で、2はステム部、3はこのステム部2に連設した
弁傘部、4はこの弁傘部3の裏面側に環状に形成した断
面凹溝状の裏面縁部である。また5はステム部2の上端
部に形成した溝で、図示しないリテーナ取付用のコッタ
を嵌込むためのものである。
説明する。図1において1は耐熱鋼(SUH35)製の
弁体で、2はステム部、3はこのステム部2に連設した
弁傘部、4はこの弁傘部3の裏面側に環状に形成した断
面凹溝状の裏面縁部である。また5はステム部2の上端
部に形成した溝で、図示しないリテーナ取付用のコッタ
を嵌込むためのものである。
【0022】上記弁体1(但し弁傘部3の外径=27m
m)を8本用意して、表1に示す組成のNo. A〜Eの5
種の鉄基盛金材の粉末をプラズマトーチを用いてプラズ
マアークにより加熱溶融させて、表2に示す組合せで8
本の弁体1に対して盛金層6を形成させたのち、盛金層
6の表面を研削加工して所定の加工精度の仕上加工面7
を形成し、実施例1〜6および比較例1,2の8本の仕
上加工品を得た。
m)を8本用意して、表1に示す組成のNo. A〜Eの5
種の鉄基盛金材の粉末をプラズマトーチを用いてプラズ
マアークにより加熱溶融させて、表2に示す組合せで8
本の弁体1に対して盛金層6を形成させたのち、盛金層
6の表面を研削加工して所定の加工精度の仕上加工面7
を形成し、実施例1〜6および比較例1,2の8本の仕
上加工品を得た。
【0023】
【表1】
【0024】次に上記の各仕上加工品に対して、弁傘部
3を下側にして回転台上に載置してステム部2の中心軸
線のまわりに回転させつつ、酸素・アセチレンガスバー
ナの火炎を仕上加工面7に吹付ける火炎酸化法によっ
て、酸化処理をおこなった。そしてこの酸化処理時間を
調節して表2に示すように各実施例および比較例の仕上
加工品に対して、同表記載の厚さtの酸化層8を仕上加
工面7部に形成させた。なお比較例1においては、酸化
処理は省略した。
3を下側にして回転台上に載置してステム部2の中心軸
線のまわりに回転させつつ、酸素・アセチレンガスバー
ナの火炎を仕上加工面7に吹付ける火炎酸化法によっ
て、酸化処理をおこなった。そしてこの酸化処理時間を
調節して表2に示すように各実施例および比較例の仕上
加工品に対して、同表記載の厚さtの酸化層8を仕上加
工面7部に形成させた。なお比較例1においては、酸化
処理は省略した。
【0025】
【表2】
【0026】上記工程で得られた実施例1〜6のエンジ
ンバルブ10および比較例1および2のエンジンバルブ
を、排気量2000ccのエンジン(但しエンジンヘッド
のバルブシート部材質:鉄系焼結材)に排気弁として組
込み、燃料として無鉛ガソリンを用いてエンジンの回転
数:2400rpmで200時間連続運転する耐久試験
をおこない、弁フェース部の摩耗量を測定した結果を図
3に示す。
ンバルブ10および比較例1および2のエンジンバルブ
を、排気量2000ccのエンジン(但しエンジンヘッド
のバルブシート部材質:鉄系焼結材)に排気弁として組
込み、燃料として無鉛ガソリンを用いてエンジンの回転
数:2400rpmで200時間連続運転する耐久試験
をおこない、弁フェース部の摩耗量を測定した結果を図
3に示す。
【0027】図3から判るように、実施例のものは適切
な厚さの酸化層8の存在により、弁フェース部の摩耗が
少量に抑制され、バルブシートとの当りも良好でガスも
れや出力低下の現象は見られなかった。これに対して酸
化層8が薄いかあるいは存在しない比較例のものは、凝
着摩耗の進行により盛金層6の摩耗が著しく、バルブシ
ートとの当りが不良となり燃焼ガスのリーク現象が見ら
れた。
な厚さの酸化層8の存在により、弁フェース部の摩耗が
少量に抑制され、バルブシートとの当りも良好でガスも
れや出力低下の現象は見られなかった。これに対して酸
化層8が薄いかあるいは存在しない比較例のものは、凝
着摩耗の進行により盛金層6の摩耗が著しく、バルブシ
ートとの当りが不良となり燃焼ガスのリーク現象が見ら
れた。
【0028】次に図1および図4および図5により第2
の発明の実施例を説明する。前記第1の発明の実施例と
同じ弁体1(図1参照)に対して同様の盛金をおこな
い、表1の鉄基盛金材を表3に示す組合せで使用して、
盛金層6を有する実施例11〜16および比較例21,22の8
本の仕上げ加工品を得た。
の発明の実施例を説明する。前記第1の発明の実施例と
同じ弁体1(図1参照)に対して同様の盛金をおこな
い、表1の鉄基盛金材を表3に示す組合せで使用して、
盛金層6を有する実施例11〜16および比較例21,22の8
本の仕上げ加工品を得た。
【0029】次にこれら仕上加工品を、580℃の軟窒
化用塩浴槽内に浸漬する軟窒化法(タフトライド法)に
よって、窒化処理をおこなった。そしてこの浸漬時間を
調節して表3に示すように各実施例および比較例の仕上
加工品に対して、同表記載の厚さtの窒化層18を仕上
加工面7部に形成させた。なお比較例11においては、窒
化処理は省略した。
化用塩浴槽内に浸漬する軟窒化法(タフトライド法)に
よって、窒化処理をおこなった。そしてこの浸漬時間を
調節して表3に示すように各実施例および比較例の仕上
加工品に対して、同表記載の厚さtの窒化層18を仕上
加工面7部に形成させた。なお比較例11においては、窒
化処理は省略した。
【0030】
【表3】
【0031】上記工程で得られた実施例11〜16のエンジ
ンバルブ20および比較例11および12のエンジンバルブ
に対して、前記第1の発明の実施例と同条件の耐久試験
をおこない、弁フェース部の摩耗量を測定した結果を図
5に示す。
ンバルブ20および比較例11および12のエンジンバルブ
に対して、前記第1の発明の実施例と同条件の耐久試験
をおこない、弁フェース部の摩耗量を測定した結果を図
5に示す。
【0032】図5から判るように、実施例のものは適切
な厚さの窒化層18の存在により、弁フェース部の摩耗
が少量に抑制され、バルブシートとの当りも良好でガス
もれや出力低下の現象は見られなかった。これに対して
窒化層18が薄いかあるいは存在しない比較例のもの
は、凝着摩耗の進行により盛金層6の摩耗が著しく、バ
ルブシートとの当りが不良となり燃焼ガスのリーク現象
が見られた。
な厚さの窒化層18の存在により、弁フェース部の摩耗
が少量に抑制され、バルブシートとの当りも良好でガス
もれや出力低下の現象は見られなかった。これに対して
窒化層18が薄いかあるいは存在しない比較例のもの
は、凝着摩耗の進行により盛金層6の摩耗が著しく、バ
ルブシートとの当りが不良となり燃焼ガスのリーク現象
が見られた。
【0033】この発明は上記実施例に限定されるもので
はなく、たとえば弁体1は上記以外の金属材料で構成し
てもよいし、またその細部形状は上記以外のものとして
もよい。
はなく、たとえば弁体1は上記以外の金属材料で構成し
てもよいし、またその細部形状は上記以外のものとして
もよい。
【0034】
【発明の効果】以上説明したようにこの発明によれば、
鉄基盛金材による盛金層の仕上加工面部に形成した酸化
層(第1の発明の場合)または窒化層(第2の発明の場
合)により、盛金層の摩耗が少量に抑制され、安価な鉄
基盛金材を用いてすぐれた耐摩耗性を有するエンジンバ
ルブを得ることができる。
鉄基盛金材による盛金層の仕上加工面部に形成した酸化
層(第1の発明の場合)または窒化層(第2の発明の場
合)により、盛金層の摩耗が少量に抑制され、安価な鉄
基盛金材を用いてすぐれた耐摩耗性を有するエンジンバ
ルブを得ることができる。
【図1】この発明のエンジンバルブの実施例を示す酸化
および窒化処理前の弁体の仕上加工品の一部切欠正面図
である。
および窒化処理前の弁体の仕上加工品の一部切欠正面図
である。
【図2】第1の発明の実施例を示す弁体の要部拡大縦断
面図である。
面図である。
【図3】第1の発明の実施例品および比較例品の耐久試
験結果を示す線図である。
験結果を示す線図である。
【図4】第2の発明の実施例を示す弁体の要部拡大縦断
面図である。
面図である。
【図5】図2の発明の実施例品および比較例品の耐久試
験結果を示す線図である。
験結果を示す線図である。
1…弁体、2…ステム部、3…弁傘部、4…裏面縁部、
6…盛金層、7…仕上加工面、8…酸化層、10…エン
ジンバルブ、18…窒化層、20…エンジンバルブ。
6…盛金層、7…仕上加工面、8…酸化層、10…エン
ジンバルブ、18…窒化層、20…エンジンバルブ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 C23C 8/18 8/26
Claims (4)
- 【請求項1】 ステム部に弁傘部を連設して成る金属製
の弁体において、前記弁傘部の環状の裏面縁部に、鉄基
盛金材による盛金層を設け、この盛金層の仕上加工面部
に、酸化処理による酸化層を形成したことを特徴とする
エンジンバルブ。 - 【請求項2】 ステム部に弁傘部を連設して成る金属製
の弁体において、前記弁傘部の環状の裏面縁部に、鉄基
盛金材による盛金層を設け、この盛金層の仕上加工面部
に、窒化処理による窒化層を形成したことを特徴とする
エンジンバルブ。 - 【請求項3】 鉄基盛金材が、鉄を25質量%以上含有
して成る請求項1または2記載のエンジンバルブ。 - 【請求項4】 鉄基盛金材が、質量基準で、C=0.1
〜3%、Si=0.1〜6%、Mn=0.1〜20%、
Ni=3〜35%、Cr=10〜40%、Mo=0.1
〜20%含有して成る請求項3記載のエンジンバルブ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27751193A JPH07102916A (ja) | 1993-10-07 | 1993-10-07 | エンジンバルブ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27751193A JPH07102916A (ja) | 1993-10-07 | 1993-10-07 | エンジンバルブ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07102916A true JPH07102916A (ja) | 1995-04-18 |
Family
ID=17584622
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27751193A Pending JPH07102916A (ja) | 1993-10-07 | 1993-10-07 | エンジンバルブ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07102916A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000075390A1 (de) * | 1999-06-02 | 2000-12-14 | Mahle Ventiltrieb Gmbh | Gusswerkstoff mit hoher warmhärte |
CN101942617A (zh) * | 2010-09-25 | 2011-01-12 | 沈绍敖 | 新型耐蚀耐磨耐高温合金材料及其生产工艺 |
EP2443266A1 (en) * | 2009-06-16 | 2012-04-25 | Scania CV AB | Engine component comprising corrosion-protection layer and manufacturing method |
CN103498711A (zh) * | 2013-10-21 | 2014-01-08 | 济南沃德汽车零部件有限公司 | 盘锥面堆焊合金并在合金层上保留氮化层的气门 |
JP2014034998A (ja) * | 2012-08-07 | 2014-02-24 | Toshiba Corp | 軽水炉用弁 |
WO2014068662A1 (ja) | 2012-10-30 | 2014-05-08 | 日鍛バルブ株式会社 | エンジンバルブ |
CN105215526A (zh) * | 2015-11-10 | 2016-01-06 | 中国石油集团渤海钻探工程有限公司 | 一种高非晶含量的铁基非晶纳米晶复合涂层及其制备方法 |
-
1993
- 1993-10-07 JP JP27751193A patent/JPH07102916A/ja active Pending
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000075390A1 (de) * | 1999-06-02 | 2000-12-14 | Mahle Ventiltrieb Gmbh | Gusswerkstoff mit hoher warmhärte |
EP2443266A1 (en) * | 2009-06-16 | 2012-04-25 | Scania CV AB | Engine component comprising corrosion-protection layer and manufacturing method |
EP2443266A4 (en) * | 2009-06-16 | 2012-12-26 | Scania Cv Ab | ENGINE COMPONENT COMPRISING A CORROSION PROTECTION LAYER AND MANUFACTURING PROCESS |
CN101942617A (zh) * | 2010-09-25 | 2011-01-12 | 沈绍敖 | 新型耐蚀耐磨耐高温合金材料及其生产工艺 |
JP2014034998A (ja) * | 2012-08-07 | 2014-02-24 | Toshiba Corp | 軽水炉用弁 |
WO2014068662A1 (ja) | 2012-10-30 | 2014-05-08 | 日鍛バルブ株式会社 | エンジンバルブ |
JP5763847B2 (ja) * | 2012-10-30 | 2015-08-12 | 日鍛バルブ株式会社 | エンジンバルブ |
CN104919150A (zh) * | 2012-10-30 | 2015-09-16 | 日锻汽门株式会社 | 发动机气门 |
US9334977B2 (en) | 2012-10-30 | 2016-05-10 | Nittan Valve Co., Ltd. | Engine valve |
JPWO2014069397A1 (ja) * | 2012-10-30 | 2016-09-08 | 日鍛バルブ株式会社 | エンジンバルブ |
EP2915965A4 (en) * | 2012-10-30 | 2016-09-14 | Nittan Valva | ENGINE VALVE |
CN103498711A (zh) * | 2013-10-21 | 2014-01-08 | 济南沃德汽车零部件有限公司 | 盘锥面堆焊合金并在合金层上保留氮化层的气门 |
CN105215526A (zh) * | 2015-11-10 | 2016-01-06 | 中国石油集团渤海钻探工程有限公司 | 一种高非晶含量的铁基非晶纳米晶复合涂层及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4661371A (en) | Method of producing an exhaust valve for diesel engine | |
JP3328753B2 (ja) | 肉盛用Fe基合金組成物 | |
US4787736A (en) | Laser clad valve for internal combustion engine | |
CN102773627A (zh) | 高硬度堆焊用硬质合金粉末 | |
US3779720A (en) | Plasma sprayed titanium carbide tool steel coating | |
JPH0343327B2 (ja) | ||
JPH11310854A (ja) | 肉盛合金およびエンジンバルブ | |
JPH07102916A (ja) | エンジンバルブ | |
JP3671271B2 (ja) | エンジン排気バルブの製造方法 | |
JP3829388B2 (ja) | TiAl製タービンローター | |
JPS6119809B2 (ja) | ||
MX2015005436A (es) | Valvula de motor. | |
US3275426A (en) | Wear resistant coating composition on a valve for internal combution engine | |
JPH0638998B2 (ja) | Fe基肉盛合金粉末 | |
JP4721185B2 (ja) | 金型補修用ペースト剤 | |
US3227544A (en) | Powder metal alloy composition and method for forming wear resistant coatings therewith | |
JPH0292495A (ja) | エンジンバルブ用耐摩耗性肉盛材 | |
JPH0456747A (ja) | 耐摩耗性鉄系焼結合金の製造方法 | |
EP4082692A1 (en) | Sintered valve seat insert and method of manufacture thereof | |
JP2673593B2 (ja) | 吸気用肉盛エンジンバルブ | |
JPH0813117A (ja) | 耐摩耗性および耐焼き付き性に優れた溶射皮膜を形成したアルミニウム合金部材 | |
JPH09206986A (ja) | 高温耐摩耗性のすぐれたエンジンバルブ | |
JP2839596B2 (ja) | 耐摩耗性摺動部材の製造方法 | |
JPS5848622B2 (ja) | エンジン用弁座 | |
JPS6219499B2 (ja) |