JPH0698459B2 - Core for pressure casting and manufacturing method thereof - Google Patents
Core for pressure casting and manufacturing method thereofInfo
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- JPH0698459B2 JPH0698459B2 JP18494686A JP18494686A JPH0698459B2 JP H0698459 B2 JPH0698459 B2 JP H0698459B2 JP 18494686 A JP18494686 A JP 18494686A JP 18494686 A JP18494686 A JP 18494686A JP H0698459 B2 JPH0698459 B2 JP H0698459B2
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- core
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ダイカスト法等の圧力鋳造用として用いる中
子およびその製造法に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a core used for pressure casting such as a die casting method and a method for producing the same.
（従来の技術） 一般に、ダイカスト法等の圧力鋳造法により中空部を有
するアルミニウム合金製の鋳物を鋳造する場合、湯圧に
よりシェル中子内にアルミニウム合金の溶湯が差し込む
ことから、鋳造後の鋳物の中空部内壁にはシェル中子を
構成する中子砂の一部が噛み込むおそれがある。そし
て、この中子砂の一部が噛み込んだ状態の鋳物を製品と
して使用すると、使用中に上記中子砂が中空部内壁より
離脱して中空部内を流れるオイルや水等の液体に混入す
ることが考えられることから、このような事態が発生し
ないよう、例えば特公昭60-15418号号公報に開示されて
いるように、シェル中子の表面に粉末状耐火物とコロイ
ダルシリカとを混合したスラリー液を塗布乾燥して第１
コーティング層を形成し、その後、該第１コーティング
層上に雲母水溶液を塗布して第２コーティング層を形成
することにより、上記第１コーティング層でもってシェ
ル中子の表面を平滑にして中子表面に作用する湯圧の均
一化を図るとともに、上記第２コーティング層でもって
上記シェル中子内への溶湯の浸入を抑制するようになさ
れたものが知られている。(Prior Art) Generally, when casting an aluminum alloy casting having a hollow portion by a pressure casting method such as a die casting method, the molten aluminum alloy is inserted into the shell core due to the water pressure. Part of the core sand forming the shell core may be caught in the inner wall of the hollow part. Then, when a casting in which a part of the core sand is bitten is used as a product, the core sand separates from the inner wall of the hollow portion during use and is mixed with a liquid such as oil or water flowing in the hollow portion. Therefore, in order to prevent such a situation from occurring, for example, as disclosed in JP-B-60-15418, a powdered refractory and colloidal silica were mixed on the surface of the shell core. Applying the slurry liquid and drying it first
A coating layer is formed, and then an aqueous solution of mica is applied onto the first coating layer to form a second coating layer, whereby the surface of the shell core is smoothed with the first coating layer and the core surface is obtained. It is known that the pressure of the molten metal that acts on the shell core is made uniform and the infiltration of the molten metal into the shell core is suppressed by the second coating layer.
（発明が解決しようとする課題） ところが、上述の如くして成形されたシェル中子の最外
表面層（第２コーティング層）は、雲母水溶液中におけ
る雲母粒子の分散性が悪いことから雲母粒子が層中に均
一に分布し難く、かつ液ダレ現象により上記層中におけ
る分布が一層不均一になる。(Problems to be Solved by the Invention) However, since the outermost surface layer (second coating layer) of the shell core formed as described above has poor dispersibility of mica particles in the aqueous solution of mica, Is difficult to be uniformly distributed in the layer, and the liquid sagging phenomenon makes the distribution in the layer more uneven.
このように上記最外表面層（第２コーティング層）中の
雲母粒子の分布状態が不均一になると、該層全体で層形
成時つまり乾燥時においてその加熱により収縮する度合
にばらつきが生じて該層にクラックが発生するおそれが
あり、このクラックが発生したシェル中子を用いて鋳造
した場合には、溶湯がクラック発生箇所からシェル中子
つまりレジンコーテッドサイドで構成した中子本体に差
し込むという不具合が生ずる。When the distribution state of the mica particles in the outermost surface layer (second coating layer) becomes non-uniform as described above, the degree of shrinkage due to heating during the layer formation, that is, during the drying of the entire layer varies, and There is a possibility that cracks will occur in the layer, and when casting is performed using a shell core in which this crack has occurred, the molten metal is inserted from the crack occurrence point into the shell core, that is, the core body composed of the resin coated side. Occurs.
本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、その目
的とするところは、中子の最外表面層を構成する成分を
特定することにより、鋳造時に溶湯と接触する上記最外
表面層を構成する成分の一部を溶融せしめてこの溶融に
関与する溶湯の凝固層でもって中子本体外表面を隙間な
く被覆し、これにより鋳造時における溶湯の中子本体へ
の差込みを確実に抑制することができる圧力鋳造用中子
を提供することにある。The present invention has been made in view of the above points, and its purpose is to identify the components constituting the outermost surface layer of the core, thereby forming the outermost surface layer that comes into contact with the molten metal during casting. Part of the constituent components are melted and the solidified layer of the molten metal that is involved in this melting covers the outer surface of the core body without gaps, thereby reliably suppressing insertion of the molten metal into the core body during casting. It is to provide a core for pressure casting which can be used.
さらに、本発明は、上記中子を効率良く製造するための
製造法を提供することにある。Furthermore, the present invention is to provide a manufacturing method for efficiently manufacturing the above-mentioned core.
（課題を解決するための手段） 上記の目的を達成するため、本発明の解決手段は、中子
本体に対し、その外表面に粉末状の耐火物，金属酸化物
からなる第１コーティング層を形成する。さらに、該第
１コーティング層上に鱗片状のアルミニウム粉からなる
第２コーティング層を形成する構成とする。(Means for Solving the Problem) In order to achieve the above object, the solution means of the present invention is to provide a core body with a first coating layer made of powdered refractory and metal oxide on the outer surface thereof. Form. Further, the second coating layer made of scale-like aluminum powder is formed on the first coating layer.
さらに、本発明は上記中子を製造するための製造法とし
て、まず、粉末状の耐火物，金属酸化物を溶媒に分散さ
せたスラリー液を中子本体の外表面に塗布したのち乾燥
工程を経ることにより第１コーティング層を形成する。
次いで、鱗片状のアルミニウム粉を溶媒に分散させた溶
液を上記第１コーティング層上に塗布したのち乾燥工程
を経ることにより第２コーティング層を形成する方法に
する。Furthermore, the present invention, as a manufacturing method for manufacturing the above core, first, a powder refractory material, a slurry liquid in which a metal oxide is dispersed in a solvent is applied to the outer surface of the core body, and then a drying step is performed. After that, the first coating layer is formed.
Next, a method of forming a second coating layer by applying a solution in which scaly aluminum powder is dispersed in a solvent onto the first coating layer and then performing a drying step is performed.
（作用） 上記の構成により、本発明では、中子本体の外表面に
は、粉末状の耐火物，金属酸化物からなる第１コーティ
ング層を介して鱗片状のアルミニウム粉からなる第２コ
ーティング層が積層形成される。この第２コーティング
層の最外表面は、鋳造時に注入されるアルミニウム合金
の溶湯と接触することにより溶融せしめられ、この溶融
に関与する溶湯が上記第１コーティング層に達する間に
熱を奪われて第２コーティング層内にアルミニウム合金
の凝固層が形成され、この凝固層により上記中子本体
（第１コーティング層）の外表面が隙間なく被覆されて
溶湯の中子本体への差込みが確実に抑制されることとな
る。(Operation) With the above configuration, in the present invention, on the outer surface of the core body, the second coating layer made of scale-like aluminum powder is provided through the first coating layer made of powdery refractory and metal oxide. Are laminated. The outermost surface of the second coating layer is melted by coming into contact with the molten aluminum alloy that is injected during casting, and heat is taken away while the molten metal involved in this melting reaches the first coating layer. A solidified layer of aluminum alloy is formed in the second coating layer, and the solidified layer covers the outer surface of the core body (first coating layer) without any gaps, thereby reliably preventing the molten metal from being inserted into the core body. Will be done.
（実施例） 以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。(Example) Hereinafter, the Example of this invention is described based on drawing.
第１図および第２図は自動車のロータリーエンジンのロ
ーターを鋳造する場合に適用した第１中子１と第２中子
２とからなる２分割タイプの本発明の実施例に係る圧力
鋳造用中子３を示し、該中子３の上記両第１および第２
中子1,2は形状が異なるほかは同一に構成されているの
で、以下、第１中子１について説明することとし、第２
中子２については同一の構成部分については同一の符号
を付してその詳細な説明を省略する。FIG. 1 and FIG. 2 show a two-division type of pressure casting according to an embodiment of the present invention including a first core 1 and a second core 2 applied when casting a rotor of an automobile rotary engine. 2 shows the child 3, and the first and second both of the core 3
The cores 1 and 2 have the same configuration except that they have different shapes. Therefore, the first core 1 will be described below, and the second core 2
With respect to the core 2, the same components are designated by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.
４は上記第１中子１の中子本体であって、該中子本体４
は、例えば200メッシュの砂にバインダとしてフェノー
ル樹脂を配合したレジンコーテッドサンドを約250℃に
加熱保持された図示しない中子成形型内に充填して焼成
することにより成形される。Reference numeral 4 denotes a core body of the first core 1,
The resin is molded, for example, by filling resin-coated sand in which 200-mesh sand is mixed with a phenol resin as a binder into a core molding die (not shown) heated and held at about 250 ° C. and firing.
また、該中子本体４の外表面には第１コーティング層５
が形成され、該第１コーティング層５は、粉末状の耐火
物，金属酸化物を溶媒に分散させたスラリー液を上記中
子本体４の外表面に塗布したのち乾燥工程を経ることに
より例えば100〜350μｍの層厚に形成される。この第１
コーティング層５の層厚を上記の範囲に設定した理由
は、100μｍ未満では鋳造時に湯圧によりクラックが発
生するおそれがある一方、350μｍを超えると中子本体
４に対する溶湯の層厚の増加に比例した浸入防止効果は
期待できず、かえって第１中子１の寸法精度に悪影響を
及ぼすおそれがあるからである。そして、上記スラリー
液の配合組成としては、例えばSiO2 57.5重量％、Al2O
3 2.0重量％、Fe2O3 4.0重量％、CaO 0.5重量％、Mg
O 25.0重量％、ZrO2 0.5重量％、Ｃ 6.0重量％、そ
の他 4.5重量％を、溶媒としてのエチルアルコールに
分散させかつ50％に希釈したものを用いる。The first coating layer 5 is formed on the outer surface of the core body 4.
The first coating layer 5 is formed by applying a slurry liquid in which a powdery refractory material or a metal oxide is dispersed in a solvent to the outer surface of the core body 4 and then performing a drying process, for example, 100 It is formed to a layer thickness of ˜350 μm. This first
The reason for setting the layer thickness of the coating layer 5 in the above range is that if it is less than 100 μm, cracks may occur due to the water pressure during casting, while if it exceeds 350 μm, it is proportional to the increase in the layer thickness of the molten metal for the core body 4. This is because such an intrusion prevention effect cannot be expected and may adversely affect the dimensional accuracy of the first core 1. The composition of the slurry liquid is, for example, SiO 2 57.5% by weight, Al 2 O
3 2.0% by weight, Fe 2 O 3 4.0% by weight, CaO 0.5% by weight, Mg
O 25.0% by weight, ZrO 2 0.5% by weight, C 6.0% by weight and other 4.5% by weight are dispersed in ethyl alcohol as a solvent and diluted to 50%.
さらに、上記中子本体４の第１コーティング層５上には
第２コーティング層６が形成され、該第２コーティング
層６は、例えば平均粒径10〜50μｍの鱗片状のアルミニ
ウム粉を溶媒に分散させた溶液を上記第１コーティング
層５上に塗布したのち乾燥工程を経ることにより、例え
ば250〜500μｍの層厚に形成される。このように第２コ
ーティング層６を構成する鱗片状のアルミニウム粉の粒
径を上記の範囲に設定した理由は、10μｍ未満のものは
製造し難く、一方、50μｍを超えると層の緻密化が困難
となって溶湯浸入のおそれがあるからである。また、鱗
片状のアルミニウム粉の層厚を上記の範囲に設定した理
由は、250μｍ未満では鋳造時に溶湯の加熱作用により
第２コーティング層６が溶融することにより溶湯が第１
コーティング層５にまで達し、該第１コーティング層５
を第２コーティング層６でもって完全に覆うことができ
なくなって溶湯浸入防止効果が低下する一方、500μｍ
を超えると中子本体４に対する溶湯の層厚の増加に比例
した浸入防止効果は期待できないからである。そして、
上記鱗片状のアルミニウム粉を溶媒に分散させた溶液と
しては、例えばアルミニウム粉を溶媒としての水に分散
させかつ50％に希釈したものを用いる。Further, a second coating layer 6 is formed on the first coating layer 5 of the core body 4, and the second coating layer 6 has, for example, a scale-like aluminum powder having an average particle diameter of 10 to 50 μm dispersed in a solvent. The solution is applied onto the first coating layer 5 and then dried to form a layer having a thickness of 250 to 500 μm, for example. The reason why the particle size of the scale-like aluminum powder constituting the second coating layer 6 is set in the above range is that it is difficult to manufacture particles having a particle size of less than 10 μm, while it is difficult to densify the layer if it exceeds 50 μm. This is because there is a risk that the molten metal will penetrate. Further, the reason why the layer thickness of the scale-like aluminum powder is set within the above range is that when the thickness is less than 250 μm, the second coating layer 6 melts due to the heating action of the molten metal during casting, so that the molten metal is
Reaching the coating layer 5, the first coating layer 5
Can not be completely covered with the second coating layer 6 and the effect of preventing molten metal infiltration is reduced, while 500 μm
This is because if it exceeds, the effect of preventing penetration that is proportional to the increase in the layer thickness of the molten metal on the core body 4 cannot be expected. And
As the solution in which the flaky aluminum powder is dispersed in a solvent, for example, a solution in which aluminum powder is dispersed in water as a solvent and diluted to 50% is used.
なお、上記第１および第２コーティング層5,6を形成す
るにあたっての乾燥条件は、例えば乾燥温度150℃、乾
燥時間20分の条件下で行われるが、これに限らず、上記
各層5,6共それぞれ構成する溶液中の揮発成分を蒸散せ
しめることができる乾燥温度および乾燥時間であればよ
い。The drying conditions for forming the first and second coating layers 5 and 6 are, for example, a drying temperature of 150 ° C. and a drying time of 20 minutes. Any drying temperature and drying time may be used as long as they can vaporize the volatile components in the respective constituent solutions.
次に、上記実施例に係る圧力鋳造用中子３の製造法を説
明する。Next, a method for manufacturing the pressure casting core 3 according to the above embodiment will be described.
まず、成形型内にレジンコーテッドサンドを充填した後
焼成して第１および第２中子1,2の各中子本体４を成形
する。その後、該各中子本体４外表面に上述の如く配合
したスラリー液をスプレーコートにより塗布するが、あ
るいは各中子本体４をスラリー液中に浸漬する操作を適
数回繰り返して中子本体４外表面にスラリー液を塗布せ
しめ、その後、上記スラリー液を塗布した各中子本体４
を乾燥工程に搬入して、例えば乾燥温度150℃、乾燥時
間20分の条件下で乾燥することにより上記各中子本体４
外表面に200μｍの第１コーティング層５を形成する。First, resin molding sand is filled in a molding die and then fired to mold each core body 4 of the first and second cores 1 and 2. After that, the slurry liquid formulated as described above is applied to the outer surface of each core body 4 by spray coating, or the operation of immersing each core body 4 in the slurry liquid is repeated an appropriate number of times to repeat the core body 4 Each core body 4 on which the slurry liquid was applied to the outer surface and then the above slurry liquid was applied
Are carried into a drying process and dried under conditions of a drying temperature of 150 ° C. and a drying time of 20 minutes, for example.
A 200 μm first coating layer 5 is formed on the outer surface.
次に、この第１コーティング層５上に上述の如く鱗片状
のアルミニウム粉を水に分散させた溶液をスプレーコー
トにより塗布するか、あるいは第１コーティング層５を
形成した中子本体４を上記溶液中に浸漬し、上記第１コ
ーティング層５形成の時と同様の乾燥条件の下で乾燥せ
しめることにより、第１コーティング層５上に500μｍ
の第２コーティング層６を形成する。Next, a solution in which scale-like aluminum powder is dispersed in water as described above is applied onto the first coating layer 5 by spray coating, or the core body 4 on which the first coating layer 5 is formed is applied to the above solution. 500 μm on the first coating layer 5 by immersing in and drying under the same drying conditions as the above-mentioned formation of the first coating layer 5.
The second coating layer 6 is formed.
このようにして上記両中子本体4,4の外表面に第１およ
び第２コーティング層5,6を積層形成した第１および第
２中子1,2を、第３図に示すように、補強材７を介装し
て第１中子１が上に、第２中子２が下になるように組み
合わせて中子３を形成し、この中子３を上型８および下
型９よりなる鋳型10内に配置して、湯温730〜750℃に設
定されたアルミニウム合金の溶湯Ａをプランジャ11の作
動により2Kg/cm2の湯圧で鋳型10内に注入することによ
り、第４図に示すようなロータリーエンジンのローター
12を鋳造する。In this way, the first and second cores 1 and 2 in which the first and second coating layers 5 and 6 are formed on the outer surfaces of the core bodies 4 and 4 in this manner, respectively, as shown in FIG. The core 3 is formed by interposing the reinforcing material 7 so that the first core 1 is on the upper side and the second core 2 is on the lower side. The core 3 is formed from the upper mold 8 and the lower mold 9. 4 in FIG. 4 by pouring the molten metal A of the aluminum alloy set at a hot water temperature of 730 to 750 ° C. into the mold 10 at a pressure of 2 kg / cm 2 by the operation of the plunger 11. Rotary engine rotor as shown in
Casting 12.
この鋳造に際し、上記第１および第２中子1,2における
第２コーティング層6,6の各々最外表面部分は溶湯Ａと
接触して溶融し、これにより該溶融に関与する溶湯Ａは
その湯温が低下せしめられて第１コーティング層5,5に
達するまでに凝固し、この凝固層でもって上記中子本体
4,4（第１コーティング層5,5）外表面全体を隙間なく被
覆してしまう結果、中子本体4,4に対し溶湯Ａがそれ以
上浸入することが抑制されることとなる。この際におけ
る第２コーティング層６に対する溶湯Ａ浸入の有無を第
２コーティング層６の層厚と鋳造圧力との関係において
第５図に示し、図中、○印は溶湯Ａが中子本体４に浸入
していないことを、×印は溶湯Ａが中子本体４に浸入し
ていることを、また実線にて示すものは中子本体４に対
し溶湯Ａが浸入するか否かの境界線をそれぞれ表わして
いる。これのデータによると、上記第２コーティング層
６が約250μｍ未満では鋳造圧力をいくら低く抑えても
溶湯Ａが中子本体４内に浸入してしまうが、第２コーテ
ィング層６が約250μｍを超えると鋳造圧力が5Kg/cm2で
あっても溶湯Ａの中子本体４への浸入はみられなかっ
た。また、本実施例では、第２コーティング層６の層厚
が500μｍでかつ鋳造圧力が2Kg/cm2であることから、溶
湯Ａの中子本体４への浸入を十分に抑制することがで
き、さらには鋳造圧力が10Kg/cm2であっても溶湯Ａの浸
入を抑制することができることが判る。During this casting, the outermost surface portions of the second coating layers 6 and 6 of the first and second cores 1 and 2 are in contact with the molten metal A and melted, whereby the molten metal A involved in the melting is The temperature of the hot water is lowered and solidifies until it reaches the first coating layer 5, 5, and the solidified layer is used to solidify the core body.
As a result of covering the entire outer surfaces of the 4,4 (first coating layers 5,5) without any gap, it is possible to prevent the molten metal A from further entering the core bodies 4,4. At this time, the presence or absence of the intrusion of the molten metal A into the second coating layer 6 is shown in FIG. 5 in the relationship between the layer thickness of the second coating layer 6 and the casting pressure. No infiltration, x indicates that molten metal A has infiltrated the core body 4, and solid line indicates the boundary line of whether molten metal A infiltrates into the core body 4. Represents each. According to this data, if the second coating layer 6 is less than about 250 μm, the molten metal A will penetrate into the core body 4 no matter how low the casting pressure is kept, but the second coating layer 6 exceeds about 250 μm. Even when the casting pressure was 5 kg / cm 2 , infiltration of the molten metal A into the core body 4 was not observed. In addition, in this embodiment, since the layer thickness of the second coating layer 6 is 500 μm and the casting pressure is 2 kg / cm 2, it is possible to sufficiently suppress the infiltration of the molten metal A into the core body 4. Furthermore, it can be seen that the infiltration of the molten metal A can be suppressed even when the casting pressure is 10 kg / cm 2 .
一方、上述の如くして形成した中子３を鋳造圧力の高い
溶湯鍛造法に適用する場合には、例えば以下のような手
段を採用することにより溶湯Ａの中子本体４への浸入を
抑制することができる。すなわち、第１および第２中子
1,2を組み合わせて鋳型10内にセットし、プランジャ11
の作動により溶湯Ａを鋳型10内に注入充填した後、第６
図に示すように、鋳造圧力を加えない状態で約５秒間放
置する。この間、上記第１および第２中子1,2における
第２コーティング層6,6の各々最外表面部分が溶湯Ａと
接触してその加熱作用により溶融し、これにより該溶融
に関与する溶湯Ａはその湯温が低下せしめられて第１コ
ーティング層5,5に達するまでに凝固し、この凝固層で
もって上記中子本体4,4（第１コーティング層5,5）外表
面全体を隙間なく被覆してしまう結果、中子本体4,4に
対し溶湯Ａがそれ以上浸入することが抑制されることと
なる。このように上記第２コーティング層6,6内にアル
ミニウム合金の凝固層を形成した後、鋳造圧力を例えば
600Kg/cm2まで上昇せしめてこの状態で約１分間放置
し、その後、鋳型10を型開きしてローター12を型外に取
り出す。このようにして鋳造されたローター12は、溶湯
Ａの中子本体4,4への差込みによる鋳造欠陥のない鋳肌
の良好なものであった。On the other hand, when the core 3 formed as described above is applied to the molten metal forging method with a high casting pressure, the penetration of the molten metal A into the core body 4 is suppressed by adopting the following means, for example. can do. That is, the first and second cores
Combine 1 and 2 in the mold 10 and set the plunger 11
After pouring the molten metal A into the mold 10 by the operation of
As shown in the figure, it is left for about 5 seconds without applying a casting pressure. During this period, the outermost surface portions of the second coating layers 6 and 6 of the first and second cores 1 and 2 are brought into contact with the molten metal A and melted by its heating action, whereby the molten metal A involved in the melting. Is solidified until the temperature of the hot water is lowered and reaches the first coating layer 5,5, and the solidified layer causes the entire outer surface of the core body 4,4 (first coating layer 5,5) to be completely closed. As a result of coating, the molten metal A is prevented from further entering the core bodies 4, 4. After forming the solidified layer of aluminum alloy in the second coating layers 6 and 6 as described above, the casting pressure is changed to, for example,
It is raised to 600 kg / cm 2 and left in this state for about 1 minute, after which the mold 10 is opened and the rotor 12 is taken out of the mold. The rotor 12 cast in this manner had a good casting surface without casting defects due to insertion into the core bodies 4, 4 of the molten metal A.
このように本実施例では、粉末状の耐火物，金属酸化物
からなる第１コーティング層５を中子本体４の外表面に
形成し、鱗片状のアルミニウム粉からなる第２コーティ
ング層６を上記第１コーティング層５上に形成するよう
にしたことから、鋳造時に第２コーティング層６の各々
最外表面部分が溶湯Ａと接触することにより溶融せしめ
られ、この溶融に関与する溶湯Ａが上記第１コーティン
グ層５に達する間に熱を奪われて第２コーティング層６
内に中子本体４（第１コーティング層５）外表面全体を
隙間なく被覆するアルミニウム合金の凝固層が形成さ
れ、この凝固層の介在により中子本体４に対する溶湯Ａ
のそれ以上の浸入を抑制することができる。As described above, in this embodiment, the first coating layer 5 made of powdered refractory and metal oxide is formed on the outer surface of the core body 4, and the second coating layer 6 made of scale-like aluminum powder is formed as described above. Since it is formed on the first coating layer 5, each outermost surface portion of the second coating layer 6 is melted by coming into contact with the molten metal A during casting, and the molten metal A involved in this melting is While reaching the first coating layer 5, heat is taken away and the second coating layer 6
A solidified layer of an aluminum alloy that covers the entire outer surface of the core body 4 (first coating layer 5) with no space is formed inside, and the molten metal A for the core body 4 is interposed by the solidified layer.
It is possible to suppress further infiltration of
また、上記製造法は、中子３の最外表面を構成する第２
コーティング層６として鱗片状のアルミニウム粉を用い
るだけで、第２コーティング層６形成に際し別途特別な
手段を用いる必要がなく、溶湯Ａの中子本体４への差込
みを効率良く抑制することができる。In addition, the above-mentioned manufacturing method is the second method for forming the outermost surface of the core 3.
By using the scale-like aluminum powder as the coating layer 6, it is not necessary to use a special means for forming the second coating layer 6, and the insertion of the molten metal A into the core body 4 can be efficiently suppressed.
なお、上記実施例では、中子本体4,4をレジンコーテッ
ドサンドで構成した場合について示したが、これに限ら
ず、例えばセメント砂等の自硬性砂や石膏で構成するこ
とも採用可能であり、さらには中子３は分割タイプに限
る必要もない。また、上記実施例では、自動車のロータ
リーエンジンのローター12を鋳造する場合を示したが、
これに限らず、シリンダブロックやシリンダヘッド、そ
の他自動車部品以外の鋳造製品を鋳造する場合にも適用
可能なことはいうまでもない。In the above embodiment, the core bodies 4 and 4 are shown to be made of resin coated sand, but the present invention is not limited to this, and it is also possible to adopt self-hardening sand such as cement sand or plaster. Furthermore, the core 3 need not be limited to the split type. Further, in the above embodiment, the case of casting the rotor 12 of the rotary engine of the automobile has been shown.
Not limited to this, it goes without saying that the present invention can also be applied to the case of casting cast products other than cylinder blocks, cylinder heads, and other automobile parts.
（発明の効果） 以上説明したように、本発明によれば、鱗片状のアルミ
ニウム粉を溶媒に分散させた溶液でもって中子の最外表
面を構成する第２コーティング層を形成したので、鋳造
時に第２コーティング層の最外表面部分がアルミニウム
合金の溶湯と接触することにより溶融せしめられ、この
溶融に関与する溶湯が上記第１コーティング層に達する
間に熱を奪われて第２コーティング層内に中子本体（第
１コーティング層）外表面全体を隙間なく被覆するアル
ミニウム合金の凝固層が形成され、この凝固層の介在に
より溶湯の中子本体への差込みを確実に抑制することが
できる。(Effects of the Invention) As described above, according to the present invention, the second coating layer forming the outermost surface of the core is formed by the solution in which the flaky aluminum powder is dispersed in the solvent. At the time, the outermost surface portion of the second coating layer is melted by coming into contact with the molten aluminum alloy, and the molten metal involved in this melting is deprived of heat while reaching the first coating layer, so that the inside of the second coating layer A solidified layer of an aluminum alloy that covers the entire outer surface of the core body (first coating layer) with no gaps is formed on the core, and the interposition of the solidified layer can reliably prevent the molten metal from being inserted into the core body.
また、本発明の製造法によれば、溶湯の中子本体への差
込みを抑制するという上記効果を有する中子を別途特別
な手段を用いることなく効率良く製造することができる
ものである。Further, according to the manufacturing method of the present invention, it is possible to efficiently manufacture a core having the above-described effect of suppressing the insertion of the molten metal into the core body without using any special means.
第１図は自動車のロータリーエンジンのローターを鋳造
する場合に適用した２分割タイプの本発明の実施例に係
る圧力鋳造用中子の分解斜視図、第２図は同縦断拡大正
面図、第３図はローターの鋳造状態を示す縦断正面図、
第４図は鋳造されたローターの斜視図、第５図は第２コ
ーティング層に対する溶湯浸入の有無を第２コーティン
グ層の層厚と鋳造圧力との関係において示すデータ、第
６図は溶湯鍛造法における鋳造圧力を加えるタイミング
を示す図である。 ４……中子本体、５……第１コーティング層、６……第
２コーティング層。FIG. 1 is an exploded perspective view of a pressure casting core according to an embodiment of the present invention of a two-division type applied when casting a rotor of a rotary engine of an automobile, and FIG. 2 is an enlarged vertical front view of the same. The figure is a vertical sectional front view showing the casting state of the rotor,
FIG. 4 is a perspective view of the cast rotor, FIG. 5 is data showing the presence or absence of molten metal infiltration into the second coating layer in the relationship between the layer thickness of the second coating layer and the casting pressure, and FIG. 6 is the molten metal forging method. It is a figure which shows the timing which applies the casting pressure in. 4 ... core body, 5 ... first coating layer, 6 ... second coating layer.
Claims (2)
れた粉末状の耐火物，金属酸化物からなる第１コーティ
ング層と、該第１コーティング層上に形成された鱗片状
のアルミニウム粉からなる第２コーティング層とで構成
されたことを特徴とする圧力鋳造用中子。1. A core body, a first coating layer composed of a powdery refractory material and a metal oxide formed on the outer surface of the core body, and a scale-like layer formed on the first coating layer. And a second coating layer composed of the aluminum powder of 1.
させたスラリー液を中子本体の外表面に塗布したのち乾
燥工程を経ることにより第１コーティング層を形成し、 次に、鱗片状のアルミニウム粉を溶媒に分散させた溶液
を上記第１コーティング層上に塗布したのち乾燥工程を
経ることにより第２コーティング層を形成することを特
徴とする圧力鋳造用中子の製造法。2. A first coating layer is formed by applying a slurry liquid in which a powdery refractory material and a metal oxide are dispersed in a solvent to the outer surface of a core body and then performing a drying step. A method for producing a core for pressure casting, comprising forming a second coating layer by applying a solution in which scaly aluminum powder is dispersed in a solvent onto the first coating layer and then performing a drying step.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18494686A JPH0698459B2 (en) | 1986-08-06 | 1986-08-06 | Core for pressure casting and manufacturing method thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18494686A JPH0698459B2 (en) | 1986-08-06 | 1986-08-06 | Core for pressure casting and manufacturing method thereof |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6340639A JPS6340639A (en) | 1988-02-22 |
| JPH0698459B2 true JPH0698459B2 (en) | 1994-12-07 |
Family
ID=16162120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18494686A Expired - Lifetime JPH0698459B2 (en) | 1986-08-06 | 1986-08-06 | Core for pressure casting and manufacturing method thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0698459B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023157069A1 (en) | 2022-02-15 | 2023-08-24 | Tdk株式会社 | Non‐reciprocal circuit element and method for manufacturing non‐reciprocal circuit element |
Families Citing this family (3)
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| JP2003056354A (en) * | 2001-08-21 | 2003-02-26 | Hmy Ltd | Exhaust system turbine housing for automobile |
| US6637500B2 (en) | 2001-10-24 | 2003-10-28 | United Technologies Corporation | Cores for use in precision investment casting |
| CN103722122B (en) * | 2013-12-31 | 2016-02-17 | 安顺学院 | A kind of sprayed on material of metal type dies and spraying coating process thereof |
-
1986
- 1986-08-06 JP JP18494686A patent/JPH0698459B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023157069A1 (en) | 2022-02-15 | 2023-08-24 | Tdk株式会社 | Non‐reciprocal circuit element and method for manufacturing non‐reciprocal circuit element |
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|---|---|
| JPS6340639A (en) | 1988-02-22 |
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