JPH069685B2 - 鋼帯の冷間圧延方法 - Google Patents
鋼帯の冷間圧延方法Info
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- JPH069685B2 JPH069685B2 JP60276421A JP27642185A JPH069685B2 JP H069685 B2 JPH069685 B2 JP H069685B2 JP 60276421 A JP60276421 A JP 60276421A JP 27642185 A JP27642185 A JP 27642185A JP H069685 B2 JPH069685 B2 JP H069685B2
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- JP
- Japan
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- strip
- roll
- work roll
- rolling
- steel strip
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/147—Cluster mills, e.g. Sendzimir mills, Rohn mills, i.e. each work roll being supported by two rolls only arranged symmetrically with respect to the plane passing through the working rolls
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はゼンジマーミルにおける鋼帯（ストリップ）冷
間圧延方法に関するものである。
間圧延方法に関するものである。
〔従来の技術〕 ゼンジマーミルにてストリップを冷間圧延するに際し、
たとえば電磁鋼板のように珪素含有量が高く脆い材料に
おいては、冷間圧延中のストリップでの耳割れの発生お
よびそれによるストリップ破断が圧延工程の生産能率
（T/H）および歩留を低下させる大きな原因となる。
たとえば電磁鋼板のように珪素含有量が高く脆い材料に
おいては、冷間圧延中のストリップでの耳割れの発生お
よびそれによるストリップ破断が圧延工程の生産能率
（T/H）および歩留を低下させる大きな原因となる。
近年は省エネルギーの点から、電気機器における電力損
失を少なくするため、電磁鋼板に対してもより低鉄損の
材料が要求されるようになり、鉄損の中の渦電流損を減
らすために鋼中の珪素含有量をより大きくかつ板厚をよ
り薄くする高Si化・薄手化の傾向が特に方向性電磁鋼板
において著るしい。
失を少なくするため、電磁鋼板に対してもより低鉄損の
材料が要求されるようになり、鉄損の中の渦電流損を減
らすために鋼中の珪素含有量をより大きくかつ板厚をよ
り薄くする高Si化・薄手化の傾向が特に方向性電磁鋼板
において著るしい。
この高Si化・薄手化の方向は圧延中の耳割発生およびそ
れによるストリップ破断を助長する方向であり、耳割れ
発生の防止の重要性はますます増大している。
れによるストリップ破断を助長する方向であり、耳割れ
発生の防止の重要性はますます増大している。
第２図はゼンジマーミルのロール構成の一例を示す図
で、２本のワークロール１、４本の第一中間ロール２、
６本の第二中間ロール３および８本の支持ベアリング４
をもって構成されている。図中５は圧延中のストリップ
を示す。
で、２本のワークロール１、４本の第一中間ロール２、
６本の第二中間ロール３および８本の支持ベアリング４
をもって構成されている。図中５は圧延中のストリップ
を示す。
通常、ゼンジマーミルではストリップ５の断面形状の調
整はワークロール１のクラウン、両端あるいは一端に先
細りのテーパーをつけた第一中間ロール２のストリップ
５の幅方向へのシフト、第二中間ロール３のクラウン、
支持ベアリング４のクラウンなどを種々組合せて行な
う。
整はワークロール１のクラウン、両端あるいは一端に先
細りのテーパーをつけた第一中間ロール２のストリップ
５の幅方向へのシフト、第二中間ロール３のクラウン、
支持ベアリング４のクラウンなどを種々組合せて行な
う。
耳割れはストリップ５が板幅方向にフラットな場合にく
らべて、板幅の中央部が伸びた中伸の状態の場合の方
が、ストリップ全体にかかる張力は同じ時でも、耳部に
かかる張力の割合が大きくなるので耳割れ破断を起し易
い。
らべて、板幅の中央部が伸びた中伸の状態の場合の方
が、ストリップ全体にかかる張力は同じ時でも、耳部に
かかる張力の割合が大きくなるので耳割れ破断を起し易
い。
このように耳割れの点からはストリップの中伸状態は好
ましくないのであるが、一方圧延ラインにおける通板性
という点からは中伸の状態の方が通板性がよく、中伸と
は逆にストリップ耳部が中央部より伸びた耳伸状態のも
のにおいてはストリップの幅方向への片寄を起し易くス
トリップの圧延ロールへの絞り込みが起き易い。
ましくないのであるが、一方圧延ラインにおける通板性
という点からは中伸の状態の方が通板性がよく、中伸と
は逆にストリップ耳部が中央部より伸びた耳伸状態のも
のにおいてはストリップの幅方向への片寄を起し易くス
トリップの圧延ロールへの絞り込みが起き易い。
上述したように中伸状態のストリップが耳割破断を起し
易いことから、先に述べた従来からゼンジマーミルにあ
る断面形状の調整機能によって中伸状態のストリップの
形状を調整して耳割・破断の減少をはかったが、たとえ
ば方向性電磁鋼板のように鋼中のSi量が高く脆性の大き
い材料では耳割防止効果はそれ程なかった。
易いことから、先に述べた従来からゼンジマーミルにあ
る断面形状の調整機能によって中伸状態のストリップの
形状を調整して耳割・破断の減少をはかったが、たとえ
ば方向性電磁鋼板のように鋼中のSi量が高く脆性の大き
い材料では耳割防止効果はそれ程なかった。
本発明はストリップの耳部を局部的に強圧下して、積極
的に耳伸の状態にすることにより、充分に耳割を防止し
ながら、圧延中のストリップの片寄りによるロールへの
絞り込みをも防止するゼンジマーミルにおけるストリッ
プの冷間圧延方法を提供することを目的とする。
的に耳伸の状態にすることにより、充分に耳割を防止し
ながら、圧延中のストリップの片寄りによるロールへの
絞り込みをも防止するゼンジマーミルにおけるストリッ
プの冷間圧延方法を提供することを目的とする。
本発明はゼンジマーミルにより鋼帯を冷間圧延する方法
において、ヲークロール胴長両側部にロール長さ５mm以
下の間で高さが被圧延鋼帯の入側厚の0.5％〜７％の段
差部を設けて、ロール両端部の径をロール中央部の径よ
り大きく形成したワークロールを使用し、被厚延鋼帯の
耳部を、ワークロール中央部より大径のワークロール両
端部にて局部的に強圧下することにより耳伸の状態にし
て、耳割および絞り込みを防止することを特徴とするも
のである。
において、ヲークロール胴長両側部にロール長さ５mm以
下の間で高さが被圧延鋼帯の入側厚の0.5％〜７％の段
差部を設けて、ロール両端部の径をロール中央部の径よ
り大きく形成したワークロールを使用し、被厚延鋼帯の
耳部を、ワークロール中央部より大径のワークロール両
端部にて局部的に強圧下することにより耳伸の状態にし
て、耳割および絞り込みを防止することを特徴とするも
のである。
以下に本発明の内容を説明する。
第１図は本発明の方法によるストリップ圧延の説明図で
あり、ワークロール1′の胴長方向の両側部にロール長
さａが５mm以下の間で、高さｂが被圧延鋼帯の入側厚さ
の０．５％〜７％の段差部６を設けて、ロール両端部７
の径Ａをロール中央部８の径Ｂより大きく形成したヲー
クロール１′を使用し、ストリップ５′の耳部９を幅Ｃ
だけワークロール１′の両端部７にて、ストリップ５′
の中央部１０よりも強圧下している状態を示すものであ
る。
あり、ワークロール1′の胴長方向の両側部にロール長
さａが５mm以下の間で、高さｂが被圧延鋼帯の入側厚さ
の０．５％〜７％の段差部６を設けて、ロール両端部７
の径Ａをロール中央部８の径Ｂより大きく形成したヲー
クロール１′を使用し、ストリップ５′の耳部９を幅Ｃ
だけワークロール１′の両端部７にて、ストリップ５′
の中央部１０よりも強圧下している状態を示すものであ
る。
ストリップの冷間圧延においては、たとえば特公昭５７
−47605号公報に示されるように、耳波を少なくするよ
うに圧延しようとするのが通常であるが、本発明におい
てはむしろ積極的にストリップ５′の耳部９を強圧下し
てストリップ５′を耳伸状態とし、耳部にかかる張力を
軽減して耳割防止する。このようにストリップ５′を耳
伸状態に圧延するに際し、本発明にて使用するワークロ
ール１′では、ロール両側部に特定の段差部６を設けて
ストリップ５′の耳部９を両端の大径可７にて強圧下し
て耳割を防止しながら、耳部が伸びて片寄り易くなった
ストリップ５′の幅方向への動きを段差部６で拘束し
て、片寄りによるストリップ５′のワークロール１′へ
の絞り込みをも同時に防止する。
−47605号公報に示されるように、耳波を少なくするよ
うに圧延しようとするのが通常であるが、本発明におい
てはむしろ積極的にストリップ５′の耳部９を強圧下し
てストリップ５′を耳伸状態とし、耳部にかかる張力を
軽減して耳割防止する。このようにストリップ５′を耳
伸状態に圧延するに際し、本発明にて使用するワークロ
ール１′では、ロール両側部に特定の段差部６を設けて
ストリップ５′の耳部９を両端の大径可７にて強圧下し
て耳割を防止しながら、耳部が伸びて片寄り易くなった
ストリップ５′の幅方向への動きを段差部６で拘束し
て、片寄りによるストリップ５′のワークロール１′へ
の絞り込みをも同時に防止する。
第１図にｂで示す段差部６の高さが被圧延ストリップ
５′の入側厚の０．５％未満では耳割防止効果が不充分
であり、一方入側厚の７％をこえると耳伸が過大となっ
て絞り込みを起し易くなると共に、過大に伸びた耳部が
製品にならないためこの耳部をスリット除去しなけるば
ならなくなって歩留低下の原因となる。
５′の入側厚の０．５％未満では耳割防止効果が不充分
であり、一方入側厚の７％をこえると耳伸が過大となっ
て絞り込みを起し易くなると共に、過大に伸びた耳部が
製品にならないためこの耳部をスリット除去しなけるば
ならなくなって歩留低下の原因となる。
また第１図にａで示す長さが５mmをこえる傾斜のゆるや
かな段差部６ではストリップ５′の幅方向への動きを拘
束する効果が不充分となる。
かな段差部６ではストリップ５′の幅方向への動きを拘
束する効果が不充分となる。
この場合第１図にｃで示すワークロール１′の両端部７
にて強圧されるストリップ５′の耳部９の幅は、小さ過
ぎれば耳割減少の効果が少ないし、大き過ぎれば耳伸の
範囲が板幅方向に大きくなり、それだけ後段のパスにて
段差部６を有しない通常のワークロール１にて圧延する
時に、ストリップ５の片寄りおよびそれによるストリッ
プ５のワークロール１への絞り込みの危険が増大するの
で、１０〜６０mmの範囲であることが望ましい。
にて強圧されるストリップ５′の耳部９の幅は、小さ過
ぎれば耳割減少の効果が少ないし、大き過ぎれば耳伸の
範囲が板幅方向に大きくなり、それだけ後段のパスにて
段差部６を有しない通常のワークロール１にて圧延する
時に、ストリップ５の片寄りおよびそれによるストリッ
プ５のワークロール１への絞り込みの危険が増大するの
で、１０〜６０mmの範囲であることが望ましい。
段差部６を有するワークロール１′を用いた本発明の圧
延方法は、被圧延ストリップの脆性の程度によって、ゼ
ンジマーミルにおける圧延の全パスにおいて使用するこ
ともあるが、後段パスになる程ストリップの耳割発生の
危険は減少するので、最初の１〜２パスのみ本発明の方
法による圧延を行ない、後段のパスでは段差部６のない
通常のワークロールを使用して、一旦耳伸状態に圧延し
たストリップの断面形状をフラットにしてストリップの
全幅が製品として使用できるようにし、耳部のスリット
除去による歩留低下を起さないようにする。
延方法は、被圧延ストリップの脆性の程度によって、ゼ
ンジマーミルにおける圧延の全パスにおいて使用するこ
ともあるが、後段パスになる程ストリップの耳割発生の
危険は減少するので、最初の１〜２パスのみ本発明の方
法による圧延を行ない、後段のパスでは段差部６のない
通常のワークロールを使用して、一旦耳伸状態に圧延し
たストリップの断面形状をフラットにしてストリップの
全幅が製品として使用できるようにし、耳部のスリット
除去による歩留低下を起さないようにする。
上記のように段差部６を有するワークロール１′を使用
する圧延は、複数パスの圧延のうち、ストリップ５′の
状況を見ながら必要最小限に止めるのが望ましいので、
ゼジマーミルのようにワークロール交換が極めて容易で
臨機応変な対応のできる圧延機においてその効果を最大
限に発揮できる。
する圧延は、複数パスの圧延のうち、ストリップ５′の
状況を見ながら必要最小限に止めるのが望ましいので、
ゼジマーミルのようにワークロール交換が極めて容易で
臨機応変な対応のできる圧延機においてその効果を最大
限に発揮できる。
〔実施例〕 第２図２０段式ゼンジマーミルにおいて以下の(1)〜(3)
の条件にて、段差部６の高さｂ（第１図参照）を変えて
それぞれ１００トンづつストリップを圧延した時の耳割
れ発生頻度の変化を求めた実施例を第３図に示す。
の条件にて、段差部６の高さｂ（第１図参照）を変えて
それぞれ１００トンづつストリップを圧延した時の耳割
れ発生頻度の変化を求めた実施例を第３図に示す。
(1)被圧延鋼帯 素材：Si含有量（重量％）３．０〜
３．５％の電磁鋼板、入側板厚、入側板厚２．０mm、板
幅950〜１０００mm (2)ワークロール ロール胴長１１８０mm、段差部６の
長さａ（第１図参照）１mm以下、両端部７の径６３．５
０mmφ、中央部８の径は段差部６の高さｂを０〜１４０
μと変えるに応じて、６３．５０mmφ〜６３．２２mmφ
と変えたものを使用。両端部７および中央部８とも形状
がフラットなものを使用。
３．５％の電磁鋼板、入側板厚、入側板厚２．０mm、板
幅950〜１０００mm (2)ワークロール ロール胴長１１８０mm、段差部６の
長さａ（第１図参照）１mm以下、両端部７の径６３．５
０mmφ、中央部８の径は段差部６の高さｂを０〜１４０
μと変えるに応じて、６３．５０mmφ〜６３．２２mmφ
と変えたものを使用。両端部７および中央部８とも形状
がフラットなものを使用。
(3)圧延条件 １パス目のみ本発明で使用する段差部
６のあるワークロール１′を使用して約３０％の圧下率
で圧延し、２パス目以降は、段差部６を有しない通常の
ワークロールを使用して０．３５mm〜０．２３mmの最終
板厚とする。
６のあるワークロール１′を使用して約３０％の圧下率
で圧延し、２パス目以降は、段差部６を有しない通常の
ワークロールを使用して０．３５mm〜０．２３mmの最終
板厚とする。
第３図に示す耳割れ回数は、段差部６を有する本発明で
使用するワークロールを使用した１パス目のみの割れ回
数ではなく、全パスについての耳割れ発生回数である。
段差部６の高さｂが入側ストリップ厚の０．５％で耳割
れ発生回数は約半減し、かなりの効果がみられる。段差
部６の高さｂが増すにつれて耳割れ発生頻度は減少して
ゆくが、段差部６の高さｂが入側板厚の５％を越えるあ
たりから耳割防止効果は飽和する傾向が見られ、ｂの値
が入側板厚の７％が、通板性の点からもまた耳伸状態に
なったストリップの形状を後段パスにてフラットに矯正
し得るという点からも限度である。
使用するワークロールを使用した１パス目のみの割れ回
数ではなく、全パスについての耳割れ発生回数である。
段差部６の高さｂが入側ストリップ厚の０．５％で耳割
れ発生回数は約半減し、かなりの効果がみられる。段差
部６の高さｂが増すにつれて耳割れ発生頻度は減少して
ゆくが、段差部６の高さｂが入側板厚の５％を越えるあ
たりから耳割防止効果は飽和する傾向が見られ、ｂの値
が入側板厚の７％が、通板性の点からもまた耳伸状態に
なったストリップの形状を後段パスにてフラットに矯正
し得るという点からも限度である。
また、本実施例の場合では、ストリップ５′の片寄りに
よる絞り込みは一回も起きておらず、段差部６によるス
トリップ５′の片寄りを抑える効果は著じるしいものが
あった。
よる絞り込みは一回も起きておらず、段差部６によるス
トリップ５′の片寄りを抑える効果は著じるしいものが
あった。
本発明によれば次の効果が得られる。
ゼンジマーミルにより鋼帯を冷間圧延する方法におい
て、ワークロールの胴長両側部にロール長さ５mm以下の
間で高さが被圧延鋼帯の入側厚の０．５％〜７％の段差
部を設けてロール両端部の径をロール中央部の計より大
きく形成したヲークロールを使用し、 ストリップの耳部をワークロール両端の大径部（第２
図の７）にて局部的に強圧下することにより、通常の冷
間圧延の場合とは逆に積極的にストリップを耳伸状態と
して耳部にかかる張力を減少し、耳割れを防止できる。
て、ワークロールの胴長両側部にロール長さ５mm以下の
間で高さが被圧延鋼帯の入側厚の０．５％〜７％の段差
部を設けてロール両端部の径をロール中央部の計より大
きく形成したヲークロールを使用し、 ストリップの耳部をワークロール両端の大径部（第２
図の７）にて局部的に強圧下することにより、通常の冷
間圧延の場合とは逆に積極的にストリップを耳伸状態と
して耳部にかかる張力を減少し、耳割れを防止できる。
それと同時に、ストリップの板幅方向への片寄りの働
きを、ワークロールの段差部にて拘束することにより、
耳伸び状態のストリップで起き易い片寄りによるストリ
ップのロールへの絞り込みを防止できる。
きを、ワークロールの段差部にて拘束することにより、
耳伸び状態のストリップで起き易い片寄りによるストリ
ップのロールへの絞り込みを防止できる。
以上の効果は、本発明で使用するワークロール１′を使
用する当該パスのみに有効であるばかりではなく、段差
部を有しない通常のワークロールを使用する後続パスに
おいても、ストリップが既に耳伸状態になっていること
により割れの発生を防止でき、それにもかかわらず耳伸
状態の幅（第２図のｃ）を局限しているため、ストリッ
プの片寄りが少なく、ストリップの耳割れと絞り込みの
両方を同時に防止できるので、圧延作業の生産能率の向
上と歩留の向上とが可能である。
用する当該パスのみに有効であるばかりではなく、段差
部を有しない通常のワークロールを使用する後続パスに
おいても、ストリップが既に耳伸状態になっていること
により割れの発生を防止でき、それにもかかわらず耳伸
状態の幅（第２図のｃ）を局限しているため、ストリッ
プの片寄りが少なく、ストリップの耳割れと絞り込みの
両方を同時に防止できるので、圧延作業の生産能率の向
上と歩留の向上とが可能である。
第１図は本発明の方法による鋼帯の圧延方法の説明図、
第２図はゼジマーミルのロール構成の一例を示す図、第
３図はワークロールの段差部の高さａと耳割発生頻度の
関係を一実施例にて示す図である。 １…ワークロール、１′…本発明の方法におけるワーク
ロール、２…第一中間ロール、３…第二中間ロール、４
…支持ベアリング、５…ストリップ、５′…本発明の方
法にて圧延中のストリップ、６…ワークロール１′の段
差部、７…ワークロール１′の両端部、８…ワークロー
ル１′の中央部、９…ストリップ５′の耳部、１０…ス
トリップ５′の中央部、Ａ…ワークロール１′の両端部
７の径、Ｂ…ワークロール１′の中央部８の径、ａ…段
差部６の長さ、ｂ…段差部６の高さ、ｃ…耳部９の幅。
第２図はゼジマーミルのロール構成の一例を示す図、第
３図はワークロールの段差部の高さａと耳割発生頻度の
関係を一実施例にて示す図である。 １…ワークロール、１′…本発明の方法におけるワーク
ロール、２…第一中間ロール、３…第二中間ロール、４
…支持ベアリング、５…ストリップ、５′…本発明の方
法にて圧延中のストリップ、６…ワークロール１′の段
差部、７…ワークロール１′の両端部、８…ワークロー
ル１′の中央部、９…ストリップ５′の耳部、１０…ス
トリップ５′の中央部、Ａ…ワークロール１′の両端部
７の径、Ｂ…ワークロール１′の中央部８の径、ａ…段
差部６の長さ、ｂ…段差部６の高さ、ｃ…耳部９の幅。
Claims (1)
- 【請求項１】ゼンジマーミルにより鋼帯を冷間圧延する
方法において、ワークロールの胴長両側部に、ロール長
さ５mm以下の間で高さが被圧延鋼帯の入側厚の0.5％〜
７％の段差部を設けて、ロール両側部の径をロール中央
部の径より大きく形成したワークロールを使用し、被圧
延鋼帯の耳部を、ワークロール中央部よりも大径のワー
クロール両端部にて局部的に強圧下することにより耳伸
の状態にして、耳割れおよび絞り込みを防止することを
特徴とする鋼帯の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60276421A JPH069685B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60276421A JPH069685B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62137110A JPS62137110A (ja) | 1987-06-20 |
| JPH069685B2 true JPH069685B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=17569175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60276421A Expired - Lifetime JPH069685B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH069685B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2222376B (en) * | 1988-08-29 | 1993-04-07 | Sendzimir Inc T | Apparatus and method for cold rolling of metal strip |
| JP2737353B2 (ja) * | 1990-04-10 | 1998-04-08 | 日立電線株式会社 | 圧延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法 |
| HUE063023T2 (hu) * | 2016-12-30 | 2023-12-28 | Outokumpu Oy | Eljárás és berendezés fémszalagok rugalmas hengerlésére |
| CN107999546A (zh) * | 2017-12-11 | 2018-05-08 | 燕山大学 | 基于辊端压靠治理极薄带钢的边部碎浪的方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6018243A (ja) * | 1983-07-12 | 1985-01-30 | Daikin Ind Ltd | 中空翼の製造方法 |
-
1985
- 1985-12-09 JP JP60276421A patent/JPH069685B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62137110A (ja) | 1987-06-20 |
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