JPH068744U - Ceramic cast toy piston - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 セラミック鋳ぐるみピストンにおいて、セラ
ミック体の耐久性を向上させると共に、ピストン本体と
セラミック体との結合面にガタが生じることを抑制す
る。 【構成】 燃焼室に臨むセラミック体２を、アルミニウ
ム合金からなるピストン本体３にて取り巻くよう鋳ぐる
んでなるピストン１において、セラミック体２外周を取
り巻くアルミニウム合金３′中に、自由状態において所
定の合口間隙ｔを有する鉄製環状部材９を、セラミック
体２から離して一体的に鋳ぐるんだ。 (57) [Summary] [Object] To improve durability of a ceramic body in a cast ceramic stuffed piston and to prevent rattling at a joint surface between the piston body and the ceramic body. [Structure] In a piston 1 formed by surrounding a ceramic body 2 facing a combustion chamber with a piston body 3 made of an aluminum alloy, an aluminum alloy 3 ′ surrounding the outer periphery of the ceramic body 2 has a predetermined abutment in a free state. An iron annular member 9 having a gap t is separated from the ceramic body 2 and integrally cast.

Description

【考案の詳細な説明】[Detailed description of the device]

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】[Industrial applications]

この考案は、内然機関のセラミック鋳ぐるみピストンの改良に関する。 The present invention relates to an improvement of a ceramic cast stuff piston of a natural engine.

【０００２】[0002]

【従来の技術】[Prior art]

図７に示したのは、燃焼室に臨むセラミック体２０をピストン本体２１をなす アルミニウム合金にて一体的に鋳ぐるんでなるセラミック鋳ぐるみピストン２２ で、アルミニウム合金より熱膨張率が小さい材料からなる鉄製完全円環部材２３ が、図示の如く、セラミック体２０を取り巻くアルミニウム合金中に鋳ぐるまれ ている（実開昭５３−７９９１０号公報等参照）。 FIG. 7 shows a ceramic cast-in piston 22 made by integrally casting a ceramic body 20 facing the combustion chamber with an aluminum alloy forming a piston body 21, which is made of a material having a thermal expansion coefficient smaller than that of the aluminum alloy. As shown in the drawing, the iron complete annular member 23 is cast in the aluminum alloy surrounding the ceramic body 20 (see Japanese Utility Model Laid-Open No. 53-79910, etc.).

【０００３】 セラミック体２０の外周を取り巻くアルミニウム合金中に完全円環部材２３が 鋳ぐるまれているのは、セラミックの熱膨張率がアルミニウム合金の熱膨張率に 比して極端に小さいため、セラミック体２０をアルミニウム合金にて鋳ぐるむ過 程において、溶融状態から室温に冷却されるまでのアルミニウム合金の収縮がセ ラミック体２０に対して過大な圧縮応力を与え、ついにはき裂を生じさせてしま う、ということを防ぐ目的からであり、つまり、完全円環部材２３はアルミニウ ム合金より熱膨張率が小さい材料から成るゆえ、ピストン本体の収縮を阻止する のである。The complete annular member 23 is cast in the aluminum alloy surrounding the outer periphery of the ceramic body 20 because the coefficient of thermal expansion of the ceramic is extremely smaller than that of the aluminum alloy. In the process of casting the body 20 in an aluminum alloy, the shrinkage of the aluminum alloy from the molten state to the room temperature gives an excessive compressive stress to the ceramic body 20, eventually causing a crack. This is because the complete annular member 23 is made of a material having a coefficient of thermal expansion smaller than that of an aluminum alloy, so that the piston body is prevented from contracting.

【０００４】 なお、セラミックの引張強さは圧縮強さに比して極端に小さい（２分の１から ３分の１程度）ため、燃焼に伴う強い爆発力を直接受けるセラミック体は常に圧 縮応力状態におかれることが望ましく、すなわち、セラミック体をアルミニウム 合金にて鋳ぐるむ過程において、溶融状態から室温に冷却されるまでのアルミニ ウム合金の収縮が、セラミック体に対して適度な圧縮応力状態を与えることが必 要である。Since the tensile strength of ceramics is extremely smaller than that of compressive strength (about ½ to ⅓), a ceramic body that is directly subjected to a strong explosive force due to combustion is always compressed. It is desirable to be in a stress state, that is, during the process of casting a ceramic body with an aluminum alloy, the shrinkage of the aluminum alloy from the molten state to the room temperature is cooled to an appropriate compression stress against the ceramic body. It is necessary to give status.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】 しかしながら、従来の完全円環部材２３にあっては、アルミニウム合金の収縮 を強固に阻むためセラミック体２０は十分な圧縮応力状態を得ることができず、 また、セラミック体２０の熱膨張率はピストン本体２１に比してかなり小さいた めに、燃焼に伴う熱を受けてピストン本体２１がわずかに熱膨脹しただけで前記 圧縮応力状態は微小なものとなるか、又は、圧縮応力状態ではなくなってピスト ン本体２１とセラミック体２０との結合面２４にガタを生じるという問題点があ った。However, in the conventional complete annular member 23, the ceramic body 20 cannot obtain a sufficient compressive stress state because it strongly blocks the shrinkage of the aluminum alloy. Since the coefficient of thermal expansion of the ceramic body 20 is considerably smaller than that of the piston body 21, whether the compression stress state becomes minute when the piston body 21 slightly expands due to heat generated by combustion. Alternatively, there is a problem that the compression stress state is lost and the joint surface 24 between the piston body 21 and the ceramic body 20 is loosened.

【０００６】 つまり、このような状態において燃焼に伴う強い爆発力を受けると、セラミッ ク体外周側面２５には引張応力状態が発生して引張応力状態に弱いセラミック体 ２０はその強さに問題を生じるばかりか、結合面２４に生じたガタにはカーボン などの燃焼生成物が入り込み、この燃焼成生物を噛みこんだ状態でピストン本体 ２１が冷えて収縮すると、セラミック体２０には無理な荷重が加わることとなり 、セラミック体２０はき裂を生じる場合がある。That is, when a strong explosive force due to combustion is received in such a state, a tensile stress state is generated on the outer peripheral side surface 25 of the ceramic body, and the ceramic body 20 weak in the tensile stress state has a problem in its strength. In addition to being generated, combustion products such as carbon enter the backlash generated on the joint surface 24, and when the piston main body 21 cools and contracts while the combustion product is bitten, an unreasonable load is applied to the ceramic body 20. As a result, the ceramic body 20 may crack.

【０００７】 なお、セラミック体に鉄系円環を焼ばめて、上記従来例と同様の作用を狙った 従来例も開示されているが、鉄系円環を焼ばめるセラミック体外周壁面には精度 の高い加工が要求され製作コストが増大するばかりか、この完全円環部材は４方 をアルミニウム合金に囲まれるよう鋳込まれないために、ピストン本体の熱膨脹 を確実に阻むことができず、ピストン本体とセラミック体との結合面にガタを生 じやすい。A conventional example in which an iron-based circular ring is shrunk in a ceramic body to aim at the same effect as the above-described conventional example is also disclosed. Not only requires high-precision machining, which increases the manufacturing cost, but this complete ring member is not cast so that it is surrounded by aluminum alloy on all four sides, so it is possible to reliably prevent thermal expansion of the piston body. Therefore, the joint surface between the piston body and the ceramic body is prone to play.

【０００８】 この考案は、このような従来の問題点に着目してなされたもので、セラミック 体に十分な圧縮応力状態を与え、ピストン本体とセラミック体との結合面にガタ を生じることのない、すなわち長時間の運転に耐え得る内然機関のセラミック鋳 ぐるみピストンを提供しようとするものである。The present invention has been made in view of such conventional problems, and gives a sufficient compressive stress state to the ceramic body without causing rattling on the joint surface between the piston body and the ceramic body. That is, it is intended to provide a ceramic cast-gurg piston for a natural engine capable of withstanding long-term operation.

【０００９】[0009]

【課題を解決するための手段】[Means for Solving the Problems]

本考案は、上記問題点を解決するために、燃焼室に臨むセラミック体を軽合金 材料からなるピストン本体にて取り巻くよう一体的に鋳ぐるんでなるセラミック 鋳ぐるみピストンにおいて、前記セラミック体の外周を取り巻く軽合金材料中に 、前記ピストン本体と前記セラミック体との中間の熱膨張率を有する材料からな り、自由状態において所定の合口間隙を有する環状部材を、前記セラミック体か ら離れて一体的に鋳ぐるんだ。 In order to solve the above problems, the present invention provides a ceramic cast-in piston in which a ceramic body facing a combustion chamber is integrally surrounded by a piston body made of a light alloy material. An annular member made of a material having a coefficient of thermal expansion intermediate between that of the piston body and the ceramic body in the surrounding light alloy material and having a predetermined gap in the free state is integrally formed apart from the ceramic body. It's cast around.

【００１０】[0010]

【作用】[Action]

セラミック体を軽合金材料にて鋳ぐるむ過程において、環状部材は、合口間隙 が狭まることにより、溶融状態から室温に冷却されるまでの軽合金材料の収縮に 適度に追従し、セラミック体は破損に至るような過大な締め付けを受けることな く十分な圧縮応力状態を得る。 During the process of casting the ceramic body with the light alloy material, the annular member appropriately follows the shrinkage of the light alloy material from the molten state to the room temperature, due to the narrowing of the gap, and the ceramic body is damaged. A sufficient compressive stress state is obtained without being subjected to excessive tightening that leads to.

【００１１】[0011]

【実施例】【Example】

以下、この考案の第１実施例を図面に基づいて説明する。 A first embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.

【００１２】 図１に示したのは、窒化ケイ素（Ｓｉ₃ Ｎ₄ ）からなるセラミック体２を、ピ ストン本体３をなす軽合金材料すなわち強化アルミニウム合金（ＡＣ８Ａ）にて 鋳ぐるんでなるピストン１であり、セラミック体２はピストン１の頂部４に配設 されると共に、カップ状を呈して燃焼室に臨むキャビティ５を形成している。セ ラミック体２の外側壁６には金属化処理すなわちメタライズ層７が形成されてお り、ピストン本体３との結合が促されている。FIG. 1 shows a piston 1 formed by casting a ceramic body 2 made of silicon nitride (Si ₃ N ₄ ) with a light alloy material forming the piston body 3, that is, a reinforced aluminum alloy (AC8A). The ceramic body 2 is disposed on the top portion 4 of the piston 1 and has a cup-like shape to form a cavity 5 facing the combustion chamber. A metallized layer 7, that is, a metallized layer 7 is formed on the outer side wall 6 of the ceramic body 2 to promote bonding with the piston body 3.

【００１３】 図２に示したのは、ピストン本体３とセラミック体２との中間の熱膨張率を有 する鉄（Ｆｅ）製環状部材であり、自由状態において合口面８、８間で所定の合 口間隙ｔを形成している。FIG. 2 shows an iron (Fe) annular member having a coefficient of thermal expansion intermediate between that of the piston body 3 and the ceramic body 2. A joint gap t is formed.

【００１４】 この環状部材９はセラミック体２の外側壁６を取り巻く強化アルミニウム合金 ３′中にセラミック体２から離れて鋳込まれており、この環状部材９の表面全体 には合口面８、８をも含めてアルミナイズ層１０が形成され、ピストン本体３と の結合が促されている。This annular member 9 is cast away from the ceramic body 2 in a reinforced aluminum alloy 3 ′ surrounding the outer wall 6 of the ceramic body 2, and the entire surface of this annular member 9 has abutment surfaces 8, 8 The aluminized layer 10 including the above is formed, and the bonding with the piston body 3 is promoted.

【００１５】 ここで、図３は図１のＩ−Ｉ矢視断面図であり、ピストン本体３に鋳ぐるまれ た状態における合口間隙ｔ₁ は、自由状態における合口間隙ｔに比して狭まって いる。なお、図３においては、メタライズ層、アルミナイズ層の図示は省略する 。Here, FIG. 3 is a sectional view taken along the line I--I of FIG. 1, in which the abutment gap t ₁ in the state of being cast around the piston body 3 is narrower than the abutment gap t in the free state. There is. In FIG. 3, the metallized layer and the aluminized layer are not shown.

【００１６】 さて、溶融状態にある強化アルミニウム合金が室温に冷却されるまでの過程に おいて、環状部材９は、合口間隙がｔからｔ₁ に狭まることにより強化アルミニ ウム合金すなわちピストン本体３の収縮に適度に追従するが、この過程において 、合口面８、８が互いに接するようではセラミック体１に十分な圧縮応力状態を 与えることができない。このようなことを鑑みて規定しているのが前記の所定の 合口間隙ｔであり、ピストン本体３の収縮が完了するまで合口面８、８が互いに 接することがない最小限度の間隙である。具体的には、ピストン本体の熱膨張率 をα、自由状態における環状部材の外周面の直径をＤ、溶融状態にある強化アル ミニウム合金が冷えて収縮を始める温度をＫ１、室温をＫ２とすると、所定の合 口間隙ｔは、 π・α（Ｋ１−Ｋ２）Ｄ＜ｔ の関係で表される。By the way, in the process of cooling the reinforced aluminum alloy in a molten state to room temperature, the annular member 9 has the reinforced aluminum alloy, that is, the piston body 3 of the piston body 3 due to the narrowing of the clearance gap from t to t ₁ . Although it appropriately follows the shrinkage, in this process, it is not possible to give a sufficient compressive stress state to the ceramic body 1 if the abutment surfaces 8 and 8 are in contact with each other. The above-mentioned predetermined abutment gap t is defined in view of such a fact, and is a minimum gap in which the abutment faces 8 and 8 do not contact each other until the contraction of the piston body 3 is completed. Specifically, assuming that the coefficient of thermal expansion of the piston body is α, the diameter of the outer peripheral surface of the annular member in the free state is D, the temperature at which the reinforced aluminum alloy in the molten state cools and contracts, is K1, and the room temperature is K2. , The predetermined gap t is expressed by the relationship of π · α (K1-K2) D <t.

【００１７】 なお、セラミック体、ピストン本体、環状部材をなす材料の熱膨張率（℃-1） は、以下に示す通りである。The coefficient of thermal expansion (° C. −1) of the material forming the ceramic body, piston body, and annular member is as shown below.

【００１８】 Ｓｉ₃ Ｎ₄ ３ ×１０^-6 Ｆｅ １２ ×１０^-6 ＡＣ８Ａ ２０〜２３×１０^-6 次に作用を説明する。Si ₃ N ₄ 3 × 10 ^-6 Fe 12 × 10 ^-6 AC8A 20 to 23 × 10 ^-6 Next, the operation will be described.

【００１９】 溶融状態にある強化アルミニウム合金が室温に冷却されるまでの過程において 、セラミック体２を取り巻く強化アルミニウム合金中に構成された環状部材９は 、合口間隙がｔからｔ₁ に狭まることにより強化アルミニウム合金の収縮に適度 に追従する。このため、セラミック体２は破損に至るような過大な締め付けを受 けることなく十分な圧縮応力状態を得ることができる。In the process until the reinforced aluminum alloy in the molten state is cooled to room temperature, the annular member 9 formed in the reinforced aluminum alloy surrounding the ceramic body 2 has a gap between the holes narrowed from t to t _1. Appropriately follows the shrinkage of reinforced aluminum alloy. For this reason, the ceramic body 2 can obtain a sufficient compressive stress state without being subjected to excessive tightening leading to damage.

【００２０】 そして、強化アルミニウム合金が固体化した後においては、強化アルミニウム 合金よりも熱膨脹率の小さい環状部材１１はアルミナイズ層１０のためにピスト ン本体３と一体的且つ強固に結合するので、実際に内然機関の運転に供しても前 記圧縮応力状態が減退することは防止される。After the strengthened aluminum alloy is solidified, the annular member 11 having a smaller coefficient of thermal expansion than the strengthened aluminum alloy is integrally and firmly bonded to the piston body 3 because of the aluminized layer 10. Even when the engine is actually operated, it is possible to prevent the compression stress state from decreasing.

【００２１】 また、前記環状部材９は固体化した強化アルミニウム合金にて結合された言わ ば完全円環として作用し、且つ、この完全円環のうち熱膨張率の大きい強化アル ミニウム合金が占めているのは微小な合口間隙ｔ₁ であるから、実際に内然機関 の運転に供され燃焼室からの熱を受けても、この環状部材９は、鉄のみからなる 完全円環部材と同程度にピストン本体の膨脹を阻むことが可能である。Further, the annular member 9 acts as a so-called complete ring joined by a solidified reinforced aluminum alloy, and the reinforced aluminum alloy having a large coefficient of thermal expansion occupies this complete ring. Since the small abutment gap t ₁ is present, even if the internal combustion engine is actually operated and the heat from the combustion chamber is received, the annular member 9 is of the same degree as a complete annular member made of only iron. Moreover, it is possible to prevent the expansion of the piston body.

【００２２】 一方、ピストン本体３を成す強化アルミニウム合金は、一般に、熱サイクルに 基づく膨脹・収縮が繰り返されることにより、初期にセラミック体２に与えた圧 縮応力状態を次第に減衰させてしまう性質を有するが、環状部材９をなす鉄は疲 れ限度内にあってこのような性質を持たないため、鉄からなる環状部材９が強化 アルミニウム合金中に鋳込まれていることにより、このような経時的な圧縮応力 状態の減衰をも防ぐことができる。On the other hand, the reinforced aluminum alloy forming the piston body 3 generally has the property of gradually diminishing the compressive stress state initially given to the ceramic body 2 by repeating expansion and contraction based on a thermal cycle. However, since the iron forming the annular member 9 is within the fatigue limit and does not have such a property, since the annular member 9 made of iron is cast in the reinforced aluminum alloy, It is also possible to prevent the attenuation of the typical compressive stress state.

【００２３】 つまり、ピストン本体３とセラミック体２との結合面にガタを生じることがな くなり、セラミック体の耐久性向上、すなわち、長時間の運転に耐え得るセラミ ック鋳ぐるみピストンが実現する。That is, there is no backlash in the joint surface between the piston body 3 and the ceramic body 2, and the durability of the ceramic body is improved, that is, a ceramic cast-in piston that can withstand long-term operation is realized. To do.

【００２４】 なお、前記ピストン本体３の収縮に伴い前記合口間隙が閉じることにより、セ ラミック体２が破損する圧縮応力状態の上限を規定するようにすることもできる 。It is also possible to define the upper limit of the compressive stress state in which the ceramic body 2 is damaged by closing the abutment gap as the piston body 3 contracts.

【００２５】 また、前記環状部材をチタン（Ｔｉ、熱膨張率…８×１０^-6（℃^-1））にて形 成することにより、環状部材とピストン本体との結合はより促され、前記圧縮応 力状態の減退をより効果的に抑えることができる。Further, by forming the annular member from titanium (Ti, coefficient of thermal expansion ... 8 × 10 ⁻⁶ (° C. ⁻¹ )), the coupling between the annular member and the piston body is further promoted, and It is possible to more effectively suppress the decrease in the compression response state.

【００２６】 次に、図４、図５に基づいて第２実施例を説明する。Next, a second embodiment will be described with reference to FIGS. 4 and 5.

【００２７】 図５に示したのは、第１実施例における環状部材９に代わる環状部材１１で、 合口部１２に１対のほぞ１３、１３が形成され、自由状態において合口面１９、 １９′間で所定の合口間隙ｔを形成する。FIG. 5 shows an annular member 11 which is an alternative to the annular member 9 of the first embodiment. A pair of tenons 13 and 13 are formed in the abutment portion 12, and the abutment surfaces 19 and 19 ′ in the free state. A predetermined gap t is formed between them.

【００２８】 この環状部材１１がピストン本体３にて鋳ぐるまれたしかる後、図４に示した 如く、ピストン１の裏面から両ほぞ１３、１３に跨がる孔１４が形成され、この 孔１４に締結部材であるピン１５が圧入されている。さらに、前記孔１４の延長 線上にはボルト孔１６が形成され、このボルト孔１６にボルト１７を挿すことに より前記ピン１５の脱落防止を図っている。他の構成は第１実施例に準じ、同じ 番号を付してその説明を省略する。After the annular member 11 is engraved in the piston body 3, a hole 14 extending from the rear surface of the piston 1 to both tenons 13 and 13 is formed as shown in FIG. A pin 15, which is a fastening member, is press-fitted into the. Further, a bolt hole 16 is formed on the extension line of the hole 14, and a bolt 17 is inserted into the bolt hole 16 to prevent the pin 15 from falling off. Other configurations are the same as those in the first embodiment, and the same reference numerals are given and the description thereof is omitted.

【００２９】 このような構成に基づき、上記実施例と同様に、セラミック体２は破損に至る ような過大な締め付けを受けることなく十分な圧縮応力状態を得ることができ、 さらに、上記環状部材１１は、ピストン本体３が収縮した状態、すなわち合口間 隙が狭まった状態で完全に固定されるので、ピストン本体３の膨脹をより強固に 阻むことが可能となり、セラミック体２に与えられた圧縮応力状態の減退するこ とをより効果的に阻むことができる。Based on such a configuration, as in the above-described embodiment, the ceramic body 2 can obtain a sufficient compressive stress state without being subjected to excessive tightening that may cause damage, and further, the annular member 11 can be obtained. Is completely fixed when the piston body 3 is contracted, that is, when the gap is narrowed, it is possible to prevent expansion of the piston body 3 more firmly, and compressive stress applied to the ceramic body 2 is increased. It is possible to prevent the deterioration of the condition more effectively.

【００３０】 次に、図６に基づいて第３実施例を説明する。Next, a third embodiment will be described with reference to FIG.

【００３１】 第２実施例における環状部材１１の合口部１２に形成された合口間隙ｔにセラ ミックファイバー等比較的柔軟性に富む緩衝部材１８を配設した後、これを上記 実施例同様にセラミック体２の外側壁６を取り巻く強化アルミニウム合金中に鋳 ぐるんだもので、他の構成は第２実施例に準ずる。A relatively flexible cushioning member 18 such as a ceramic fiber is arranged in the gap t formed in the gap 12 of the annular member 11 in the second embodiment, and the same as in the above embodiment. It is cast in a reinforced aluminum alloy surrounding the outer wall 6 of the body 2, and the other constitution is similar to that of the second embodiment.

【００３２】 溶融状態にある強化アルミニウム合金が室温に冷却されるまでの過程において 、前記緩衝部材１８は合口間隙に強化アルミニウム合金が入り込むことを阻みつ つ、合口間隙が狭まることに追従するため、環状部材１１は強化アルミニウム合 金の収縮により追従しやすくなり、セラミック体２に対してより適度な圧縮応力 状態を与えることが可能である。そして、環状部材１１は前実施例同様にピン１ ４にて結合されているので、完全円環として上記実施例同様に作用し得る。In the process until the reinforced aluminum alloy in the molten state is cooled to room temperature, the buffer member 18 prevents the reinforced aluminum alloy from entering the gap and follows the narrowing of the gap. The annular member 11 can easily follow the contraction of the strengthened aluminum alloy, and can give a more appropriate compressive stress state to the ceramic body 2. Further, since the annular member 11 is coupled by the pin 14 as in the previous embodiment, it can act as a complete annular ring in the same manner as in the above embodiment.

【００３３】[0033]

【考案の効果】[Effect of device]

以上説明してきたように、この考案によれば、セラミック体は破損に至るよう な過大な締め付けを受けることなく十分な圧縮応力状態を得ることがでるため、 ピストン本体とセラミック体との結合面にガタを生じることがなくなり、長時間 の運転に耐え得るセラミック鋳ぐるみピストンが実現する。 As described above, according to the present invention, the ceramic body can obtain a sufficient compressive stress state without being subjected to excessive tightening that may cause damage, so that the coupling surface between the piston body and the ceramic body is A ceramic stuffed piston that can withstand long-term operation without backlash is realized.

【００３４】 また、この環状部材はセラミック体に４方囲まれて鋳こまれていることから、 ピストン本体の膨脹を確実に阻むことを助長し、従来セラミック体と環状部材と の焼ばめ面に要求されていた精度の高い加工を施す必要もなくなり、製作コスト 低減が可能になる。Further, since this annular member is surrounded by the ceramic body and is cast in four directions, it helps to prevent the expansion of the piston body without fail, and the shrink-fitted surface between the conventional ceramic body and the annular member. It also eliminates the need for high-precision machining, which was required for manufacturing, and reduces manufacturing costs.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本考案の第１実施例に係るピストンの断面図で
ある。FIG. 1 is a sectional view of a piston according to a first embodiment of the present invention.

【図２】本考案の第１実施例に係る環状部材の拡大斜視
図である。FIG. 2 is an enlarged perspective view of an annular member according to the first embodiment of the present invention.

【図３】本考案の第１実施例に係るピストンの断面図で
ある。FIG. 3 is a sectional view of a piston according to a first embodiment of the present invention.

【図４】本考案の第２実施例に係るピストンの断面図で
ある。FIG. 4 is a sectional view of a piston according to a second embodiment of the present invention.

【図５】本考案の第２実施例に係る環状部材の拡大斜視
図である。FIG. 5 is an enlarged perspective view of an annular member according to a second embodiment of the present invention.

【図６】本考案の第３実施例に係る環状部材の部分拡大
斜視図である。FIG. 6 is a partially enlarged perspective view of an annular member according to a third embodiment of the present invention.

【図７】従来のピストンの断面図である。FIG. 7 is a sectional view of a conventional piston.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ ピストン ２ セラミック体 ３ ピストン本体 ９ 環状部材 １２ 合口部 ｔ 所定の合口間隙 1 Piston 2 Ceramic Body 3 Piston Body 9 Annular Member 12 Abutment Part t Predetermined Abutment Gap

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】[Scope of utility model registration request] 【請求項１】燃焼室に臨むセラミック体を軽合金材料か
らなるピストン本体にて取り巻くよう一体的に鋳ぐるん
でなるセラミック鋳ぐるみピストンにおいて、前記セラ
ミック体の外周を取り巻く軽合金材料中に、前記ピスト
ン本体と前記セラミック体との中間の熱膨張率を有する
材料からなり、自由状態において所定の合口間隙を有す
る環状部材を、前記セラミック体から離れて一体的に鋳
ぐるんだことを特徴とするセラミック鋳ぐるみピスト
ン。1. A ceramic cast-in piston in which a ceramic body facing a combustion chamber is integrally cast to surround a piston body made of a light alloy material, wherein the light alloy material surrounding the outer circumference of the ceramic body is formed by: An annular member made of a material having a coefficient of thermal expansion intermediate between that of the piston body and the ceramic body and having a predetermined gap in the free state is integrally cast away from the ceramic body. Ceramic cast toy piston.