JPH068317Y2 - Impeller - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この考案は遠心圧縮機に用いる繊維強化樹脂からなるイ
ンペラに関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Industrial field of application) The present invention relates to an impeller made of fiber reinforced resin used in a centrifugal compressor.

（従来の技術） 従来の繊維強化樹脂製インペラとしては、特開昭57-119
105号公報に記載されているように、耐熱性のあるエポ
キシ樹脂やポリカーボネート樹脂等の熱可塑性樹脂また
は熱硬化性樹脂をマトリス樹脂とした炭素繊維強化樹脂
からなるインペラがある。(Prior Art) Japanese Patent Laid-Open No. 57-119 discloses a conventional fiber-reinforced resin impeller.
As described in Japanese Patent Laid-Open No. 105, there is an impeller made of a carbon fiber reinforced resin in which a thermoplastic resin such as a heat resistant epoxy resin or a polycarbonate resin or a thermosetting resin is a Matrice resin.

（考案が解決しようとする問題点） 遠心圧縮機インペラの使用条件は、使用温度が-50℃か
ら200℃（常用使用時最高温度として130℃〜150℃）、
最大回転数が15×10⁴rpmであり、最大回転時に発生する
最大応力は現行品（アルミニウム合金製、外径約55mm）
で約20kg/mm²、翼面部で約10kg/mm²であり、このような
現行の使用条件に、耐熱性、強度、弾性率、耐久疲労特
性をあわせて考慮すると、特開昭57-119105号公報に開
示される熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂がそのままイ
ンペラに使用できるわけではない。(Problems to be solved by the invention) The operating conditions of the centrifugal compressor impeller are that the operating temperature is from -50 ℃ to 200 ℃ (the maximum temperature during normal use is 130 ℃ to 150 ℃).
Maximum rotation speed is 15 × 10 ⁴ rpm, maximum stress generated at maximum rotation is the current product (aluminum alloy, outer diameter about 55 mm)
Is in about 20 kg / mm ^2, about 10 kg / mm ² at wing surfaces, to such current use conditions, heat resistance, strength, elastic modulus, when considered in conjunction with durability fatigue characteristics, JP 57-119105 The thermoplastic resin or thermosetting resin disclosed in the publication cannot be used as it is for the impeller.

例えば、ポリエーテルスルフォン、ポリエーテルエーテ
ルケトン、ポリアミドイミドのようなガラス転移温度の
高い樹脂の炭素繊維強化樹脂は高価であると共に、350
℃以上の高い成形温度、200℃以上の金型温度が必要と
なるなど成形上の難しさがある。なかでも、炭素繊維で
強化したポリエーテルスルフォンは、ガラス転移温度(T
g)が225℃と非常に高く、成形品としての耐熱性は非常
に優れているが、成形時の溶融粘度が高く、成形が難し
い。また、非晶性であるため、疲労強度からみると、他
の結晶性樹脂に比べ若干劣る。For example, a carbon fiber reinforced resin of a resin having a high glass transition temperature such as polyether sulfone, polyether ether ketone and polyamide imide is expensive and
There are molding difficulties such as high molding temperature above ℃ and mold temperature above 200 ℃. Among them, polyethersulfone reinforced with carbon fiber has a glass transition temperature (T
The g) is very high at 225 ° C, and the heat resistance as a molded product is very excellent, but the melt viscosity at the time of molding is high and molding is difficult. Further, since it is amorphous, it is slightly inferior to other crystalline resins in terms of fatigue strength.

また、炭素繊維で強化したポリフェニレンスルフィドは
高い弾性率を持つが、ガラス転移温度が85℃と比較的高
く、100℃以上では強度および弾性率が急激に低下す
る。更に、成形時には比較的高い成形温度を必要とし、
成形品の強度を出すためにアニールが必要であり、成形
が難しい。Further, carbon fiber reinforced polyphenylene sulfide has a high elastic modulus, but its glass transition temperature is relatively high at 85 ° C, and the strength and elastic modulus sharply decrease at 100 ° C or higher. Furthermore, a relatively high molding temperature is required during molding,
Annealing is required to increase the strength of the molded product, making molding difficult.

また、一般的に適用が可能と考えられる炭素繊維で強化
されたナイロン66樹脂は、常温での機械的強度は著しく
高いが、ナイロン樹脂のガラス転移温度が50℃と低いた
め、これ以上の高温領域になると、しだいに強度および
弾性率が低下し、また吸湿による寸法変化や成形後のソ
リが発生しやすいことなどから、寸法精度が要求される
遠心圧縮機のインペラに用いることは難しいという問題
点があった。In addition, carbon fiber reinforced nylon 66 resin, which is generally considered applicable, has a significantly high mechanical strength at room temperature, but since the glass transition temperature of nylon resin is as low as 50 ° C, higher temperature In the area, strength and elastic modulus gradually decrease, and dimensional change due to moisture absorption and warpage after molding are likely to occur, so it is difficult to use for impeller of centrifugal compressor where dimensional accuracy is required. There was a point.

（問題点を解決するための手段） この考案は、このような従来の問題点に着目してなされ
たもので、ポリアミド樹脂とポリエーテルスルフォン樹
脂(PES)とのブレンドからなるマトリクス樹脂を強化繊
維で補強した樹脂組成物を用いてインペラを作成するこ
とにより、上記問題点を解決したものである。(Means for Solving Problems) The present invention has been made in view of such conventional problems, in which a matrix resin made of a blend of a polyamide resin and a polyether sulfone resin (PES) is used as a reinforcing fiber. The above-mentioned problems are solved by forming an impeller by using the resin composition reinforced in Step 1.

この考案において、マトリクス樹脂を構成するポリアミ
ド樹脂(A)とポリエーテルスルフォン(B)とのブレンド重
量比は(A)/(A)+(B)＝0.1〜0.5であり、強化繊維(C)との
ブレンド重量比は(C)/(A)+(B)+(C)＝0.3〜0.4であるの
が好ましく、更に、ポリアミド樹脂(A)としてはナイロ
ン66樹脂が好ましい。In this invention, the blending weight ratio of the polyamide resin (A) and the polyether sulfone (B), which constitute the matrix resin, is (A) / (A) + (B) = 0.1 to 0.5, and the reinforcing fiber (C) The blending weight ratio of (C) / (A) + (B) + (C) = 0.3 to 0.4 is preferable, and nylon 66 resin is preferable as the polyamide resin (A).

また、上記強化繊維としては炭素繊維、ガラス繊維、そ
の他の無機質の繊維およびウィスカ等を単独でまたは２
種以上の組み合わせで用いることができる。As the reinforcing fibers, carbon fibers, glass fibers, other inorganic fibers, whiskers, etc. may be used alone or 2
A combination of two or more species can be used.

第１図は、本考案に係るインペラであって、上述する特
定の樹脂組成物から形成されている。本考案のインペラ
１は、第２図に示されているようにスリーブ２とワッシ
ャ３とにより挟まれ、ナット４で遠心圧縮機のシャフト
部５に固定される。この考案のインペラは押出成形、射
出成形等のよく知られている方法で製造することができ
る。例えば、第３図に示すように、インペラ形状を彫り
込んだ組み立て式の下金型６に摺動可能なピン７を取り
つけ、このピン７にインサート用金属製円筒８を装着固
定し、しかる後、上金型９を密着固定し、Ａ方向からゲ
ート10を通して成形材料を射出または押し出してインペ
ラ形状部（キャビティ部）11に充填することにより、成
形される。FIG. 1 shows an impeller according to the present invention, which is formed from the above-mentioned specific resin composition. The impeller 1 of the present invention is sandwiched between a sleeve 2 and a washer 3 as shown in FIG. 2, and is fixed to a shaft portion 5 of a centrifugal compressor by a nut 4. The impeller of the present invention can be manufactured by a well-known method such as extrusion molding or injection molding. For example, as shown in FIG. 3, a slidable pin 7 is attached to an assembly type lower mold 6 having an impeller shape engraved, a metal cylinder 8 for insert is attached and fixed to this pin 7, and then, The upper mold 9 is closely fixed, and the molding material is injected or extruded from the direction A through the gate 10 to fill the impeller-shaped portion (cavity portion) 11 for molding.

（実施例１） ナイロン66樹脂、ポリエーテルスルフォン（商品名「20
0P」：アイ・シー・アイ・ジャパン（株）製）および炭
素繊維チョップドファイバーを、それぞれナイロン66樹
脂35重量％、ポリエーテルスルフォン35重量％、炭素繊
維30重量％の割合で配合してペレット状の樹脂組成物を
調製した。この組成物を用い、シリンダー温度320℃、
金型温度110℃および射出圧力1000kg/cm²の成形条件
で、上述する第３図に示す構造の金型に射出してこの発
明のインペラ形状物を得た。得られた形状物をバリ取
り、バランスチェックなど機械加工を行い、第２図に示
すようにシャフト５に固定し、空気加熱装置付き（温度
範囲０〜600℃）高速回転強度試験機（回転数０〜25×1
0⁴rpm）に設置し、回転数が15×10⁴rpmの場合の各温度
におけるバースト試験を行った。得られた結果を第１表
に示す。(Example 1) Nylon 66 resin, polyether sulfone (trade name "20
0P ”: ICI Japan Co., Ltd.) and carbon fiber chopped fiber are blended in a proportion of 35% by weight of nylon 66 resin, 35% by weight of polyether sulfone and 30% by weight of carbon fiber, respectively, and pelletized. The resin composition of was prepared. Using this composition, the cylinder temperature 320 ℃,
Under the molding conditions of a mold temperature of 110 ° C. and an injection pressure of 1000 kg / cm ² , the impeller-shaped product of the present invention was obtained by injection into a mold having the structure shown in FIG. 3 described above. The obtained shape is subjected to deburring, mechanical processing such as balance check, fixed to the shaft 5 as shown in Fig. 2, and equipped with an air heating device (temperature range 0 to 600 ° C) high-speed rotational strength tester (rotation speed 0-25 x 1
Placed in 0 ⁴ rpm), speed is subjected to a burst test at each temperature in the case of 15 × 10 ⁴ rpm. The results obtained are shown in Table 1.

次に、上記樹脂組成物のナイロン66樹脂とポリエーテル
スルフォンとの配合割合を重量比で20:80，50:50，およ
び80:20に変えて23℃，50℃，100℃，150℃および200℃
における曲げ強度および曲げ弾性率を測定して温度依存
性を評価し、測定結果をそれぞれ第４図および第５図に
プロットした。更に、それぞれの配合割合の時の疲労限
界を島津サーボパルサEA2型３点曲げ疲労試験機を用
い、加振周波数15Hzで、室温（23℃）および150℃の温
度で測定した。この結果を第６図にプロットした。この
場合、疲労限界は繰り返し回数10⁷時点での応力で表示
している。Next, the mixing ratio of the nylon 66 resin and the polyether sulfone of the above resin composition was changed to 20:80, 50:50, and 80:20 in weight ratio, and 23 ° C, 50 ° C, 100 ° C, 150 ° C and 200 ° C
The bending strength and the bending elastic modulus in Table 1 were measured to evaluate the temperature dependence, and the measurement results were plotted in FIGS. 4 and 5, respectively. Further, the fatigue limit at each blending ratio was measured using a Shimadzu Servo Pulser EA2 type 3-point bending fatigue tester at an excitation frequency of 15 Hz at room temperature (23 ° C.) and 150 ° C. The results are plotted in FIG. In this case, the fatigue limit is expressed as the stress at the time of 10 ⁷ repetitions.

（比較例１） ナイロン66樹脂(A)とポリエーテルスルフォン（商品名
「200P」）(B)とのブレンド重量比(A)/(A)+(B)を０と
し、炭素繊維30重量％の割合で配合してペレット状の樹
脂組成物を調製した。この組成物を用い、シリンダー温
度350℃、金型温度110℃および射出圧力1000kg/mm²の成
形条件で、上述する第３図に示す構造の金型に射出して
インペラ形状物を得た。また、ナイロン66樹脂(A)とポ
リエーテルスルフォン(B)とのブレンド重量比(A)/(A)+
(B)を1.0とし、炭素繊維30重量％の割合で配合してペレ
ット状の樹脂組成物を調製した。この組成物を用い、シ
リンダ温度290℃、金型温度110℃および射出圧力700kg/
cm²の成形条件で第３図に示す構造の金型に射出してイ
ンペラ形状物を得た。それぞれ、得られた比較形状物を
実施例１に記載すると同様にして各温度で試験を行い、
曲げ強度、曲げ弾性率および疲労限界を測定し、評価し
た。これらの結果を第４図、第５図、第６図にプロット
した。これらの結果から、ナイロン66樹脂(A)とポリエ
ーテルスルフォン(B)のブレンド重量比を(A)/(A)+(B)＝
0.1〜0.5とするのが好ましいことがわかる。(Comparative Example 1) A blend weight ratio (A) / (A) + (B) of nylon 66 resin (A) and polyether sulfone (trade name "200P") (B) was set to 0, and carbon fiber was 30% by weight. To prepare a pellet-shaped resin composition. This composition was injected into a mold having a structure shown in FIG. 3 described above under the molding conditions of a cylinder temperature of 350 ° C., a mold temperature of 110 ° C. and an injection pressure of 1000 kg / mm ² to obtain an impeller-shaped product. Also, the blend weight ratio of nylon 66 resin (A) and polyether sulfone (B) (A) / (A) +
(B) was set to 1.0, and was blended at a ratio of 30% by weight of carbon fiber to prepare a pellet-shaped resin composition. Using this composition, cylinder temperature 290 ℃, mold temperature 110 ℃ and injection pressure 700 kg /
An impeller-shaped product was obtained by injecting into a mold having a structure shown in FIG. 3 under molding conditions of cm ² . Each of the obtained comparative shapes was tested at each temperature in the same manner as described in Example 1,
The flexural strength, flexural modulus and fatigue limit were measured and evaluated. These results are plotted in FIGS. 4, 5 and 6. From these results, the blending weight ratio of nylon 66 resin (A) and polyether sulfone (B) was (A) / (A) + (B) =
It can be seen that the range of 0.1 to 0.5 is preferable.

（実施例２） ナイロン66樹脂とPESとしてポリエーテルスルフォン
（商品名「200P」との配合割合を１：１とし、炭素繊維
をその含有率(C)/(A)+(B)+(C)＝40％の割合に変えて配
合した樹脂組成物を調製し、各組成物の23℃、100℃、 150℃、200℃における曲げ強度および曲げ弾性率を測定
した。これらの測定結果を第７図および第８図にプロッ
トした。(Example 2) Nylon 66 resin and polyether sulfone as PES (combination ratio with trade name "200P" is set to 1: 1 and carbon fiber content ratio (C) / (A) + (B) + (C ) = 40% was mixed to prepare a resin composition, and the bending strength and bending elastic modulus at 23 ° C., 100 ° C., 150 ° C., and 200 ° C. of each composition were measured. Plotted in Figures 7 and 8.

（比較例２） 炭素繊維含有率を５％、20％および45％とした以外は、
実施例２に記載すると同様にして樹脂組成物を調製し、
この組成物の曲げ強度および曲げ弾性率を測定した。こ
れらの結果を第７図および第８図にプロットした。但
し、45％では、成形不能であった。(Comparative Example 2) Except that the carbon fiber content was 5%, 20% and 45%,
A resin composition was prepared in the same manner as described in Example 2,
The flexural strength and flexural modulus of this composition were measured. The results are plotted in FIGS. 7 and 8. However, at 45%, molding was impossible.

（実施例３） ナイロン66樹脂、ポリエーテルスルフォン（商品名「20
0P」）、炭素繊維チョップドファイバーおよびガラス繊
維チョップドファイバーをそれぞれナイロン66樹脂30重
量％、ポリエーテルスルフォン30重量％、炭素繊維３０
重量％およびガラス繊維10重量％の割合で配合してペレ
ット状の樹脂組成物を調製した。この組成物を用い、実
施例１に記載すると同様にして射出成形してインペラ形
状物を得た。このインペラ形状物につき、実施例１に記
載すると同様にしてバースト試験を行い、得られた結果
を第１表に示す。(Example 3) Nylon 66 resin, polyether sulfone (trade name "20
0P ”), carbon fiber chopped fiber and glass fiber chopped fiber, respectively, 30% by weight of nylon 66 resin, 30% by weight of polyether sulfone, 30% of carbon fiber
A resin composition in the form of pellets was prepared by blending the resin composition in an amount of 10% by weight and 10% by weight of glass fiber. Using this composition, an impeller-shaped product was obtained by injection molding in the same manner as described in Example 1. A burst test was conducted on this impeller-shaped product in the same manner as described in Example 1, and the results obtained are shown in Table 1.

次に、上記樹脂組成物の23℃、100℃、150℃、200℃に
おける曲げ強度および曲げ弾性率を測定した。これらの
結果を第７図および第８図にプロットした。Next, the bending strength and bending elastic modulus at 23 ° C., 100 ° C., 150 ° C. and 200 ° C. of the resin composition were measured. The results are plotted in FIGS. 7 and 8.

（実施例４） ナイロン66樹脂、ポリエーテルスルフォン（商品名「20
0P」）、炭素繊維チョップドファイバーおよびチタン酸
カリウィスカを、それぞれナイロン66樹脂30重量％、ポ
リエーテルスルフォン30重量％、炭素繊維30重量％およ
びチタン酸カリウィスカ10重量％の割合で配合してペレ
ット状の樹脂組成物を調製した。この組成物を用い、実
施例１に記載すると同様にして射出成形してインペラ形
状物を得た。しかる後、このインペラ形状物について、
実施例１に記載すると同様にしてバースト試験を行っ
た。得られた結果を第１表に示す。(Example 4) Nylon 66 resin, polyether sulfone (trade name "20
0P "), carbon fiber chopped fiber and potassium whisker titanate in the proportions of 30% by weight nylon 66 resin, 30% by weight polyether sulfone, 30% by weight carbon fiber and 10% by weight potassium whisker titanate, respectively. A resin composition was prepared. Using this composition, an impeller-shaped product was obtained by injection molding in the same manner as described in Example 1. Then, about this impeller-shaped object,
A burst test was performed as described in Example 1. The results obtained are shown in Table 1.

次に、上記樹脂組成物の23℃、100℃、150Ｃ、200℃に
おける曲げ強度、および曲げ弾性率を測定した。これら
の結果を第７図および第８図にプロットした。Next, the bending strength and bending elastic modulus at 23 ° C., 100 ° C., 150 C and 200 ° C. of the above resin composition were measured. The results are plotted in FIGS. 7 and 8.

第７図および第８図より強化繊維含有率（重量％）が30
〜40％、すなわち、強化繊維(C)のブレンド重量比を(C)
/(A)＋(B)＋(C)＝0.3〜0.4とするのが良いことがわか
る。なお、強化繊維含有率が45％を超えると、成形が不
可能であった。From Fig. 7 and Fig. 8, the reinforcing fiber content (% by weight) is 30.
~ 40%, that is, the blending weight ratio of reinforcing fibers (C) (C)
It can be seen that it is better to set /(A)+(B)+(C)=0.3 to 0.4. If the reinforcing fiber content exceeds 45%, molding was impossible.

（比較例３） ナイロン66樹脂および炭素繊維チョップドファイバー
を、それぞれ70重量％および30重量％の割合で配合して
ペレット状の樹脂組成物を調製した。この組成物を用
い、シリンダ温度290℃、金型温度110℃および射出圧力
700kg/cm²の成形条件で第３図に示す構造の金型に射出
してインペラ形状物を得た。しかる後、このインペラ形
状物について実施例１に記載すると同様にしてバースト
試験を行った。得られた結果を第１表に示す。(Comparative Example 3) Nylon 66 resin and carbon fiber chopped fiber were blended at a ratio of 70% by weight and 30% by weight, respectively, to prepare a pellet-shaped resin composition. Using this composition, cylinder temperature 290 ℃, mold temperature 110 ℃ and injection pressure
An impeller-shaped product was obtained by injecting into a mold having a structure shown in FIG. 3 under molding conditions of 700 kg / cm ² . Thereafter, a burst test was conducted on this impeller-shaped product in the same manner as described in Example 1. The results obtained are shown in Table 1.

（比較例４） ナイロン66樹脂を60重量％および炭素繊維チョップドフ
ァイバーを40重量％の割合で配合してペレット状の樹脂
組成物を調製した。この組成物を用い、比較例３に記載
した成形条件で射出成形を行ってインペラ形状物を得
た。しかる後、このインペラ形状物について実施例１に
記載する同様にしてバースト試験を行った。得られた結
果を第１表に示す。(Comparative Example 4) A nylon 66 resin was blended at a ratio of 60% by weight and a carbon fiber chopped fiber was blended at a ratio of 40% by weight to prepare a resin composition in a pellet form. Using this composition, injection molding was performed under the molding conditions described in Comparative Example 3 to obtain an impeller-shaped product. Thereafter, a burst test was conducted on this impeller-shaped product in the same manner as described in Example 1. The results obtained are shown in Table 1.

第１表の結果より、実施例において成形したインペラは
比較例のものにくらべて耐熱性が高く、しかも100ｃお
よび150℃においても強度および弾性率の低下が少ない
ために高速回転時における最大応力８kg/mm²〜10kg/mm²
に耐えているので、バーストが無いと考えられる。 From the results shown in Table 1, the impellers molded in the examples have higher heat resistance than those of the comparative examples, and the strength and elastic modulus are less decreased even at 100c and 150 ° C. / mm ^{2 to} 10 kg / mm ²
It is thought that there is no burst because it has endured.

（比較例５） ナイロン66樹脂とポリスルフォンの合計70重量％に対し
炭素繊維チョップドファイバー30重量％配合した樹脂組
成物のナイロン66樹脂とポリスルフォンの配合割合を重
量比で20:80，40:60，60:40および80:20に変えて23℃，
50℃，100℃，150℃および200℃における曲げ強度を測
定して温度依存性を評価し、測定結果を第９図にプロッ
トした。(Comparative Example 5) A blending ratio of nylon 66 resin and polysulfone in a resin composition obtained by blending 30 wt% of carbon fiber chopped fiber to 70 wt% of nylon 66 resin and polysulfone was 20:80, 40: 23 ℃ instead of 60, 60:40 and 80:20
The bending strength at 50 ° C, 100 ° C, 150 ° C and 200 ° C was measured to evaluate the temperature dependence, and the measurement results were plotted in FIG.

第９図の結果と第４図の結果を比較すると、ポリスルフ
ォンとポリアミドでは、ポリスルフォン90〜50重量％で
ポリアミド10〜50重量％の範囲でポリスルフォン100％
の場合よりも23℃〜100℃の曲げ強さが低下するのに対
して、ポリエーテルスルフォンとポリアミドの組合せで
はポリエーテルスルフォン90〜50重量％でポリアミド10
〜50重量％の範囲でポリエーテルスルフォン100％の場
合より23℃〜100℃の曲げ強度が向上している。Comparing the results of FIG. 9 and FIG. 4, polysulfone and polyamide have a polysulfone content of 90 to 50% by weight and a polyamide content of 10 to 50% by weight.
The flexural strength at 23 ℃ ~ 100 ℃ is lower than that in the case of, whereas in the combination of polyether sulfone and polyamide 90% to 50% by weight of polyether sulfone is used.
In the range of up to 50% by weight, the bending strength at 23 ° C to 100 ° C is improved as compared with the case of 100% polyether sulfone.

（考案の効果） 以上説明してきたように、この考案によれば、耐熱性が
高く、150℃以上の高温領域においても強度および弾性
率の低下が少ないために高速回転時のバーストがないイ
ンペラを得ることができる。(Effect of the Invention) As described above, according to the present invention, an impeller that does not have a burst at high speed rotation has high heat resistance and has a small decrease in strength and elastic modulus even in a high temperature range of 150 ° C. or higher. Obtainable.

更に、インペラの軽量化により、エンジンの負荷変動に
対する追従性が改善され、また製品表面の精度（４μ以
下）がアルミ合金製のもの（16〜20μ）に比較して極め
て向上するために、高速回転時の吸入空気の翼表面から
の剥離現象を低減することができ、吸入圧縮効率が上が
るという効果も得られる。In addition, the lighter impeller improves the ability to follow engine load fluctuations, and the accuracy of the product surface (4μ or less) is significantly improved compared to aluminum alloy products (16 to 20μ). The separation phenomenon of the intake air from the blade surface during rotation can be reduced, and the effect of increasing the intake compression efficiency can also be obtained.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

第１図はこの考案の１例構造のインペラの斜視図、 第２図はシャフト部に取付けた第１図に示すインペラの
断面図、 第３図はインペラ成形金型の断面図、 第４図はこの考案のインペラを製作するのに用いる炭素
繊維含有率を30重量％とし、ナイロン66樹脂およびポリ
エーテルスルフォンの配合量を変えて調製した樹脂組成
物の23℃、50℃、100℃、150℃および200℃における曲
げ強度を示す曲線図、 第５図は第４図の場合と同じ樹脂組成物の23℃、50℃、
100℃、150℃および200℃における曲げ弾性率を示す曲
線図、 第６図は第４図の場合と同じ樹脂組成物の23℃および15
0℃における疲労限界を示す曲線図、 第７図は実施例２〜４および比較例２における樹脂組成
物（樹脂配合比率：ナイロン66/PES＝1/1の23℃、100
℃、150℃および200℃における強化繊維含有率と曲げ強
度との関係を示す曲線図、 第８図は第７図の場合と同様の強化繊維含有率と曲げ弾
性率との関係を示す曲線図、 第９図は炭素繊維含有率を30重量％とし、ナイロン66樹
脂およびポリスルフォンの配合量を変えて調製した樹脂
組成物の23℃，50°Ｃ，100℃、150℃および200℃にお
ける曲げ弾性率を示す曲線図である。 １…インペラ、２…スリーブ ３…ワッシャ、４…ナット ５…シャフト、６…下金型 ７…ピン ８…インサート用金属製円筒 ９…上金型、10…ゲート 11…インペラ形状の空間（キャビティ） Ａ…成形材料入口FIG. 1 is a perspective view of an impeller having an example structure of the present invention, FIG. 2 is a sectional view of the impeller shown in FIG. 1 attached to a shaft portion, FIG. 3 is a sectional view of an impeller molding die, and FIG. Of the resin composition prepared by changing the compounding amount of nylon 66 resin and polyether sulfone to 30% by weight of the carbon fiber content used to manufacture the impeller of the present invention, 23 ° C, 50 ° C, 100 ° C, 150 ° C. Curve diagram showing bending strength at ℃ and 200 ℃, Fig. 5 is the same resin composition as in Fig. 4 23 ℃, 50 ℃,
A curve diagram showing flexural modulus at 100 ° C, 150 ° C and 200 ° C. Fig. 6 shows the same resin composition as in Fig. 4 at 23 ° C and 15 ° C.
FIG. 7 is a curve diagram showing the fatigue limit at 0 ° C., and FIG. 7 shows the resin compositions in Examples 2 to 4 and Comparative Example 2 (resin compounding ratio: nylon 66 / PES = 1/1 at 23 ° C., 100
A curve diagram showing the relationship between the reinforcing fiber content and bending strength at ℃, 150 ℃ and 200 ℃, Fig. 8 is a curve diagram showing the same relationship between the reinforced fiber content and bending elastic modulus as in Fig. 7. Fig. 9 shows the bending of resin compositions prepared with different carbon 66 content and nylon 66 resin and polysulfone content at 23 ℃, 50 ℃, 100 ℃, 150 ℃ and 200 ℃. It is a curve figure which shows an elastic modulus. 1 ... Impeller, 2 ... Sleeve 3 ... Washer, 4 ... Nut 5 ... Shaft, 6 ... Lower mold 7 ... Pin 8 ... Metal cylinder for insert 9 ... Upper mold, 10 ... Gate 11 ... Impeller-shaped space (cavity) ) A ... Molding material inlet

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】[Scope of utility model registration request] 【請求項１】ポリアミド樹脂(A)とポリエーテルスルフ
ォン樹脂(B)とのブレンドよりなり、ブレンド重量比が
(A)/(A)+(B)＝0.1〜0.5であるマトリクス樹脂を強化繊
維で補強した樹脂組成物からなるインペラ。1. A blend of a polyamide resin (A) and a polyether sulfone resin (B), wherein the blending weight ratio is
An impeller made of a resin composition in which a matrix resin of (A) / (A) + (B) = 0.1 to 0.5 is reinforced with reinforcing fibers.