JPH067933B2 - Rigid crusher - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、セメント原料、セメントクリンカ、セメント
焼成用石炭、火力発電事業用、一般ボイラ用等の燃料石
炭、鉱石、高炉スラグ等の粉砕用竪型粉砕機に関するも
のである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Industrial field of application) The present invention is for grinding raw materials for cement, cement clinker, coal for burning cement, fuel coal for thermal power generation business, general boilers, ore, ore, blast furnace slag, etc. It relates to a vertical crusher.

（従来技術） 第７図〜第９図は従来の竪型粉砕機を示し、テーブル駆
動装置２ａにより垂直軸の回りで回転するテーブル２、
その上方に広がる粉砕室３（供給される粒塊状物が水分
を含む場合は、乾燥室を兼ねる）、テーブル２上に粒塊
状物を供給する傾斜シュート４、テーブル２上に供給さ
れ落下点からテーブル外周に向って広がりながら振り出
される粒塊状物を、テーブル２に押しつけて粉砕しなが
らテーブル２の回転に伴い摩擦で回転する複数個のロー
ラ５（第７図〜第９図では５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄの４
個）を有する。６は同ローラを支える軸である。又テー
ブル２の外周にはガス通路１２が設けられている。(Prior Art) FIGS. 7 to 9 show a conventional vertical crusher, which is a table 2 which is rotated around a vertical axis by a table drive device 2a.
A crushing chamber 3 (above which serves as a drying chamber when the supplied agglomerates contain water), an inclined chute 4 for supplying the agglomerates onto the table 2, and a dropping point supplied onto the table 2 A plurality of rollers 5 (5a and 5b in FIGS. 7 to 9 in FIG. 7 to FIG. 9) are pressed against the table 2 and crushed while being squeezed out toward the outer periphery of the table while being rubbed and rotated by friction. , 5c, 5d of 4
Individual). 6 is a shaft that supports the roller. A gas passage 12 is provided on the outer periphery of the table 2.

非外部循環式竪型粉砕機の場合には、第７図及び第８図
に示すように、前記ガス通路１２にはガスの噴出し方向
の調節及び噴出し速度の増速のためのガス流案内羽根１
３が取付けられる。又テーブル２の下側にはテーブル下
ガス通路１５が形成され、熱ガス入口１４と連接され
る。更に熱ガス入口１４の底部は、傾斜させて溢出粉砕
物出口シュート１８とし、粉砕機外部の溢出粉砕物輸送
機１９に接続する。又粉砕室３の上方には分級機１６及
び分級された製品微粉をガスで搬送して取出すためのガ
ス排出口１７が設けられている。In the case of a non-external circulation type vertical crusher, as shown in FIGS. 7 and 8, a gas flow for adjusting the gas ejection direction and increasing the ejection speed is provided in the gas passage 12. Guide vane 1
3 is attached. An under-table gas passage 15 is formed below the table 2 and is connected to the hot gas inlet 14. Further, the bottom of the hot gas inlet 14 is inclined to form an overflow crushed material outlet chute 18 and connected to an overflow crushed material transporter 19 outside the crusher. Further, a classifier 16 and a gas discharge port 17 for delivering and extracting the classified fine product powder with a gas are provided above the crushing chamber 3.

しかしながら前記従来の竪型粉砕機には次のような欠点
があった。即ち、第９図において、シュート４の先端４
ｄから排出され、テーブル２上の線ａ−ｈの位置に落下
した粒塊状物は、落下速度と落下方向及びテーブル上面
に対する傾斜角などによって、落下点において固有の進
行方向と速度Voをもつ。これに対しテーブルは、毎分ｎ
回転の回転をするため、回転中心からの距離ｒによって の周速と、 の角速度を有し、投下された前記粒塊状物の物性（粒塊
度、嵩比重、水分、安息角、摩擦係数等）に応じて運動
が加えられ、更に回転による遠心力の作用を受けて、テ
ーブル２上をテーブル外周に向って広がりながら移動す
る。However, the conventional vertical mill has the following drawbacks. That is, in FIG. 9, the tip 4 of the chute 4 is
The agglomerates discharged from d and dropped to the position of the line ah on the table 2 have a unique advancing direction and velocity Vo at the dropping point depending on the dropping speed, the dropping direction, the inclination angle with respect to the table upper surface, and the like. In contrast, the table is n
In order to rotate the rotation, the distance r from the center of rotation And the peripheral speed of It has an angular velocity of, and is given a motion according to the physical properties of the agglomerated agglomerate (agglomeration, bulk specific gravity, water content, angle of repose, coefficient of friction, etc.), and is further subjected to centrifugal force due to rotation. , And moves on the table 2 while spreading toward the outer circumference of the table.

第９図においては、ａ点への落下物は線ａ−ｂの軌跡と
なり、ｈ点への落下物は線ｈ−ｉの軌跡で移動する。即
ち、テーブル上の線ａ−ｈに投入された粒塊状物は、ａ
−ｂ−ｅ−ｇ−ｉ−ｈ−ａに囲まれた広がりとなる。４
個のローラ中５ｃ，５ｄの各圧下部２４は、前記の広が
りの中に含まれ、両ローラは圧下部２４の全面に粒塊状
物が供給されるが、落下位置における線ａ−ｈ中のｃ−
ｆ間の粒塊状物は、ｃ−ｄ−ｅ−ｇ−ｆ−ｃの広がりと
なるため、ローラ５ｃ及び５ｄの何れにも圧潰されず、
テーブル２からガス通路１２に振り出されることにな
る。又４個のローラ５ａ及び５ｂの２個のローラに対し
ては、シュートから投入された粒塊状物の最初の広がり
の軌跡ではその圧下部２４に供給されないため、粉砕機
能を発揮することができない。In FIG. 9, the fallen object to the point a follows the locus of the line ab, and the fallen object to the point h moves along the locus of the line h-i. That is, the agglomerates put on the line ah on the table are a
It becomes the spread surrounded by -b-e-g-i-h-a. Four
Each of the pressure reducing parts 24 of the rollers 5c and 5d is included in the above-mentioned spread, and both of the rollers are supplied with the agglomerates on the entire surface of the pressure reducing part 24. c-
Since the agglomerates between f are spread as cd-e-g-fc, they are not crushed by any of the rollers 5c and 5d,
It will be swung out from the table 2 to the gas passage 12. Further, with respect to the two rollers of the four rollers 5a and 5b, the crushing function cannot be exerted because they are not supplied to the pressing part 24 in the locus of the first spread of the granular agglomerate introduced from the chute. .

このため傾斜シュート４のみを備える従来の竪型ローラ
粉砕機では、第７図に示すようにテーブル２の外周のガ
ス通路１２にガス流案内羽根１３を設けて、粉砕室３へ
吹き上げるガスの吹き出し方向を調節し、噴出し口の面
積を絞ってガス流を高速度（約８０m/sec）としてテー
ブル２の外周から振り出された粒塊状物を再テーブル２
上へ吹き戻してローラによる粉砕作用を受ける機会を増
加させる工夫がなされているが、１本構造の傾斜シュー
ト４では、４個のローラに対する負荷が不十分、かつ不
均一で、ローラの摩耗も不均一になる。又粉砕設備とし
ては、前記ガス流案内羽根１３による通風圧損が大き
く、通風動力が増加し、設備の消費能力が大きくなる欠
点があった。For this reason, in the conventional vertical roller crusher having only the inclined chute 4, the gas flow guide vanes 13 are provided in the gas passage 12 on the outer periphery of the table 2 as shown in FIG. By adjusting the direction and narrowing the area of the ejection port to make the gas flow at high speed (about 80 m / sec), the agglomerates swept from the outer periphery of the table 2 are re-table 2
The device has been devised to increase the chances of blowing back upward and being subjected to the crushing action by the rollers. However, in the inclined chute 4 having a single structure, the load on the four rollers is insufficient and non-uniform, and the rollers wear. It becomes uneven. Further, as the crushing equipment, there is a drawback that the ventilation pressure loss due to the gas flow guide vanes 13 is large, the ventilation power is increased, and the consumption capacity of the equipment is increased.

更に回転するテーブル２上へ供給された粒塊状物は、前
述以外に多くの要因によって複雑に挙動し、その条件に
おける固有の広がりの軌跡と層厚とをもち、ローラ圧下
部２４との相対関係によって粉砕性能に大きく影響す
る。従って粉砕機の機械的な条件を調整して設定して
も、供給される粒塊状物の物性が変動すると、前記の粒
塊状物の広がりの軌跡も変化して粉砕性能も変動する。Further, the agglomerates supplied onto the rotating table 2 behaves in a complicated manner due to many factors other than those described above, has a locus of inherent spread and layer thickness under the conditions, and has a relative relationship with the roller lower part 24. Greatly affects the crushing performance. Therefore, even if the mechanical conditions of the crusher are adjusted and set, if the physical properties of the agglomerate supplied change, the locus of spread of the agglomerate also changes and the crushing performance also changes.

このため、従来の竪型ローラ粉砕機において、定常に粉
砕性能を維持するためには、粉砕機の機械的な調整は勿
論、供給される粒塊状物の物性も常に一定に保つよう十
分な管理と調整が必要であった。For this reason, in the conventional vertical roller crusher, in order to maintain the crushing performance steadily, sufficient control is required not only for mechanical adjustment of the crusher but also for constantly maintaining the physical properties of the agglomerates supplied. And adjustment was necessary.

外部循環式竪型粉砕機では、ローラによって圧潰された
粉砕物は、テーブル外周のガス通路が吹き上げるガス流
による一次分級や、粉砕機上部の分級機による二次分級
によって粗粉が粉砕機内を内部循環するので、この間ロ
ーラによって更に粉砕されるが、シュートから供給され
た新たな原料である粒塊状物は、テーブル上の最初の広
がりでローラ圧下部に噛み込まれないと、大部分はその
ままテーブル外周のガス通路から落下し、粉砕機外の外
部循環輸送機へ排出され、再び粉砕機へ戻されるが、こ
の場合ローラによる粉砕効果は低下する。In the external circulation type vertical crusher, the crushed material crushed by the rollers is subjected to the primary classification by the gas flow blown up by the gas passages on the outer circumference of the table and the secondary classification by the classifier on the upper part of the crusher, so that the coarse powder inside the crusher Since it circulates, it is further crushed by the rollers during this period, but the agglomerates, which are new raw materials supplied from the chute, do not get caught in the roller pressure lower part at the first spread on the table, and most of them remain as they are on the table. It falls from the gas passage on the outer periphery, is discharged to the external circulation transport machine outside the crusher, and is returned to the crusher again, but in this case, the crushing effect of the rollers is reduced.

これに対し、比較的構造の簡単な供給装置によって供給
された粒塊状物のテーブル上における最初の分散でロー
ラ圧下部への噛み込み割合を改善することによって、粉
砕能力は顕著に改善されることが実機の運転における調
査によって明らかになった。On the other hand, the crushing ability is remarkably improved by improving the rate of biting into the roller lower part by the first dispersion on the table of the agglomerates supplied by the relatively simple structure supply device. Became clear by the investigation in the operation of the actual machine.

粉砕機内に導入された新たな原料である粒塊状物を極力
何れかのローラの圧下部へ噛み込まれるように、テーブ
ル上に供給する条件を設定し調整することは、下方より
噴出させるガスの力を弱くした外部循環式竪型粉砕機で
は特に重要であり、前記の実機における運転で従来例の
ない新しい供給条件と構造を着想し、実機に応用し実証
を得た。It is necessary to set and adjust the conditions to be supplied on the table so that the agglomerates, which are new raw materials introduced into the crusher, will be caught in the pressure lower part of any roller as much as possible. This is especially important in the external circulation type vertical crusher where the force is weakened, and the idea was given to new supply conditions and structures that were unprecedented in the operation of the above-mentioned actual machine, and it was applied to the actual machine and proved.

（発明が解決しようとする問題点） 本発明は、従来の竪型粉砕機が、粉砕機能を十分に発揮
し得ず、また設備の消費動力が大きくなり、かつ粒塊状
物の物性を一定に保つために十分な管理と調整が必要で
ある等の問題点を解決しようとするものである。(Problems to be Solved by the Invention) In the present invention, the conventional vertical crusher cannot sufficiently exhibit the crushing function, the power consumption of the equipment is increased, and the physical properties of the agglomerate are kept constant. It aims to solve the problems such as the need for sufficient management and coordination to maintain.

（問題点を解決するための手段） このため本発明は、垂直軸の回りで回転するテーブル上
に供給された粒塊状物を前記テーブル上に配置された複
数個のローラなどによって圧潰粉砕する竪型粉砕機にお
いて、供給される粒塊状物の最大寸法より大きい高さを
有し、前記テーブル上のテーブル中心に同心に固設され
て一体に回転する分散台と、同分散台の上方から同分散
台に被さる状態の逆コップ状のストツパを有し、同スト
ツパの下周縁は同分散台の外周との間に粒塊状物の落下
を許す間隙をあけると共に、同分散台上に供給され、同
分散台の回転によって外周方向へ飛ばされ又は送り出さ
れた粒塊状物が衝突するよう、同ストツパの下縁を同分
散台の上面と同一高さとするか、それより下方に延設し
てなるもので、これを問題点解決のための手段とするも
のである。(Means for Solving the Problems) For this reason, the present invention is a vertical method for crushing and crushing an agglomerate supplied on a table rotating around a vertical axis by a plurality of rollers arranged on the table. In the die crusher, a dispersion table having a height larger than the maximum size of the agglomerates to be supplied, fixed concentrically at the center of the table on the table, and rotating integrally, is the same as the dispersion table from above. It has a reverse cup-shaped stopper in a state of covering the dispersion table, and a lower peripheral edge of the stopper is provided with a gap between the outer circumference of the dispersion table and the outer periphery of the dispersion table to allow the agglomerates to fall. The lower edge of the stopper is at the same height as the upper surface of the dispersion table or extends below it so that the agglomerates that are blown out or sent out by the rotation of the dispersion table collide. In order to solve the problem Is the means of.

（作用） テーブル上へ供給された粒塊状物は、テーブルの回転に
よって運動が加えられ、周方向速度と半径方向速度をも
ってテーブル上を広がる。本発明はこの広がりをテーブ
ル回転中心からローラの最内側点を結ぶ円に近い直径を
持つ円筒状ストツパと、上面が円筒状ストツパの下端よ
り高く、かつストツパの径より僅かに小さい径の円形台
をテーブル上に設けることにより、半径方向速度を零に
した後、再び前記円筒状ストツパと同径の位置にもどし
て前記円筒状ストツパ直下のテーブル上の全円周から振
り出された粒塊状物の広がりがテーブル上に配置された
全ローラの圧下部に対し、極力誘導されるようにする。(Operation) The agglomerates supplied onto the table are subjected to motion by the rotation of the table, and spread on the table at a circumferential speed and a radial speed. The present invention relates to a cylindrical stopper having a diameter close to the circle connecting the center of rotation of the table to the innermost point of the roller, and a circular base having an upper surface higher than the lower end of the cylindrical stopper and slightly smaller than the diameter of the stopper. By providing on the table, the radial velocity is made zero, and then returned to a position having the same diameter as the cylindrical stopper again, and the agglomerate that is swung out from the entire circumference on the table immediately below the cylindrical stopper. Of the roller is arranged so as to be guided as much as possible to the pressure lowering portions of all the rollers arranged on the table.

（実施例） 以下本発明の実施例を図面について説明すると、第１図
〜第６図は本発明の竪型粉砕機の実施例を示すもので、
第１図は粒塊状物内部供給装置を備えた竪型粉砕機の第
２図における線II〜IIに沿った縦断面図、第２図は第１
図の線Ｉ〜Ｉに沿った横断面図、第３図は第１図におけ
る要部の詳細図である。(Example) Hereinafter, an example of the present invention will be described with reference to the drawings. Figs. 1 to 6 show an example of a vertical crusher of the present invention.
FIG. 1 is a vertical sectional view taken along lines II-II in FIG. 2 of a vertical crusher equipped with an agglomerate internal supply device, and FIG.
FIG. 3 is a cross-sectional view taken along the line I-I in the figure, and FIG. 3 is a detailed view of a main part in FIG.

また第４図は、テーブル上に設けられた分散台１０上に
供給された粒塊状物が、テーブルの回転によって振り出
され、円筒状ストツパ９が半径方向の運動を一旦阻止さ
れた後、再びテーブル上を広がってローラ圧下部に噛み
込まれる粒塊状物の運動の軌跡の説明図、第５図および
第６図は第３図及び第４図の夫々に対応するものである
が、本発明の機能上の効果を対比するための説明図で、
本発明の円筒状ストツパ９及び分散台１０を設けない場
合に、テーブル中心に供給された粒塊状物のテーブル上
における運動軌跡のローラ圧下部との関係を示す説明図
である。Further, FIG. 4 shows that the agglomerates supplied onto the dispersion table 10 provided on the table are shaken out by the rotation of the table, and the cylindrical stopper 9 is once prevented from moving in the radial direction, and then again. Explanatory views of the locus of the motion of the agglomerate that spreads on the table and is caught in the roller lower part, FIGS. 5 and 6, correspond to FIGS. 3 and 4, respectively. It is an explanatory diagram for comparing the functional effects of
It is explanatory drawing which shows the relationship with the roller pressure lower part of the locus | trajectory of a motion of the granular lumps supplied to the table center on a table when the cylindrical stopper 9 and the dispersion stand 10 of this invention are not provided.

さて第１図〜第４図において、竪型粉砕機本体１には、
本体を外側から貫通して粒塊状物原料２０を粉砕機１内
に導入するシュート４を備える。シュート４の先には導
入された前記粒塊状物を受け入れ、これをテーブル中央
に供給するためのシュート先ホッパ４ａが固設されてい
る。テーブル２は同駆動装置２ａによって回転するよう
駆動される。Now, in FIGS. 1 to 4, in the vertical crusher main body 1,
A chute 4 that penetrates the main body from the outside and introduces the agglomerate raw material 20 into the crusher 1 is provided. At the tip of the chute 4, a chute tip hopper 4a for receiving the introduced agglomerate and feeding it to the center of the table is fixed. The table 2 is driven to rotate by the drive device 2a.

またテーブル２の上面外周には、複数個のローラ５（第
２図及び第４図では５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄの４個）が
配置される。前記各ローラ５は軸６の回りに回転自在に
取付けられ、支点軸受７を中心にローラ圧下装置８によ
って回転されてテーブル２上面にローラ転動面が押し下
げられ、テーブル２との間に噛み込まれた粒塊状物との
摩擦によって、テーブル２の回転に伴い回転して、供給
された粒塊状物を圧潰粉砕する。A plurality of rollers 5 (four rollers 5a, 5b, 5c and 5d in FIGS. 2 and 4) are arranged on the outer periphery of the upper surface of the table 2. Each of the rollers 5 is rotatably mounted around a shaft 6, and is rotated by a roller pressing device 8 around a fulcrum bearing 7 so that the roller rolling surface is pushed down onto the upper surface of the table 2 and is caught between the roller 2 and the table 2. The supplied agglomerates are crushed and crushed by the rotation of the table 2 due to friction with the agglomerated agglomerates.

テーブル２の上面との間に粒塊状物の通過を許す高さｌ
の間隙をあけ、ローラ５の内側にテーブルと同心に円筒
状ストツパ９が配置されている。この円筒状ストツパ９
の直径ｄ_２は、同ストツパ下方のテーブル上の円周から
再度振り出される粒塊状物の運動の軌跡が、全ローラの
圧下部２４に対し極力配分されるようになり、その粉砕
機に特有の直径で、回転数、ローラ寸法及び配置寸法並
びに粉砕される粒塊状物の物性によって決められる。Height l allowing passage of agglomerates between the upper surface of the table 2
A cylindrical stopper 9 is arranged inside the roller 5 concentrically with the table with a gap between them. This cylindrical stopper 9
The diameter d _{2 of} is such that the locus of motion of the granular agglomerates re-swung from the circumference on the table below the stopper is distributed as much as possible to the pressure part 24 of all rollers, which is peculiar to the crusher. Is determined by the number of revolutions, the size and arrangement of the rollers and the physical properties of the agglomerates to be ground.

テーブル２の上面中央には、テーブルと同心で一体に回
転する分散台１０が固設されている。前記分散台１０の
直径ｄ_３は、前記円筒状ストツパ９の内面との間に供給
された粒塊状物が落下できる間隙ｃをあける大きさで、
高さｈ_３は前記円筒状ストツパ下端とテーブル上面間の
間隙ｌに同じ、またはｌより大きい高さとする。テーブ
ル２の外周と本体１の内側との間には、テーブル外周ガ
ス通路１２を設け、テーブル下熱ガス通路１５によって
熱ガス入口１４と連通する。At the center of the upper surface of the table 2, a dispersion table 10 is fixedly installed so as to rotate concentrically with the table. The diameter d ₃ of the dispersion table 10 is such a size as to form a gap c between the inner surface of the cylindrical stopper 9 and the agglomerates that can be dropped.
The height h ₃ is the same as or larger than the gap 1 between the lower end of the cylindrical stopper and the upper surface of the table. A table outer peripheral gas passage 12 is provided between the outer periphery of the table 2 and the inner side of the main body 1, and is communicated with the hot gas inlet 14 by a table lower hot gas passage 15.

竪型粉砕機１内の熱ガスの通風は、熱ガス入口１４の前
の通風系に設けられた押し込み送風機（図示省略）か、
或は粉砕機本体上部のガス排出口１７の後の通風系に設
けられた誘引通風機（図示省略）によって行なわれる。
熱ガスは熱ガス入口１４から竪型粉砕機本体１内のテー
ブル下熱ガス通路１５を通って、テーブル外周ガス通路
１２から上部の粉砕乾燥室３へ吹き出され、その際ロー
ラ５によって粉砕され、テーブル２の外周から振り出さ
れた粉砕物を上部の分級機１６へ搬送し、粗粉を分離後
製品（微粉）を熱ガスと共にガス排出口１７から粉砕機
外へ搬送して取出す。Ventilation of the hot gas in the vertical crusher 1 is performed by a forced draft fan (not shown) provided in the ventilation system in front of the hot gas inlet 14.
Alternatively, it is carried out by an induced draft fan (not shown) provided in the draft system after the gas discharge port 17 in the upper part of the crusher body.
The hot gas is blown from the hot gas inlet 14 through the hot gas passage 15 under the table in the vertical crusher body 1 to the crushing and drying chamber 3 in the upper part from the gas passage 12 around the table, and is crushed by the roller 5 at that time. The pulverized product shook out from the outer circumference of the table 2 is conveyed to the upper classifier 16, and after separating the coarse powder, the product (fine powder) is conveyed together with the hot gas from the gas outlet 17 to the outside of the pulverizer and taken out.

第５図は前記第３図に、又第６図は前記第４図に対応す
るもので、第５図の構造は本発明の構成上の要件である
円筒状ストツパ９及び分散台１０を欠いたものである。
第６図は第５図の構成で、テーブル２の中央にシュート
先ホッパ４ａから粒塊状物を供給したときのテーブル上
における広がりの運動の軌跡を表わしたもので、回転す
るテーブル２の中央へ粒塊状物を供給しただけでは、ロ
ーラに対し有効に配分されないことを表わしており、本
発明の機能の有効性が高いことを対比するための説明図
である。FIG. 5 corresponds to FIG. 3 and FIG. 6 corresponds to FIG. 4, and the structure of FIG. 5 lacks the cylindrical stopper 9 and the dispersion base 10 which are the structural requirements of the present invention. It was what I had.
FIG. 6 shows the locus of the spreading motion on the table when the agglomerates are supplied from the chute hopper 4a to the center of the table 2 in the configuration of FIG. FIG. 9 is an explanatory diagram for showing that the effect of the function of the present invention is high because it represents that the agglomerates are not effectively distributed to the rollers only by being supplied.

次に第３図及び第４図に基いて作用を説明すると、竪型
粉砕機１内へシュート４によって導入された粒塊状物
は、シュート先ホッパ４ａからテーブル上に固設された
分散台１０の中央に落下供給される。前記粒塊状物は落
下時の広がりによる半径方向速度を有し、更に分散台１
０の回転による周速度と法線加速度（遠心加速度）との
影響を受けて分散台１０の上面を広がって円筒状ストツ
パ９の内面に衝突して半径方向速度を失い、前記分散台
１０と円筒状ストツパ９の間の間隙を落下して、テーブ
ル２上に供給される。この間の粒塊状物運動軌跡を表わ
せば、ｏ−ａの曲線となる。Next, referring to FIGS. 3 and 4, the operation will be described. The agglomerates introduced into the vertical crusher 1 by the chute 4 are dispersed from the chute destination hopper 4a to the dispersion table 10 fixed on the table. Supplied in the center of. The agglomerate has a velocity in the radial direction due to the spread when falling, and further, the dispersion table 1
Under the influence of the peripheral velocity and the normal acceleration (centrifugal acceleration) due to the rotation of 0, the upper surface of the dispersion table 10 spreads and collides with the inner surface of the cylindrical stopper 9 to lose the radial velocity. It is supplied onto the table 2 after dropping through the gap between the stoppers 9. The locus of movement of the agglomerates during this period is represented by a curve of oa.

次に筒状ストツパ９の直径ｄ_２の円周直下のテーブル２
の上面に落下した粒塊状物は、半径方向の初速度Vo＝ｏ
m/sec、テーブルの回転による半径方向法線加速度 （ωはテーブルの角速度rad/sec）、周速度 と、粒塊状物の物性とによって運動が加えられ、テーブ
ル２の外周までの間に広がる。今この広がりを一例とし
てローラ５ａの圧下部２４の半径方向範囲ｅ−ｃについ
て考えると、外端の点ｃを通る粒塊状物の運動の軌跡を
さかのぼると、ｃ−ｂ−ａとなり、更に回転中心まで延
長すればｃ−ｂ−ａ−ｏとなる。又内端点ｅを通る粒塊
状物の運動の軌跡は、回転中心側より見ればｏ−ｄ−ｅ
となり、更に延長すればｏ−ｄ−ｅ−ｆとなり、次のロ
ーラ５ｂの圧下部２４の外端点ｆを通る。Then the tubular a stop table 2 just below the circumference of the diameter d ₂ of 9
The agglomerates falling on the upper surface of the
m / sec, radial normal acceleration due to table rotation (Ω is the angular velocity of the table rad / sec), peripheral velocity And the physical properties of the agglomerates cause movement to spread to the outer circumference of the table 2. Considering this range as an example, the radial range ec of the pressure lower portion 24 of the roller 5a will now be considered. If the trajectory of the motion of the agglomerate of particles passing through the point c at the outer end is traced back to c-b-a, further rotation occurs. If it extends to the center, it becomes c-b-a-o. Also, the locus of motion of the agglomerates passing through the inner end point e is ode when viewed from the rotation center side.
If further extended, it becomes od-ef, and passes through the outer end point f of the pressure lowering portion 24 of the next roller 5b.

上述のことは本発明の構造を採用することによって、粒
塊状物に回転中心側からｏ−ａ−ｂ−ｃとｏ−ｄ−ｅ−
ｆの間の広がりをもって粒塊状物を運動させてローラ５
ａの圧下部２４に供給することができることを意味す
る。即ち、ローラ５ａの圧下部２４に噛み込ませること
ができる円筒状ストツパ９の円周上における振り出し範
囲は であり、この範囲の中心角を有効角θとすれば、θ＝∠
aod≒９０°＝３６０°／ローラ数(4)となる。これによ
り筒状ストツパ９の直下のテーブル２上から半径速度Vo
＝ｏで振り出される粒塊状物は、総て４個のローラ９の
圧下部２４へ過不足なく導くことが可能になる。As described above, by adopting the structure of the present invention, the agglomerates are oabc and odec from the rotation center side.
The agglomerates are moved with a spread between f and the roller 5
It means that it can be supplied to the lower part 24 of a. That is, the swinging range on the circumference of the cylindrical stopper 9 that can be engaged with the pressure lower portion 24 of the roller 5a is If the central angle of this range is the effective angle θ, θ = ∠
aod≈90 ° = 360 ° / number of rollers (4). As a result, the radial velocity Vo is applied from above the table 2 directly below the cylindrical stopper 9.
The agglomerates that are shaken out at = o can be guided to the pressure lower portions 24 of all four rollers 9 without excess or deficiency.

ローラ幅が十分でない（例えば十分な場合の1/2幅）と
きは、十分なローラ幅のときに比べ、その割合分に見合
って有効角θは小さくなる。またストツパのないときも
ローラ幅が十分でない場合には、ストツパの有るときと
略同様十分なローラ幅に比べ、そのマイナス幅の割合分
だけ有効角θは小さくなる。よって十分なローラ幅がな
いときでもストツパは有効である。なぜならば各ローラ
に対しより有効に、かつ均等に噛み込ませることができ
るためである。When the roller width is not sufficient (for example, 1/2 width when it is sufficient), the effective angle θ becomes smaller in proportion to the ratio than when the roller width is sufficient. If the roller width is not sufficient even when there is no stopper, the effective angle θ becomes smaller than the sufficient roller width in the same manner as when there is a stopper by the ratio of the minus width. Therefore, the stopper is effective even when the roller width is not sufficient. This is because each roller can be more effectively and evenly engaged.

なお、前述のような軌跡となるように粒塊状物を運動さ
せるためには、円筒状ストツパ９の直径ｄ_２を適正に決
定することが重要であるが、前記直径ｄ_２はテーブル直
径及び回転数、ローラ寸法、ローラ数及び配置等の機械
的条件と粒塊状物の物性、例えば質量や摩擦係数などと
関連して決定することができる。これら筒状ストツパ９
の直径ｄ_２の決定要素中粒塊状物の物性、特に摩擦係数
は実状として変動しやすく、厳密な管理が困難である
が、本発明によるローラ圧下部への粒塊状物の供給性能
は、供給される粒塊状物の水分変動などによって摩擦係
数が多少変化してもあまり影響を受けない。Note that it is important to properly determine the diameter d ₂ of the cylindrical stopper 9 in order to move the agglomerate so that the locus becomes the above-mentioned locus, but the diameter d ₂ is the table diameter and the rotation. It can be determined in relation to mechanical conditions such as number, roller size, number and arrangement of rollers, and physical properties of agglomerates, such as mass and coefficient of friction. These cylindrical stoppers 9
Properties of the determinant in particle agglomerates having a diameter d _2, in particular the coefficient of friction tends to vary as circumstances, but strict control is difficult, the supply performance of the grain lumps of the roller rolling part according to the present invention, the supply Even if the friction coefficient changes to some extent due to fluctuations in the water content of the agglomerated aggregates, it is not so affected.

例えば、前述の円筒状ストツパ９直下から振り出された
粒塊状物がローラ圧下部２４に噛み込まれる有効度合、
即ち直径ｄ_２の円周上における有効振り出し範囲 の大きさ、及び有効角θ＝∠aod（＝９０°）の大きさ
は前記の摩擦係数の変化によってあまり変らず、ローラ
５ａに対する位相角∠aocが変化するだけで、ローラ５
ａに対する供給性能は殆ど変らないことが実験等で確か
められており、これが本発明の優れた特徴の一つであ
る。For example, the degree of effectiveness in which the agglomerates that have been swung out from immediately below the cylindrical stopper 9 are caught in the roller lower part 24,
That is, the effective drawing range on the circumference of the diameter d _2. And the effective angle θ = ∠aod (= 90 °) do not change much due to the change in the friction coefficient, and only the phase angle ∠aoc with respect to the roller 5a changes.
It has been confirmed through experiments and the like that the supply performance for a is almost unchanged, which is one of the excellent features of the present invention.

次に第５図及び第６図について説明すると、第５図は前
記第３図の構造中本発明の要件である円筒状ストツパ９
及び分散台１０を欠いた構造で、シュート先ホッパ４ａ
からテーブル２の中央へ粒塊状物を投下供給する場合を
示し、第６図はその場合の粒塊状物のテーブル２上にお
ける広がりの運動の軌跡と、ローラ５の圧下部２４との
関係の説明図である。Next, referring to FIGS. 5 and 6, FIG. 5 shows a cylindrical stopper 9 which is a requirement of the present invention in the structure of FIG.
And the chute destination hopper 4a with a structure lacking the dispersion table 10.
6 shows the case of dropping and supplying the agglomerates to the center of the table 2, and FIG. 6 illustrates the relationship between the locus of the spreading motion of the agglomerates on the table 2 and the pressing part 24 of the roller 5 in that case. It is a figure.

テーブル回転数は基本的にはテーブル径に見合ったもの
で、径の大小により大きく変化する。即ち、立形ミルに
採用しているテーブル回転数は 大形のテーブル径 25rpm（遠心加速度２．０ｇ相当） 小形のテーブル径 45rpm（遠心加速度２．０ｇ相当） であり、中間のテーブル径に対しては中間的回転数が使
用される。ちなみに本発明の第４図はテーブル回転数が
32〜33rpmを念頭に運動軌跡を作図している。The table rotation speed is basically commensurate with the table diameter, and changes greatly depending on the size of the table. That is, the table rotation speed adopted in the vertical mill is a large table diameter of 25 rpm (centrifugal acceleration 2.0 g equivalent) and a small table diameter of 45 rpm (centrifugal acceleration 2.0 g equivalent). Intermediate speeds are used. By the way, in FIG. 4 of the present invention, the table rotation speed is
The motion locus is plotted with 32-33 rpm in mind.

テーブル回転数は ミル動力（粉砕能力）∝テーブル回転数 の関係があり、回転を早めればコンパクトなミルになる
が、反比例してミル振動値が高くなり、摩耗部分も多く
なって、これに耐える剛性の高い、耐摩耗性を持った重
装備のミルを製作する必要から、両方のバランスを取っ
た適正なテーブル回転数が決まって来る。よってテーブ
ル径を決めれば、テーブル回転数はおのずと決まり、自
由に回転数は振れるものではない。The table rotation speed is related to the mill power (grinding capacity) ∝ table rotation speed. If the rotation speed is increased, the mill will become more compact, but the vibration value of the mill will increase in inverse proportion, and the wear area will increase. Since it is necessary to manufacture a heavy-duty mill with high rigidity and wear resistance that can withstand, an appropriate table rotation speed that balances both is determined. Therefore, if the table diameter is determined, the table rotation speed is naturally determined, and the rotation speed does not fluctuate freely.

第６図において、シュート先ホッパ４ａからテーブル２
の中央に落下供給された粒塊状物は、第４図と同様落下
点において半径方向の広がりによる初速度Vno m/secを
有し、更にテーブル２の回転による法線加速度α_ｎと周
速Ｖｃとの影響を受けて広がるが、円筒状ストツパ９の
直径ｄ_２相当円までの軌跡は、第４図と同じでｏ−ａの
曲線となる。更に第６図の場合は円筒状ストツパ９がな
いため、直径ｄ_２相当の円周上の点ａにおいても半径方
向速Ｖｎはｏにならず、法線加速度αによって引続き増
加し、又周速も引続いて半径の増加に従って大きくな
り、テーブル外周までの間を広がりながら運動しａ−ｂ
の軌跡をとる。In FIG. 6, the chute destination hopper 4a to the table 2
The agglomerates that have been dropped and supplied to the center of the table have an initial velocity Vno m / sec due to the radial spread at the drop point, as in FIG. 4, and further the normal acceleration α _n and the peripheral velocity Vc due to the rotation of the table 2. However, the locus up to the circle corresponding to the diameter d ₂ of the cylindrical stopper 9 is a curve of o-a as in FIG. Further, in the case of FIG. 6, since the cylindrical stopper 9 is not provided, the radial velocity Vn does not become o at the point a on the circumference corresponding to the diameter d ₂ , and the normal velocity α continuously increases the circumferential velocity Vn. Also increases as the radius increases and moves while expanding to the outer circumference of the table ab
Take the trajectory of.

一例としてローラ５ａの圧下部２４の半径方向範囲ｄ−
ｂについて考えると、外端ｂを通る運動の軌跡を逆にた
どると、ｂ−ａ−ｏとなり、内端点ｄについては回転中
心側から見るとｏ−ｃ−ｄとなり、更に延長するとｏ−
ｃ−ｄ−ｅとなる。前記ｃ点は前記直径ｄ_２の円周との
交点、ｅ点はテーブル外周円との交点である。As an example, the radial range d- of the pressure lowering portion 24 of the roller 5a.
Considering b, when the trajectory of the motion passing through the outer end b is traced in reverse, it becomes b-a-o, and the inner end point d becomes o-c-d when viewed from the rotation center side, and further extends o-.
It becomes cd-e. The point c is an intersection with the circumference of the diameter d ₂ , and the point e is an intersection with the table outer circumference circle.

以上よりローラ５ａの圧下部２４のｂ−ｄ間を通る粒塊
状物の広がりは、回転中心ｏよりｏ−ａ−ｂとｏ−ｃ−
ｄ−ｅの間だけであって、直径ｄ_２相当のテーブル上の
円周ではａ−ｃ間が振り出し有効範囲となり、有効角θ
は∠aocで第６図では約３４°である。これを直径ｄ_２
の円全周で考えると、約２２４°（３６０°−３４°×
４）の範囲から振り出された粒塊状物は、４個のローラ
の何れの圧下部２４へも噛み込まれることなく、テーブ
ル外へ振り出されることになる。From the above, the spread of the agglomerates passing between b and d of the pressure lower part 24 of the roller 5a is o-a-b and o-c- from the rotation center o.
It is only during d-e, and in the circumference on the table corresponding to the diameter d _{2, the} range between a-c is the effective range of the drawing, and the effective angle θ
Is ∠aoc, which is about 34 ° in FIG. This is the diameter d ₂
Considering the entire circumference of the circle, about 224 ° (360 ° -34 ° x
The agglomerate that is swung out from the range of 4) is swung out of the table without being caught in any of the pressure lower parts 24 of the four rollers.

従って第５図のテーブル構造で粉砕能力を高めるために
は、粒塊状物を予めローラ数に均等に分割し、これを各
ローラの圧下部を通る運動軌跡の上流側の狭い広がり内
に確実に供給するよう微調整するか、或は前述の従来の
粉砕機の場合のように、粉砕機内のガス搬送による内部
循環を増して、ローラによって圧潰される機会を増加
し、且つ全ローラに分散させるしかないが、前者の方法
は調整が微妙、且つ繁雑で、後者では前述のよう大きい
消費動力が必要となる。Therefore, in order to enhance the crushing ability with the table structure of FIG. 5, the agglomerate is divided into the number of rollers in advance, and this is surely distributed within a narrow spread on the upstream side of the motion locus passing through the pressure lower part of each roller. Fine tuned to feed or, as in the case of conventional crushers described above, increase internal circulation due to gas transport within the crusher to increase chances of being crushed by the rollers and disperse over all rollers. However, in the former method, the adjustment is delicate and complicated, and in the latter method, large power consumption is required as described above.

（発明の効果） 以上詳細に説明した如く本発明は構成されているので、
円筒状ストツパの作用によって、同ストツパ直下のテー
ブル全周から振り出される粒塊状物の全量、あるいはそ
れに近い量を各ローラ圧下部に対し均等、且つ十分に有
効供給することが可能となり、更にこの特性が供給され
る粒塊状物の水分の変動等による摩擦係数の変化にもあ
まり影響されないで維持される。これが本発明の優れた
特徴である。(Effects of the Invention) Since the present invention is configured as described in detail above,
Due to the action of the cylindrical stopper, it becomes possible to uniformly and sufficiently effectively supply the entire amount of the granular agglomerates swirled from the entire circumference of the table immediately below the stopper or an amount close thereto to each roller pressure lower part. The characteristics are maintained without being significantly affected by changes in the friction coefficient due to fluctuations in the water content of the agglomerates supplied. This is an excellent feature of the present invention.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

第１図は本発明の実施例を示す竪型粉砕機の縦断面図、
第２図は第１図のＩ〜Ｉ断面図、第３図は第１図におけ
る要部の詳細図、第４図は第３図におけるテーブル上の
粒塊状物の運動の軌跡を示す説明図、第５図は第３図か
ら円筒状ストツパ及び分散台を取去った場合の断面図、
第６図は第５図の場合のテーブル上の粒塊状物の運動の
軌跡を示す説明図、第７図は従来の竪型粉砕機の縦断面
図、第８図は第７図のIV〜IV断面図、第９図は第７図に
おけるＶ〜Ｖ断面図で、粒塊状物のテーブル上における
広がりの軌跡とローラによる圧下部との関係を示す説明
図である。 図の主要部分の説明 １……竪型粉砕機本体 ２……テーブル ２ａ……テーブル駆動装置 ５……ローラ ９……円筒状ストツパ １０……分散台FIG. 1 is a vertical sectional view of a vertical crusher showing an embodiment of the present invention,
2 is a cross-sectional view taken along line I-I of FIG. 1, FIG. 3 is a detailed view of a main part in FIG. 1, and FIG. 4 is an explanatory view showing a locus of movement of agglomerates on the table in FIG. FIG. 5 is a cross-sectional view of the cylindrical stopper and the dispersion base removed from FIG.
FIG. 6 is an explanatory view showing the locus of movement of the agglomerates on the table in the case of FIG. 5, FIG. 7 is a vertical cross-sectional view of a conventional vertical crusher, and FIG. 8 is IV-of FIG. IV sectional view and FIG. 9 are sectional views taken along line V-V in FIG. 7, and are explanatory views showing the relationship between the locus of spread of the agglomerate on the table and the pressure lowering part by the roller. Description of main parts of the figure 1 ... Vertical crusher main body 2 ... Table 2a ... Table drive device 5 ... Roller 9 ... Cylindrical stopper 10 ... Dispersing table

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】垂直軸の回りで回転するテーブル上に供給
された粒塊状物を前記テーブル上に配置された複数個の
ローラなどによって圧潰粉砕する竪型粉砕機において、
供給される粒塊状物の最大寸法より大きい高さを有し、
前記テーブル上のテーブル中心に同心に固設されて一体
に回転する分散台と、同分散台の上方から同分散台に被
さる状態の逆コップ状のストツパを有し、同ストツパの
下周縁は同分散台の外周との間に粒塊状物の落下を許す
間隙をあけると共に、同分散台上に供給され、同分散台
の回転によって外周方向へ飛ばされ又は送り出された粒
塊状物が衝突するよう、同ストツパの下縁を同分散台の
上面と同一高さとするか、それより下方に延設してなる
ことを特徴とする竪型粉砕機。1. A vertical crusher for crushing and crushing an agglomerate supplied on a table rotating around a vertical axis by a plurality of rollers arranged on the table,
Having a height greater than the maximum size of the agglomerates to be fed,
The table has a dispersing table fixed concentrically at the center of the table and rotating integrally, and an inverted cup-shaped stopper which covers the dispersing table from above the dispersing table, and the lower peripheral edge of the stopper is the same. A space is provided between the outer periphery of the dispersing table to allow the agglomerates to fall, and the agglomerates that are supplied to the dispersing table and that are blown out or sent out by the rotation of the dispersing table collide. A vertical crusher characterized in that the lower edge of the stopper is at the same height as the upper surface of the dispersion table or is provided below the upper surface.