JPH0679315A - クロスロール圧延機のロールレベリング方法 - Google Patents
クロスロール圧延機のロールレベリング方法Info
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- JPH0679315A JPH0679315A JP4236682A JP23668292A JPH0679315A JP H0679315 A JPH0679315 A JP H0679315A JP 4236682 A JP4236682 A JP 4236682A JP 23668292 A JP23668292 A JP 23668292A JP H0679315 A JPH0679315 A JP H0679315A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 板ウェッジの無い帯材を圧延可能とし、品質
及び歩留りが向上し、圧延通板性が良好となってミスロ
ールが無くなって生産性が向上するロールレベリング方
法を提供する。 【構成】 上ワークロール１と下ワークロール２とを複
数のクロス角に設定し、その各々のクロス角において、
各々の圧下力差が零となるレベリング量を測定し、この
レベリング量からオフセット量を算出し、このオフセッ
ト量から任意のクロス角におけるレベリング量を逆算し
てロールレベリングするようにし、ワークロール設定時
に、そのオフセット量を容易に算出可能とした。
及び歩留りが向上し、圧延通板性が良好となってミスロ
ールが無くなって生産性が向上するロールレベリング方
法を提供する。 【構成】 上ワークロール１と下ワークロール２とを複
数のクロス角に設定し、その各々のクロス角において、
各々の圧下力差が零となるレベリング量を測定し、この
レベリング量からオフセット量を算出し、このオフセッ
ト量から任意のクロス角におけるレベリング量を逆算し
てロールレベリングするようにし、ワークロール設定時
に、そのオフセット量を容易に算出可能とした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、上下のワークロールを
互いにクロスさせるクロスロール圧延機のロールレベリ
ング方法に関する。
互いにクロスさせるクロスロール圧延機のロールレベリ
ング方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】クロスロール圧延機のロールレベリング
では、ワークロールをクロスさせない通常の４段圧延機
と同様の方法が用いられている。
では、ワークロールをクロスさせない通常の４段圧延機
と同様の方法が用いられている。
【０００３】即ち、図４及び図５に示すように、上，下
両ワークロール１，２の組替え直後に、下バックアップ
ロールに支持された下ワークロール２と上ワークロール
１とを一旦接触させ、圧下装置によって上バックアップ
ロール３を５００〜１、０００トン程度の圧下力ＰW ，
ＰD で圧下し、その時の作業側ＷＳと駆動側ＤＳとの圧
下力差Ｐｄｆ＝ＰW −ＰD が零となるように、双方の圧
下量ＸW ，ＸD を調整する。
両ワークロール１，２の組替え直後に、下バックアップ
ロールに支持された下ワークロール２と上ワークロール
１とを一旦接触させ、圧下装置によって上バックアップ
ロール３を５００〜１、０００トン程度の圧下力ＰW ，
ＰD で圧下し、その時の作業側ＷＳと駆動側ＤＳとの圧
下力差Ｐｄｆ＝ＰW −ＰD が零となるように、双方の圧
下量ＸW ，ＸD を調整する。
【０００４】この後、上，下両ワークロール１，２を所
要のクロス角θでクロスさせると、図６に示すように、
ロール軸方向中央Ｃとクロス点Ｃ0 とが一致し、作業側
ロールギャップｈW 及び駆動側ロールギャップｈD を形
成し、ｈW ＝ｈD となる。
要のクロス角θでクロスさせると、図６に示すように、
ロール軸方向中央Ｃとクロス点Ｃ0 とが一致し、作業側
ロールギャップｈW 及び駆動側ロールギャップｈD を形
成し、ｈW ＝ｈD となる。
【０００５】このようにして、作業側ロールギャップｈ
W 及び駆動側ロールギャップｈD を等しくすることによ
り、左右で均等な板厚に圧延できるのである。
W 及び駆動側ロールギャップｈD を等しくすることによ
り、左右で均等な板厚に圧延できるのである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、ワークロー
ルチョックを具備した圧延機では、上，下両ワークロー
ル１，２の使用回数が多くなると、その軸心と図示しな
いワークロールチョック側面との間の寸法精度が低下
し、上，下両ワークロール１，２をクロス角θでクロス
させた場合、図７に示すように、上ワークロール軸心Ｏ
1 と下ワークロール軸心Ｏ2 とに、ロール軸方向と直交
する水平方向のずれ（以下、オフセットδと称す）が発
生する。
ルチョックを具備した圧延機では、上，下両ワークロー
ル１，２の使用回数が多くなると、その軸心と図示しな
いワークロールチョック側面との間の寸法精度が低下
し、上，下両ワークロール１，２をクロス角θでクロス
させた場合、図７に示すように、上ワークロール軸心Ｏ
1 と下ワークロール軸心Ｏ2 とに、ロール軸方向と直交
する水平方向のずれ（以下、オフセットδと称す）が発
生する。
【０００７】この場合、図７の例のように、クロス点Ｃ
0 はロール軸方向中央Ｃから駆動側ＤＳに移動し、作業
側クロス量（移動量）ｌw 及び作業側ロールギャップｈ
W は、駆動側クロス量（移動量）ｌD 及び駆動側ロール
ギャップｈD よりも大きくなる。
0 はロール軸方向中央Ｃから駆動側ＤＳに移動し、作業
側クロス量（移動量）ｌw 及び作業側ロールギャップｈ
W は、駆動側クロス量（移動量）ｌD 及び駆動側ロール
ギャップｈD よりも大きくなる。
【０００８】この作業側ロールギャップｈW と駆動側ロ
ールギャップｈD とが不等になると、圧延される圧延材
にも作業側ＷＳと駆動側ＤＳとの板厚差（以下、板ウェ
ッジと称す）が発生する。
ールギャップｈD とが不等になると、圧延される圧延材
にも作業側ＷＳと駆動側ＤＳとの板厚差（以下、板ウェ
ッジと称す）が発生する。
【０００９】この板ウェッジは、圧延材の品質不良とな
るばかりでなく、板曲りを誘発するので、圧延中の通板
性が低下し、圧延材が蛇行して圧延機中心から外れるこ
とになり、正常な圧延操作が不能になる。
るばかりでなく、板曲りを誘発するので、圧延中の通板
性が低下し、圧延材が蛇行して圧延機中心から外れるこ
とになり、正常な圧延操作が不能になる。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明に係るロールレベ
リング方法は、ワークロールをハウジング内に設定した
後に、上ワークロールと下ワークロールとを複数のクロ
ス角に設定し、この各々のクロス角において作業側圧下
力と駆動側圧下力との差が零になる作業側圧下量と駆動
側圧下量との差をそれぞれ測定し、この各々の圧下量差
から（１）式によって上ワークロールと下ワークロール
とのロール軸方向と直交する水平方向のオフセット量を
算出し、このオフセット量から（２）式によって任意の
クロス角における前記圧下量差を算出し、この圧下量差
によって任意のクロス角における前記ワークロールをレ
ベリングすることを特徴とする。 δ＝（Ｄω／２Ｌ）・｛（Ｈｄｆ2 −Ｈｄｆ1 ）／（θ2 −θ1 ）｝・・（１） Ｈｄｆ＝（２Ｌ／Ｄω）・δ・θ＋Ｈｄｆ0 ・・・・・・・・・・・・・（２） ここで、 Ｈｄｆ：作業側圧下量と駆動側圧下量との差（レベリン
グ量） Ｌ ：作業側圧下点と駆動側圧下点との距離 θ ：上下ワークロールの圧延中のクロス角 δ ：上下ワークロールのロール軸方向と直交する水
平方向のオフセット量 Ｄω ：ワークロール直径 添字 ：各クロス角θにおける各々の値
リング方法は、ワークロールをハウジング内に設定した
後に、上ワークロールと下ワークロールとを複数のクロ
ス角に設定し、この各々のクロス角において作業側圧下
力と駆動側圧下力との差が零になる作業側圧下量と駆動
側圧下量との差をそれぞれ測定し、この各々の圧下量差
から（１）式によって上ワークロールと下ワークロール
とのロール軸方向と直交する水平方向のオフセット量を
算出し、このオフセット量から（２）式によって任意の
クロス角における前記圧下量差を算出し、この圧下量差
によって任意のクロス角における前記ワークロールをレ
ベリングすることを特徴とする。 δ＝（Ｄω／２Ｌ）・｛（Ｈｄｆ2 −Ｈｄｆ1 ）／（θ2 −θ1 ）｝・・（１） Ｈｄｆ＝（２Ｌ／Ｄω）・δ・θ＋Ｈｄｆ0 ・・・・・・・・・・・・・（２） ここで、 Ｈｄｆ：作業側圧下量と駆動側圧下量との差（レベリン
グ量） Ｌ ：作業側圧下点と駆動側圧下点との距離 θ ：上下ワークロールの圧延中のクロス角 δ ：上下ワークロールのロール軸方向と直交する水
平方向のオフセット量 Ｄω ：ワークロール直径 添字 ：各クロス角θにおける各々の値
【００１１】
【作用】ロール組替え等によるワークロール設定後、ク
ロス角を例えば０°及び／または0.５°に設定し、各々
の作業側と駆動側の圧下力差が零になる圧下量差を測定
し、更に例えば１°の所要のクロス角に設定して前記圧
下力差が零になるように圧下量を設定すると共にこのレ
ベリング量を測定する。
ロス角を例えば０°及び／または0.５°に設定し、各々
の作業側と駆動側の圧下力差が零になる圧下量差を測定
し、更に例えば１°の所要のクロス角に設定して前記圧
下力差が零になるように圧下量を設定すると共にこのレ
ベリング量を測定する。
【００１２】これら測定した二つのレベリング量によっ
て、この上，下両ワークロールのオフセット量を式によ
って算出する。このワークロールにおけるオフセット量
は常に一定であるので、圧延条件の変更のためにクロス
角を変更した場合、そのクロス角に対応するレベリング
量を前記オフセット量から逆算し、このレベリング量に
よってロールレベリングを補正する。
て、この上，下両ワークロールのオフセット量を式によ
って算出する。このワークロールにおけるオフセット量
は常に一定であるので、圧延条件の変更のためにクロス
角を変更した場合、そのクロス角に対応するレベリング
量を前記オフセット量から逆算し、このレベリング量に
よってロールレベリングを補正する。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の一実施例を添付図面に基づい
て説明する。図１はクロスロール圧延機の概念及びロー
ルレベリング方法を示す正面図、図２はロールレベリン
グ位置及びロールレベリング補正位置を示す線図、図３
は任意のロールクロス角に対するレベリング補正のため
の圧下量差を示す線図である。
て説明する。図１はクロスロール圧延機の概念及びロー
ルレベリング方法を示す正面図、図２はロールレベリン
グ位置及びロールレベリング補正位置を示す線図、図３
は任意のロールクロス角に対するレベリング補正のため
の圧下量差を示す線図である。
【００１４】図１に示すように、上，下両ワークロール
１，２の組替え後、従来と同様に、上，下両ワークロー
ル１，２を下バックアップロール４で支持して接触さ
せ、双方の荷重ＰW ，ＰD の差が零になるように、作業
側圧下量ＸW 及び駆動側圧下量ＸD を調整し、次に、例
えば、クロス角θ＝１°で上，下両ワークロール１，２
をクロスさせる。この時、上，下両ワークロール１，２
の間にオフセットが発生していると、作業側ロールギャ
ップｈW は駆動側ロールギャップｈD よりも大きくなる
（図７参照）。
１，２の組替え後、従来と同様に、上，下両ワークロー
ル１，２を下バックアップロール４で支持して接触さ
せ、双方の荷重ＰW ，ＰD の差が零になるように、作業
側圧下量ＸW 及び駆動側圧下量ＸD を調整し、次に、例
えば、クロス角θ＝１°で上，下両ワークロール１，２
をクロスさせる。この時、上，下両ワークロール１，２
の間にオフセットが発生していると、作業側ロールギャ
ップｈW は駆動側ロールギャップｈD よりも大きくなる
（図７参照）。
【００１５】このロールギャップ差ｈｄｆ＝（ｈW −ｈ
D ）は次式で表わすことができる。 ｈｄｆ＝（２Ｌω・θ・δ）／Ｄω・・・・・・・・・・・・・・・・（１） ここで、Ｌω：ワークロールバレル長さ θ ：クロス角 δ ：上，下両ワークロール間のオフセット量 Ｄω：ワークロール直径
D ）は次式で表わすことができる。 ｈｄｆ＝（２Ｌω・θ・δ）／Ｄω・・・・・・・・・・・・・・・・（１） ここで、Ｌω：ワークロールバレル長さ θ ：クロス角 δ ：上，下両ワークロール間のオフセット量 Ｄω：ワークロール直径
【００１６】また、この時の作業側ＷＳと駆動側ＤＳと
におけるレベリング量Ｈｄｆ＝（Ｘ W −ＸD ）は次式と
なる。 Ｈｄｆ＝（Ｌ／Ｌω）・ｈｄｆ＝（２・Ｌ・θ・δ）／Ｄω・・・・・（２） ここで、Ｌ ：作業側圧下点と駆動側圧下点との距離
におけるレベリング量Ｈｄｆ＝（Ｘ W −ＸD ）は次式と
なる。 Ｈｄｆ＝（Ｌ／Ｌω）・ｈｄｆ＝（２・Ｌ・θ・δ）／Ｄω・・・・・（２） ここで、Ｌ ：作業側圧下点と駆動側圧下点との距離
【００１７】即ち、オフセット量δは一対のワークロー
ル１，２のペア差として生じるもので、上，下両ワーク
ロール１，２の組替えが完了すれば、常時一定となるも
のであり、また、Ｌ，Ｄωも一定であるので、前記した
ロールギャップ差ｈｄｆ及びレベリング量Ｈｄｆは、結
果的には、クロス角θによって比例的に変化することに
なる。
ル１，２のペア差として生じるもので、上，下両ワーク
ロール１，２の組替えが完了すれば、常時一定となるも
のであり、また、Ｌ，Ｄωも一定であるので、前記した
ロールギャップ差ｈｄｆ及びレベリング量Ｈｄｆは、結
果的には、クロス角θによって比例的に変化することに
なる。
【００１８】そこで、図２のとおり、クロスθ＝０°及
びθ＝１°における、各々の圧下力差Ｐｄｆが零とな
る、各々のレベリング量Ｈｄｆ即ち、レベリング量Ａ及
びレベリング量Ｂを求める。
びθ＝１°における、各々の圧下力差Ｐｄｆが零とな
る、各々のレベリング量Ｈｄｆ即ち、レベリング量Ａ及
びレベリング量Ｂを求める。
【００１９】これらの結果をクロス角θとレベリング量
Ｈｄｆとの関係として示すと図３のようになる。この図
は任意のクロス角におけるレベリング量を示すもので、
次式で表わすことができる。 Ｈｄｆ＝（２Ｌδ／Ｄω）・θ＋Ｈｄｆ0 ・・・・・・・・・・・・・（３）
Ｈｄｆとの関係として示すと図３のようになる。この図
は任意のクロス角におけるレベリング量を示すもので、
次式で表わすことができる。 Ｈｄｆ＝（２Ｌδ／Ｄω）・θ＋Ｈｄｆ0 ・・・・・・・・・・・・・（３）
【００２０】この式の勾配２Ｌδ／Ｄωは２点Ａ，Ｂを
結ぶ直線の勾配として次式が求められる。 ２Ｌδ／Ｄω＝ΔＨｄｆ／Δθ＝（Ｈｄｆ2 −Ｈｄｆ1 ）／（θ2 −θ1 ） ・・・（４）
結ぶ直線の勾配として次式が求められる。 ２Ｌδ／Ｄω＝ΔＨｄｆ／Δθ＝（Ｈｄｆ2 −Ｈｄｆ1 ）／（θ2 −θ1 ） ・・・（４）
【００２１】また、上，下両ワークロールのオフセット
量δは次式で表わせる。 δ＝（Ｄω／２Ｌ）・｛（Ｈｄｆ2 −Ｈｄｆ1 ）／（θ2 −θ1 ）｝ ・・・（５）
量δは次式で表わせる。 δ＝（Ｄω／２Ｌ）・｛（Ｈｄｆ2 −Ｈｄｆ1 ）／（θ2 −θ1 ）｝ ・・・（５）
【００２２】前述の通り、このオフセット量δは一対の
上，下両ワークロール群では常に一定となるので、結
局、任意のクロス角におけるレベリング量は次式により
算出できる。 Ｈｄｆ＝｛（Ｈｄｆ2 −Ｈｄｆ1 ）／（θ2 −θ1 ）｝・θ＋Ｈｄｆ0 ・・・（６） ここで、Ｈｄｆ0 ：θ＝Ｃの時のレベリング量
上，下両ワークロール群では常に一定となるので、結
局、任意のクロス角におけるレベリング量は次式により
算出できる。 Ｈｄｆ＝｛（Ｈｄｆ2 −Ｈｄｆ1 ）／（θ2 −θ1 ）｝・θ＋Ｈｄｆ0 ・・・（６） ここで、Ｈｄｆ0 ：θ＝Ｃの時のレベリング量
【００２３】以上により、上ワークロール１と下ワーク
ロール２とを所要のクロス角θでクロスさせ、上記に上
り求めたレベリング量Ｈｄｆによって直線補正し、作業
側ロールギャップｈW と駆動側ロールギャップｈD との
差が零になるように、ロールレベリングする。
ロール２とを所要のクロス角θでクロスさせ、上記に上
り求めたレベリング量Ｈｄｆによって直線補正し、作業
側ロールギャップｈW と駆動側ロールギャップｈD との
差が零になるように、ロールレベリングする。
【００２４】また、圧延材の板厚，板幅，材質等の圧延
仕様の変更や圧延中の板ウェッジ制御のために、クロス
角θを変更する場合には、その変更したクロス角θによ
って所定のレベリング量Ｈｄｆに調整し、ロールレベリ
ングする。
仕様の変更や圧延中の板ウェッジ制御のために、クロス
角θを変更する場合には、その変更したクロス角θによ
って所定のレベリング量Ｈｄｆに調整し、ロールレベリ
ングする。
【００２５】
【発明の効果】本発明では、複数のクロス角において、
各々の圧下力差が零となるレベリング量を測定し、この
レベリング量からオフセット量を算出し、このオフセッ
ト量から任意のクロス角におけるレベリング量を逆算し
てロールレベリングすることにより、ワークロール設定
時に、そのオフセット量を容易に算出することが可能に
なり、どのようなクロス角を採用したりクロス角を変更
した場合でも、容易に、且つ適正なロールレベリングを
行うことができる。
各々の圧下力差が零となるレベリング量を測定し、この
レベリング量からオフセット量を算出し、このオフセッ
ト量から任意のクロス角におけるレベリング量を逆算し
てロールレベリングすることにより、ワークロール設定
時に、そのオフセット量を容易に算出することが可能に
なり、どのようなクロス角を採用したりクロス角を変更
した場合でも、容易に、且つ適正なロールレベリングを
行うことができる。
【００２６】従って、板ウェッジの無い帯材を圧延する
ことが可能になり、品質及び歩留りが向上し、圧延通板
性が良好になるのでミスロールが無くなって生産性が向
上する。また、ロールレベリング作業を自動化すること
が可能になり、オペレータによるレベリング介入操作が
不要になるので、省人化することができる。
ことが可能になり、品質及び歩留りが向上し、圧延通板
性が良好になるのでミスロールが無くなって生産性が向
上する。また、ロールレベリング作業を自動化すること
が可能になり、オペレータによるレベリング介入操作が
不要になるので、省人化することができる。
【図１】本発明の一実施例である、クロスロール圧延機
の概念及びロールレベリング方法を示す正面図。
の概念及びロールレベリング方法を示す正面図。
【図２】任意のクロス角における圧下力差とレベリング
量の関係を示す線図である。
量の関係を示す線図である。
【図３】レベリング補正のためのレベリング量を示す線
図である。
図である。
【図４】従来のロールレベリング方法を示す説明図であ
る。
る。
【図５】従来のロールレベリング方法における、レベリ
ング位置を示す線図である。
ング位置を示す線図である。
【図６】上，下両ワークロール間のオフセットが無い場
合の上，下両ワークロールの交差状態とロールギャップ
量の関係を示す説明図である。
合の上，下両ワークロールの交差状態とロールギャップ
量の関係を示す説明図である。
【図７】オフセットが発生した場合の上，下両ワークロ
ールの交差状態とロールギャップ量の関係を示す説明図
である。
ールの交差状態とロールギャップ量の関係を示す説明図
である。
１ 上ワークロール ２ 下ワークロール Ａ レベリング位置 Ｂ レベリング補正位置 ＤＳ 駆動側 ＷＳ 作業側 ｈD 駆動側ロールギャップ ｈW 作業側ロールギャップ ＰD 駆動側圧下力 ＰW 作業側圧下力 ＸD 駆動側圧下量 ＸW 作業側圧下量 θ クロス角 δ オフセット量 Ｈｄｆ レベリング量
Claims (1)
- 【請求項１】 ワークロールをハウジング内に設定した
後に、上ワークロールと下ワークロールとを複数のクロ
ス角に設定し、この各々のクロス角において作業側圧下
力と駆動側圧下力との差が零になる作業側圧下量と駆動
側圧下量との差をそれぞれ測定し、この各々の圧下量差
から（１）式によって上ワークロールと下ワークロール
とのロール軸方向と直交する水平方向のオフセット量を
算出し、このオフセット量から（２）式によって任意の
クロス角における前記圧下量差を算出し、この圧下量差
によって任意のクロス角における前記ワークロールをレ
ベリングすることを特徴とするクロスロール圧延機のロ
ールレベリング方法。 δ＝（Ｄω／２Ｌ）・｛（Ｈｄｆ2 −Ｈｄｆ1 ）／（θ2 −θ1 ）｝・・（１） Ｈｄｆ＝（２Ｌ／Ｄω）・δ・θ＋Ｈｄｆ0 ・・・・・・・・・・・・・（２） ここで、 Ｈｄｆ：作業側圧下量と駆動側圧下量との差（レベリン
グ量） Ｌ ：作業側圧下点と駆動側圧下点との距離 θ ：上下ワークロールの圧延中のクロス角 δ ：上下ワークロールのロール軸方向と直交する水
平方向のオフセット量 Ｄω ：ワークロール直径 添字 ：各クロス角θにおける各々の値
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4236682A JP2999075B2 (ja) | 1992-09-04 | 1992-09-04 | クロスロール圧延機のロールレベリング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4236682A JP2999075B2 (ja) | 1992-09-04 | 1992-09-04 | クロスロール圧延機のロールレベリング方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0679315A true JPH0679315A (ja) | 1994-03-22 |
| JP2999075B2 JP2999075B2 (ja) | 2000-01-17 |
Family
ID=17004220
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4236682A Expired - Lifetime JP2999075B2 (ja) | 1992-09-04 | 1992-09-04 | クロスロール圧延機のロールレベリング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2999075B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002178018A (ja) * | 2000-12-15 | 2002-06-25 | Kawasaki Steel Corp | 熱間圧延方法及び熱間クロスロール圧延機のレベリング設定方法 |
| JP2009045650A (ja) * | 2007-08-20 | 2009-03-05 | Kobe Steel Ltd | 金属板材の蛇行防止圧延方法 |
| CN110421012A (zh) * | 2016-11-07 | 2019-11-08 | 普锐特冶金技术日本有限公司 | 辊轧机及辊轧机的调整方法 |
-
1992
- 1992-09-04 JP JP4236682A patent/JP2999075B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002178018A (ja) * | 2000-12-15 | 2002-06-25 | Kawasaki Steel Corp | 熱間圧延方法及び熱間クロスロール圧延機のレベリング設定方法 |
| JP2009045650A (ja) * | 2007-08-20 | 2009-03-05 | Kobe Steel Ltd | 金属板材の蛇行防止圧延方法 |
| CN110421012A (zh) * | 2016-11-07 | 2019-11-08 | 普锐特冶金技术日本有限公司 | 辊轧机及辊轧机的调整方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2999075B2 (ja) | 2000-01-17 |
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