JPH0664207A - Printer and power supply therefor - Google Patents
Printer and power supply thereforInfo
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- JPH0664207A JPH0664207A JP4904893A JP4904893A JPH0664207A JP H0664207 A JPH0664207 A JP H0664207A JP 4904893 A JP4904893 A JP 4904893A JP 4904893 A JP4904893 A JP 4904893A JP H0664207 A JPH0664207 A JP H0664207A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】プリンタ用電源に係り、詳細には
サ−マルプリンタ用の電源に係る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a power source for a printer, and more particularly to a power source for a thermal printer.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般的なプリンタ用の電源を図１５に示
す。2. Description of the Related Art A power supply for a general printer is shown in FIG.
【０００３】１はトランス、２はブリッジ、Ｃ１、Ｃ２
はコンデンサ、３は PNPトランジスタ、４は差動アン
プ、該差動アンプ４の＋入力端子にはＶREF = ２Ｖが与
えられている。Ｒ1 は９k Ωの抵抗体、Ｒ2 は１k Ωの
抵抗体である。1 is a transformer, 2 is a bridge, C1, C2
Is a capacitor, 3 is a PNP transistor, 4 is a differential amplifier, and V REF = 2V is applied to the + input terminal of the differential amplifier 4. R1 is a 9 kΩ resistor and R2 is a 1 kΩ resistor.
【０００４】ここで端子ＶG が０として端子電圧（ＶH
−ＶG ）が２０Ｖより高くなると、差動アンプ４の出力
電流Ｉが小さくなり、トランジスタ３の負荷への供給電
流が小さくなり、結局端子電圧（ＶH −ＶG ）の電圧は
２０Ｖにおちつくこととなる。つまり、（ＶH −ＶG ）
＝（Ｒ1 ＋Ｒ2 ）ＶREF ／Ｒ2 となるように設計されて
いる。Here, assuming that the terminal VG is 0, the terminal voltage (VH
-VG) becomes higher than 20V, the output current I of the differential amplifier 4 becomes small, the supply current to the load of the transistor 3 becomes small, and the terminal voltage (VH-VG) eventually ends up at 20V. . That is, (VH-VG)
= (R1 + R2) V REF / R2.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】前述の一般的な電源に
おいては、印字量の増加に応じて電源の出力電圧が低下
し、これに起因して印字における濃度差が発生してい
た。In the above-mentioned general power source, the output voltage of the power source decreases as the printing amount increases, which causes a density difference in printing.
【０００６】また、電源の出力電圧の低下に起因する印
字における濃度差をなくすために分割印字を行うと一般
的なプリンタにおいては、応答スピ−ドが遅く分割印字
のスピ−ドについていけず結局印字に関して濃度差が発
生していた。例えば、サ−マルヘッドの抵抗素子数が２
５６０素子で１素子の抵抗が平均２０００Ωとしサ−マ
ルヘッドの電源電圧を２０Ｖとすると、サ−マルヘッド
の電源電流は最大２５．６Ａの能力が必要となる。この
ような電源は非常に高価であり２分割で印字すると最大
１２．８Ａの電流能力ですみ電源のコストは安くコンパ
クトになる。しかし、２分割で印字した場合電源電圧の
応答速度が数百μ秒であり分割印字の速度についていけ
ず奇数ブロックと偶数ブロックにおいて印字の濃度差を
生じてしまう。If division printing is performed in order to eliminate the density difference in printing due to a decrease in the output voltage of the power supply, in a general printer, the response speed is slow and the speed of division printing cannot be kept. There was a density difference in printing. For example, the number of resistance elements in the thermal head is 2.
If the resistance of one element of 560 elements is 2000 Ω on average and the power supply voltage of the thermal head is 20 V, the power supply current of the thermal head is required to have a maximum capacity of 25.6 A. Such a power supply is very expensive, and when printed in two divisions, it has a current capacity of up to 12.8A, and the power supply costs are low and compact. However, when printing is performed in two divisions, the response speed of the power supply voltage is several hundreds of microseconds, which cannot keep up with the speed of division printing, resulting in a difference in printing density between the odd block and the even block.
【０００７】本発明の目的は、印字量の増加による電源
電圧の低下を電源内部のみで補正し安定した電圧を負荷
に印加して均一な濃度の印字結果が得られる電源を提供
することであり、更に他の目的は分割印字において印字
の濃度差を生じにくいサ−マルヘッドを備えたプリンタ
を提供することにある。An object of the present invention is to provide a power supply which can correct a decrease in power supply voltage due to an increase in printing amount only inside the power supply and apply a stable voltage to a load to obtain a print result of uniform density. Still another object of the present invention is to provide a printer having a thermal head that is unlikely to cause a print density difference in divided printing.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】プリンタ用電源において
は、プリンタに電力を供給する電源ユニットと、電源ユ
ニット及びプリンタとを結合する導線とを備えたプリン
タ用電源であって、電源ユニットは該電源ユニットから
プリンタへ印加される電圧の低下を補償する補償回路を
含み、補償回路はプリンタへ供給される負荷電流に応
じ、電源内部のみでその電流を検知し、電圧低下を補償
するように構成されていることを特徴とする。A printer power supply includes a power supply unit for supplying power to the printer, and a lead wire for connecting the power supply unit and the printer, and the power supply unit is the power supply unit. The unit includes a compensating circuit for compensating for a voltage drop applied to the printer, and the compensating circuit is configured to detect the current only inside the power supply and compensate for the voltage drop according to the load current supplied to the printer. It is characterized by
【０００９】プリンタにおいては、プリンタ用電源から
供給される電力を受け取るようにプリンタ用電源と接続
された一対の接続点を備えた分割印字用のサ−マルヘッ
ドと、一対の接続点に接続されており分割印字を行うと
きに分割される各ブロックの印字総数が相違しても一対
の接続点間の電位差を所定の値に維持するように構成さ
れたコンデンサとを含むことを特徴とする。In the printer, a thermal head for division printing having a pair of connection points connected to the printer power source so as to receive the power supplied from the printer power source, and connected to the pair of connection points. The present invention is characterized by including a capacitor configured to maintain the potential difference between a pair of connection points at a predetermined value even if the total number of prints of each block divided when performing the divided print is different.
【００１０】[0010]
【作用】補償回路はプリンタへ供給される負荷電流に応
じ、電源内部のみでその電流を検知し、電圧低下を補償
するように構成されているため、印字量の増加による電
源電圧の低下を電源ユニットのみで補正して安定した電
圧をプリンタへに印加することができ、本発明の電源を
プリンタに使用することによって均一な濃度の印字が得
ることができるものである。The compensating circuit detects the current only inside the power supply according to the load current supplied to the printer and compensates for the voltage drop. It is possible to apply a stable voltage to the printer by correcting only the unit, and by using the power supply of the present invention in the printer, it is possible to obtain uniform density printing.
【００１１】また、コンデンサは一対の接続点に接続さ
れており分割印字を行うときに分割される各ブロックの
印字総数が相違しても一対の接続点間の電位差を所定の
値に維持するように構成されているので、各分割ブロッ
クにおいて印字の濃度差が生ずることを阻止し得る。Further, the capacitor is connected to the pair of connection points, and the potential difference between the pair of connection points is maintained at a predetermined value even if the total number of prints of each divided block is different when the divided printing is performed. Therefore, it is possible to prevent a difference in printing density from occurring in each divided block.
【００１２】[0012]
【実施例】図３に素子数ｎのサ−マルヘッドのブロック
図を示す。FIG. 3 shows a block diagram of a thermal head having n elements.
【００１３】ＤF 1 、ＤF 2 ……ＤF n はＤ−フリップ
フロップ、ＬA 1 、ＬA 2 ……ＬA n はラッチ、Ｇ1 、
Ｇ2 ……Ｇn はゲ−ト、ＴR 1 、ＴR 2 …ＴR n はトラ
ンジスタ、ＲTH1 、ＲTH2 ……ＲTHn は抵抗体、ＶTHは
サ−マルヘッドの電源、ＧＮＤTH、ＤＧはＦサ−マルヘ
ッドのグランド、ＤＡＴＡはシフトレジスタを構成する
ＤF 1 、ＤF 2 ……ＤF n の最初のフリップフロップＤ
F 1 のデ−タ入力、ＴCKはクロック、ＴL はシフトレジ
スタを構成するＤF 1 、ＤF 2 ……ＤF nの出力を一斉
にラッチするＬA 1 、ＬA 2 ……ＬA n のラッチ用クロ
ック、ＳＴＲＢはラッチ群であるＬA 1 、ＬA 2 ……Ｌ
A n の出力をドライバトランジスタＴR 1 、ＴR 2 ……
ＴR n を伝達するためのＳＴＲＢ信号、ＳＴＲＢが
“１”の期間、ラッチ群であるＬA 1 、ＬA 2 ……ＬA
n の中で出力が“１”相当する抵抗体が通電されて発熱
し受像紙に記録される。DF 1 , DF 2 ... DF n are D-flip-flops, LA 1 , LA 2 ... LA n are latches, G 1 ,
G 2 ...... G n is gate - DOO, TR 1, TR 2 ... TR n transistors, R TH1, R TH2 ...... R THn is resistor, V TH is Sa - thermal head power source, GND TH, DG is F The ground of the thermal head, DATA is the first flip-flop D of DF 1 , DF 2, ... DF n which constitutes the shift register.
F 1 de - data input, TCK clock, TL is LA 1, LA 2 ...... LA n latch clock that simultaneously latches the output of the DF 1, DF 2 ...... DF n constituting the shift register, STRB Is a latch group LA 1 , LA 2 ... L
The output of A n is the driver transistor TR 1 , TR 2 ...
STRB signal for transmitting TR n , a period in which STRB is "1", latch groups LA 1 , LA 2 ... LA
A resistor whose output is "1" in n is energized to generate heat and is recorded on the image receiving paper.
【００１４】図４はプリンタ部の１例を示す。FIG. 4 shows an example of the printer section.
【００１５】同図において、１０はサ−マルヘッド、１
１は受像紙、１２はプラテンロ−ラ、１３は使用前のイ
ンクリボン、１４は使用後のインクリボンである。In the figure, 10 is a thermal head and 1
Reference numeral 1 is an image receiving paper, 12 is a platen roller, 13 is an ink ribbon before use, and 14 is an ink ribbon after use.
【００１６】図５はプリンタの制御部１９、サ−マルヘ
ッド１０及び電源ユニット１５を示す。FIG. 5 shows the control unit 19, the thermal head 10 and the power supply unit 15 of the printer.
【００１７】電源ユニット１５の電源部１６はサ−マル
ヘッド用の電源を示し、その出力はＶH 、グランドはＶ
G である。ＶH 、ＶG ともに電源ユニットの中で基板パ
タ−ン及び導線を介して電源ユニット１５の出力部のコ
ネクタ１７へ接続されている。A power source section 16 of the power source unit 15 indicates a power source for the thermal head, the output of which is VH and the ground is VH.
G. Both VH and VG are connected to the connector 17 of the output section of the power supply unit 15 through the board pattern and the conductor in the power supply unit.
【００１８】このコネクタ１７のそれぞれの接続点２
０、２１における電圧がＶH1、ＶG1である。接続点２
０、２１とサ−マルヘッドの入力用コネクタ１８の接続
点２２、２３とは導線を介して夫々接続されている。そ
こでの接続点２２、２３の電圧がＶH2、ＶG2である。Each connection point 2 of this connector 17
The voltages at 0 and 21 are VH1 and VG1. Connection point 2
0 and 21 and the connection points 22 and 23 of the input connector 18 of the thermal head are connected via conductors, respectively. The voltages at the connection points 22 and 23 there are VH2 and VG2.
【００１９】電源部１６から接続点２０までの抵抗値を
ｒH1、電源部１６から接続点２１までの抵抗値をｒG1、
接続点２０から接続点２２までの抵抗値をｒH2、接続点
２１から接続点２３までの抵抗値をｒG2とすると、通常
ｒH1＝ｒG1であり、これをｒ1 とし、さらに通常ｒH2＝
ｒG2であり、これをｒ2 とする。The resistance value from the power supply unit 16 to the connection point 20 is rH1, the resistance value from the power supply unit 16 to the connection point 21 is rG1,
If the resistance value from the connection point 20 to the connection point 22 is rH2 and the resistance value from the connection point 21 to the connection point 23 is rG2, then normally rH1 = rG1, and this is r1, and further rH2 =
rG2, and this is r2.
【００２０】サ−マルヘッド１０の抵抗体ＲTH2 ……Ｒ
THn を流れる電流の総計をＩTHとすると、（ＶH −ＶG
）−（ＶH2−ＶG2）＝２（ｒ1+ｒ2)ＩTHの関係があ
る。Resistor R TH2 ...... R of the thermal head 10
If the total current flowing through THn is I TH , (VH −VG
)-(VH2-VG2) = 2 (r1 + r2) I TH .
【００２１】すべての抵抗体に通電されたときのＩTHを
ＩTHMAX とする。I TH when all resistors are energized is I THMAX .
【００２２】図７(a) は（ＶH −ＶG ）＝２０Ｖのとき
の（ＶH2−ＶG2）の値が、時間t0より2t0 の間は全抵抗
体の1/4 が通電し、時間3t0 より4t0 の間は全抵抗体の
1/2が通電し、時間5t0 より6t0 の間は全抵抗体の3/4
が通電し、時間7t0 より8t0の間は全抵抗体の全てが通
電したときの夫々の変化を示している。ここでＶmaxは
２( ｒ1 ＋ｒ2)・ＩTHである。In FIG. 7 (a), when the value of (VH2-VG2) when (VH-VG) = 20V, 1/4 of all the resistors are energized from time t0 to 2t0, and from time 3t0 to 4t0. Between all resistors
1/2 is energized, and 3/4 of the total resistance between time 5t0 and 6t0
Shows the changes when all the resistors are energized during the period from 7t0 to 8t0. Here, Vmax is 2 (r1 + r2) · I TH .
【００２３】図１は本発明のサ−マルプリンタ用電源の
実施例を示す。FIG. 1 shows an embodiment of a power source for a thermal printer of the present invention.
【００２４】５は差動増幅器、Ｃ１、Ｃ２はコンデン
サ、Ｒ1 〜Ｒ5 は抵抗体、ＶH 、ＶGは出力端子の電
圧、ＶG1は差動増幅器５に印加される電圧、ＶREF は差
動増幅器４の＋入力に入力される電圧（２Ｖ）を示す。Reference numeral 5 is a differential amplifier, C1 and C2 are capacitors, R1 to R5 are resistors, VH and VG are output terminal voltages, VG1 is a voltage applied to the differential amplifier 5, and V REF is a differential amplifier 4. Indicates the voltage (2V) input to the + input of.
【００２５】この場合、端子電圧（ＶH −ＶG ）は次式
で示される。In this case, the terminal voltage (VH-VG) is expressed by the following equation.
【００２６】（ＶH −ＶG ）＝（Ｒ1 ・Ｒ2 ＋Ｒ2 ・Ｒ
3 ＋Ｒ3 ・Ｒ1 ）ＶREF / Ｒ2 ・Ｒ3＋Ｒ1 ・Ｒ5 ・ＶG
1/ Ｒ3 ・Ｒ4 となる。(VH-VG) = (R1 * R2 + R2 * R)
3 + R3 · R1) V REF / R2 · R3 + R1 · R5 · VG
1 / R3 ・ R4.
【００２７】ここで、Ｒ1 ＝９k Ω、Ｒ2 ＝Ｒ3 ＝２k
Ω、ＶREF ＝２Ｖとすると、ＶH −ＶG ＝２０Ｖ＋４．
５Ｒ5 ・ＶG1/ Ｒ4 となる。ここでＶG1＝ＩTH・ｒ１で
ある。Here, R1 = 9kΩ, R2 = R3 = 2k
Ω and V REF = 2V, VH-VG = 20V + 4.
5R5 ・ VG1 / R4. Here, VG1 = I TH · r1.
【００２８】４．５Ｒ5 ・ＶG1/ Ｒ4 ＝２（ｒ1 ＋ｒ2
）ＩTHになるように回路を設定すれば、（ＶH2−ＶG
2）はいかなるＩTHに対して常に２０Ｖ一定となる。4.5R5.VG1 / R4 = 2 (r1 + r2
) If the circuit is set so that it becomes I TH , (VH2-VG
2) is always 20V for any I TH .
【００２９】すなわち、４．５Ｒ5 （ＩTH・ｒ1 ）／Ｒ
4 ＝２（ｒ1 ＋ｒ2 ）ＩTHとなるように、換言すればＲ
5 とＲ4 との比が２（ｒ1 ＋ｒ2 ）／４．５ｒ1 となる
ようにＲ5 、Ｒ4 を設定すればいかなるＩTHに対しても
安定したサ−マルヘッド電源を供給することができる。That is, 4.5R5 (I TH · r1) / R
4 = 2 (r1 + r2) I TH , in other words R
If R5 and R4 are set so that the ratio of 5 to R4 is 2 (r1 + r2) /4.5r1, a stable thermal head power source can be supplied to any I TH .
【００３０】上記の説明ではサ−マルヘッド内部での電
圧ドロップは０として説明されているが０でなくてもＲ
4 、Ｒ5 の比率を適切に選択することにより調整可能で
ある。In the above description, the voltage drop inside the thermal head is described as 0, but if it is not 0 R
It can be adjusted by appropriately selecting the ratio of R4 and R5.
【００３１】図２は本発明のサ−マルプリンタ用電源の
他の実施例を示す。FIG. 2 shows another embodiment of the power source for the thermal printer of the present invention.
【００３２】６は差動増幅器であって、ゲイン−１の反
転アンプとして使用されている。ＡＳＷはＴCLAMP が
“１”のとき“ＯＮ”するアナログスイッチ、Ｃ3 は直
流カット用コンデンサ、ＴCLAMP は図７(b) に示される
ようにサ−マルヘッドが印字しないタイミングの間に
“１”となる。つまり、図２の他の実施例ではＶG1では
なく、ＶH1よりフィ−ドバックした電圧を補正すること
を示している。A differential amplifier 6 is used as an inverting amplifier having a gain of -1. ASW is an analog switch that turns on when TCLAMP is "1", C3 is a DC cutting capacitor, and TCLAMP is "1" during the timing when the thermal head does not print as shown in FIG. 7 (b). . That is, the other embodiment of FIG. 2 shows that the voltage fed back from VH1 is corrected instead of VG1.
【００３３】図８は６４回路分を１つのＩＣ上に集積し
たドライバ−ＩＣを説明する図である。前述のごとく、
ＳＴＲＢが１種類の場合抵抗数ｎ＝２５６０とすればサ
−マルヘッド用の電源は最大２５．６Ａの能力を必要と
する。FIG. 8 is a diagram for explaining a driver-IC in which 64 circuits are integrated on one IC. As mentioned above,
If the number of STRBs is one and the number of resistances is n = 2560, the power supply for the thermal head requires a maximum capacity of 25.6A.
【００３４】図９は本発明のコンデンサを備えたサ−マ
ルヘッドの実施例を示す図である。ここでＳＴＲＢはＳ
ＴＲＢＡとＳＴＲＢＢに分けられＩＣ1 、ＩＣ3 、・・
・ＩＣ63にはＳＴＲＢＡが、ＩＣ2 、ＩＣ4 、・・・Ｉ
Ｃ64にはＳＴＲＢＢが接続されている。ここでＧＮＤは
図３のＧＮＤTHとＤＧを総称したものである。FIG. 9 is a view showing an embodiment of a thermal head provided with the capacitor of the present invention. Where STRB is S
It is divided into TRBA and STRBB, IC1, IC3, ...
・ ICBA has STRBA, IC2, IC4, ... I
STRBB is connected to C64. Here, GND is a general term for GNDTH and DG in FIG.
【００３５】図１１は図３のサ−マルヘッドにおいて全
素子に通電する（黒ベタ印字）のときのＶH2−ＶG2の変
化を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing changes in VH2-VG2 when all elements are energized (black solid printing) in the thermal head of FIG.
【００３６】図１１において、Ｎ−１ラインまでは印字
がなく、Ｎライン目から黒ベタ印字が開始され、Ｎ＋
１、Ｎ＋２目と続く場合である。Ｎライン目でＳＴＲＢ
＝“１”になると、２５．６Ａの電流ＩTHが流れ始める
からＶH2−ＶG2はその瞬間図５において２５．６×（ｒ
H1＋ｒG1＋ｒH2＋ｒG2) Ｖの電圧が低下し図１において
差動アンプ４、５が反応しだす数百μ秒（仮に２００μ
秒とする）間に少しずつ更に電圧が低下しその後反応し
徐々にＣ2 コンデンサに電圧をチャ−ジして結局ＶH2−
ＶG2を２０Ｖにもどすように上げていく。そしてこの電
源は少し２０Ｖをオ−バ−したところで再び下がり始
め、結局更に数百μ秒（仮にこの時間をＳＴＲＢ＝
“１”になってから６００μ秒とする）経てからＶH2−
ＶG2は２０Ｖに安定する。In FIG. 11, there is no printing up to the N-1 line, black solid printing starts from the Nth line, and N +
This is the case where the first and N + 2th are continued. STRB on the Nth line
= "1", the current ITH of 25.6A starts to flow, so VH2-VG2 is 25.6x (r
H1 + rG1 + rH2 + rG2) The voltage of V drops and the differential amplifiers 4 and 5 start reacting in FIG.
The voltage gradually lowers during the period (seconds) and then reacts, gradually charging the voltage to the C2 capacitor and finally VH2-
Raise VG2 to return to 20V. Then, this power supply starts to drop again when the voltage of 20V is over, and after that, several hundreds of microseconds (if this time is STRB =
VH2− after 600 microseconds after becoming “1”)
VG2 stabilizes at 20V.
【００３７】ここで、ＳＴＲＢ＝“０”となると急にＩ
TH＝“０”となるのでＶH2−ＶG2は２５．６×（ｒH1＋
ｒG1＋ｒH2＋ｒG2) Ｖ分電圧がアップする。次にＮ＋１
ライン目でＳＴＲＢ＝“１”となるとまたＶH2−ＶG2は
２５．６×（ｒH1＋ｒG1＋ｒH2＋ｒG2) Ｖ分電圧が急に
下がりそれから図１における差動アンプ４、５が反応を
開始するまで少し下がり反応を開始すると２０Ｖにもど
そうとして更に少しオ−バ−シュ−トし約２０Ｖに落着
く。Ｎ＋２ライン目はＮ＋１ライン目と同様である。Here, when STRB = "0", suddenly I
Since TH = "0", VH2-VG2 is 25.6 x (rH1 +
rG1 + rH2 + rG2) The voltage increases by V. Then N + 1
When STRB = "1" on the line, VH2−VG2 is 25.6 × (rH1 + rG1 + rH2 + rG2). The voltage for V drops abruptly and then a little lowers until the differential amplifiers 4 and 5 in FIG. Then, it tried to return to 20V and overshooted a little more, and settled down to about 20V. The N + 2th line is the same as the N + 1th line.
【００３８】図６は本発明のサ−マルプリンタの実施例
を示す図、図１２は図６においてコンデンサがない場合
で更にＳＴＲＢＡ、ＳＴＲＢＢを１ライン中１回ずつ
“オン”させるときに全サ−マル素子を“オン”すると
きのＶH2−ＶG2の変化を示す図である。FIG. 6 is a view showing an embodiment of the thermal printer of the present invention, and FIG. 12 is a case where no capacitors are provided in FIG. 6, and when the STRBA and STRBB are turned on once in each line, all the thermal printers are turned on. FIG. 9 is a diagram showing a change in VH2-VG2 when a round element is turned “on”.
【００３９】図１２において、ＳＴＲＢＡ、ＳＴＲＢＢ
の期間のＶH2−ＶG2の平均はほぼ同一で同一濃度が記録
され問題はない。In FIG. 12, STRBA, STRBB
There is no problem because the average of VH2-VG2 during the period is almost the same and the same density is recorded.
【００４０】図１３は図６においてコンデンサがない場
合で更にＳＴＲＢＡ、ＳＴＲＢＢを１ライン中１回ずつ
“オン”させるときに奇数ブロック（ＩＣ1 、ＩＣ3 ・
・・ＩＣ63) 中４素子のみ“オン”、偶数ブロック（Ｉ
Ｃ2 、ＩＣ4 ・・・ＩＣ64)の全素子“オン”の場合の
ＶH2−ＶG2の変化を示す図、図１４は図１３のＶH2−Ｖ
G2における印字状態を説明する図である。FIG. 13 shows an odd number of blocks (IC1, IC3 ..) when STRBA and STRBB are turned "on" once in one line when there is no capacitor in FIG.
..IC63) Only 4 elements in "ON", even block (I
C2, IC4 ... IC64) is a diagram showing changes in VH2-VG2 when all elements are "ON", and FIG. 14 is VH2-V in FIG.
FIG. 7 is a diagram illustrating a printing state in G2.
【００４１】図１３においてＮ＋１ライン目のＳＴＲＢ
Ａ＝“１”の期間は負荷電流が非常に小さいため図１の
コンデンサＣ２に補正電圧（１２．８×（ｒH1＋ｒG1＋
ｒH2＋ｒG2) Ｖが余計にチャ−ジされたままとなりＳＴ
ＲＢＢ＝“１”の期間のＶH2−ＶG2よりＳＴＲＢＡ＝
“１”の期間のＶH2−ＶG2の方が高く図１４の印字結果
となる。つまり奇数ブロックの４素子に相当する部位３
０（６１−６４素子、１８９−１９２素子、・・・２４
０３−２４９６素子）が濃く、偶数ブロック部３１（６
５−１２８素子、１９３−２５６素子、・・・２４９７
−２５６０素子）が薄くなる。なお、一般的にはサ−マ
ルヘッド内部に電流オン、オフ時のスパイク電圧を軽減
するために１００μＦ程度のコンデンサが内部に設けら
れているのみである。図６においては、サ−マルヘッド
内あるいはサ−マルヘッドの近傍にある容量以上のコン
デンサを設け、更に１ライン中４回以上のＳＴＲＢＡと
ＳＴＲＢＢを切り換えることにより図１４に示される不
具合を解消せんとするものである。In FIG. 13, STRB on the (N + 1) th line
Since the load current is very small during the period of A = “1”, the correction voltage (12.8 × (rH1 + rG1 +
rH2 + rG2) V remains charged excessively and ST
STRBA = from VH2−VG2 during RBB = “1”
In the period of "1", VH2-VG2 is higher and the printing result of FIG. 14 is obtained. That is, the part 3 corresponding to the four elements of the odd block
0 (61-64 element, 189-192 element, ... 24
(03-2496 elements) is dark, and the even block part 31 (6
5-128 element, 193-256 element, ... 2497
-2560 element) becomes thin. Generally, only a capacitor of about 100 μF is provided inside the thermal head in order to reduce spike voltage when the current is turned on and off. In FIG. 6, the problem shown in FIG. 14 is solved by providing a capacitor having a capacity larger than or equal to the capacity in the thermal head or in the vicinity of the thermal head and switching STRBA and STRBB four times or more in one line. It is a thing.
【００４２】図６に示されるコンデンサの容量Ｃは次の
ように定められる。すなわち、電源電圧の変化に対する
応答時間をＴ（仮に６００μ秒）とすると、Ｃ×（ｒH1
＋ｒG1＋ｒH2＋ｒG2) ≦Ｔで表される。ここでＴ＝６０
０μ秒、ｒH1＋ｒG1＋ｒH2＋ｒG2＝５０ｍΩとすると、
Ｃ＝１２０００μＦとなる。この理由はＣを余り大きく
すると結局パルス状の負荷電流ＩTHに対する電流応答を
遅くするからである。さらにＳＴＲＢＡまたはＳＴＲＢ
Ｂの時間をｔとしＶH2−ＶG2の変動を仮に０．１Ｖ以下
としたい場合Ｃ×０．１(V) ≧ＩMAX ×ｔの式が成立す
る。ここでｔの時間は電源の応答時間より十分に短くこ
の期間は電源からの補充なしにＣのみでサ−マルヘッド
への電流を供給するとした場合その期間に電圧低下が
０．１Ｖであるという条件のもとにこの式が成立する。
ここでｔは次のように最小し急かんみが選択される。す
なわち、図８においてＴR1、ＴR2・・・ＴRnのオン、オ
フ時間は約１００ｎ秒でありｔはその５０倍、例えばｔ
＝１０μ秒とすると、Ｃ≧（１２．８×１０×１０-6)/
０．１＝１２８×１０-5＝１２８０μＦとなる。本実施
例ではＣ＝２２００μＦとしている。The capacitance C of the capacitor shown in FIG. 6 is determined as follows. That is, assuming that the response time to the change in the power supply voltage is T (600 μsec), C × (rH1
+ RG1 + rH2 + rG2) ≦ T. Where T = 60
Assuming 0 μsec and rH1 + rG1 + rH2 + rG2 = 50 mΩ,
C = 12000 μF. The reason for this is that if C is made too large, the current response to the pulsed load current ITH will eventually be delayed. Furthermore, STRBA or STRB
When the time of B is t and the fluctuation of VH2-VG2 is 0.1 V or less, the formula of C × 0.1 (V) ≧ IMAX × t is established. Here, the time t is sufficiently shorter than the response time of the power supply, and during this period, if the current is supplied to the thermal head only by C without supplementation from the power supply, the condition that the voltage drop is 0.1 V during that period This formula is established under.
Here, t is minimized as follows, and a quick snap is selected. That is, in FIG. 8, the ON / OFF time of TR1, TR2 ... TRn is about 100 ns, and t is 50 times that, for example, t.
= 10 μsec, C ≧ (12.8 × 10 × 10 −6) /
0.1 = 128 × 10 −5 = 1280 μF. In this embodiment, C = 2200 μF.
【００４３】図１０はサ−マルヘッドの全素子に通電す
る（黒ベタ印字）のときのＶH2−ＶG2の変化を示す図で
ある。FIG. 10 is a diagram showing changes in VH2-VG2 when all the elements of the thermal head are energized (solid black printing).
【００４４】図６のＣ＝０、すなわちコンデンサがない
ときはＳＴＲＢＡとＳＴＲＢＢのＶH2−ＶG2には差があ
るがＣ＝２２００μＦのときはＩTHも平均的な電流とな
り（パルス電流ではなく）結局ＶH2−ＶG2もほぼ２０Ｖ
で安定し均一な濃度の印字結果を得ることができる。When C = 0 in FIG. 6, that is, when there is no capacitor, there is a difference in VH2-VG2 of STRBA and STRBB, but when C = 2200 μF, ITH also becomes an average current (not a pulse current) and eventually VH2 -VG2 is almost 20V
Thus, it is possible to obtain a stable and uniform print result.
【００４５】[0045]
【発明の効果】補償回路はプリンタへ供給される負荷電
流に応じ、電源内部のみでその電流を検知し、電圧低下
を補償するように構成されているので、印字量の増加に
よる電源電圧の低下を電源ユニットのみで補正して安定
した電圧をプリンタに印加することができる。更に本発
明の電源をプリンタに使用することによって均一な濃度
の印字が得ることができる。Since the compensating circuit is constructed so as to detect the current only inside the power supply and compensate for the voltage drop according to the load current supplied to the printer, the power supply voltage drops due to the increase of the printing amount. Can be corrected only by the power supply unit and a stable voltage can be applied to the printer. Furthermore, by using the power supply of the present invention in a printer, it is possible to obtain printing with a uniform density.
【図１】本発明のサ−マルプリンタ用電源の実施例を示
す図である。FIG. 1 is a diagram showing an embodiment of a power source for a thermal printer of the present invention.
【図２】本発明のサ−マルプリンタ用電源の他の実施例
を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing another embodiment of the thermal printer power supply of the present invention.
【図３】サ−マルヘッドのブロック図である。FIG. 3 is a block diagram of a thermal head.
【図４】プリンタ部の１例を示す図である。FIG. 4 is a diagram illustrating an example of a printer unit.
【図５】電源ユニット、サ−マルヘッド、制御部を示す
図である。FIG. 5 is a diagram showing a power supply unit, a thermal head, and a control unit.
【図６】図６は本発明のサ−マルプリンタの実施例を示
す図である。FIG. 6 is a diagram showing an embodiment of a thermal printer of the present invention.
【図７】サ−マルヘッドの抵抗体への通電状態による電
圧の変化を説明する図である。FIG. 7 is a diagram for explaining a change in voltage depending on an energized state of a resistor of the thermal head.
【図８】６４回路分を１つのＩＣ上に集積したドライバ
−ＩＣを説明する図である。FIG. 8 is a diagram illustrating a driver-IC in which 64 circuits are integrated on one IC.
【図９】本発明のコンデンサを備えたサ−マルヘッドの
実施例を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing an example of a thermal head provided with the capacitor of the present invention.
【図１０】図１０はサ−マルヘッドの全素子に通電する
（黒ベタ印字）のときのＶH2−ＶG2の変化を示す図であ
る。FIG. 10 is a diagram showing changes in VH2-VG2 when all elements of the thermal head are energized (solid black printing).
【図１１】図３のサ−マルヘッドにおいて全素子に通電
する（黒ベタ印字）のときのＶH2−ＶG2の変化を示す図
である。11 is a diagram showing changes in VH2-VG2 when all elements are energized (black solid printing) in the thermal head of FIG.
【図１２】図１２は図６においてコンデンサがない場合
で更にＳＴＲＢＡ、ＳＴＲＢＢを１ライン中１回ずつ
“オン”させるときに全サ−マル素子を“オン”すると
きのＶH2−ＶG2の変化を示す図である。FIG. 12 shows changes in VH2-VG2 when all thermal elements are turned “on” when STRBA and STRBB are turned “on” once in one line without a capacitor in FIG. 6. FIG.
【図１３】図６においてコンデンサがない場合で更にＳ
ＴＲＢＡ、ＳＴＲＢＢを１ライン中１回ずつ“オン”さ
せるときに奇数ブロック中４素子のみ“オン”、偶数ブ
ロックの全素子“オン”の場合のＶH2−ＶG2の変化を示
す図である。FIG. 13 shows an additional S when there is no capacitor in FIG.
FIG. 9 is a diagram showing a change in VH2-VG2 when only four elements in an odd block are "on" and all elements in an even block are "on" when TRBA and STRBB are "on" once in one line.
【図１４】図１３のＶH2−ＶG2における印字状態を説明
する図である。14 is a diagram illustrating a printing state in VH2-VG2 in FIG.
【図１５】一般的なサ−マルプリンタ用電源を示す図で
ある。FIG. 15 is a diagram showing a general thermal printer power supply.
１ 変圧器 ２ ブリッジ ３ トランジスタ ４、５、６ 差動増幅器 Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ3 、Ｒ4 、Ｒ5 、Ｒ6 抵抗体 Ｃ１、Ｃ２ コンデンサ 1 Transformer 2 Bridge 3 Transistor 4, 5, 6 Differential Amplifier R1, R2, R3, R4, R5, R6 Resistor C1, C2 Capacitor
Claims (4)
と、前記電源ユニット及び前記プリンタを結合する導線
とを備えたプリンタ用電源であって、前記電源ユニット
は該電源ユニットから前記プリンタへ印加される電圧の
低下を補償する補償回路を含み、前記補償回路は前記プ
リンタへ供給される負荷電流に応じ、電源内部のみでそ
の電流を検知し、電圧低下を補償するように構成されて
いることを特徴とするプリンタ用電源。1. A power supply for a printer, comprising: a power supply unit for supplying power to the printer; and a conductive wire connecting the power supply unit and the printer, wherein the power supply unit is applied from the power supply unit to the printer. A compensating circuit for compensating for the voltage drop is included, and the compensating circuit is configured to detect the current only inside the power supply in accordance with the load current supplied to the printer and compensate for the voltage drop. And printer power supply.
け取るようにプリンタ用電源と接続された一対の接続点
を備えた分割印字用のサ−マルヘッドと、前記一対の接
続点に接続されており分割印字を行うときに分割される
各ブロックの印字総数が相違しても前記一対の接続点間
の電位差を所定の値に維持するように構成されたコンデ
ンサとを含むことを特徴とするプリンタ。2. A divided print thermal head having a pair of connection points connected to the printer power source so as to receive the electric power supplied from the printer power source, and to the pair of connection points. A printer comprising: a capacitor configured to maintain the potential difference between the pair of connection points at a predetermined value even if the total number of blocks to be divided is different when performing divided printing.
での総抵抗をｒ、前記プリンタ用電源の応答時間Ｔとす
れば、前記コンデンサは容量ＣがＴ／ｒ以下となるよう
に構成されていることを特徴とする請求項２に記載のプ
リンタ。3. If the total resistance from the capacitor to the printer power source is r and the response time T of the printer power source is T, then the capacitor is configured such that the capacitance C is T / r or less. The printer according to claim 2, wherein the printer is a printer.
各ブロックの印字オン時間をｔ、前記サ−マルヘッドの
最大消費電流をＩとすれば、前記コンデンサは容量Ｃが
Ｉ・ｔ／△Ｖ以上となるように構成されていることを特
徴とする請求項２に記載のプリンタ。4. The voltage drop between the pair of connection points is ΔV,
When the print-on time of each block is t and the maximum current consumption of the thermal head is I, the capacitance of the capacitor is configured to be I · t / ΔV or more. The printer according to Item 2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4904893A JPH0664207A (en) | 1992-06-17 | 1993-03-10 | Printer and power supply therefor |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15794592 | 1992-06-17 | ||
| JP4-157945 | 1992-06-17 | ||
| JP4904893A JPH0664207A (en) | 1992-06-17 | 1993-03-10 | Printer and power supply therefor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0664207A true JPH0664207A (en) | 1994-03-08 |
Family
ID=26389400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4904893A Pending JPH0664207A (en) | 1992-06-17 | 1993-03-10 | Printer and power supply therefor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0664207A (en) |
-
1993
- 1993-03-10 JP JP4904893A patent/JPH0664207A/en active Pending
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