JPH0663831A - 難削材の深穴加工方法 - Google Patents
難削材の深穴加工方法Info
- Publication number
- JPH0663831A JPH0663831A JP4222395A JP22239592A JPH0663831A JP H0663831 A JPH0663831 A JP H0663831A JP 4222395 A JP4222395 A JP 4222395A JP 22239592 A JP22239592 A JP 22239592A JP H0663831 A JPH0663831 A JP H0663831A
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- JP
- Japan
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- hole
- laser
- deep
- deep hole
- machined
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 難削材に高精度な深穴加工を施す方法を提供
する。 【構成】 難削材である軸本体１２に深穴加工をするに
際し、ＹＡＧレーザ光３４を用いて深穴のガイド用の微
細長尺孔３６を形成した後、このガイド用の微細長尺孔
３６をガイドとして機械的穴加工を行って難削材に深穴
を形成する。
する。 【構成】 難削材である軸本体１２に深穴加工をするに
際し、ＹＡＧレーザ光３４を用いて深穴のガイド用の微
細長尺孔３６を形成した後、このガイド用の微細長尺孔
３６をガイドとして機械的穴加工を行って難削材に深穴
を形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、難削材の深穴加工方法
に関し、特に中空エンジンバルブの空洞部の形成や高ア
スペクト比のホブの本体部軸方向に設ける貫通孔の形成
等に用いて好適なものである。
に関し、特に中空エンジンバルブの空洞部の形成や高ア
スペクト比のホブの本体部軸方向に設ける貫通孔の形成
等に用いて好適なものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来の
深穴を加工する方法としては、（１）部材に直接、製品
に必要な所定径のドリル若しくはガンドリル等により機
械的に穴明加工する方法や、（２）所定径の長尺電極先
端から放電あるいは電解させながら穴明加工する方法等
が知られている。
深穴を加工する方法としては、（１）部材に直接、製品
に必要な所定径のドリル若しくはガンドリル等により機
械的に穴明加工する方法や、（２）所定径の長尺電極先
端から放電あるいは電解させながら穴明加工する方法等
が知られている。
【０００３】難削材に深穴加工を施す製品の一例とし
て、金属Ｎａ入中空エンジンバルブ及び無人化対応を目
指した高アスペクト比ホブ（高剛性長尺ホブで本体部軸
方向に貫通穴を設け、空洞内に高ヤング率の棒材を嵌入
したもの）について述べる。
て、金属Ｎａ入中空エンジンバルブ及び無人化対応を目
指した高アスペクト比ホブ（高剛性長尺ホブで本体部軸
方向に貫通穴を設け、空洞内に高ヤング率の棒材を嵌入
したもの）について述べる。
【０００４】図４に金属Ｎａ入中空エンジンバルブの構
造の一例を示す。同図に示すように、中空エンジンバル
ブ１０は、傘部１１と軸本体１２とが鍛造法により一体
形成された後、軸本体１２に深穴（穴径：ｄo，穴深
さ：ｌo）加工を行い中空部１３を形成し、その後金属
Ｎａ１４を注入し、次いで、軸端部材１５を摩擦圧接し
て完成される。
造の一例を示す。同図に示すように、中空エンジンバル
ブ１０は、傘部１１と軸本体１２とが鍛造法により一体
形成された後、軸本体１２に深穴（穴径：ｄo，穴深
さ：ｌo）加工を行い中空部１３を形成し、その後金属
Ｎａ１４を注入し、次いで、軸端部材１５を摩擦圧接し
て完成される。
【０００５】通常、傘部１１及び軸本体１２の材料は、
耐熱、体摩耗、体酸化性の点からＪＩＳＧ４３１１、Ｓ
ＵＨ３５、（２１Ｃｒ−４Ｎｉ−９Ｍｎ−0.４Ｎ）が多
用されており、焼入前に於てもＨＲＣ：２５〜３０程度
の高硬変材、いわゆる難削材である。
耐熱、体摩耗、体酸化性の点からＪＩＳＧ４３１１、Ｓ
ＵＨ３５、（２１Ｃｒ−４Ｎｉ−９Ｍｎ−0.４Ｎ）が多
用されており、焼入前に於てもＨＲＣ：２５〜３０程度
の高硬変材、いわゆる難削材である。
【０００６】従来においては、上記中空部１３の深穴明
加工は、ドリル加工や放電加工を用いていた。しかしな
がら、ドリルによる深穴加工法を用いる場合には、中空
部１３の深穴寸法はｄo：３.0〜５.0ｍｍ、ｌo：５０〜
１００ｍｍであり、細径かつｌo／ｄo≧２０であるこ
と、かつ、Ｍｎが含有されているため、加工硬化性が著
しいため、以下のような問題がある。 （１）超硬ドリルの折損が生じる。 （２）ドリル刃先（チゼルポイント）の異常摩耗が生じ
る。 （３）偏心による寸法精度低下が生じる。 （４）加工速度の低下から生産性、採算面から実用化が
困難である。
加工は、ドリル加工や放電加工を用いていた。しかしな
がら、ドリルによる深穴加工法を用いる場合には、中空
部１３の深穴寸法はｄo：３.0〜５.0ｍｍ、ｌo：５０〜
１００ｍｍであり、細径かつｌo／ｄo≧２０であるこ
と、かつ、Ｍｎが含有されているため、加工硬化性が著
しいため、以下のような問題がある。 （１）超硬ドリルの折損が生じる。 （２）ドリル刃先（チゼルポイント）の異常摩耗が生じ
る。 （３）偏心による寸法精度低下が生じる。 （４）加工速度の低下から生産性、採算面から実用化が
困難である。
【０００７】尚、インコネル、ナイモニック８０Ａ等の
加工性の良い材料に対しては、一部困難を伴いながらも
一部実用化されているが、生産性、採算性の点で改良が
望まれている。
加工性の良い材料に対しては、一部困難を伴いながらも
一部実用化されているが、生産性、採算性の点で改良が
望まれている。
【０００８】また、放電加工による深穴加工法を用いる
場合には、難加工材対応の加工法として、放電加工法も
一部採用されているが以下のような問題がある。 （１）通常直流電源を用いる関係上、加工液中に母材成
分が溶解し、Ｃｒ6+，金属Ｃｒ，溶解性Ｍｎや、放電電
極（通常、７０％Ｃｕ−３０％Ｚｎ黄銅を多用）からの
Ｃｕ，Ｚｎの溶出があり、廃液処理費が膨大である。 （２）加工面粗度が悪い。 （３）消耗電極を用いるため加工穴深さが特定し難く、
in situ （その場）計測が困難で加工後の計測になるた
め、歩留が悪い。 （４）１本当りの加工速度が遅いため、多電極方式が必
要となり設備投資額が高価となる。
場合には、難加工材対応の加工法として、放電加工法も
一部採用されているが以下のような問題がある。 （１）通常直流電源を用いる関係上、加工液中に母材成
分が溶解し、Ｃｒ6+，金属Ｃｒ，溶解性Ｍｎや、放電電
極（通常、７０％Ｃｕ−３０％Ｚｎ黄銅を多用）からの
Ｃｕ，Ｚｎの溶出があり、廃液処理費が膨大である。 （２）加工面粗度が悪い。 （３）消耗電極を用いるため加工穴深さが特定し難く、
in situ （その場）計測が困難で加工後の計測になるた
め、歩留が悪い。 （４）１本当りの加工速度が遅いため、多電極方式が必
要となり設備投資額が高価となる。
【０００９】次に、図５（Ａ），（Ｂ）に高アスペクト
比ホブの構造の一例を示す。これらの図面に示すよう
に、ホブ本体２１の軸と同方向に複数本の貫通穴（穴
径：ｄo；穴深：ｌo）２２を同心円上に形成した後、当
該貫通穴２２内に剛性（ヤング率）の高い金属棒（例、
Ｗ合金、Ｃｒ−Ｎｉ合金等）や繊維強化セラミックス
（ＳｉＣ／Ｓｉ3Ｎ4等）等の棒部材２３を嵌入すること
で高アスペクト比のホブを形成することが提案されてい
る。しかしながら、母材は通常、溶製ハイスや粉末ハイ
スが用いられるため焼入前硬度でも、高硬度（ＨＲｃ：
２０〜２５）であり、かつｄo＝５〜１０ｍｍｌo≧１５
０ｍｍとなるため、ドリルやガンドリルでの深穴加工が
出来ず高アスペクト比ホブの実用比には到っていなかっ
た。
比ホブの構造の一例を示す。これらの図面に示すよう
に、ホブ本体２１の軸と同方向に複数本の貫通穴（穴
径：ｄo；穴深：ｌo）２２を同心円上に形成した後、当
該貫通穴２２内に剛性（ヤング率）の高い金属棒（例、
Ｗ合金、Ｃｒ−Ｎｉ合金等）や繊維強化セラミックス
（ＳｉＣ／Ｓｉ3Ｎ4等）等の棒部材２３を嵌入すること
で高アスペクト比のホブを形成することが提案されてい
る。しかしながら、母材は通常、溶製ハイスや粉末ハイ
スが用いられるため焼入前硬度でも、高硬度（ＨＲｃ：
２０〜２５）であり、かつｄo＝５〜１０ｍｍｌo≧１５
０ｍｍとなるため、ドリルやガンドリルでの深穴加工が
出来ず高アスペクト比ホブの実用比には到っていなかっ
た。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決する本発
明に係る難削材の深穴加工方法は、難削材に深穴加工を
行うに際し、波長の短いレーザにより最終加工穴径より
も細径の穴を形成し、次いで当該細径穴に沿って機械的
穴加工を行い深穴加工をすることを特徴とする。
明に係る難削材の深穴加工方法は、難削材に深穴加工を
行うに際し、波長の短いレーザにより最終加工穴径より
も細径の穴を形成し、次いで当該細径穴に沿って機械的
穴加工を行い深穴加工をすることを特徴とする。
【００１１】尚、従来から深穴加工を行う方法として、
予めガイド穴を設けた後、太径のドリルで追加工を行う
方法は知られているが、ガイド穴の完成穴が１０ｍｍ未
満、特に５ｍｍ以下の細径穴を難削材に明けることは不
可能であった。
予めガイド穴を設けた後、太径のドリルで追加工を行う
方法は知られているが、ガイド穴の完成穴が１０ｍｍ未
満、特に５ｍｍ以下の細径穴を難削材に明けることは不
可能であった。
【００１２】そこで、本発明者らは鋭意研究の結果、波
長の極く短いパルスレーザによる細径穴の穴明加工を施
すと共に、次いで機械的加工を施すという複合加工法を
用いることで、従来困難であった難削材に対する高精度
深穴加工を施すことが出来ることを見出し本発明を完成
するに至った。
長の極く短いパルスレーザによる細径穴の穴明加工を施
すと共に、次いで機械的加工を施すという複合加工法を
用いることで、従来困難であった難削材に対する高精度
深穴加工を施すことが出来ることを見出し本発明を完成
するに至った。
【００１３】以下、本発明の内容を説明する。
【００１４】ここで本発明で波長の短いレーザとは、例
えばＹＡＧレーザ（λ＝1.０８μｍ），あるいはエキシ
マレーザ（例；ＸｅＣｌ：λ＝0.３０８μｍ，ＸｅＦ：
λ＝0.３５０μｍ）等の波長が極く短いパルスレーザ光
を照射させて、微細長尺孔を明けることができるものを
いう。
えばＹＡＧレーザ（λ＝1.０８μｍ），あるいはエキシ
マレーザ（例；ＸｅＣｌ：λ＝0.３０８μｍ，ＸｅＦ：
λ＝0.３５０μｍ）等の波長が極く短いパルスレーザ光
を照射させて、微細長尺孔を明けることができるものを
いう。
【００１５】また、本発明で難削材とは、例えば機械，
陸上，航空，宇宙，海洋，エネルギー等の各分野で広く
用いられる高硬度材をいい、例えば具体的にはエンジン
バルブや高アスペクト比のホブを挙げることができる。
陸上，航空，宇宙，海洋，エネルギー等の各分野で広く
用いられる高硬度材をいい、例えば具体的にはエンジン
バルブや高アスペクト比のホブを挙げることができる。
【００１６】このレーザ加工によって得られた細径穴の
深穴をガイドホールとして所定深さ（レーザ加工された
細径孔の最先端部と略同深さ）まで機械加工する手段と
しては、例えばツイストドリル，ガンドリル等の公知の
穴明加工を施すことができるものをいう。
深穴をガイドホールとして所定深さ（レーザ加工された
細径孔の最先端部と略同深さ）まで機械加工する手段と
しては、例えばツイストドリル，ガンドリル等の公知の
穴明加工を施すことができるものをいう。
【００１７】本発明によれば、極短波長のパルスレー
ザ、即ち、ピークエネルギ値が高く、長焦点、集光性の
良いレーザ光を用いることにより、受光部の局所で金属
蒸発（アブレーション）が発生し、瞬時（数＋秒単位）
に微細長尺孔を明けることができる。
ザ、即ち、ピークエネルギ値が高く、長焦点、集光性の
良いレーザ光を用いることにより、受光部の局所で金属
蒸発（アブレーション）が発生し、瞬時（数＋秒単位）
に微細長尺孔を明けることができる。
【００１８】穴の深さはパルスレーザであるため、パル
ス数制御によりコントロールすることができる。
ス数制御によりコントロールすることができる。
【００１９】レーザ光の直進性により軸中心部に同心度
の高い長尺孔を開孔することができる。また、波長の極
短いレーザを用いるため、光ファイバにより伝送でき、
光路設定の自由度が高くなり、軸心部への微細長尺孔穿
孔する際の、位置決めが容易となる。
の高い長尺孔を開孔することができる。また、波長の極
短いレーザを用いるため、光ファイバにより伝送でき、
光路設定の自由度が高くなり、軸心部への微細長尺孔穿
孔する際の、位置決めが容易となる。
【００２０】また、微細長尺孔を先行ガイド穴としてド
リル穴を明ける際に、ドリルの刃先がズレず真直穴が高
速で明けられる。
リル穴を明ける際に、ドリルの刃先がズレず真直穴が高
速で明けられる。
【００２１】ドリル寿命を支配するチゼルエッジが摩耗
しにくいため、長寿命となり、かつ、被削材からの抵抗
が少く、ドリル折損が激減する。
しにくいため、長寿命となり、かつ、被削材からの抵抗
が少く、ドリル折損が激減する。
【００２２】先行レーザー加工穴表面は、凹凸が著しく
最大５０μｍの溶融層や凝固欠陥熱影響部の軟化層が存
在するが、ドリル追加工により除去されるため、品質、
寸法精度が向上する。
最大５０μｍの溶融層や凝固欠陥熱影響部の軟化層が存
在するが、ドリル追加工により除去されるため、品質、
寸法精度が向上する。
【００２３】
【実施例】以下、本発明の好適な一実施例を図面を参照
して説明する。
して説明する。
【００２４】図１はエンジンバルブの一方の軸端面から
レーザ加工を施し、ガイド用細径孔を形成している状態
を示す概略図である。
レーザ加工を施し、ガイド用細径孔を形成している状態
を示す概略図である。
【００２５】同図に示すように、他端に傘部１１を設け
た軸本体１２の一方の軸端部１２ａの軸端面に対向する
ようレーザ出射ノズル３１が配設されている。そして、
制御器３２によって制御されるパルスＹＡＧレーザ発振
器３３から発振されたＹＡＧレーザ光３４を、集光レン
ズ３５を介して上記軸本体１２の軸端部１２ａの軸中心
部に照射し、ガイド用の微細長尺孔３６を穿孔してい
る。尚、同図中、３７は光ファイバ，３８はアシストガ
スボンベ，３９はアシストガス，４０は流量計を各々図
示する。
た軸本体１２の一方の軸端部１２ａの軸端面に対向する
ようレーザ出射ノズル３１が配設されている。そして、
制御器３２によって制御されるパルスＹＡＧレーザ発振
器３３から発振されたＹＡＧレーザ光３４を、集光レン
ズ３５を介して上記軸本体１２の軸端部１２ａの軸中心
部に照射し、ガイド用の微細長尺孔３６を穿孔してい
る。尚、同図中、３７は光ファイバ，３８はアシストガ
スボンベ，３９はアシストガス，４０は流量計を各々図
示する。
【００２６】加工に用いたエンジンバルブの仕様及び加
工条件を以下に示す。 ＜エンジンバルブの仕様＞ ・材質：ＪＩＳＧ４３１１，ＳＵＨ３５（２１％Ｃｒ−
４Ｎｉ−９Ｍｎ−0.４Ｎ−0.５Ｃ） ・寸法：軸径６.0φｍｍ，全長（Ｌ）：８０ｍｍ， ・ガイド穴目標寸法：0.３〜0.６φｍｍ×７０ｍｍ， ＜加工条件＞ ・使用レーザー：ＹＡＧレーザー、波長（λ）：１.0８
μｍ 平均出力：４００Ｗ，ピーク出力：４０ＫＷ パルス幅：１．５ｍｓｅｃ，周波数：１３Hz ・焦点距離：３００ｍｍ ・アシストガス：Ｏ2 （酸素）
工条件を以下に示す。 ＜エンジンバルブの仕様＞ ・材質：ＪＩＳＧ４３１１，ＳＵＨ３５（２１％Ｃｒ−
４Ｎｉ−９Ｍｎ−0.４Ｎ−0.５Ｃ） ・寸法：軸径６.0φｍｍ，全長（Ｌ）：８０ｍｍ， ・ガイド穴目標寸法：0.３〜0.６φｍｍ×７０ｍｍ， ＜加工条件＞ ・使用レーザー：ＹＡＧレーザー、波長（λ）：１.0８
μｍ 平均出力：４００Ｗ，ピーク出力：４０ＫＷ パルス幅：１．５ｍｓｅｃ，周波数：１３Hz ・焦点距離：３００ｍｍ ・アシストガス：Ｏ2 （酸素）
【００２７】上記加工の結果は、７０ｍｍの全長
（ｌo）に対し、加工所要時間が２１秒であり、ガイド
用の微細長尺孔３６の穴径ｄoは0.２４〜0.４５φｍｍ
であった。
（ｌo）に対し、加工所要時間が２１秒であり、ガイド
用の微細長尺孔３６の穴径ｄoは0.２４〜0.４５φｍｍ
であった。
【００２８】図２は、上記ＹＡＧレーザー穴明加工後の
ガイド穴の状況の概要を示す一部拡大図である。
ガイド穴の状況の概要を示す一部拡大図である。
【００２９】次にガイド用の微細長尺孔３６に沿ってツ
イストドリル４１を用いて中空部１３の機械的深穴加工
を行った。
イストドリル４１を用いて中空部１３の機械的深穴加工
を行った。
【００３０】図３は、ＹＡＧレーザーにより明けられた
ガイド用の微細長尺孔３６に沿って、ツイストドリル４
１で穴明け加工を行なっている状況を示す。
ガイド用の微細長尺孔３６に沿って、ツイストドリル４
１で穴明け加工を行なっている状況を示す。
【００３１】加工に用いたドリル及び切削条件は以下の
ようである。 ＜使用ドリル＞ 超硬 ３．５φｍｍ，ＴｉＡｌＮコー
ティング ＜切削条件＞ 切削速度（周速：３０ｍ／ｓｅｃ）
ようである。 ＜使用ドリル＞ 超硬 ３．５φｍｍ，ＴｉＡｌＮコー
ティング ＜切削条件＞ 切削速度（周速：３０ｍ／ｓｅｃ）
【００３２】切削結果は、従来のようにガイド穴なしで
直接ドリルで穴明した場合には、頻繁にドリルの折損が
生じたが、本法により、ドリルの折損はなくなり、チゼ
ルエッジ４１ａの摩耗は激減し、所定深さ、所定穴径の
高精度の中空穴を明けることが可能となった。
直接ドリルで穴明した場合には、頻繁にドリルの折損が
生じたが、本法により、ドリルの折損はなくなり、チゼ
ルエッジ４１ａの摩耗は激減し、所定深さ、所定穴径の
高精度の中空穴を明けることが可能となった。
【００３３】
【発明の効果】以上実施例と共に説明したように本発明
によれば、予め細径ガイド穴を短波長レーザによるアブ
レーション加工を施した後、機械的穴加工を行って深穴
加工を行うので難削材に対する高精度の深穴加工を施す
ことができる。
によれば、予め細径ガイド穴を短波長レーザによるアブ
レーション加工を施した後、機械的穴加工を行って深穴
加工を行うので難削材に対する高精度の深穴加工を施す
ことができる。
【図１】本実施例に係るレーザを用いてバルブ軸端側か
らガイド穴を加工する状態を示す概略図である。
らガイド穴を加工する状態を示す概略図である。
【図２】図１の要部拡大図である。
【図３】レーザによるガイド穴を明けた後、ドリルで追
加工を施す状態を示す概略図である。
加工を施す状態を示す概略図である。
【図４】金属Ｎａ入中空エンジンバルブの断面図であ
る。
る。
【図５】高アスペクト比ホブの断面図である。
【符号の説明】 １０ 中空エンジンバルブ １１ 傘部 １２ 軸本体 １３ 中空部 ２１ ホブ本体 ２２ 貫通穴 ２３ 棒部材 ３１ レーザ出射ノズル ３３ パルスＹＡＧレーザ発振器 ３４ ＹＡＧレーザ光 ３６ ガイド用の微細長尺孔 ４１ ツイストドリル
Claims (5)
- 【請求項１】 難削材に深穴加工を行うに際し、波長の
短いレーザにより最終加工穴径よりも細径の穴を形成
し、次いで当該細径穴に沿って機械的穴加工を行い深穴
加工をすることを特徴とする難削材の深穴加工方法。 - 【請求項２】 請求項１において、波長の短いレーザが
ＹＡＧレーザであることを特徴とする難削材の深穴加工
方法。 - 【請求項３】 請求項１において、波長の短いレーザが
エキシマレーザであることを特徴とする難削材の深穴加
工方法。 - 【請求項４】 請求項１において、難削材がエンジンバ
ルブであることを特徴とする難削材の深穴加工方法。 - 【請求項５】 請求項１において、難削材が高アスペク
ト比のホブであることを特徴とする難削材の深穴加工方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4222395A JPH0663831A (ja) | 1992-08-21 | 1992-08-21 | 難削材の深穴加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4222395A JPH0663831A (ja) | 1992-08-21 | 1992-08-21 | 難削材の深穴加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0663831A true JPH0663831A (ja) | 1994-03-08 |
Family
ID=16781704
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4222395A Pending JPH0663831A (ja) | 1992-08-21 | 1992-08-21 | 難削材の深穴加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0663831A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07328879A (ja) * | 1994-06-02 | 1995-12-19 | Yasuda Kogyo Kk | 焼入れ機能付きマシニングセンタ |
| KR101326249B1 (ko) * | 2012-01-11 | 2013-11-11 | 주식회사 유도 | 공작물의 홀 가공장치 |
| CN109550991A (zh) * | 2018-09-27 | 2019-04-02 | 河源龙记金属制品有限公司 | 一种模板上加工运水孔方法以及模架 |
| CN109550990A (zh) * | 2018-09-10 | 2019-04-02 | 河源龙记金属制品有限公司 | 模架模板运水孔的加工方法 |
| CN116213904A (zh) * | 2023-03-28 | 2023-06-06 | 中国航发动力股份有限公司 | 一种基于机械钻削-超快激光复合的微细深小孔加工方法 |
-
1992
- 1992-08-21 JP JP4222395A patent/JPH0663831A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07328879A (ja) * | 1994-06-02 | 1995-12-19 | Yasuda Kogyo Kk | 焼入れ機能付きマシニングセンタ |
| KR101326249B1 (ko) * | 2012-01-11 | 2013-11-11 | 주식회사 유도 | 공작물의 홀 가공장치 |
| CN109550990A (zh) * | 2018-09-10 | 2019-04-02 | 河源龙记金属制品有限公司 | 模架模板运水孔的加工方法 |
| CN109550991A (zh) * | 2018-09-27 | 2019-04-02 | 河源龙记金属制品有限公司 | 一种模板上加工运水孔方法以及模架 |
| CN116213904A (zh) * | 2023-03-28 | 2023-06-06 | 中国航发动力股份有限公司 | 一种基于机械钻削-超快激光复合的微细深小孔加工方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
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| A02 | Decision of refusal |
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