JPH0658662A - 圧力下のガス酸素製造方法及び設備 - Google Patents
圧力下のガス酸素製造方法及び設備Info
- Publication number
- JPH0658662A JPH0658662A JP5144912A JP14491293A JPH0658662A JP H0658662 A JPH0658662 A JP H0658662A JP 5144912 A JP5144912 A JP 5144912A JP 14491293 A JP14491293 A JP 14491293A JP H0658662 A JPH0658662 A JP H0658662A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- pressure
- rectification column
- turbine
- high pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
- F25J3/04236—Integration of different exchangers in a single core, so-called integrated cores
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
- F25J3/04084—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
- F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
- F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
- F25J3/04175—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities at a pressure of substantially more than the highest pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
- F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
- F25J3/042—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions having an intermediate feed connection
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
- F25J3/04296—Claude expansion, i.e. expanded into the main or high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
- F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
- F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
- F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04642—Recovering noble gases from air
- F25J3/04648—Recovering noble gases from air argon
- F25J3/04654—Producing crude argon in a crude argon column
- F25J3/04666—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system
- F25J3/04672—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser
- F25J3/04678—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser cooled by oxygen enriched liquid from high pressure column bottoms
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/50—Oxygen or special cases, e.g. isotope-mixtures or low purity O2
- F25J2215/54—Oxygen production with multiple pressure O2
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/40—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/10—Mathematical formulae, modeling, plot or curves; Design methods
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S62/00—Refrigeration
- Y10S62/912—External refrigeration system
- Y10S62/913—Liquified gas
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Emergency Medicine (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧力下のガス酸素製造方法であって、1台の
空気圧縮機を使用して全体として高い熱力学的効率を有
する方法の提供。 【構成】 全量が第1の高圧P1に圧縮されている流入
空気は、その一部分が第2の高圧P2にさらに圧縮され
る。二つの中間温度で、各空気流の一部がタービン
(7,8)内で膨張される。タービンの一つは、圧力P
1と中圧との間に含まれる第3の高圧P3で排出するこ
とができる。分離された酸素の大部分は低圧精留塔(1
3)から液体として取り出され、製品圧力にポンピング
され、圧力P1,P2及びP3のいずれかの圧力にある
空気の凝縮又は擬凝縮によって熱交換ライン(2)内で
気化される。
空気圧縮機を使用して全体として高い熱力学的効率を有
する方法の提供。 【構成】 全量が第1の高圧P1に圧縮されている流入
空気は、その一部分が第2の高圧P2にさらに圧縮され
る。二つの中間温度で、各空気流の一部がタービン
(7,8)内で膨張される。タービンの一つは、圧力P
1と中圧との間に含まれる第3の高圧P3で排出するこ
とができる。分離された酸素の大部分は低圧精留塔(1
3)から液体として取り出され、製品圧力にポンピング
され、圧力P1,P2及びP3のいずれかの圧力にある
空気の凝縮又は擬凝縮によって熱交換ライン(2)内で
気化される。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、熱交換ライン、及び中
圧で作動する第1の精留塔、いわゆる中圧精留塔と低圧
で作動する第2の精留塔、いわゆる低圧精留塔を有する
複式精留塔を含む設備での空気の精留、低圧精留の塔底
から取り出された液体酸素のポンピング、並びに高圧に
圧縮された空気との熱交換による圧縮された酸素の気化
によって圧力下のガス酸素を製造する方法に関する。
圧で作動する第1の精留塔、いわゆる中圧精留塔と低圧
で作動する第2の精留塔、いわゆる低圧精留塔を有する
複式精留塔を含む設備での空気の精留、低圧精留の塔底
から取り出された液体酸素のポンピング、並びに高圧に
圧縮された空気との熱交換による圧縮された酸素の気化
によって圧力下のガス酸素を製造する方法に関する。
【0002】
【従来の技術】以下に問題になる圧力は絶対圧力であ
る。さらに“凝縮”及び“気化”の用語によって、問題
の圧力が準臨界か超臨界であるかにより、いわゆる本来
の凝縮又は気化か、擬凝縮又は擬気化かが理解されるで
あろう。
る。さらに“凝縮”及び“気化”の用語によって、問題
の圧力が準臨界か超臨界であるかにより、いわゆる本来
の凝縮又は気化か、擬凝縮又は擬気化かが理解されるで
あろう。
【0003】この種類の方法、いわゆる“ポンプ式”方
法は、ガス酸素圧縮機を全く廃止することができる。許
容できるエネルギー支出を得るには、気化すべき酸素流
量のほぼ1.5倍の大量の空気流量を、酸素との向流で
液化できるのに十分な圧力まで圧縮することが必要であ
る。このため従来技術では直列の2台の圧縮機が用いら
れ、第2の圧縮機は、液体酸素の気化に用いられる分の
空気しか処理せず、このことは設備投資を著しく増大す
る。
法は、ガス酸素圧縮機を全く廃止することができる。許
容できるエネルギー支出を得るには、気化すべき酸素流
量のほぼ1.5倍の大量の空気流量を、酸素との向流で
液化できるのに十分な圧力まで圧縮することが必要であ
る。このため従来技術では直列の2台の圧縮機が用いら
れ、第2の圧縮機は、液体酸素の気化に用いられる分の
空気しか処理せず、このことは設備投資を著しく増大す
る。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、1台の空気
圧縮機を使用し、全体として高い熱力学的効率を有する
前記方法を提供することを目的としている。本発明はま
た、このような方法を実施するのに用いられる設備も目
的としている。
圧縮機を使用し、全体として高い熱力学的効率を有する
前記方法を提供することを目的としている。本発明はま
た、このような方法を実施するのに用いられる設備も目
的としている。
【0005】
【課題を解決するための手段】そのため本発明の方法
は、前記した圧力下のガス酸素製造方法において、− 処理すべき空気の全量が、中圧より明らかに高い第
1の高圧P1に圧縮され、− 前記空気の第1の部分が、第1の部分の第1分流が
第1タービン内で膨張される第1の中間温度T1まで冷
却され、一方前記第1の部分の残部が、冷却液化、膨張
されて中圧精留塔内に導入され、− 第1の高圧P1にある空気の残部が、第2の高圧P
2までさらに圧縮されて、残部空気の第1分流が第2タ
ービン内で膨張される第2の中間温度T2まで冷却さ
れ、一方前記残部空気の残部が、冷却液化、膨張されて
中圧精留塔内に導入され、− 所望ならば、前記両タービンの一方のタービンの吐
出圧力が、前記第1の高圧P1と中圧との間に含まれる
圧力P3に調整され、− 分離された酸素の少なくとも大部分が、低圧精留塔
から液状で取り出され、前記第1の高圧P1、第2の高
圧P2及び第3の高圧P3のいずれか一つの高圧にある
空気の凝縮によって前記液体酸素が気化する少なくとも
第1の気化圧力にポンプで圧縮され、前記一つ又は複数
の高圧にある空気の凝縮によって気化されることを特徴
としている。
は、前記した圧力下のガス酸素製造方法において、− 処理すべき空気の全量が、中圧より明らかに高い第
1の高圧P1に圧縮され、− 前記空気の第1の部分が、第1の部分の第1分流が
第1タービン内で膨張される第1の中間温度T1まで冷
却され、一方前記第1の部分の残部が、冷却液化、膨張
されて中圧精留塔内に導入され、− 第1の高圧P1にある空気の残部が、第2の高圧P
2までさらに圧縮されて、残部空気の第1分流が第2タ
ービン内で膨張される第2の中間温度T2まで冷却さ
れ、一方前記残部空気の残部が、冷却液化、膨張されて
中圧精留塔内に導入され、− 所望ならば、前記両タービンの一方のタービンの吐
出圧力が、前記第1の高圧P1と中圧との間に含まれる
圧力P3に調整され、− 分離された酸素の少なくとも大部分が、低圧精留塔
から液状で取り出され、前記第1の高圧P1、第2の高
圧P2及び第3の高圧P3のいずれか一つの高圧にある
空気の凝縮によって前記液体酸素が気化する少なくとも
第1の気化圧力にポンプで圧縮され、前記一つ又は複数
の高圧にある空気の凝縮によって気化されることを特徴
としている。
【0006】本発明の他の特徴によれば、− 中間温度T1及びT2が、一方は約0℃と−60℃
との間で、他方は−80℃と−130℃との間で選ばれ
る。− 温タービンに供給する空気流量が、処理すべき空気
流量のほぼ20〜30%である。
との間で、他方は−80℃と−130℃との間で選ばれ
る。− 温タービンに供給する空気流量が、処理すべき空気
流量のほぼ20〜30%である。
【0007】−低圧精留塔から取り出される付加的液
体酸素が、少なくとも第2の気化圧力までポンプで圧縮
され、該一つの又は複数の圧力で熱交換ラインにおいて
気化される。− 液体窒素が複式精留塔から取り出され、少なくとも
一つの窒素気化圧力までポンプで圧縮され、該一つの又
は複数の圧力で熱交換ラインにおいて気化される。
体酸素が、少なくとも第2の気化圧力までポンプで圧縮
され、該一つの又は複数の圧力で熱交換ラインにおいて
気化される。− 液体窒素が複式精留塔から取り出され、少なくとも
一つの窒素気化圧力までポンプで圧縮され、該一つの又
は複数の圧力で熱交換ラインにおいて気化される。
【0008】−第1タービン又は第2タービンを出た
空気の少なくとも一部分が、第3タービンにおいて低圧
まで膨張され、第3タービンを出た空気が、低圧精留塔
内又は低圧精留塔上部から排出された廃ガス中に導入さ
れる。
空気の少なくとも一部分が、第3タービンにおいて低圧
まで膨張され、第3タービンを出た空気が、低圧精留塔
内又は低圧精留塔上部から排出された廃ガス中に導入さ
れる。
【0009】−第1タービン又は第2タービンから出
た前記空気の全量が、第3タービンにおいて膨張され、
該空気が、中圧精留塔の塔底から取り出された空気の補
足的流量と同様に、実質的に中圧である。− 空気をさらに圧縮することが、タービンの一つとそ
れぞれ連結された少なくとも2台の直列のブロワーによ
って行われる。
た前記空気の全量が、第3タービンにおいて膨張され、
該空気が、中圧精留塔の塔底から取り出された空気の補
足的流量と同様に、実質的に中圧である。− 空気をさらに圧縮することが、タービンの一つとそ
れぞれ連結された少なくとも2台の直列のブロワーによ
って行われる。
【0010】このような方法を実施するのに用いられる
設備は、その第1の態様によれば、低圧で作動する一つ
の精留塔、いわゆる低圧精留塔と中圧で作動する一つの
精留塔、いわゆる中圧精留塔を有する複式空気精留塔、
低圧精留塔の塔底から取り出された液体酸素の圧縮用ポ
ンプ、精留すべき空気を中圧より明らかに高い高圧にも
たらす圧縮手段、及び高圧空気と圧縮された液体空気を
熱交換関係に置く熱交換ラインを有する種類の設備にお
いて、圧縮手段が、精留すべき空気の全量を中圧より明
らかに高い第1の高圧P1にもたらす圧縮機と、前記第
1の高圧下にある空気の分流を第2の高圧P2までさら
に圧縮する手段を有し、前記さらに圧縮する手段が、一
方は第1の高圧P1下にある空気の膨張タービンに連結
され、他方はさらに圧縮された空気の一部分の膨張ター
ビンに連結されている、それぞれ膨張タービンに連結さ
れた直列の少なくとも2台のブロワーを有し、熱交換ラ
インが、もっとも高い吸気温度をもつタービンから出た
空気用の冷却通路を有することを特徴としている。
設備は、その第1の態様によれば、低圧で作動する一つ
の精留塔、いわゆる低圧精留塔と中圧で作動する一つの
精留塔、いわゆる中圧精留塔を有する複式空気精留塔、
低圧精留塔の塔底から取り出された液体酸素の圧縮用ポ
ンプ、精留すべき空気を中圧より明らかに高い高圧にも
たらす圧縮手段、及び高圧空気と圧縮された液体空気を
熱交換関係に置く熱交換ラインを有する種類の設備にお
いて、圧縮手段が、精留すべき空気の全量を中圧より明
らかに高い第1の高圧P1にもたらす圧縮機と、前記第
1の高圧下にある空気の分流を第2の高圧P2までさら
に圧縮する手段を有し、前記さらに圧縮する手段が、一
方は第1の高圧P1下にある空気の膨張タービンに連結
され、他方はさらに圧縮された空気の一部分の膨張ター
ビンに連結されている、それぞれ膨張タービンに連結さ
れた直列の少なくとも2台のブロワーを有し、熱交換ラ
インが、もっとも高い吸気温度をもつタービンから出た
空気用の冷却通路を有することを特徴としている。
【0011】本発明による設備はその第2の態様によれ
ば、低圧で作動する一つの精留塔、いわゆる低圧精留塔
と中圧で作動する一つの精留塔、いわゆる中圧精留塔を
有する複式空気精留塔、低圧精留塔の塔底から取り出さ
れた液体酸素の圧縮用ポンプ、精留すべき空気を中圧よ
り明らかに高い高圧にもたらす圧縮手段、及び高圧空気
と圧縮された液体酸素を熱交換関係に置く熱交換ライン
を有する種類の設備において、圧縮手段が、精留すべき
空気の全量を中圧より明らかに高い第1の高圧P1にも
たらす圧縮機と、前記第1の高圧下にある空気の分流を
第2の高圧P2までさらに圧縮する手段を有し、前記さ
らに圧縮する手段が、一方は第1の高圧下にある空気の
膨張タービンに連結され、他方はさらに圧縮された空気
の一部分の膨張タービンに連結されている、それぞれ膨
張タービンに連結された直列の少なくとも2台のブロワ
ーを有すること、2台のタービンの一方の吸気温度T1
が約0℃と−60℃との間に含まれ、他方のタービンの
吸気温度T2が約−80℃と−130℃との間に含まれ
ることを特徴としている。本発明の実施例は、添付の図
面を参照しながら以下に述べられるであろう。
ば、低圧で作動する一つの精留塔、いわゆる低圧精留塔
と中圧で作動する一つの精留塔、いわゆる中圧精留塔を
有する複式空気精留塔、低圧精留塔の塔底から取り出さ
れた液体酸素の圧縮用ポンプ、精留すべき空気を中圧よ
り明らかに高い高圧にもたらす圧縮手段、及び高圧空気
と圧縮された液体酸素を熱交換関係に置く熱交換ライン
を有する種類の設備において、圧縮手段が、精留すべき
空気の全量を中圧より明らかに高い第1の高圧P1にも
たらす圧縮機と、前記第1の高圧下にある空気の分流を
第2の高圧P2までさらに圧縮する手段を有し、前記さ
らに圧縮する手段が、一方は第1の高圧下にある空気の
膨張タービンに連結され、他方はさらに圧縮された空気
の一部分の膨張タービンに連結されている、それぞれ膨
張タービンに連結された直列の少なくとも2台のブロワ
ーを有すること、2台のタービンの一方の吸気温度T1
が約0℃と−60℃との間に含まれ、他方のタービンの
吸気温度T2が約−80℃と−130℃との間に含まれ
ることを特徴としている。本発明の実施例は、添付の図
面を参照しながら以下に述べられるであろう。
【0012】
【実施例】図1に示された設備は、2種類の圧力下にあ
るガス酸素、2種類の圧力下にあるガス窒素、液体酸素
及び液体窒素を製造するのに用いられる。設備は主とし
て、複式精留塔1、熱交換ライン2、主空気圧縮機3、
吐出側に冷却器6を備えた直列の2台のブロワー4,
5、“温”タービン7、“冷”タービン8、2台の液体
酸素ポンプ9,10、及び1台の液体窒素ポンプ11を
有する。
るガス酸素、2種類の圧力下にあるガス窒素、液体酸素
及び液体窒素を製造するのに用いられる。設備は主とし
て、複式精留塔1、熱交換ライン2、主空気圧縮機3、
吐出側に冷却器6を備えた直列の2台のブロワー4,
5、“温”タービン7、“冷”タービン8、2台の液体
酸素ポンプ9,10、及び1台の液体窒素ポンプ11を
有する。
【0013】複式精留塔1は、5〜6バールで作動する
中圧精留塔12、大気圧のわずかに上の圧力で作動する
“尖塔”型の低圧精留塔13、中圧精留塔12の頂部蒸
気(窒素)を低圧精留塔13の塔底液体(酸素)と熱交
換関係に置く気化−凝縮器14、及び低圧精留塔13に
接続される不純アルゴン製造用補助精留塔15を有す
る。
中圧精留塔12、大気圧のわずかに上の圧力で作動する
“尖塔”型の低圧精留塔13、中圧精留塔12の頂部蒸
気(窒素)を低圧精留塔13の塔底液体(酸素)と熱交
換関係に置く気化−凝縮器14、及び低圧精留塔13に
接続される不純アルゴン製造用補助精留塔15を有す
る。
【0014】中圧精留塔12の塔底から低圧精留塔13
の中間点、及び/又はアルゴン精留塔15の頂部凝縮器
に“リッチ液体”(酸素で富化された空気)を上昇させ
る従来の導管16、中圧精留塔12の中間点から低圧精
留塔13の中間点に“下部プアー液体”(不純窒素)を
上昇させる従来の導管17、中圧精留塔12の頂部から
低圧精留塔13の頂部に“上部プアー液体”(純窒素)
を上昇させる従来の導管18が見出され、導管16,1
7,18はそれぞれ膨張弁を備えている。これら3本の
導管によって運ばれる液体は、熱交換ライン2の寒冷部
で過冷却される。
の中間点、及び/又はアルゴン精留塔15の頂部凝縮器
に“リッチ液体”(酸素で富化された空気)を上昇させ
る従来の導管16、中圧精留塔12の中間点から低圧精
留塔13の中間点に“下部プアー液体”(不純窒素)を
上昇させる従来の導管17、中圧精留塔12の頂部から
低圧精留塔13の頂部に“上部プアー液体”(純窒素)
を上昇させる従来の導管18が見出され、導管16,1
7,18はそれぞれ膨張弁を備えている。これら3本の
導管によって運ばれる液体は、熱交換ライン2の寒冷部
で過冷却される。
【0015】導管18の膨張弁を備えた分岐管19は、
液体窒素タンク7に導かれる。
液体窒素タンク7に導かれる。
【0016】ブロワー4のローターは、タービン8のロ
ーターにしっかりと連結され、同様にブロワー5のロー
ターは、タービン7のローターにしっかり連結される。
作動中、精留すべき空気は、その全量を圧縮機3によっ
てほぼ25〜35バールの圧力P1に圧縮され、水及び
二酸化炭素を吸着塔21によって除去され、ついで二つ
の流れに分割される。
ーターにしっかりと連結され、同様にブロワー5のロー
ターは、タービン7のローターにしっかり連結される。
作動中、精留すべき空気は、その全量を圧縮機3によっ
てほぼ25〜35バールの圧力P1に圧縮され、水及び
二酸化炭素を吸着塔21によって除去され、ついで二つ
の流れに分割される。
【0017】圧力P1の第1の流れは、0℃と−60℃
との間に含まれる中間温度T1まで冷却される。冷却を
続けたこの第1の流れの一部は液化され、次いで膨張弁
で中圧に膨張され、導管22を経て中圧精留塔12内に
送られる。第1の流れの残部は、温度T1で熱交換ライ
ン2から取り出され、タービン7内で中圧に膨張され、
熱交換ライン2に再導入され、冷却液化され、次いで導
管23を経て中圧精留塔12内に送られる。
との間に含まれる中間温度T1まで冷却される。冷却を
続けたこの第1の流れの一部は液化され、次いで膨張弁
で中圧に膨張され、導管22を経て中圧精留塔12内に
送られる。第1の流れの残部は、温度T1で熱交換ライ
ン2から取り出され、タービン7内で中圧に膨張され、
熱交換ライン2に再導入され、冷却液化され、次いで導
管23を経て中圧精留塔12内に送られる。
【0018】吸着塔21から取り出された空気の残部
は、ブロワー4及び5によってほぼ35〜50バールの
圧力P2まで2段でさらに圧縮され、冷却器6で予冷さ
れてから、温度T1より明らかに低く、−80℃と−1
30℃との間に含まれる第2の中間温度T2まで、熱交
換ライン内で冷却される。
は、ブロワー4及び5によってほぼ35〜50バールの
圧力P2まで2段でさらに圧縮され、冷却器6で予冷さ
れてから、温度T1より明らかに低く、−80℃と−1
30℃との間に含まれる第2の中間温度T2まで、熱交
換ライン内で冷却される。
【0019】冷却を続けたこの空気の一部分は液化さ
れ、次いで膨張弁で中圧に膨張されて、前記した導管2
2を経て中圧精留塔12内に導入される。圧力P2の空
気の残部は、温度T2で熱交換ライン2から取り出さ
れ、タービン8内で中圧に膨張されて、前記した導管2
3を経て中圧精留塔12内に導入される。
れ、次いで膨張弁で中圧に膨張されて、前記した導管2
2を経て中圧精留塔12内に導入される。圧力P2の空
気の残部は、温度T2で熱交換ライン2から取り出さ
れ、タービン8内で中圧に膨張されて、前記した導管2
3を経て中圧精留塔12内に導入される。
【0020】空気の冷却は、熱交換ライン2内で複数流
体の向流循環によって確実に行われる。− 低圧精留塔の頂部から出た低圧ガス窒素及び同じ精
留塔から製造される不純窒素又は廃窒素の2種類のガス
は、熱交換ラインをその冷端部から温端部まで流れ、次
いでそれぞれ導管24及び25を経て排出される。
体の向流循環によって確実に行われる。− 低圧精留塔の頂部から出た低圧ガス窒素及び同じ精
留塔から製造される不純窒素又は廃窒素の2種類のガス
は、熱交換ラインをその冷端部から温端部まで流れ、次
いでそれぞれ導管24及び25を経て排出される。
【0021】−分離された酸素の大部分は低圧精留塔
13の塔底から液状で取り出され、ポンプ9によって相
対的に低い第1の圧力PO1にもたらされ、PO1=1
1〜17バールに対応する圧力P1か、PO1=17〜
22バールに対応する圧力P2の空気を凝縮させながら
気化され、室温に再加熱され、導管26を経て製品とし
て排出される。
13の塔底から液状で取り出され、ポンプ9によって相
対的に低い第1の圧力PO1にもたらされ、PO1=1
1〜17バールに対応する圧力P1か、PO1=17〜
22バールに対応する圧力P2の空気を凝縮させながら
気化され、室温に再加熱され、導管26を経て製品とし
て排出される。
【0022】−この実施例では、相対的に高い、典型
的には11バールと60バールとの間に含まれる、第2
の圧力PO2でガス状で製造することが望まれる分離さ
れた酸素の他の部分は、低圧精留塔13の塔底から液状
で取り出され、ポンプ10によってこの第2の圧力にも
たらされ、その気化が空気の凝縮を必然的に伴なうこと
なしに、空気から熱を取り出すことによって熱交換ライ
ン内で気化され、次いで室温に再加熱され、導管27を
経て製品として排出される。
的には11バールと60バールとの間に含まれる、第2
の圧力PO2でガス状で製造することが望まれる分離さ
れた酸素の他の部分は、低圧精留塔13の塔底から液状
で取り出され、ポンプ10によってこの第2の圧力にも
たらされ、その気化が空気の凝縮を必然的に伴なうこと
なしに、空気から熱を取り出すことによって熱交換ライ
ン内で気化され、次いで室温に再加熱され、導管27を
経て製品として排出される。
【0023】−この実施例では、ほぼ5〜60バー
ル、好ましくは25〜35バールの圧力下のガス状で製
造することが望まれる窒素は、中圧精留塔12の頂部か
ら液状で取出され、ポンプ11によってこの製造圧力に
もたらされ、その気化が空気の凝縮を必然的に伴なうこ
となしに、空気から熱を取り出すことによって熱交換ラ
イン内で気化され、室温に再加熱され、導管28を経て
製品として排出される。
ル、好ましくは25〜35バールの圧力下のガス状で製
造することが望まれる窒素は、中圧精留塔12の頂部か
ら液状で取出され、ポンプ11によってこの製造圧力に
もたらされ、その気化が空気の凝縮を必然的に伴なうこ
となしに、空気から熱を取り出すことによって熱交換ラ
イン内で気化され、室温に再加熱され、導管28を経て
製品として排出される。
【0024】ガス酸素及びガス窒素の製造と同時に、設
備は著しい量の液体(酸素及び/又は窒素)を製造す
る。圧縮機3の吐出口で25バールの空気では、液体の
量は分離された酸素の40%にも達することができる。
図1には、液体窒素導管19以外に、液体酸素製品導管
29が示されている。
備は著しい量の液体(酸素及び/又は窒素)を製造す
る。圧縮機3の吐出口で25バールの空気では、液体の
量は分離された酸素の40%にも達することができる。
図1には、液体窒素導管19以外に、液体酸素製品導管
29が示されている。
【0025】図2の熱交換線図は、次の数値のデータを
もった上記図1のフローシートに対応する。− 処理空気流量:26,000Nm3 /hr− P1=27.5バール、P2=39.5バール− T1=−35℃、T2=−122℃− ガス酸素の製造は2/3が12バール(導管2
6)、1/3が42バール(導管27)に分かれ、− 設備はまた、42バールの純ガス窒素1,600N
m3 /hr及び液体窒素1,900Nm3 /hrを製造
する。
もった上記図1のフローシートに対応する。− 処理空気流量:26,000Nm3 /hr− P1=27.5バール、P2=39.5バール− T1=−35℃、T2=−122℃− ガス酸素の製造は2/3が12バール(導管2
6)、1/3が42バール(導管27)に分かれ、− 設備はまた、42バールの純ガス窒素1,600N
m3 /hr及び液体窒素1,900Nm3 /hrを製造
する。
【0026】熱交換線図は、再加熱された流体全体に対
応するカーブC1及び冷却中に処理された空気に対応す
るカーブC2を有する。カーブC1では、12バールの
酸素の気化段階がAに、42バールの窒素の擬気化段階
に対応する変曲点がBに、42バールの酸素の気化段階
(流量が少ないので段階Aより短い)がCに見られる。
応するカーブC1及び冷却中に処理された空気に対応す
るカーブC2を有する。カーブC1では、12バールの
酸素の気化段階がAに、42バールの窒素の擬気化段階
に対応する変曲点がBに、42バールの酸素の気化段階
(流量が少ないので段階Aより短い)がCに見られる。
【0027】カーブ2では、点Dは圧力P2、32℃の
空気入口に対応し、Eは、カーブC2とカーブC1との
間の温度差が最小(2℃)で非常に有利な、圧力P1、
12℃の空気入口に対応し、Fはカーブの傾斜の小さい
タービン7の吸気に対応し、Gは段階C近傍のアナグロ
効果を引き起こすタービン8の吸気に対応し、Hは擬段
階B近傍の圧力P2の空気の擬気化段階に対応し、Iは
段階Aと向い合った、最小温度差と段階Aとほとんど同
じ長さをもった、圧力P1の空気の凝縮の曲り目に対応
する。
空気入口に対応し、Eは、カーブC2とカーブC1との
間の温度差が最小(2℃)で非常に有利な、圧力P1、
12℃の空気入口に対応し、Fはカーブの傾斜の小さい
タービン7の吸気に対応し、Gは段階C近傍のアナグロ
効果を引き起こすタービン8の吸気に対応し、Hは擬段
階B近傍の圧力P2の空気の擬気化段階に対応し、Iは
段階Aと向い合った、最小温度差と段階Aとほとんど同
じ長さをもった、圧力P1の空気の凝縮の曲り目に対応
する。
【0028】熱交換ラインによってカバーされる温度の
全範囲にわたって、二つのカーブが互に著しく接近して
おり、これはこの方法の全体として高い熱力学的効率に
対応することが図2に示されている。
全範囲にわたって、二つのカーブが互に著しく接近して
おり、これはこの方法の全体として高い熱力学的効率に
対応することが図2に示されている。
【0029】図1で破線に示されたような変形では、設
備は、例えば交流発電機31によってブレーキをかけら
れ、タービン7から出た中圧空気の一部分を低圧に膨張
するのに適した第3タービン30を有することができ
る。図示されたように、タービン30からの排気は低圧
精留塔13の中間点又は不純廃窒素を輸送する導管に接
続される。タービン30の吸気は、約−100℃〜−1
50℃の温度である。
備は、例えば交流発電機31によってブレーキをかけら
れ、タービン7から出た中圧空気の一部分を低圧に膨張
するのに適した第3タービン30を有することができ
る。図示されたように、タービン30からの排気は低圧
精留塔13の中間点又は不純廃窒素を輸送する導管に接
続される。タービン30の吸気は、約−100℃〜−1
50℃の温度である。
【0030】このような低圧タービンは二つの場合に有
利である。すなわち一方では酸素が85〜98%の純度
で製造されるときに、酸素抽出収率の著しい低下なしに
液体の製造を増加することによって、わずかな分離エネ
ルギーの価値を高めるために、他方では酸素の製造を犠
牲にして液体の製造を増加するのに有利である。図示さ
れたように設備がアルゴンを製造するならば、アルゴン
の良好な収率を維持するように、不純窒素中に低圧の空
気を送給するのが好ましい。そうでない場合には、この
低圧の空気は低圧精留塔13に吹き込むことができる。
利である。すなわち一方では酸素が85〜98%の純度
で製造されるときに、酸素抽出収率の著しい低下なしに
液体の製造を増加することによって、わずかな分離エネ
ルギーの価値を高めるために、他方では酸素の製造を犠
牲にして液体の製造を増加するのに有利である。図示さ
れたように設備がアルゴンを製造するならば、アルゴン
の良好な収率を維持するように、不純窒素中に低圧の空
気を送給するのが好ましい。そうでない場合には、この
低圧の空気は低圧精留塔13に吹き込むことができる。
【0031】図3の設備は、次の点で図1の設備と異な
っている。− 低圧タービン30が第3ブロワー32によってブレ
ーキをかけられ、第3ブロワーのローターはこの低圧タ
ービンのローターにしっかりと連結され、第3ブロワー
32は、ブロワー4及び5の上流でこれらと直列に配置
されている。
っている。− 低圧タービン30が第3ブロワー32によってブレ
ーキをかけられ、第3ブロワーのローターはこの低圧タ
ービンのローターにしっかりと連結され、第3ブロワー
32は、ブロワー4及び5の上流でこれらと直列に配置
されている。
【0032】−タービン30内で膨張すべき流量は、
タービン7内で膨張される流量より大きい。したがって
タービン30は、一方ではタービン7を出た中圧空気の
全量を、他方では管路33を経て中圧精留塔12から取
り出され、適当な温度まで再加熱された補足的な中圧空
気を供給される。
タービン7内で膨張される流量より大きい。したがって
タービン30は、一方ではタービン7を出た中圧空気の
全量を、他方では管路33を経て中圧精留塔12から取
り出され、適当な温度まで再加熱された補足的な中圧空
気を供給される。
【0033】−唯一のポンプ9が酸素に割り当てら
れ、したがって酸素は唯一の圧力で製造されて、利用で
きる3種類の圧力(P1,P2及び中圧)の一つで空気
の凝縮によって全量が気化され、一方ポンプ10及び1
1は窒素に割り当てられ、したがって窒素は異なる二つ
の圧力で製造され、また空気の凝縮によって気化され
る。図4のフローシートは、タービン7及び8の接続に
よってのみ、図1のフローシートと異なっている。実
際、もっとも高い圧力P2の空気を供給されるのは
“温”タービン7であり、一方、圧力P1の空気を供給
されるのは“冷”タービン8である。さらにタービン7
は中圧より高く、実際にこの中圧と圧力P1との間に含
まれる圧力P3で排出する。
れ、したがって酸素は唯一の圧力で製造されて、利用で
きる3種類の圧力(P1,P2及び中圧)の一つで空気
の凝縮によって全量が気化され、一方ポンプ10及び1
1は窒素に割り当てられ、したがって窒素は異なる二つ
の圧力で製造され、また空気の凝縮によって気化され
る。図4のフローシートは、タービン7及び8の接続に
よってのみ、図1のフローシートと異なっている。実
際、もっとも高い圧力P2の空気を供給されるのは
“温”タービン7であり、一方、圧力P1の空気を供給
されるのは“冷”タービン8である。さらにタービン7
は中圧より高く、実際にこの中圧と圧力P1との間に含
まれる圧力P3で排出する。
【0034】圧力P3の空気は、酸素の気化によって熱
交換ライン内で冷却液化され、次いで中圧精留塔12内
に送られる前に、膨張弁34で中圧に膨張される。この
配置は特に、酸素圧力が3バールと8バールとの間に含
まれる場合に有利である。
交換ライン内で冷却液化され、次いで中圧精留塔12内
に送られる前に、膨張弁34で中圧に膨張される。この
配置は特に、酸素圧力が3バールと8バールとの間に含
まれる場合に有利である。
【0035】上に述べられた実施例のそれぞれにおい
て、設備の熱交換ライン2は、3種類の異なる圧力の空
気の冷却通路を有する。これらの圧力の一つ又は複数
は、分離され、対応する一つの圧力に液状で圧縮され、
この圧力で気化される少くとも大部分の酸素の、ほぼ2
℃のわずかな温度差をもった向流での気化によって空気
を凝縮するのに用いることができ、他の圧力の補足的酸
素及び/又は窒素は、場合によってはさらに、液状で圧
縮し、熱交換ライン2内で気化することができる。
て、設備の熱交換ライン2は、3種類の異なる圧力の空
気の冷却通路を有する。これらの圧力の一つ又は複数
は、分離され、対応する一つの圧力に液状で圧縮され、
この圧力で気化される少くとも大部分の酸素の、ほぼ2
℃のわずかな温度差をもった向流での気化によって空気
を凝縮するのに用いることができ、他の圧力の補足的酸
素及び/又は窒素は、場合によってはさらに、液状で圧
縮し、熱交換ライン2内で気化することができる。
【0036】圧力P1及びP3を任意に選び、タービン
膨張された空気流量及び圧力P1に合わせて圧力P2を
調整することができるので、酸素及び場合によっては窒
素の気化圧力を、非常に融通性をもって選択できるよう
になる。酸素の大部分の気化が圧力P3の空気を凝縮す
るとき、気化すべき酸素の流量に対する空気の流量を調
整することができ、すなわちこの空気流量は処理空気流
量の20%〜30%に調整される。“温”タービン7を
通るこのような流量は実際、最適な熱力学値付近に保持
できる。
膨張された空気流量及び圧力P1に合わせて圧力P2を
調整することができるので、酸素及び場合によっては窒
素の気化圧力を、非常に融通性をもって選択できるよう
になる。酸素の大部分の気化が圧力P3の空気を凝縮す
るとき、気化すべき酸素の流量に対する空気の流量を調
整することができ、すなわちこの空気流量は処理空気流
量の20%〜30%に調整される。“温”タービン7を
通るこのような流量は実際、最適な熱力学値付近に保持
できる。
【0037】酸素及び窒素の少量部分に関しては、それ
らの気化圧力が、どうしても圧力P1,P2及びP3と
関連づけられないことは注目すべきである。さらに設備
は、非常に異なる吸気温度の2台の膨張タービンを使用
することによって、すぐれた比エネルギーの液状酸素及
び窒素の留分を製造する。
らの気化圧力が、どうしても圧力P1,P2及びP3と
関連づけられないことは注目すべきである。さらに設備
は、非常に異なる吸気温度の2台の膨張タービンを使用
することによって、すぐれた比エネルギーの液状酸素及
び窒素の留分を製造する。
【図1】本発明によるガス酸素製造設備のフローシー
ト。
ト。
【図2】図1の設備に対応する、計算によって得られた
熱交換線図。
熱交換線図。
【図3】本発明による設備の他の実施態様のフローシー
ト。
ト。
【図4】同じくさらに他の実施態様のフローシート。
1 複式精留塔 2 熱交換ライン 3 主空気圧縮機 4,5,32 ブロワー 6 冷却器 7,8,30 タービン 9,10,11 ポンプ 12 中圧精留塔 13 低圧精留塔 14 気化・凝縮器 15 アルゴン精留塔 20 液体窒素タンク 31 交流発電機
Claims (15)
- 【請求項1】 熱交換ライン(2)、及び中圧で作動す
る第1の精留塔(12)、いわゆる中圧精留塔と低圧で
作動する第2の精留塔(13)、いわゆる低圧精留塔を
有する複式精留塔(1)を含む設備での空気の精留、低
圧精留塔の塔底から取り出された液体酸素の(9,10
での)ポンピング、並びに高圧に圧縮された空気との熱
交換による圧縮された酸素の気化によって、圧力下のガ
ス酸素を製造する方法において、− 処理すべき空気の全量が、中圧より明らかに高い第
1の高圧P1に圧縮され 、−前記空気の第1の部分が、第1の部分の第1分流
が第1タービン(7;8)内で膨張される第1の中間温
度T1まで冷却され、一方前記第1の部分の残部が、冷
却液化膨張されて中圧精留塔(12)内に導入され、− 第1の高圧P1にある空気の残部が、第2の高圧P
2までさらに圧縮されて、残部空気の第1分流が第2タ
ービン(8;7)内で膨張される第2の中間温度T2ま
で冷却され、一方前記残部空気の残部が、冷却液化、膨
張されて中圧精留塔(12)内に導入され、− 所望ならば、前記両タービン(7,8)の一方のタ
ービンの吐出圧力が、前記第1の高圧P1と中圧との間
に含まれるP3に調整され、− 分離された酸素の少なくとも大部分が、低圧精留塔
(13)から液状で取り出され、前記第1の高圧P1、
第2高圧P2及び第3の高圧P3のいずれか一つの高圧
にある空気の凝縮によって前記液体酸素が気化する少な
くとも第1の気化圧力にポンプで圧縮され、前記一つ又
は複数の高圧にある空気の凝縮によって気化されること
を特徴とする方法。 - 【請求項2】 中間温度T1及びT2が、一方は約0℃
と−60℃との間で、他方は−80℃と−130℃との
間で選ばれることを特徴とする請求項1記載の方法。 - 【請求項3】 温タービン(7;8)に供給する空気流
量が、処理すべき空気流量の20〜30%であることを
特徴とする請求項1又は2記載の方法。 - 【請求項4】 低圧精留塔(13)から取り出される付
加的液体酸素が、少なくとも第2の気化圧力までポンプ
で圧縮され、該一つ又は複数の圧力で熱交換ライン
(2)において気化されることを特徴とする請求項1か
ら3のいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項5】 液体窒素が複式精留塔(1)から取り出
され、少なくとも一つの窒素気化圧力までポンプ(1
0,11)で圧縮され、該一つ又は複数の圧力で熱交換
ライン(2)において気化されることを特徴とする請求
項1から4のいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項6】 第1タービン又は第2タービン(7,
8)を出た空気の少なくとも一部分が、第3タービン
(30)において低圧まで膨張され、第3タービンを出
た空気が、低圧精留塔(13)内又は低圧精留塔上部か
ら排出された廃ガス中に導入されることを特徴とする請
求項1から5のいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項7】 第1タービン又は第2タービン(7,
8)から出た前記空気の全量が、第3タービン(30)
において膨張され、該空気が、中圧精留塔(12)の塔
底から取り出された空気の補足的流量と同様に、実質的
に中圧であることを特徴とする請求項6記載の方法。 - 【請求項8】 空気をさらに圧縮することが、タービン
(7,8,30)の一つとそれぞれ連結された少なくと
も2台の直列のブロワー(4,5,32)によって行わ
れることを特徴とする請求項1から7のいずれか1項に
記載の方法。 - 【請求項9】 低圧で作動する一つの精留塔、いわゆる
低圧精留塔(13)と中圧で作動する一つの精留塔、い
わゆる中圧精留塔(12)を有する複式空気精留塔
(1)、低圧精留塔(13)の塔底から取り出された液
体酸素の圧縮用ポンプ(9,10)、精留すべき空気を
中圧より明らかに高い高圧にもたらす圧縮手段(3,
4,5,32)、及び高圧空気と圧縮された液体酸素を
熱交換関係に置く熱交換ライン(2)を有する種類の、
請求項1から8のいずれか1項に記載の方法を実施する
ための、圧力下のガス酸素を製造する設備において、圧
縮手段が、精留すべき空気の全量を中圧より明らかに高
い第1の高圧P1にもたらす圧縮機(3)と、前記第1
の高圧にある空気の分流を第2の高圧2までさらに圧縮
する手段(4,5,32)を有し、前記さらに圧縮する
手段が、一方(4;5)は第1の高圧P1下にある空気
の膨張タービン(7;8)に連結され、他方(5;4)
はさらに圧縮された空気の一部分の膨張タービン(8;
7)に連結されている、それぞれ膨張タービン(7,
8,30)に連結された直列の少なくとも2台のブロワ
ーを有し、熱交換ライン(2)が、もっとも高い吸気温
度をもつタービン(7)から出た空気用の冷却通路を有
することを特徴とする設備。 - 【請求項10】 2台のタービンの一方のタービン
(7)の吸気温度T1が約0℃と−60℃との間に含ま
れ、他方のタービン(8)の吸気温度T2が約−80℃
と−130℃との間に含まれることを特徴とする請求項
9記載の設備。 - 【請求項11】 液体酸素又は液体窒素用の第2ポンプ
(10)及び場合によっては液体酸素又は液体窒素用の
第3ポンプ(11)を有すること、熱交換ライン(2)
が、複数の対応する気化−加熱通路を有することを特徴
とする請求項9又は10記載の設備。 - 【請求項12】 もっとも高い吸気温度をもつタービン
(7)から出た空気の少なくとも一部を低圧に膨張する
第3タービン(30)、及び第3タービンから出た空気
を、低圧精留塔(13)内又は低圧精留塔の廃ガス導管
内に導入する手段を有することを特徴とする請求項9か
ら11のいずれか1項に記載の設備。 - 【請求項13】 中圧精留塔(12)の塔底から取り出
された空気によって第3タービン(30)への供給を補
足する手段(33)を有し、もっとも高い吸気温度をも
つタービン(7)から出た前記空気がほぼ中圧にあるこ
とを特徴とする請求項12記載の設備。 - 【請求項14】 低圧で作動する一つの精留塔、いわゆ
る低圧精留塔(13)と中圧で作動する一つの精留塔、
いわゆる中圧精留塔(12)を有する複式空気精留塔
(1)、低圧精留塔(13)の塔底から取り出された液
体酸素の圧縮用ポンプ(9,10)、精留すべき空気を
中圧より明らかに高い高圧にもたらす圧縮手段(3,
4,5,32)、及び高圧空気と圧縮された液体酸素を
熱交換関係に置く熱交換ライン(2)を有する種類の、
請求項1から8のいずれか1項に記載の方法を実施する
ための、圧力下のガス酸素を製造する設備において、圧
縮手段が、精留すべき空気の全量を中圧より明らかに高
い第1の高圧P1にもたらす圧縮機(3)と、前記第1
の高圧にある空気の分流を第2の高圧P2までさらに圧
縮する手段(4,5,32)を有し、前記さらに圧縮す
る手段が、一方(4;5)は第1の高圧P1下にある空
気の膨張タービン(7;8)に連結され、他方(5;
4)はさらに圧縮された空気の一部分の膨張タービン
(8;7)に連結されている、それぞれ膨張タービン
(7,8,30)に連結された直列の少なくとも2台の
ブロワーを有すること、2台のタービンの一方のタービ
ン(7)の吸気温度T1が約0℃と−60℃との間に含
まれ、他方のタービン(8)の吸気温度T2が約−80
℃と−130℃との間に含まれることを特徴とする設
備。 - 【請求項15】 熱交換ライン(2)が、もっとも高い
吸気温度をもつタービン(7)から出た空気用の冷却通
路を有することを特徴とする請求項14記載の設備。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9207662A FR2692664A1 (fr) | 1992-06-23 | 1992-06-23 | Procédé et installation de production d'oxygène gazeux sous pression. |
FR9207662 | 1992-06-23 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0658662A true JPH0658662A (ja) | 1994-03-04 |
Family
ID=9431071
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5144912A Pending JPH0658662A (ja) | 1992-06-23 | 1993-06-16 | 圧力下のガス酸素製造方法及び設備 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5400600A (ja) |
EP (1) | EP0576314B2 (ja) |
JP (1) | JPH0658662A (ja) |
CN (1) | CN1077275C (ja) |
AU (1) | AU660260B2 (ja) |
CA (1) | CA2098895A1 (ja) |
DE (1) | DE69305246T3 (ja) |
FR (1) | FR2692664A1 (ja) |
ZA (1) | ZA934204B (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11351177A (ja) * | 1998-05-15 | 1999-12-21 | Cryostar France Sa | 極低温回転ポンプ及び極低温空気分離装置 |
US6113851A (en) * | 1996-03-01 | 2000-09-05 | Phygen | Apparatus and process for dry sterilization of medical and dental devices and materials |
JP2006522307A (ja) * | 2003-04-02 | 2006-09-28 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・ア・ディレクトワール・エ・コンセイユ・ドゥ・スールベイランス・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 加圧下でのガスの供給のための方法および装置 |
JP2006525487A (ja) * | 2003-05-05 | 2006-11-09 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・ア・ディレクトワール・エ・コンセイユ・ドゥ・スールベイランス・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 空気の低温蒸留により加圧空気ガスを製造するための方法及びシステム |
Families Citing this family (34)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4411533C1 (de) * | 1994-04-02 | 1995-04-06 | Draegerwerk Ag | Anästhesiegerät |
GB9410686D0 (en) | 1994-05-27 | 1994-07-13 | Boc Group Plc | Air separation |
FR2723184B1 (fr) | 1994-07-29 | 1996-09-06 | Grenier Maurice | Procede et installation de production d'oxygene gazeux sous pression a debit variable |
FR2726046B1 (fr) * | 1994-10-25 | 1996-12-20 | Air Liquide | Procede et installation de detente et de compression d'au moins un flux gazeux |
GB9521782D0 (en) * | 1995-10-24 | 1996-01-03 | Boc Group Plc | Air separation |
GB9521996D0 (en) * | 1995-10-27 | 1996-01-03 | Boc Group Plc | Air separation |
US5799508A (en) * | 1996-03-21 | 1998-09-01 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic air separation system with split kettle liquid |
US5758515A (en) * | 1997-05-08 | 1998-06-02 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic air separation with warm turbine recycle |
US5802873A (en) * | 1997-05-08 | 1998-09-08 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with dual feed air turboexpansion |
US5873264A (en) * | 1997-09-18 | 1999-02-23 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with intermediate third column reboil |
FR2776760B1 (fr) * | 1998-03-31 | 2000-05-05 | Air Liquide | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique |
JP3538338B2 (ja) | 1999-05-21 | 2004-06-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 酸素ガスの製造方法 |
GB9925097D0 (en) * | 1999-10-22 | 1999-12-22 | Boc Group Plc | Air separation |
JP3715497B2 (ja) * | 2000-02-23 | 2005-11-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 酸素の製造方法 |
FR2831249A1 (fr) * | 2002-01-21 | 2003-04-25 | Air Liquide | Procede et installation de separation d'air par distillation cryogenique |
FR2872262B1 (fr) * | 2004-06-29 | 2010-11-26 | Air Liquide | Procede et installation de fourniture de secours d'un gaz sous pression |
US7299656B2 (en) * | 2005-02-18 | 2007-11-27 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system for neon production |
US20060272353A1 (en) * | 2005-05-20 | 2006-12-07 | Gabbita Venkata Maruthi Prasad | Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation |
US7437890B2 (en) * | 2006-01-12 | 2008-10-21 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic air separation system with multi-pressure air liquefaction |
US7533540B2 (en) * | 2006-03-10 | 2009-05-19 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic air separation system for enhanced liquid production |
FR2913760B1 (fr) * | 2007-03-13 | 2013-08-16 | Air Liquide | Procede et appareil de production de gaz de l'air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique |
FR2913759B1 (fr) * | 2007-03-13 | 2013-08-16 | Air Liquide | Procede et appareil de production de gaz de l'air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique. |
US8191386B2 (en) * | 2008-02-14 | 2012-06-05 | Praxair Technology, Inc. | Distillation method and apparatus |
FR2948184B1 (fr) * | 2009-07-20 | 2016-04-15 | Air Liquide | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique |
TR201808162T4 (tr) * | 2014-07-05 | 2018-07-23 | Linde Ag | Havanın düşük sıcaklıkta ayrıştırılması vasıtasıyla bir basınçlı gaz ürününün kazanılmasına yönelik yöntem ve cihaz. |
EP2963367A1 (de) | 2014-07-05 | 2016-01-06 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft mit variablem Energieverbrauch |
US20160025408A1 (en) * | 2014-07-28 | 2016-01-28 | Zhengrong Xu | Air separation method and apparatus |
US20160245585A1 (en) | 2015-02-24 | 2016-08-25 | Henry E. Howard | System and method for integrated air separation and liquefaction |
EP3290843A3 (de) * | 2016-07-12 | 2018-06-13 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von druckstickstoff und flüssigstickstoff durch tieftemperaturzerlegung von luft |
US11262125B2 (en) | 2018-01-02 | 2022-03-01 | Praxair Technology, Inc. | System and method for flexible recovery of argon from a cryogenic air separation unit |
KR20230008178A (ko) | 2020-05-11 | 2023-01-13 | 프랙스에어 테크놀로지, 인코포레이티드 | 중압 극저온 공기 분리 유닛에서 질소, 아르곤, 및 산소의 회수를 위한 시스템 및 방법 |
CN115485519A (zh) | 2020-05-15 | 2022-12-16 | 普莱克斯技术有限公司 | 用于产生氮和氩的低温空气分离单元的集成式氮液化器 |
WO2022053173A1 (de) * | 2020-09-08 | 2022-03-17 | Linde Gmbh | Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft |
CN116547488A (zh) | 2020-11-24 | 2023-08-04 | 林德有限责任公司 | 用于空气低温分离的方法和设备 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB929798A (en) * | 1960-04-11 | 1963-06-26 | British Oxygen Co Ltd | Low temperature separation of air |
US3414925A (en) * | 1966-06-24 | 1968-12-10 | Andrew H. Stavros | Cleaner for meat grinder heads |
US3447332A (en) * | 1967-07-13 | 1969-06-03 | Genrikh Maxovich Basin | Air separation employing separated nitrogen as heat exchange fluid in liquid oxygen pump jacket |
US3760596A (en) * | 1968-10-23 | 1973-09-25 | M Lemberg | Method of liberation of pure nitrogen and oxygen from air |
DE1907525A1 (de) * | 1969-02-14 | 1970-08-20 | Vnii Kriogennogo Masinostrojen | Verfahren zur Trennung von Stickstoff und Sauerstoff aus der Luft |
FR2461906A1 (fr) * | 1979-07-20 | 1981-02-06 | Air Liquide | Procede et installation cryogeniques de separation d'air avec production d'oxygene sous haute pression |
US4555256A (en) * | 1982-05-03 | 1985-11-26 | Linde Aktiengesellschaft | Process and device for the production of gaseous oxygen at elevated pressure |
DE3610973A1 (de) * | 1986-04-02 | 1987-10-08 | Linde Ag | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von stickstoff |
DE3738559A1 (de) * | 1987-11-13 | 1989-05-24 | Linde Ag | Verfahren zur luftzerlegung durch tieftemperaturrektifikation |
FR2652409A1 (fr) * | 1989-09-25 | 1991-03-29 | Air Liquide | Procede de production frigorifique, cycle frigorifique correspondant et leur application a la distillation d'air. |
GB9100814D0 (en) * | 1991-01-15 | 1991-02-27 | Boc Group Plc | Air separation |
JP2909678B2 (ja) * | 1991-03-11 | 1999-06-23 | レール・リキード・ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 圧力下のガス状酸素の製造方法及び製造装置 |
US5228296A (en) * | 1992-02-27 | 1993-07-20 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with argon heat pump |
US5228297A (en) * | 1992-04-22 | 1993-07-20 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with dual heat pump |
-
1992
- 1992-06-23 FR FR9207662A patent/FR2692664A1/fr not_active Withdrawn
-
1993
- 1993-06-02 DE DE69305246T patent/DE69305246T3/de not_active Expired - Fee Related
- 1993-06-02 EP EP93401395A patent/EP0576314B2/fr not_active Expired - Lifetime
- 1993-06-07 US US08/072,991 patent/US5400600A/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-06-14 ZA ZA934204A patent/ZA934204B/xx unknown
- 1993-06-16 JP JP5144912A patent/JPH0658662A/ja active Pending
- 1993-06-18 AU AU41357/93A patent/AU660260B2/en not_active Ceased
- 1993-06-21 CA CA002098895A patent/CA2098895A1/fr not_active Abandoned
- 1993-06-22 CN CN93107602A patent/CN1077275C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6113851A (en) * | 1996-03-01 | 2000-09-05 | Phygen | Apparatus and process for dry sterilization of medical and dental devices and materials |
JPH11351177A (ja) * | 1998-05-15 | 1999-12-21 | Cryostar France Sa | 極低温回転ポンプ及び極低温空気分離装置 |
JP2006522307A (ja) * | 2003-04-02 | 2006-09-28 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・ア・ディレクトワール・エ・コンセイユ・ドゥ・スールベイランス・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 加圧下でのガスの供給のための方法および装置 |
JP2006525487A (ja) * | 2003-05-05 | 2006-11-09 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・ア・ディレクトワール・エ・コンセイユ・ドゥ・スールベイランス・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 空気の低温蒸留により加圧空気ガスを製造するための方法及びシステム |
JP4728219B2 (ja) * | 2003-05-05 | 2011-07-20 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 空気の低温蒸留により加圧空気ガスを製造するための方法及びシステム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2692664A1 (fr) | 1993-12-24 |
AU660260B2 (en) | 1995-06-15 |
CN1077275C (zh) | 2002-01-02 |
CN1080390A (zh) | 1994-01-05 |
EP0576314B1 (fr) | 1996-10-09 |
DE69305246T2 (de) | 1997-05-07 |
EP0576314B2 (fr) | 2000-03-29 |
AU4135793A (en) | 1994-01-06 |
CA2098895A1 (fr) | 1993-12-24 |
DE69305246D1 (de) | 1996-11-14 |
US5400600A (en) | 1995-03-28 |
DE69305246T3 (de) | 2001-03-08 |
ZA934204B (en) | 1994-01-10 |
EP0576314A1 (fr) | 1993-12-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0658662A (ja) | 圧力下のガス酸素製造方法及び設備 | |
JP2909678B2 (ja) | 圧力下のガス状酸素の製造方法及び製造装置 | |
JP4733124B2 (ja) | 加圧気体生成物を生成するための低温空気分離方法 | |
JP2865274B2 (ja) | 酸素と窒素を気体及び/又は液体製品として同時に製造するための空気の低温蒸留法 | |
JPH08175806A (ja) | 加圧下で気体酸素を生産するための方法及びプラント | |
JPS581350B2 (ja) | 気体酸素製造法及び該製造法実施用低温プラント | |
JPH0132433B2 (ja) | ||
US5341647A (en) | Porcess and apparatus for the production of high pressure nitrogen and oxygen | |
JP4728219B2 (ja) | 空気の低温蒸留により加圧空気ガスを製造するための方法及びシステム | |
JPH07174461A (ja) | 空気を分離してガス状酸素生成物を供給圧力にて製造する方法 | |
US20160025408A1 (en) | Air separation method and apparatus | |
US5735142A (en) | Process and installation for producing high pressure oxygen | |
JP2009509120A (ja) | 低温蒸留による空気の分離方法及び装置。 | |
US20200149808A1 (en) | Air separation method and apparatus | |
CN110678710B (zh) | 用于通过低温蒸馏分离空气的方法和设备 | |
US6257020B1 (en) | Process for the cryogenic separation of gases from air | |
CA2058847C (en) | Air separation | |
JPH06241649A (ja) | 空気精留により少なくとも一つの圧力下のガス状製品と少なくとも一つの液体を製造する方法並びに設備 | |
JP2007518054A (ja) | 空気分離のための低温蒸留方法および装置 | |
JPH06300435A (ja) | 空気の精留により圧力下のガス状酸素及び/又はガス状窒素を製造する方法並びに設備 | |
JPH05203344A (ja) | 種々の需要量パターンの要件に適合したガス状酸素を供給する方法 | |
TW202227766A (zh) | 以混合氣體渦輪機低溫分離空氣之方法及裝置 | |
JP7451532B2 (ja) | 極低温蒸留により空気を分離する装置及び方法 | |
JPH07151458A (ja) | 圧力下のガス状酸素及び/又はガス状窒素の製造方法並びに設備 | |
BRPI0706347A2 (pt) | método para a separação criogênica de ar |