JPH06504234A - Manufacturing method and manufacturing device for metal casting sand mold bonded with synthetic resin - Google Patents
Manufacturing method and manufacturing device for metal casting sand mold bonded with synthetic resinInfo
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- JPH06504234A JPH06504234A JP50795492A JP50795492A JPH06504234A JP H06504234 A JPH06504234 A JP H06504234A JP 50795492 A JP50795492 A JP 50795492A JP 50795492 A JP50795492 A JP 50795492A JP H06504234 A JPH06504234 A JP H06504234A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】 合成樹脂で結合された金属鋳造用砂型の製造方法及び製造装置技術分野 本発明は、金属鋳造の技術分野に関し、鋳造用に使用され、金属鋳造の工程中に 熱破壊される鋳型としての砂コア又は砂型を製造するだめの方法及び装置に関す る。この種の砂型本体は、液体合成樹脂結合剤で混合された鋳物砂から作られ、 その合成樹脂結合剤の合成樹脂部分は、硬化剤ガスを用いて、コアボックス又は 鋳型ボックスの中ての硬化反応をもたらす。[Detailed description of the invention] Manufacturing method and equipment technology for metal casting sand molds bonded with synthetic resin The present invention relates to the technical field of metal casting, and is used for casting and during the process of metal casting. Relating to a method and apparatus for producing a sand core or sand mold as a thermally destroyed mold Ru. This kind of sand mold body is made from foundry sand mixed with liquid synthetic resin binder, The synthetic resin part of the synthetic resin binder is bonded to the core box or Brings about a hardening reaction inside the mold box.
より正確には、本発明は、コア成形機の中で、硬化された合成樹脂で結合された 砂型本体、特に砂コアを２つの製造工程で製造する方法及び装置であって、第１ 製造工程として、コア砂と液体合成樹脂結合剤の混合物からなる鋳物砂でコアホ ックス又は鋳型ホックスを充填することによって、砂鋳型本体をサンドポールに 形成し、合成樹脂結合剤の合成樹脂部分は、気体状態でサントポールを通過する 硬化剤成分（硬化剤ガス）によって硬化し、次に、第２製造工程として、コアボ ックス又は鋳型ボックスと、コアボックス又は鋳型ホックスの上側端部及び下側 端部に連結されたガス再循環パイプとを有し、かつガス供給ポンプを有する気密 密閉装置の中で硬化剤ガスでサンドポールをガス処理することによって、サンド ポールを硬化して、キャリアガスを介してか液体状懸のいずれかの硬化剤成分は 、ガス再循環パイプラインに入り、ガス供給ポンプを用いて何度かコアボックス 又は鋳型ボックスを通って、硬化剤ガスとして再循環する、砂型の製造方法に関 する。More precisely, the present invention combines hardened synthetic resin in a core molding machine. A method and apparatus for producing a sand mold body, particularly a sand core, in two production steps, the first As part of the manufacturing process, core sand is made of a mixture of core sand and liquid synthetic resin binder. Place the sand mold body into the sand pole by filling the sand mold box or mold hook. The synthetic resin part of the synthetic resin binder forms and passes through Santopol in a gaseous state It is cured by the curing agent component (curing agent gas), and then, as a second manufacturing process, the core box is box or mold box and the upper end and lower side of the core box or mold box airtight with a gas recirculation pipe connected to the end and with a gas supply pump Sand by gassing the sand pole with hardener gas in a sealed device. To cure the pole, the curing agent component, either via a carrier gas or suspended in liquid form, is , enter the gas recirculation pipeline and core box several times using the gas supply pump or recirculating as hardener gas through the mold box. do.
技術の状態 砂型本体の製造は、２つの工程を有する次の方法によりコア成形機の中で多連続 で行われる。第」の製造工程では、キャビティ又は内側空間か製造されるへき砂 コア又は砂型の外形に対応する空のコア又は鋳型ボックスに鋳物砂を充填し、か つ鋳物砂て充填される装置で覆われたコア成形機に挿入される。そして、鋳物砂 を７ｂａｒまての圧縮された空気によって、コアホックスに吹き付けるコア吹付 技術は公知である。コア吹付技術によれば、コア成形機及びコアボックスを覆う 装置は、それぞれコア吹付機と吹はプレートとして設計される。state of technology The sand mold body is manufactured using a multi-continuous process in a core molding machine by the following method, which has two steps. It will be held in In the second manufacturing process, the cavity or inner space is made of crushed sand. Fill an empty core or mold box that corresponds to the outer shape of the core or sand mold with molding sand, and The core is inserted into the molding machine covered with a device that is filled with foundry sand. and foundry sand Core blowing onto the core hox by compressed air up to 7 bar The technique is known. According to core spraying technology, covering core forming machine and core box The equipment is designed as a core blower and a blower plate, respectively.
第２製造工程では（コア吹付の例でととめるために）、吹付プレートをガス供給 装置（ガス処理プレート）に交換した後、硬化剤ガスは、粒度と、結合剤及び硬 化剤ガスの形式により、サンドホールに含まれた結合剤（合成樹脂結合剤）が秒 又は分向で硬化するまで、コアボックスの中でサンドポールに形成される鋳物砂 を通過し、コアホックスはコア吹付機から取り外され、すぐ使用できるコアは、 主に２部品のコアホックスから解放される。硬化剤ガスを鋳物砂に通す工程は、 ガス処理（ｇａｓｓｉｎｇ）と呼ばれる。In the second manufacturing step (to stop the example of core spraying), the spray plate is supplied with gas. After changing the device (gas treatment plate), the hardener gas is Depending on the form of the binder gas, the binder (synthetic resin binder) contained in the sandhole will be released in seconds. or foundry sand formed into a sand pole in a core box until hardened in a The core hox is removed from the core spray machine and the core is ready for use. It is mainly freed from the core hox of two parts. The process of passing hardener gas through foundry sand is This is called gassing.
鋳物砂又はサンドポールを砂コアに硬化することについて、いくつかの異なる２ つの原理が知られている。第１の原理によれば、合成樹脂結合剤は２つの樹脂成 分からなり、その成分は、開始まで互いに反応できず、硬化剤ガスの中に含まれ た第３の成分（触媒）によって、特に触媒の量だけ硬化反応をもたらすことがで きる。There are several different methods for curing foundry sand or sand pole into a sand core. Two principles are known. According to the first principle, a synthetic resin binder consists of two resin components. and its components cannot react with each other until initiation and are contained in the curing agent gas. The third component (catalyst) can bring about the curing reaction, especially in the amount of the catalyst. Wear.
第２の原理によれば、鋳物砂は、２成分の合成樹脂の一方の成分を含み、それに よって、第２の成分は、鋳物砂の中に含まれた合成樹脂成分と一緒に合成樹脂に 反応し、硬化する硬化剤ガスである。According to the second principle, foundry sand contains one component of a two-component synthetic resin; Therefore, the second component is added to the synthetic resin together with the synthetic resin component contained in the foundry sand. It is a curing agent gas that reacts and hardens.
両方の原理では、樹脂硬化反応を通常の温度で素早く行うのが好ましく、それに よって砂型本体のガス処理のために、硬化剤ガス流は、加圧ガス及び／又は吸引 のいずれかでコアボックス又は鋳型ボックスの中に誘導される。In both principles, it is preferable for the resin curing reaction to occur quickly at normal temperatures; Therefore, for gas treatment of the sand mold body, the curing agent gas stream is supplied with pressurized gas and/or suction. either into the core box or the mold box.
通常の温度で行う公知のコア硬化方法として、Ｃ○、法（結合剤として水ガラス 、硬化剤としてＣＯ２）、Ｓｏ、法（結合剤としてフラン樹脂又はフェノールの 改質したフラン樹脂、硬化剤として５Ｏ２）、 ゴールドボックス法（結合剤と してフェノール樹脂又はポリイソシアナート、硬化剤としてジメチルアミン又は トリメチルアミン）がある。ゴールドボックス法に近く関連した方法にいわゆる ベータセット法（Ｂｅｔａ−５ｅｔ−ｐｒｏｃｅｓｓ）があり、その方法では、 鋳物砂と混合されたフェノール−ホルム了ルデヒト樹脂（レーソル）が結合剤と して役立ち、Ｃ３−。Known core curing methods carried out at normal temperatures include the C○ method (water glass as a binder). , CO2 as a hardening agent), So, method (furan resin or phenol as a binder) modified furan resin, 5O2 as a hardening agent), gold box method (as a binder and phenolic resin or polyisocyanate, dimethylamine or curing agent. trimethylamine). A method closely related to the gold box method is the so-called There is a Beta-5et-process, in which Phenol-formyldehyde resin (Rysol) mixed with foundry sand acts as a binder. Helpful, C3-.
アルキルフォミエーテ（ａｌｋｙｌｆｏｒｍｉａｔｅ） 、特にメチルフオミエ ーテ（ｍｅｔｈｙｌｆｏｒｍｉａｔｅ）が硬化剤成分として役立つ。メチルフオ ミエーテは、例えば、通過する空気によって貯蔵容器から送出され、硬化剤ガス とキャリアガスの混合物としてコアボックスを通過する。ベータセット法とこの 方法の反応は、例えば、ＥＰＯ０８６６１５Ｂ１に説明され、又いくつかの樹脂 硬化方法の概要を示している。Alkylformiates, especially methylformiates methylformiate serves as the curing agent component. Methylfluoro Miete is e.g. pumped out of the storage container by passing air and hardener gas and carrier gas as a mixture through the core box. Beta set method and this The reaction of the method is e.g. described in EPO 086615B1 and also for some resins. An overview of the curing method is shown.
すべての従来のガス処理方法では一後述するガス処理方法を除く−、硬化剤ガス は、サンドポールに含まれる硬化可能な合成樹脂の量に対し、非常に過度に供給 され、休止を除く全硬化工程の間、新しい硬化剤ガスの流れがサンドポールを通 過するように用いられる。All conventional gas processing methods, with the exception of the gas processing methods described below, include curing agent gases. is supplied in extremely excessive amounts relative to the amount of hardenable synthetic resin contained in the sandpole. The flow of fresh curing agent gas is passed through the sand pole during the entire curing process except for pauses. It is used in a manner similar to that of
硬化剤ガスを過度に使用するような明らかな欠点は、ＣＯ７，他のＳｏｔ、アル キルアミン（ａｌｋｙｌａｍｉｎｅ）、アルキルアミエーテ及び他のガス形感の 化学物質のような問題のある硬化剤ガスの場合、樹脂硬化反応による空気汚染を 防止し、かつこれらの硬化剤物質を中和する特別な測定装置を必要とするという 事実にある。過度に用いられた硬化剤物質は、大きな技術及び資本の支出て収集 され、かつ隔離されなければならない。しばしば、コア成形機は、有害な多量の 硬化剤ガスが大気に出るのを防止するために、加えて封入される。Obvious drawbacks such as excessive use of curing agent gas include CO7, other Sot, Al of alkylamines, alkylamiates and other gaseous forms In the case of problematic curing agent gases such as chemicals, air pollution caused by resin curing reactions may be avoided. require special measuring equipment to prevent and neutralize these hardener substances. It's true. Excessive hardener materials require significant engineering and capital expenditures to collect. and must be isolated. Often, core forming machines produce harmful large amounts of In addition, the curing agent gas is encapsulated to prevent it from escaping to the atmosphere.
環境汚染又は過度な量の硬化剤ガスの除去は、通常は、硬化剤ガスを触媒の量だ け必要としないが、鋳物砂に含まれた合成樹脂結合剤の硬化反応についての第２ 反応成分として多量に必要とするときに、特に大きい。Removal of environmental contamination or excessive amounts of curing agent gas is usually caused by reducing the amount of curing agent gas to a catalytic amount. Although not necessary, the second section on the curing reaction of the synthetic resin binder contained in foundry sand. It is especially large when a large amount is required as a reaction component.
何十年もの間、コアの製造は、比較的過度の有害な硬化剤ガスを用いて行われ、 過度な量の硬化剤ガスを収集し、硬化剤ガスを無害にし、いかなる場合でも硬化 剤ガスが大気に排出されるのを防止するかなりの努力が払われたが、この問題は 、今日まで満足に解決されないままであった。コア硬化のための必要とされる硬 化剤ガス量の最小化を達成しようと試みる限り、努力は、好ましくは密閉装置の 中で、硬化剤ガスを使用して組み合わされた樹脂結合剤と硬化剤ガスの間の高い 反応速度を達成する目的と、コア製造中に解放されたガスを収集し、かつ硬化剤 ガス部分を隔離する規則的に付随する必要性により、サンドポールの潅流の改良 に本質的に限定されていた。For decades, core manufacturing was carried out using relatively excessive amounts of harmful curing agent gases. Collects excessive amount of hardener gas, makes hardener gas harmless and prevents curing in any case Although considerable efforts have been made to prevent agent gases from being emitted into the atmosphere, the problem remains , has remained unsatisfactorily resolved to date. Required hardness for core hardening Insofar as one attempts to achieve minimization of the amount of oxidant gas, efforts are preferably made to In the high temperature between resin binder and hardener gas combined using hardener gas The purpose of achieving the reaction rate is to collect the gas liberated during core production, and to cure the curing agent. Improved perfusion of sand poles due to the regularly accompanying need to isolate the gas part was essentially limited to.
以下のさらなる刊行物を技術の状態に属するものとして引用し、次いで説明する 。The following further publications are cited as belonging to the state of the art and are then discussed: .
ＤＥ２５．２６．８７５８１． ＤＥ２６．２０．３０３ Ｂ２． ＤＥ２５． ５０．５８８ ＢｌＥＰ ０１２Ｂ、 ９７４ Ｂ１． ＦＲ２，４３７，８９ ４（特許明細書）これらの書類から判断する限り、ここに開示されたコア硬化方 法は、触媒作用をする硬化剤ガスによって硬化をもたらす合成樹脂結合剤システ ムに関し、例えば、上述したベータセット法の場合のように、鋳物砂の中に含ま れる第１の合成樹脂成分が、２成分の合成樹脂を形成する硬化剤ガスに含まれる 第２の合成樹脂成分と反応するのに、合成樹脂システムか用いられていない。DE25.26.87581. DE26.20.303 B2. DE25. 50.588 BlEP 012B, 974 B1. FR2,437,89 4 (Patent specification) As far as we can judge from these documents, the core curing method disclosed herein The method uses a synthetic resin binder system that causes curing by a catalyzed curing agent gas. For example, as in the case of the beta set method mentioned above, The first synthetic resin component contained in the curing agent gas that forms the two-component synthetic resin is No synthetic resin system is used to react with the second synthetic resin component.
ＤＥ２５．２６．８７５８１号と、関連したＤＥ２６．２０．３０３８２号、さ らにＤＥ２５．５０．５８８８１号によれば、触媒ガス及びキャリアガスの過度 に用いられた混合物を、サンドポールを単一に通過した後、大気に逃げないよう にし、かつ混合物を次の新しいコア硬化方法で再使用できる目的を追求する方法 及び装置は公知である。DE25.26.87581 and the associated DE26.20.30382, Furthermore, according to DE 25.50.58881, the excess of catalyst gas and carrier gas After passing the mixture used in the sand pole in a single manner, and how the mixture can be reused in the next new core curing method. and devices are known.
その目的のために、ＤＥ２５．２６．８７５ Ｂ１号／ Ｄ６２６．２０．３０ ３８２号によれば、コアボックスを出る硬化剤ガスが、一部分パージエアー（ｐ ｕｒｇｉｎｇ ａｉｒ）と−緒に、密閉されたガス再循環装置で、触媒ガス圧力 容器に圧送され、触媒ガス圧力容器の中で新しい量の触媒ガスによって濃縮され 、かくして硬化剤ガスとキャリアガスの再生した混合物が次のコア硬化工程に用 いられる。For that purpose, DE25.26.875 No. B1/D626.20.30 According to No. 382, the curing agent gas leaving the core box is partially flushed with purge air (p catalytic gas pressure in a closed gas recirculation system is pumped into a container and concentrated with a fresh amount of catalyst gas in a catalyst gas pressure vessel. , the regenerated mixture of curing agent gas and carrier gas is then used in the next core curing step. I can stay.
他方、ＤＥ２５．５０．５８８８１号によれば、コアボックスを出る触媒ガスと キャリアガスの混合物は分留（ｆｒａｃｔｉｏｎａｌ ｄｉｓｔｉｌｌａｔｉｏ ｎ）を受け、生じた触媒分留物は、一般的な触媒供給源に供給される。その方法 は、３つの相互に連結され分離した閉プロセス回路、すなわち、コアボックスを 通過する作動閉回路と、触媒と再使用可能なキャリアガスのそれぞれの清浄用作 動閉回路を必要とし、従って、必要とする装置は多く、複雑に組み合わされ、か つ相互に連結される。On the other hand, according to DE 25.50.58881, the catalyst gas leaving the core box and The carrier gas mixture is subjected to fractional distillation. n) and the resulting catalyst fraction is fed to a common catalyst source. how to do that consists of three interconnected and separate closed process circuits, namely the core box. The operating closed circuit through which the catalyst and the reusable carrier gas have their respective cleaning action. Dynamic closed circuits are required, and therefore the required equipment is numerous, complexly combined, and complex. two interconnected.
真空吹付原理により鋳物砂から鋳造室又はコアを製造する成形機に関するＥＰＯ １２Ｂ、 ９７４８１号によれば、密閉コアホックスを過度な量通過した硬化剤 ガスの再使用はせず、硬化工程後にコアホックスをパージするパージエアー流と 一部一緒にコアボックスを出る硬化剤ガスを収集ダクトに排出し、硬化剤ガスを 大容量の吸収機に通す。吸収機へのガスの排出は、硬化剤ガスをコアボックスを 通って徐々に吸引する既存の吸引装置（０，９５ｂａｒ）によって行われる。Ｅ Ｐ Ｏ１２８，９７４８１号による装置は、一方で砂圧縮をコア吹付中の鋳物砂 の異なる特性とチャージ作動状態によりよく調節でき、他方で、ガス流がサント ホールをより均一に通過することによって硬化時間の速度を上げることかできる 目的を追求する。その目的のため（ミコアホソクスの側壁と基壁には、２つの側 部ガス収集室と、未使用の硬化剤ガスを吸収機に吸引する基部ガス収集室に至る スリットノズルか設けられている。コアボックスは、コアボックスを通り上述し たガス収集室に入る吹付空気流が外気に排出され、ガス処理と次の空気とのパー ジ中にコアボックスを出るガスは閉回路の吸収機に達するように弁によって操作 されなければならない。EPO on forming machines for producing casting chambers or cores from foundry sand by the vacuum blowing principle According to No. 12B, No. 97481, curing agent passed through an excessive amount of closed core hox. A purge air stream is used to purge the core hox after the curing process without reusing the gas. Discharge the curing agent gas that partially leaves the core box together into the collection duct and remove the curing agent gas. Pass it through a large capacity absorber. Discharge of the gas to the absorber takes the curing agent gas through the core box. This is done by means of an existing suction device (0,95 bar) which gradually suctions through the tube. E The device according to P O 128,97481 on the other hand performs sand compaction on foundry sand during core blasting. on the other hand, the gas flow can be adjusted better depending on the different characteristics of the Can speed up curing time by passing through the holes more evenly Pursue your purpose. For that purpose (the side and base walls of Mikoahosox have two lateral leading to the base gas collection chamber and the base gas collection chamber where unused curing agent gas is sucked into the absorber. A slit nozzle is provided. The core box is as described above through the core box. The blown air stream entering the gas collection chamber is exhausted to the outside air for gas treatment and parity with the next air. The gas leaving the core box during heating is operated by a valve so that it reaches the absorber in a closed circuit. It must be.
最後に、ＦＲ２，４３７，８９４によれば、触媒（例えば、アミン）によってコ ア硬化するための方法が開示さねており、すへての前述した方法に反し、硬化剤 は、１度たけでなく、密閉されたガス再循環パイプラインによって、コアホック スを何度か再循環して通り、そのガス再循環パイプラインは、コアボックスの上 部と底部に連結され、ガス再循環ポンプか設けられている。この方法の目的は、 ガス処理中に不均一に潅流されるコアボックス内の完全なガス処理を提供するこ とにあり、同時に、定量の触媒物質だけで済ますように試みられている。その方 法は、（頻繁ではないが、コア吹付による所望な方法で）鋳物砂で充填されたコ アボックスとガス再循環パイプラインとを相互に連結し、次いで、ガス再循環ポ ンプによって密閉装置の中で移動中のエアーマス（ａｉｒ ｍａｓｓ）を動かし 、次に、気体状態又は液体状態にある硬化剤物質の触媒量を、好ましくはガス再 循環ポンプの吸引側の密閉バイブライン装置に注入するような方法で行われる。Finally, according to FR 2,437,894, by means of catalysts (e.g. amines) No method has been disclosed for curing the hardener, contrary to the previously described methods. The core hook is not only fired once, but also by a sealed gas recirculation pipeline. The gas recirculation pipeline runs above the core box. A gas recirculation pump is connected to the top and bottom. The purpose of this method is to Providing complete gas treatment within the core box, which is non-uniformly perfused during gas treatment. At the same time, attempts are being made to require only a fixed amount of catalyst material. That person The method consists of a core filled with foundry sand (in the desired manner, but less often by core blasting). interconnect the abox and the gas recirculation pipeline, and then A moving air mass is moved in a closed device by a pump. , then a catalytic amount of curing agent material in gaseous or liquid state, preferably in gaseous recycle This is done by injecting it into a closed vibline device on the suction side of a circulation pump.
公知のように、サントポールのガス処理は、触媒ガスと空気の再循環された混合 物をサントホールに通すことによって、行われるＰＲ２，４３７，８９４号によ る方法は、コア製造の実施でのいかなる適用も見られない。As is known, Santopol gas processing consists of a recirculated mixture of catalyst gas and air. According to PR 2,437,894, it is done by passing the object through the sundry hole. The method described does not find any application in the practice of core manufacturing.
ＦＲ２，４３７，８９４号で開示された悪質なガスの潅流されたコアボックス又 は鋳型ボックスの実施例は、一連の製造で選考されるコア吹付技術での使用に、 はじめからほとんと適用せず、ＦＲ２，４３７，８９４号による方法及び装置は 、コア硬化のために、合成樹脂成分の一方か鋳物砂の中にある合成樹脂システム を考え、サンドポールのガス処理のために、他方の合成樹脂成分を硬化剤ガスの 多量の反応体に供給しなければならない時、必ずしも適しない。少量だけの触媒 物質を受け入れるように設計された装置は、加えて、多量のガスマスと一緒に捕 らえることができない。このことを、次に説明する。ＦＲ２，４３７，８９４号 に説明された実施例によれば、４００ｇのサントホールを硬化するために、触媒 ガスとキャリアガスとの１７ｍ１の混合物か、実際に、装置のガス圧力を変えな い大気圧で約１０１の密閉ガス装置に注入される。他方、サントポールの中に含 まれた第１反応成分に対して、必要なら、キャリアガスによって供給される硬化 剤ガスとしての第２反応成分の供給のために、ＦＲ２，４３７，８９４号による 装置によって、密閉装置の容量に等しく、必ずしも捕らえることのできない量の ガスマスの供給を必要とする。その他、ＰＲ２，４３７，８９４号による方法の 基本的な欠点は、サンドポールの直接の第１の潅流は、高濃度の硬化剤ガスを備 えたガス混合物で行われることはないが、硬化剤成分は、サンドポールの中に含 まれた合成樹脂結合剤でまず接触される前に、密閉装置の空気容積の中でまず第 １に希釈される。The core box perfused with pernicious gases disclosed in FR 2,437,894 or The mold box embodiment is selected for use in core spraying technology in a series of manufacturing processes. The method and apparatus according to FR 2,437,894 were hardly applied from the beginning. , a synthetic resin system in which one of the synthetic resin components or foundry sand is for core hardening. Considering this, for the gas treatment of the sand pole, the other synthetic resin component is mixed with hardening agent gas. Not necessarily suitable when large quantities of reactants have to be fed. small amount of catalyst In addition, equipment designed to receive substances may also be captured along with large gas masses. I can't get it. This will be explained next. FR2,437,894 According to the example described in 17 ml of mixture of gas and carrier gas or, in fact, without changing the gas pressure of the device. It is injected into a closed gas system of about 101 at high atmospheric pressure. On the other hand, it is included in Santopol. curing, provided by a carrier gas, if necessary, for the first reactant component According to FR 2,437,894 for the supply of the second reaction component as agent gas A quantity equal to the capacity of the closure device and which cannot necessarily be captured by the device. Requires gas mass supply. In addition, the method according to PR2,437,894 The basic drawback is that the direct first perfusion of the sandpole is equipped with a high concentration of curing agent gas. The curing agent component is contained within the sandpole, although it is not carried out with a pre-filled gas mixture. first in the air volume of the sealing device before being first contacted with a synthetic resin binder. diluted to 1.
ＦＲ２，４３７，８９４号の認識では、当業者は、一方で、硬化剤ガスてのサン ドポールの単一の潅流によって前述のように砂型本体の硬化を実施することから 逸脱しておらず、他方で、ＰＲ２，４３７，８９４号で開示された原理を、砂型 で混合された合成樹脂成分のための実際の反応成分として多量の硬化剤ガスが用 いられるような樹脂結合剤装置で特に今まで我慢しなければならないかなりの問 題を解決するために、用いられた硬化剤ガスを高度に利用するように用いること によって、適当な解決策の開発を明らかに考慮せず、又、要求されなかった。In recognition of FR 2,437,894, the person skilled in the art knows, on the one hand, that From carrying out the curing of the sand mold body as previously described by a single perfusion of dopol On the other hand, it does not deviate from the principles disclosed in PR 2,437,894. A large amount of curing agent gas is used as the actual reaction component for the synthetic resin components mixed in There are quite a few problems you have to put up with, especially with resin binder equipment that can To solve the problem, the curing agent gas used should be highly utilized. Clearly, the development of a suitable solution was neither considered nor required.
説明された技術の状態に対し、本発明の目的は、合成樹脂で結合された砂型本体 を製造する方法及び装置を提供することにあり、本発明により、サンドポールの 硬化は、密閉されたガス装置の中で比較的大きな容積のコアポ・ソクス又は鋳型 ホックスに供給される硬化剤ガス又は硬化剤ガスとキャリアガスの混合物で行う ことができ、砂型本体の硬化後にガス装置から解放されたガスは、未使用の有害 な硬化剤ガスを破壊したり、再使用のために硬化剤ガスを隔離する必要なく、大 気に直接解放できる。この目的は、サントポールの中に含まれた合成樹脂結合剤 との反応のための硬化剤物質の理論的な消費を超えない又はわずかに超える量の 硬化剤ガスを用いるために、特に、第１の合成樹脂成分がサンドホールの中にあ り、第２の反応成分が硬化物質（硬化剤ガス）からなる２成分の合成樹脂システ ムで達成され、密閉装置を砂硬化工程後に空気にさらすときに解放されたガス混 合物は、硬化剤物質の許容空気放出限界値を超えない濃度で硬化剤物質の一部を 含む。さらに、本発明は、コア吹は原理によるコアの製造を実現することを目的 とする。In contrast to the state of the art described, the object of the present invention is to provide a sand mold body bonded with synthetic resin. An object of the present invention is to provide a method and apparatus for manufacturing a sand pole. Curing is carried out in a relatively large volume core or mold in a closed gas apparatus. Performed with hardener gas or a mixture of hardener gas and carrier gas supplied to the HOX The gas released from the gas equipment after curing of the sand mold body can be unused and harmful without the need to destroy hardener gas or isolate hardener gas for reuse. It can be released directly. This purpose is to use the synthetic resin binder contained in Santopol. in an amount not exceeding or slightly exceeding the theoretical consumption of curing agent material for reaction with In particular, in order to use the curing agent gas, the first synthetic resin component is present in the sand hole. A two-component synthetic resin system in which the second reaction component is a curing substance (curing agent gas) gas mixture released when exposing the sealing device to air after the sand curing process. The compound contains a portion of the hardener material at a concentration that does not exceed the permissible air emission limits for the hardener material. include. Furthermore, the present invention aims to realize core manufacturing according to the core blowing principle. shall be.
ＦＲ２，４３７，８９４号で説明したような砂型本体を硬化する技術と違い、硬 化は、方法についての請求の範囲第１項の特徴及び装置についての請求の範囲第 ６項の特徴によって満足される。従属クレームの２項乃至４項及び７項乃至９項 は、それぞれサントホールをガス処理するための方法又は装置の実施例を構成し 、従属クレームの５項は、工程を特定し、従属クレームの１０項及び１１項は、 鋳物砂をサンドポールに形成する工程を含む樹脂硬化された砂型本体を製造する ２つの装置を特定する。Unlike the technology of hardening the sand mold body as explained in FR2,437,894, The first feature of the method claim and the first feature of the apparatus claim It is satisfied by the characteristics in item 6. Paragraphs 2 to 4 and 7 to 9 of dependent claims each constitute an embodiment of a method or apparatus for gassing Santohole. , Clause 5 of the dependent claim specifies the process, and Clauses 10 and 11 of the dependent claim are: Manufacturing a resin-cured sand mold body including the process of forming foundry sand into a sand pole Identify two devices.
従って、本発明は、特に、サンドホールに何度か硬化剤ガスを再循環するＰＲ２ ゜４３７、８９４号による技術的示唆の基に考慮されており、又、多量のガスマ スを密閉されたガス再循環システムによって取り上げるような方法に利用でき、 それによって、このガスマスは、硬化剤ガスとキャリアガスの混合物として再循 環装置に直接導入され、又は液体として導入された硬化剤物質の蒸発によって再 循環装置の中で生じ、この目的のために、硬化剤物質の導入前に、対応したガス 量だけ再循環装置を排気する。本発明によれば、このことは、再循環装置に配置 された真空容器を排気することによって行われ、それによって真空容器は、ガス 処理の始めに解放され、始めに、大気圧で空気で充填されるが又は、すてに部分 真空をうけたコアホックス又は鋳型ボックスから自然なガスの中に吸引される。Therefore, the present invention particularly provides a PR2 system that recirculates hardener gas into the sandhole several times. It has been considered based on the technical suggestion of No. 437, 894, and it is also can be used in such a way that gas is taken up by a closed gas recirculation system, This gas mass is thereby recycled as a mixture of hardener gas and carrier gas. Regeneration by evaporation of hardener material introduced directly into the ring system or introduced as a liquid. The corresponding gas is produced in a circulation system and for this purpose, before the introduction of the curing agent substance. evacuate the recirculation device by the amount. According to the invention, this can be arranged in a recirculation device. This is done by evacuating a vacuum vessel that has been Released at the beginning of the process and initially filled with air at atmospheric pressure, or partially The natural gas is drawn into the core hox or mold box under vacuum.
このことによって、第」ガス処理工程では、導入された硬化剤ガスは、高い濃度 でサントホールを潅流でき、再循環回路の中にある硬化剤ガスと空気の存在する 混合物は、サントホールに何度が通って圧送される。By this, in the ``first'' gas treatment step, the introduced curing agent gas has a high concentration. The Santohole can be perfused with the presence of curing agent gas and air in the recirculation circuit. The mixture is pumped through the sandhole several times.
今、本発明を、４つの模範的で概略的な図面を用いて、一般的に、かつ詳細に説 明する。The invention will now be explained generally and in detail using four exemplary schematic drawings. I will clarify.
図面の簡単な説明 ［Ｊｌは、（図示しない硬化剤源から供給された）ｔ！化剤ガスとキャリアガス との混合物でコアホックスの中に形成されたサンドボールをガス処理するための 本発明による装置の主な配置を示す。Brief description of the drawing [Jl is t! (supplied from a curing agent source not shown). converting agent gas and carrier gas for gassing the sand balls formed inside the core hox with a mixture of 1 shows the main arrangement of the device according to the invention;
図２は、液体として装置に導入可能な硬化剤成分てサントホールをガス処理する ための［ｍｌによる装置の変形を示す。Figure 2 shows how the santohole is gassed with a curing agent component that can be introduced into the device as a liquid. The modification of the device according to [ml] is shown.
図３は、（変形されたキャビティ形状を備えた）図１及び図２に対応するコアホ ックスと、コア吹付けによって鋳物砂でコアボックスを充填し、次にサントポー ルをガス処理するためにコアホックスと協動するいくつかの装置とを、より詳細 な図で示す。Figure 3 shows a core hole corresponding to Figures 1 and 2 (with modified cavity shape). Fill the core box with foundry sand by core spraying and then sand sand. In more detail, some of the equipment that works with Corehox to gas the This is shown in a diagram.
図４は、本発明により鋳型ホックスの中に形成されたサンドホールをガス処理す るために、密に付けたガス処理プレートを備えた本発明による上方開放鋳型ボッ クスを示す。Figure 4 shows the process of gas treatment of the sandhole formed in the mold hox according to the present invention. An upwardly open mold box according to the invention with a closely attached gas treatment plate is used to Showing a kusu.
本発明の実施例 ２つのガス処理工程でサンドボールを硬化して合成樹脂で硬化された砂型体にす るために、サンドポールをガス処理する本発明による方法の態様に関しての本発 明の説明を、図１及び図２を用いて行い、併せて、コアホックスの中のコア吹付 けと次のガス処理によって、樹脂で硬化された砂コアの製造の全手順を説明する 。Examples of the invention The sand balls are hardened in two gas treatment steps to form sand molds hardened with synthetic resin. The present invention relates to embodiments of the method according to the invention for gassing sand poles in order to We will explain the details using Figures 1 and 2, and also explain the core spraying inside the core hox. Describe the entire procedure of manufacturing resin-hardened sand cores by gas treatment .
図１及び図３に示すコアボックス１は、コア吹付けと次のコアボックスｌのキャ ビティ２の中に形成された（図示しない）サントポールのガス処理によって、砂 コアを製造するのに役立ち、それによって、ガス処理は、サントホールの中に含 まれた樹脂結合剤を２つのガス処理工程の間に硬化させる硬化剤ガスにより、密 閉された装置の中で行われる。第」ガス処理工程では、ガス処理装置の中に導入 された硬化剤ガスは、一度サンドボールを通過し、第２ガス処理工程では、樹脂 結合剤によっていまだ使い果たしていない硬化剤ガスが、サンドボールの完全な 硬化が行われるまで、ガス含有量の循環によ−、て散漫サンドホールを通過する その目的のため、実質的に従来のコアボックスｌの部品は、コア成形機（図示せ ず）の中で締結され、図１及び図２は、ガス処理工程の始動前の作動状態にあり 、ガス処理プレート３によって気密に被覆されたコアボックスｌを示す。既に述 へたＥＰＯＩ２８９７Ｊ ８１号と同様に、コアホックスｌの両端側にそれぞれ ガス収集室５か、底部にガス収集室６が隣接しており、それによって各ガス収集 室５は、ガス出口弁７か設置ブられ、ガス収集室６は、ガス弁８が設けられ、又 はそのような弁と相互に連結されている。図３に最もよく示すように、コアボッ クス１のキャビティ２は、ガス導入方法として、スリットノズル９．１０によっ て収集室５，６と相互に連結されている。この点で、示した装置は、公知の装置 に基本的に対応する。もちろん、本発明の実現のために、コアボックス１を収集 室５．６を備えた構造的なユニットとして製造してもよく、収集室５及び／又は ６の空間がコア成形機の一部に形成してもよい。The core box 1 shown in Fig. 1 and Fig. By gas treatment of Santopol (not shown) formed in Biti 2, sand The gas treatment helps to manufacture the core, thereby making it possible to The hardener gas cures the resin binder during two gas treatment steps. It takes place in a closed device. In the gas treatment process, the gas is introduced into the gas treatment equipment. The hardening agent gas passes through the sand ball once, and in the second gas treatment process, the resin is The hardener gas that has not yet been used up by the binder is completely absorbed by the sand ball. The gas content is circulated through the diffused sand hole until curing takes place. For that purpose, substantially all parts of a conventional core box l are assembled into a core forming machine (not shown). Figures 1 and 2 show the operating state before the start of the gas treatment process. , shows a core box l hermetically covered by a gas treatment plate 3. Already mentioned Similar to Heta EPOI2897J No. 81, there are Adjacent to the gas collection chamber 5 or at the bottom is a gas collection chamber 6, whereby each gas collection The chamber 5 is equipped with a gas outlet valve 7 and the gas collection chamber 6 is equipped with a gas valve 8. are interconnected with such valves. As best shown in Figure 3, the core box The cavity 2 of the box 1 is filled with a slit nozzle 9.10 as a gas introduction method. and are interconnected with collection chambers 5 and 6. In this respect, the device shown is similar to known devices. basically corresponds to Of course, for the realization of the invention, collect the core box 1 It may be manufactured as a structural unit with a chamber 5.6, a collection chamber 5 and/or 6 spaces may be formed in a part of the core molding machine.
弁７は単なる止め弁であり、外気に開口しており、弁８ （３／２方向弁）は、 コアホックス１の底部において外気かガス再循環パイプライン１１のいずれかに 達するようにガス流を通す機能を育する。Valve 7 is just a stop valve and is open to the outside air, and valve 8 (3/2-way valve) is At the bottom of CoreHox 1 either outside air or gas recirculation pipeline 11 Cultivate the ability to pass gas flow to reach.
ガス再循環パイプライン１１は、その他方端にガス処理プレート３と相互に連結 され、ガス供給ポンプ１２の前に配置された真空容器１５か設けられ、そのガス 供給ポンプ１２によって、真空容器を排気することができる。真空容器１５の排 気は、ガスパイプライン１１を閉止する３／２方向弁８の位置か又は容器１５の 前に配置されたガス閉止弁１６によってかのいずれかで実施される。それによっ て、真空容器１５を出て圧送された空気流は、ポンプ１２の後ろのパイプライン ＋１の中に配置される３／２方向弁１７を通って外気に案内される。排気さｎた 真空容器１５は、必要なら（使用圧力で）ガス容量を占めるのに十分てあり、密 閉されたガス装置が硬化剤物質（硬化剤ガスとキャリアガスの混合物又は液体状 懸て加えられた硬化剤物質から生じたガス量）の注入（ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ）中 に古めな１丁れはならないガス量にほぼ対応する容量を有する。The gas recirculation pipeline 11 is interconnected with the gas treatment plate 3 at the other end. A vacuum vessel 15 is provided in front of the gas supply pump 12 to supply the gas. A feed pump 12 allows the vacuum vessel to be evacuated. Evacuation of vacuum container 15 The air is in the position of the 3/2-way valve 8 that closes the gas pipeline 11 or in the container 15. Either by means of a gas shut-off valve 16 arranged beforehand. By that The airflow leaving the vacuum vessel 15 is then routed through the pipeline behind the pump 12. The outside air is guided through a 3/2-way valve 17 located in the +1. Exhaust The vacuum vessel 15 is sufficient to occupy the gas capacity if required (at the working pressure) and is tightly sealed. A closed gas system is used to supply the hardener material (a mixture of hardener gas and carrier gas or in liquid form). During the injection of the amount of gas generated from the hardener material added over time It has a capacity that roughly corresponds to the amount of gas that an old-fashioned one should not have.
逆止弁１４か設けられた硬化剤ガス供給パイプ４は、硬化剤源から供給された一 体の硬化剤ガスとキャリアガス流の再循環パイプライン１１（図１）への注入に 役立ち、それによってガス再循環パイプライン１１は又、パイプライン４．１１ の合流の前に逆止弁１３か設けられている。The curing agent gas supply pipe 4, which is provided with a check valve 14, is connected to a curing agent gas supply pipe 4 provided with a check valve 14. for the injection of body hardener gas and carrier gas stream into the recirculation pipeline 11 (Figure 1). useful, whereby the gas recirculation pipeline 11 is also connected to the pipeline 4.11 A check valve 13 is provided before the merging of the two.
再循環パイプラインＩＩへの液体硬化剤物質の注入の場合（図２）、容積作動測 定装置（ｖｏｌｕｍｅｔｒｉｃａｌｌｙ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ） ２３を用いるのか好ましく、その装置２３は、貯蔵容器２４から液体硬化剤物 質を吸引し、液体硬化剤物質をガス再循環パイプライン１１に配置さｎた熱蒸発 器２５に注入する。逆止弁１３はガス再循環パイプライン１１に必要ではない。In the case of injection of liquid curing agent substance into recirculation pipeline II (Fig. 2), volumetric measurement volumetrically operating device 23 is preferably used, and the device 23 collects liquid hardener from a storage container 24. The liquid curing agent substance is placed in the gas recirculation pipeline 11 by thermal evaporation. Pour into container 25. A check valve 13 is not required in the gas recirculation pipeline 11.
さもなければ、循環パイプライン１１は、付属装置、特にガス供給ポンプ１２の 保護のためのダスト又は汚れのフィルタ１８を含むことができる。Otherwise, the circulation pipeline 11 is connected to ancillary equipment, in particular the gas supply pump 12. A dust or dirt filter 18 may be included for protection.
図１及び図２に示す装置による砂コアの製造は、コアボックスｌの中のサンドホ ールの形成と一緒に開始する。その目的のために、合成樹脂結合剤を含む鋳物砂 は、従来の方法て、コアホックス１の中に吹き付けられ、それによって、ショッ トエアーと、コアボックスｌのキャビティ２がら放出されるへき空気は、スリッ トノズル９．１０を通ってガス収集室５．６に逃げ、ガス収集室５．６から弁７ ．８を通って、外気に逃げる。The production of sand cores using the apparatus shown in Figures 1 and 2 involves start with the formation of the rules. For that purpose, foundry sand containing a synthetic resin binder is sprayed into the core hox 1 in a conventional manner, thereby creating a shock. The slit air and the separated air released from the cavity 2 of the core box l are The gas escapes through the nozzle 9.10 into the gas collection chamber 5.6 and from the gas collection chamber 5.6 into the valve 7. ．． 8 and escapes to the outside air.
コアホックス１の中に形成されたサンドポールのガス処理を準備するために、吹 付はプレート（図示せず）がガス処理プレートに交換され、弁７は閉止し、弁８ は、ガスパイプライン１１に対して開口位置か閉鎖位置のいずれかになる。弁８ がパイプラインｌｌに対して開く場合、弁１６を閉じるへきである。その後、ガ ス供給ポンプ１２によって真空容器１５を弁１７を介して外気に通気し、弁１７ をパイプライン１１を閉じる位置に設定することによって、ポンプ１２を運転す るか、ポンプ１２を切るかいずれかで容器１５の中の部分的な真空を維持するそ の後、ガス処理工程は、密閉ガス装置への硬化剤物質の注入の開始と、好ましく は同時に又はわずかに時間的に先行又は遅延して、ポンプ１２を運転し、かつ、 弁１７かバイブライン冊に対して開口するとともに、今まで閉鎖されていた弁８ ，１６をパイプライン１１に対して開口し、通気された真空容器（Ｉ５）をガス で自然に充填する、ような方法で始まる。In order to prepare for the gas treatment of the sand pole formed in the core hox 1, Attachment plate (not shown) is replaced with a gas treatment plate, valve 7 is closed and valve 8 is closed. is in either an open position or a closed position with respect to the gas pipeline 11. Valve 8 When the valve 16 opens to the pipeline 11, the valve 16 is closed. After that, The vacuum container 15 is vented to outside air through the valve 17 by the gas supply pump 12, and The pump 12 is operated by setting the pipeline 11 to the closed position. or by turning off pump 12 to maintain a partial vacuum in container 15. After that, the gas treatment step preferably includes the initiation of the injection of hardener material into the closed gas system. operate the pump 12 simultaneously or with a slight temporal advance or delay, and Valve 17 opens to the vibration line book, and valve 8, which has been closed until now, , 16 to the pipeline 11, and the vented vacuum vessel (I5) is opened to the pipeline 11. Start in such a way that it fills up naturally.
それによって、コアボックス１の方向から来るガス流だけが容器１５の中に入り 、基部ガス収集室６において、高容積が自発的に確立され、容器１５は、コアボ ックス１の中に今まで含まれた空気のがなりの部分を吸引し、第１ガス処理工程 の間、サントポールを通って硬化剤ガスとして装置に導入される硬化剤の全量を 吸引する。Thereby, only the gas flow coming from the direction of the core box 1 enters the container 15. , a high volume is established spontaneously in the base gas collection chamber 6 and the vessel 15 is The first gas treatment step During the period, the total amount of curing agent introduced into the equipment as curing agent gas through Santopol is Suction.
硬化剤物質の注入は、硬化剤ガスとキャリアガスの混合物を、圧力の下、硬化剤 ガス供給パイプ４に供給することによって、図１による装置で行われ、それによ って、ガス処理プレート３の前で測定された圧力は、１． ５ｂａｒ以上ある。Injecting the hardener substance, the mixture of hardener gas and carrier gas is injected into the hardener under pressure. is carried out in the device according to FIG. 1 by supplying the gas supply pipe 4, whereby Therefore, the pressure measured in front of the gas treatment plate 3 is 1. There is more than 5 bar.
とんな誤解も回避するために、明細書及び請求の範囲に記載されたすべての圧力 は、絶対圧力（絶対真空圧で０ｂａｒ、大気圧でｌ ｂａｒの圧力）である。In order to avoid any misunderstanding, all pressures set forth in the specification and claims. is the absolute pressure (absolute vacuum pressure is 0 bar, atmospheric pressure is 1 bar).
図２による装置の場合では、硬化剤物質の供給は、液体状態て行われ、それによ って、測定装置１２３は、所定量の液体を貯蔵容器２４から熱蒸発器２５に注入 し、その熱蒸発器の中で、硬化剤物質が、気体状態になり、硬化剤ガスとして、 ガス処理プレート３に供給される。In the case of the device according to FIG. 2, the supply of hardener substance takes place in liquid form, thereby Therefore, the measuring device 123 injects a predetermined amount of liquid from the storage container 24 into the thermal evaporator 25. Then, in the thermal evaporator, the curing agent substance becomes a gaseous state, and as curing agent gas, The gas is supplied to the gas processing plate 3.
追加された全硬化剤物質は、真空容器１５の吸引によって、硬化剤ガスとしてサ ントポールを通って吸引され、その真空容器は、コアボックスＩの領域から発生 するガスで充填され、かつそれによって、第１ガス処理工程が終わり、サントポ ールのガス処理は、第２ガス処理工程として、サンドボールを硬化してすぐ使用 できるコアになるまで、装置に含まれたガス混合物の循環によって続けられる硬 化剤ガスとキャリアガスとの混合物による硬化剤の注入の技術（図１）では、第 ２ガス処理工程は、硬化剤ガスの供給の終わりごろまで開始されず、液体状態で の硬化剤を注入する方法では（図２）、蒸発器２５の中で生じた硬化剤ガスが、 高圧力で、ガス処理プレート３に供給されるので、硬化剤が完全に注入する前に 第２ガス処理工程中の再循環を始めるのが有利である。All added hardener material is removed as hardener gas by suction in the vacuum container 15. The vacuum chamber is drawn through the main pole and the vacuum chamber is generated from the area of the core box I. The first gas treatment step is completed and the Santopo The gas treatment of the sand ball is the second gas treatment step, and the sand ball is used immediately after hardening. The hardening is continued by the circulation of the gas mixture contained in the device until a core is formed. In the technique of injecting a curing agent with a mixture of a curing agent gas and a carrier gas (Fig. 1), The two-gas treatment process does not begin until near the end of the curing agent gas supply, and the curing agent gas is in a liquid state. In the method of injecting a hardening agent (FIG. 2), the hardening agent gas generated in the evaporator 25 is At high pressure, it is supplied to the gas treatment plate 3, so that the curing agent is not completely injected. It is advantageous to start the recirculation during the second gas treatment step.
ガス処理を終えるために、ガス再循環は、ポンプ】２を止めることによって、及 び又は、弁７，８の少なくとも一方の開放することによって終わり、コアボック スｌは、コア吹込機から取り外され、硬化されたコアは、コアボックスから解放 される。To finish the gas treatment, gas recirculation is started by stopping pump 2. or ends by opening at least one of the valves 7 and 8, and the core box The core is removed from the core blower and the hardened core is released from the core box. be done.
コアホックス１の基部ガス収集室６から充填真空容器１５に到る第１ガス処理工 程の間の上述した一方向のガス流は、図２の場合では、ポンプ１２のキャパシイ ティ（ｃａｐａｃｉｔｙ）、又、弁１７によるパイプラインＩＩの閉鎖によるも のであり、図１の場合では、逆止弁１３によって確保される。The first gas treatment process from the base gas collection chamber 6 of Core Hox 1 to the filling vacuum container 15 The above-mentioned unidirectional gas flow during the period is, in the case of FIG. capacity, and also due to the closure of pipeline II by valve 17. In the case of FIG. 1, this is ensured by the check valve 13.
閉鎖された弁７のため、ガス収集室５への硬化剤ガスの進入も、ガス収集室の外 に漏れる空気の吸引も、両方のガス処理工程の間は、目立つｌ起こることはなく 、そのため、サンドボールを通る硬化剤ガスの十分な流れは、ガス処理プレート ３を通ってコアホックスｌに入り、スリットノズルｌＯを介してコアボックス１ から排出される。Due to the closed valve 7, the ingress of curing agent gas into the gas collection chamber 5 is also restricted to the outside of the gas collection chamber. Air leakage also does not occur appreciably during both gas treatment steps. , so that sufficient flow of hardener gas through the sand ball 3 and enters the core box 1 through the slit nozzle IO. is discharged from.
ポンプ１２により図１及び図２に示す閉鎖されたパイプライン装置のガスの再循 環による第２のガス処理工程の実施中、実際には、ポンプ１２の前の圧力は、０ ．５ｂａｒに達し、ポンプ１２の後の圧力は、１．５ｂａｒに達するであろう。The pump 12 recirculates the gas in the closed pipeline system shown in FIGS. 1 and 2. During the performance of the second gas treatment step with the ring, the pressure before the pump 12 is actually 0. ．． 5 bar and the pressure after pump 12 will reach 1.5 bar.
技術の状態によれば、コアボックス又は鋳型ボックスに硬化剤ガスを単一に通す 従来のガス処理技術に関する限り、サンドボールを通過する硬化剤ガス流がサン ドボールの中でのより長い滞留期間を可能にし、砂構造の中の反応期間を増すた めに、ガスパルス（ｇａｓ ｐｕｌｓｅｓ） （断続的）で硬化剤ガスとキャリ アガスの流れをガス処理プレートに供給することは知られている。この方法の工 程を、本発明による方法と装置に実施することができる。According to the state of the art, a single passage of hardener gas through the core box or mold box As far as conventional gas treatment techniques are concerned, the curing agent gas flow passing through the sand ball is In order to allow a longer residence period in the debore and increase the reaction period in the sand structure. For this purpose, use gas pulses (intermittent) to mix the hardener gas and carrier It is known to supply a flow of agas to a gas treatment plate. This method steps can be implemented in the method and apparatus according to the present invention.
硬化剤ガスとキャリアガスの混合物を用いる場合（図１）では、硬化剤ガス流は 、従来の方法か、又は真空容器がいまだ充填されていないとき、中断されない硬 化剤流で弁８，１６の一方を一時的に開閉することによって、硬化剤ガス源から 断続的に生し、このことは、周期的に増大した硬化剤ガス圧力（硬化剤ガスの増 大した濃度）がサンドボール又はコアボックスｌの中で確立される利点に同時に 相互に結ばれる。When using a mixture of hardener gas and carrier gas (Figure 1), the hardener gas flow is , conventional methods or uninterrupted hardening when the vacuum container is not yet filled. The curing agent gas source is removed by temporarily opening and closing one of the valves 8, 16 with the curing agent flow. occurs intermittently, which is caused by periodic increases in hardener gas pressure (increased hardener gas). At the same time to the advantage that a large concentration) is established in the sand bowl or core box l. interconnected.
蒸発器２５て気体状態になる液体硬化剤を用いる場合（図２）では、断続した硬 化剤供給は又、弁８，１６の一方の一時的な開閉によって、ポンプ１２が運転し ている状態で、第１ガス処理工程の間行うことができ、又は、いくつかの部分て 硬化剤液体を注入し、それによって、ガス再循環がすてに始まっている場合、サ ンドボールを通るガス流においてどんな休止もできない。When using a liquid curing agent that becomes gaseous in the evaporator 25 (Fig. 2), intermittent hardening The pump 12 is also supplied by temporarily opening and closing one of the valves 8 and 16. can be carried out during the first gas treatment step, or in some parts If you have injected hardener liquid and gas recirculation has already started, There cannot be any pauses in the gas flow through the ball.
本発明によるガス処理工程の間に確立されるように、硬化剤ガスとのサンドボー ルの第１の接触に先立つ砂構造の中に含まれた空気の協力な吸引によって、第２ 反応成分としての硬化剤ガスによるサンドボールの中に含まれた樹脂結合剤の硬 化の速度と完成度を高め、その結果、サンドボールの中の結合剤部分の含浸は、 実際には、後に与えられた実験例によって証明されるように、はとんど定量の硬 化剤物質の供給によって達成することができる。さらに、ガス処理の始動前にガ ス処理装置から空気を除去することによって、硬化剤ガスが、空気で少なくとも 希釈された濃度で反応を生しるような本発明で可能となる結果をもたらす。As established during the gas treatment process according to the invention, the sandboarding with hardener gas A second Hardening of the resin binder contained in the sand ball by the hardener gas as a reactive component As a result, the impregnation of the binder part in the sand ball increases the speed and completeness of the process. In practice, as evidenced by the experimental examples given later, the hardness of quantification is This can be achieved by supplying a curing agent substance. In addition, before starting the gas treatment, By removing air from the gas treatment equipment, the curing agent gas is at least The result made possible by the present invention is that reactions occur at dilute concentrations.
又、今まで述へた限りては、空気の除去は、真空容器１５の排気によって実質的 に決められ、真空容器の収容力と排気の程度によって決められる。さらなる争点 によれば、空気の除去は、除去される空気量かサンドボールをガス処理する装置 の中に供給され又は生しる空気の量とほぼ対応するような量まで行われる。この ことは、硬化剤ガスの供給の次に、装置は、理論的に大気圧に対応するガスの量 を示すべきであることを意味する。しかし、実際には、硬化剤ガスは、鋳物砂の 中に含まれた合成樹脂成分と結合し、この方法で、パイプライン装置の中をゼ・ 熱的に徐々に圧力降下するシステムガス（ｓｙｓｔｅｍ ｇａｓ）から引き抜か れるので、状況は異なる。Furthermore, as far as has been mentioned, the removal of air is substantially accomplished by evacuation of the vacuum container 15. It is determined by the capacity of the vacuum container and the degree of evacuation. Further issues According to The amount of air that is supplied or generated in the air corresponds approximately to the amount of air that is supplied or produced in the air. this The thing is that, next to the supply of curing agent gas, the device theoretically has an amount of gas corresponding to atmospheric pressure. means that it should be shown. However, in reality, the hardener gas is This method combines with the synthetic resin components contained in the pipeline equipment. Extracted from system gas whose pressure gradually decreases thermally The situation is different.
この圧力降下は、コアの硬化の結果に実質的に影響することなく、簡単に容認さ れるか、又は、真空容器１５の排気の大きさ又は程度を選択することによって、 空気の除去が、硬化剤ガスの損失がほぼ補償されるような量を確保するように、 計数測定器を受け入れる。しかし、実際の状況では、本発明による方法は、標準 圧力又は所定の正又は負の圧力に実質的に対応するガスチャージ（ｇａｓ ｃｈ ａｒｇｅ）て密閉された装置を作動させる立場にある。しかし、ガス容積に関し 、大気圧に対応するガスチャージでさえ、ポンプ１２には、すでに前述したよう に、大気圧から偏差する約１５乃至０．５ｂａｒの範囲内で運転される。This pressure drop is easily tolerated without substantially affecting the core hardening results. or by selecting the magnitude or degree of evacuation of the vacuum vessel 15. so that the removal of air is such that the loss of hardener gas is approximately compensated for. Accepts counting and measuring instruments. However, in real situations, the method according to the invention a gas charge substantially corresponding to the pressure or a predetermined positive or negative pressure; arge) and are in a position to operate sealed equipment. However, regarding the gas volume , even with a gas charge corresponding to atmospheric pressure, the pump 12 has a It is operated within a range of approximately 15 to 0.5 bar deviation from atmospheric pressure.
しつ＼し、過度に高い正圧力は、硬化剤物質の実質的な量が密閉ガス処理プレー ト３て被覆された多数のコアホックス１から逃げることができないことを確保す るために、回避されるへきである。However, excessively high positive pressure may cause a substantial amount of hardener material to leak into the closed gas treatment plate. To ensure that a large number of core hoxes 1 cannot escape from the This is a problem to be avoided in order to avoid problems.
図１及び図２に示す装置が、ガス処理装置に注入される大きな異なる量のガスに 容易に適用できるようにするために、一つの真空容器１５の代わりに、平行に連 結され、各々か閉止弁１６の前に設けられる複数の容器１５を設けることかでき る。それによって、（例えば、サントポールの中の樹脂結合剤の量により）用い るへき砂鋳型本体の大きさ及び／又は硬化剤ガスの量が、製造バッチごとに変わ るとき、又は、第１ガス処理工程用の硬化剤ガスを吸引する部分真空圧が、異な る始動弁に調節されるへきとき、ガス処理装置を変更した条件に適合する種々の 可能性かある。その場合では、異なる大きさの容器１５の各々は、現在なら、個 々に選択することができ、又は、選択された複数の市販の容器１５を同時に実施 したり止めたりてきる。The apparatus shown in Figures 1 and 2 can be used to accommodate large differing amounts of gas injected into the gas treatment equipment. For ease of application, instead of one vacuum vessel 15, a series of parallel A plurality of containers 15 may be provided, each of which is connected in front of the shutoff valve 16. Ru. Thereby (e.g. due to the amount of resin binder in Santopol) The size of the sand mold body and/or the amount of hardener gas may vary from production batch to production batch. or when the partial vacuum pressure to suck the curing agent gas for the first gas treatment step is different. When the starting valve is adjusted, the gas treatment equipment can be adjusted to various conditions to suit changing conditions. There's a possibility. In that case, each of the different sized containers 15 would be individually can be selected individually or a plurality of selected commercially available containers 15 can be carried out simultaneously. You can do it or stop it.
最後に、硬化剤ガスのより高い濃度のために、ガス処理装置の不活性ガスの変化 を小さく維持し、さらに第１ガス処理工程の硬化剤の導入を助けるためにコアボ ックスの中の部分圧力を助けるという発明思想、によって、成し遂げられるさら なる可能性を述べる二とにする。２つの効果は、１つの真空容器又は複数の真空 容器１５を排気する代わりに、ガス処理を始める前にコアボックスｌの領域を部 分的に排気する二とて促進できる。このことは、ガス処理プレート３を真空容器 １５を介してポンプ１２て同様に設定した後、弁８又は１６を閉鎖し、最終の排 気条件が達成されるまで、容器又は容器１５を排気し続けて達成される。図４（ 真空容器、バルブ及び他の細部を図示しない）で示す実施例は、単一形状で厚さ のない砂製本体２ａの製造用の上方開放鋳型ホックス１９を示す。鋳型ボックス １９は又、コア吹は機の中で用いるのに適し、コア吹付、さもなければコアスタ ッフィック又は他の従来技術によって、樹脂結合剤を含んだ鋳物砂で充填した後 、ガス処理プレート２０によって密に密閉される。図１及び図２を参照して述へ たガス処理技術を用いて、サンドボールは、ガス処理され、硬化剤ガスの導入（ 第１ガス処理工程）の終結後、ガス混合物が、サンドコア２ａを通過し、硬化剤 ガスとキャリアガスの循環された混合物が、再循環パイプライン１１を介して、 硬化剤ガス源（図示せず）から導くガス処理プレート２０のバイブライン４に導 入され、次いて、砂コア２ａを通過して鋳型ボックス１９の基部の中のスリット ノズル１０に到り、鋳型ホックス１９を取り囲み、又は鋳型ボックスと一体の１ 以上のガス収集パイプライン２Ｉに入る。次いで、ガス混合物は、ガス処理プレ ート２０と一体であり、ガス収集パイプライン２１とパイプライン装置を形成す る１以上のチャンネル２２に上昇し、最後には、チャンネル２２から再循環パイ プライン１１に排出されて、サントホール２ａを硬化して砂型になるまで長期間 、ポンプ１２によってガス処理プレート２０に戻される。図３を参照して述べた 流路によって、再循環された硬化剤ガスの低い圧力での非常に高い作業量と、す ンドボールの精度とを可能にする。Finally, due to the higher concentration of curing agent gas, the change in inert gas in the gas treatment equipment In order to keep the The further improvement achieved by the inventive idea of helping the partial pressure inside the box. The second section describes the possibility of becoming. Two effects: one vacuum vessel or multiple vacuums Instead of evacuating the vessel 15, the area of the core box l can be removed before starting the gas treatment. This can be facilitated by partially exhausting the air. This means that the gas treatment plate 3 can be placed in a vacuum container. After setting the pump 12 via 15 in the same way, valve 8 or 16 is closed and the final discharge is completed. This is accomplished by continuing to evacuate the vessel or vessel 15 until atmospheric conditions are achieved. Figure 4 ( (vacuum vessels, valves and other details not shown) are of a single shape and thickness. 1 shows an upwardly open mold hook 19 for the production of a sand body 2a without sand; mold box 19 is also suitable for use in the machine, core blowing or otherwise core star blowing. After filling with foundry sand containing a resin binder by ficking or other conventional techniques. , is tightly sealed by a gas treatment plate 20. Proceed to the description with reference to Figures 1 and 2. Using gas treatment technology, the sand balls are gas treated and the introduction of hardener gas ( After the end of the first gas treatment step), the gas mixture passes through the sand core 2a and the curing agent The recycled mixture of gas and carrier gas is passed through the recirculation pipeline 11 to The vibration line 4 of the gas treatment plate 20 leads from a curing agent gas source (not shown). and then pass through the sand core 2a to the slit in the base of the mold box 19. 1 which reaches the nozzle 10 and surrounds the mold hook 19 or is integral with the mold box. Enter the above gas collection pipeline 2I. The gas mixture is then passed through a gas treatment pre- is integral with the pipeline 20 and forms a pipeline device with the gas collection pipeline 21. from channel 22 to one or more channels 22, and finally from channel 22. The sand hole 2a is discharged into the prine 11 and left for a long period of time until it hardens and becomes a sand mold. , and returned to the gas treatment plate 20 by the pump 12. As stated with reference to Figure 3 The flow path allows a very high working rate at low pressure of the recirculated curing agent gas and and ball accuracy.
試験例 次に、図１による装置（試験ｌ乃至４）と図２（試験５）による装置で秒置を製 造する５つの試験例を与える。Test example Next, a second stage was manufactured using the apparatus according to Fig. 1 (tests 1 to 4) and the apparatus according to Fig. 2 (test 5). We provide five test examples for construction.
すへての試験では、２つの成分の合成樹脂を用いるようにし、第１の成分は、鋳 物砂に混合され、第２の成分は硬化剤ガスである。（ベーターセット法により） 役立つ反応物質として、以下のものを掲げる。In all tests, a two-component synthetic resin is used, the first being a molded resin. The second component mixed into the sand is a curing agent gas. (by beta set method) Useful reactants include:
−樹脂結合剤として、（２０°Ｃで） １．２ｇ／ ｃｍ３の密度と約３００ｍ ｐａ、 ｓの（２０°Ｃで）粘度を育するフェノール樹脂（レーソル（Ｒｅｓｏ ｌ））−硬化剤物質として、０．９７ｇ／ａｍ’ ＣＤ密度、３２℃の沸点及び ２０″Ｃテロ ４０ｍｂａｒの蒸気圧を育するメチルフォミエーテ（ｍｅｔｈｙ ｌｆｏｒｍｉａｔｅ） （ギ酸メチルエステル） 、６０．０５ｇ／ｍｏｌのモ ル質量のメチルフォミエーテー１２．６ｇ硬化剤／１００ｇ樹脂結合剤の量で樹 脂結合剤と完全反応するための硬化剤（メチルフォミエーテ）の理論的な消費試 験例１ての鋳物砂の樹脂結合剤部分は、重量１．８％であり、試験例２乃至５で は、重量２．０％である。- As a resin binder, with a density of 1.2 g/cm3 (at 20 °C) and about 300 m Pa, s (at 20°C) phenolic resin (Reso l)) - as curing agent material, 0.97 g/am' CD density, boiling point of 32 °C and 20″C Terror Methylfomiete that grows a vapor pressure of 40mbar lformiate) (formic acid methyl ester), 60.05 g/mol 12.6g of hardener/100g of resin binder. Theoretical consumption test of curing agent (methylfomiete) for complete reaction with fat binder The resin binder portion of the foundry sand in Test Example 1 was 1.8% by weight; is 2.0% by weight.
全ての場合で、砂コアは、同じ作動条件の下、コア吹付けによってコアボックス の中で作られる。In all cases, sand cores are core-boxed by core blowing under the same operating conditions. made within.
比較試験（例１乃至３）を技術の状態について試みた限り、個々の作動条件の下 、同じコア吹付機、及び硬化剤とキャリアガスの同じ源及び同じ供給装置で実施 された。本発明による方法を実施する装置は、硬化剤ガスの再循環のためのパイ プラインの連結の点てだけ、実質的に従来の方法を実施するための装置から異な る。実施された従来の方法は、硬化剤ガスとキャリアガスの流れをコアホックス にだけ通し、頂部を通ってコアボックスに出るガスを排出することによって、砂 コアをガス処理する基準に対応する。As far as comparative tests (Examples 1 to 3) have been attempted on the state of the art, under the individual operating conditions , carried out with the same core spray machine, and the same source of curing agent and carrier gas and the same supply equipment. It was done. The apparatus for carrying out the method according to the invention comprises a pipe for the recirculation of hardener gas. The only point of connection of the plines is that it differs substantially from the equipment for carrying out the conventional method. Ru. The conventional method implemented is to corehox the flow of curing agent gas and carrier gas. sand by letting the gas pass through the top and exit the core box. Corresponds to standards for gassing the core.
砂コアの硬化か、硬化剤ガスとキャリアガスの導入された流れによって、本発明 により実施される例４は、一連の製造で用いられるコア吹付機の廃ガスの排出を 抑制することを示す。ドイツにあるコア吹付機は、汚染保護に関する連邦法施行 の第４法令及び清浄な空気の維持についての技術指導による許可を受けるので、 研究の必要かある。By hardening the sand core or by introducing a flow of hardener gas and carrier gas, the present invention Example 4 carried out by Indicates to suppress. Core spraying machines located in Germany are subject to the implementation of the Federal Law on Pollution Protection As we have received permission from the fourth law and technical guidance on maintaining clean air, There is a need for research.
例５は、作動データを示し、硬化剤物質（メチルフォミエーテ）を注入する方法 を用いることによって、現在での、実際の砂コアの一連の製造から生じ、それに よって、この作動例は、試験４による測定後にさらなる開発の結果として、取り 上げられただけである。Example 5 shows operational data and method of injecting hardener material (methylfomiete) Resulting from the production of the current series of actual sand cores by using Therefore, this example of operation was taken as a result of further development after the measurements in test 4. It was just raised.
ガス処理プレートの入口前に測定された１、 ５ｂａｒのガス処理圧力で、硬化 剤ガスとキャリアガスの一体の混合物を用いて硬化剤ガスとしてメチルフオミエ ーテによって、重量で１８％の樹脂結合剤（レーソル）を備えた２１ｇの鋳物砂 がら砂コアを製造する比較試験。Curing with a gas treatment pressure of 1.5 bar measured before the inlet of the gas treatment plate Methyl fluoride as curing agent gas using an integral mixture of agent gas and carrier gas 21 g of foundry sand with 18% resin binder (Rysol) by weight Comparative test for producing sand cores.
従来 本発明１１ 硬化剤ガス供給時間（Ｓ） ２５ １０（第１ガス処理工程）パルス化２″した 硬化剤 ガス供給のシーケンス 供給 （Ｓ）／遅延 （Ｓ ） ２／２（７パルス） １／１（５パルス）硬化 剤ガス供給の終結後の ２５ ４０ ” （第２ガス処理工程）遅延（Ｓ） コア当たりの 樹脂硬化剤の量（ｇ ）３７８ ３７８樹脂結合剤に対する 追加した硬化剤の量（ｇ） １３２ ５９．２ ”（重量％） ３５ １５ 理論的な硬化剤の消費（ｇ） ４７，６ ４７．６理論的に非消費硬化剤（ｇ） ８４ １１．６■）試験は、１２５シ”！７トコア（ｓｈｏｔ ｃｏｒｅ）に 関する。Conventional invention 11 Hardening agent gas supply time (S) 25 10 (first gas treatment step) pulsed 2" hardening agent Gas supply sequence Supply (S)/Delay (S) 2/2 (7 pulses) 1/1 (5 pulses) curing 25 40” (second gas treatment step) delay after termination of agent gas supply (S) per core Amount of resin curing agent (g) 378 378 for resin binder Amount of curing agent added (g) 132 59.2” (wt%) 35 15 Theoretical Hardener Consumption (g) 47.6 47.6 Theoretical Hardener Not Consumed (g) 84 11.6■) The test is 125 shots”!7 core. related.
２）硬化剤ガス源からの流れの中断による。2) By interruption of the flow from the curing agent gas source.
３）遅延は、圧送期間として理解されるへきてあり、ポンプのポンプ容量（約２ ５ｍ’／ｈ）と約２０１の密閉装置のガス量により、密閉装置の硬化剤ガスとキ ャリアガスの含有量は、約１３時間再循環された。3) The delay is commonly understood as the pumping period, and the pump capacity of the pump (approximately 2 5 m'/h) and the gas volume of the sealing device is about 201, the curing agent gas and key of the sealing device are The carrier gas content was recycled for approximately 13 hours.
４）硬化剤源の重量損失から設定された１２５テストの平均値例２ ガス処理プレートの入口前に測定さｎた１、５ｂａｒのガス処理圧力で、硬化剤 ガスとキャリアガスの一体の混合物を用いて硬化剤ガスとしてメチルフオミエー テによって、重量で２．０％の樹脂結合剤（レーソル）を備えた１、 ６２ｋｇ の鋳物砂から砂コアを製造する比較試験。4) Example 2 of average values of 125 tests set from weight loss of curing agent source At a gas treatment pressure of 1,5 bar, measured before the inlet of the gas treatment plate, the curing agent Methyl fluoride as curing agent gas using an integral mixture of gas and carrier gas 1, 62 kg with 2.0% resin binder (Resol) by weight Comparative test of manufacturing sand core from foundry sand.
従来 本発明１ゝ 硬化剤ガス供給時間（Ｓ） １２ ６（第１ガス処理工程）パルス化２１した硬 化剤 ガス供給のノーケンス 供給 （Ｓ）／遅延 （Ｓ ） ２／２（３ハルス） ０．４／１．６ （３ハ ルス）硬化剤ガス供給の終結後の 遅延（ｓ） ６ １２”（第２ガス処理工程）コア当たりの 樹脂硬化剤の量（ｇ ） ３２．４ ３２．４樹脂結合剤に対する 追加した硬化剤の量（、ｇ＞ ３１．３ ７．８（重量％）９６，７ ２４．０ 理論的な硬化剤の消費（ｇ） ３．９ ３．９理論的に非消費硬化剤（ｇ） ２ ７．４３．９１）試験は、４１６５ンヨツトコアに関する。Conventional invention 1 Hardening agent gas supply time (S) 12 6 (first gas treatment step) Pulsed hardening agent Gas supply failure Supply (S) / Delay (S) 2/2 (3 Hals) 0.4/1.6 (3 Hals) after curing agent gas supply is terminated Delay (s) 6 12” (second gas treatment step) per core Amount of resin curing agent (g) 32.4 32.4 relative to resin binder Amount of curing agent added (, g > 31.3 7.8 (wt%) 96.7 24.0 Theoretical hardener consumption (g) 3.9 3.9 Theoretical non-consumed hardener (g) 2 7.43.91) Tests are on 4165 yacht core.
２）硬化剤ガス源からの流れの中断による３）遅延は、圧送期間として理解され るへきであり、ポンプのポンプ容量（約２５ｍ’／ｈ）と約２０１の密閉装置の ガス量により、密閉装置の硬化剤ガスとキャリアガスの内容物は、約４乃至５時 間再循環された。2) due to interruption in the flow from the curing agent gas source; 3) the delay is understood as the pumping period; The pump capacity (approximately 25 m'/h) and the sealing device of approximately 201 Depending on the gas volume, the curing agent gas and carrier gas contents of the sealing device should be approximately 4 to 5 hours. recirculated between.
ガス処理プレートの入口前に測定された１、 ５ｂａｒのガス処理圧力で、硬化 剤ガスとキャリアガスの一体の混合物を用いて硬化剤ガスとしてメチルフォミエ ーテによって、重量で２．０％の樹脂結合剤（レーソル）を備えた１３２．５ｇ の鋳物砂から２２ ｍｍ Ｘ ２２ｍｍ Ｘ １７０ｍｍの試験バー（ｔｅｓｔ ｂａｒｓ） （コアボックス当たり４バー、ガス流の方向にバーが長手方向に 延びる）を製造する。Curing with a gas treatment pressure of 1.5 bar measured before the inlet of the gas treatment plate Methylfomie as curing agent gas using an integral mixture of agent gas and carrier gas 132.5g with 2.0% resin binder (Rysol) by weight A 22 mm x 22 mm x 170 mm test bar (test bars) (4 bars per core box, bars longitudinally in the direction of gas flow) Extend).
従来 本発明 硬化剤ガス供給時間’（Ｓ） １５ ５（第１ガス処理工程）パルス化１１した 硬化剤ガス 供給のソーケンス 供給 （Ｓ） ／遅延 （Ｓ） ｌ／１ （８パルス） ０．８／１．２ （３ パルス）硬化剤ガス供給の終結後の 遅延（ｓ） １０ （第２ガス処理工程）３ｈ後の曲げ強度（Ｎ／ｃｍ”） １ ２．＋７．１８．１６ １３．Ｉ２．１３．ｌ１７つのプローブ １６．１８． １２ １２．１１．１３平均値 １５．６ １２．１ ７２ｈ後の曲げ強度（Ｎ／ｃｍ２） １３．１２．１５．１５ １３．Ｉ４．１ ３．１２７つのプローブ ＋３．１２．１４ １２．８．１４平均値 １３．４ １２．３ １）硬化剤ガス供給時間とソーケンスから、本発明によりガス処理されたノ１− プローブについての硬化剤ガスの導入は、従来のバーブローブについての硬化剤 ガスの消費の約１／３の量であると見ることができる。Conventional invention Curing agent gas supply time' (S) 15 5 (first gas treatment step) pulsed 11 hardener gas supply soukens Supply (S) / Delay (S) l/1 (8 pulses) 0.8/1.2 (3 pulse) after termination of curing agent gas supply Delay (s) 10 (second gas treatment step) Bending strength after 3 hours (N/cm”) 1 2. +7.18.16 13. I2.13. l17 probes 16.18. 12 12.11.13 Average value 15.6 12.1 Bending strength after 72 hours (N/cm2) 13.12.15.15 13. I4.1 3.127 probes +3.12.14 12.8.14 average value 13.4 12.3 1) From the curing agent gas supply time and soaking, the gas-treated No. 1- The introduction of curing agent gas for the probe is similar to that for conventional barb probes. This can be seen as approximately 1/3 of the amount of gas consumed.
例４ ガス処理プレートの入口前に測定された１、 ５ｂａｒのガス処理圧力で、硬化 剤ガスとキャリアガスの一体の混合物を用いて硬化剤ガスとしてメチルフオミエ ーテによって、重量で２．０％の樹脂結合剤（レーソル）を備えた本発明による 鋳物砂の製造中、清浄な空気の維持についての法規により実施された排出測定排 出値は、３０分ごとの平均値として決められた。Example 4 Curing with a gas treatment pressure of 1.5 bar measured before the inlet of the gas treatment plate Methyl fluoride as curing agent gas using an integral mixture of agent gas and carrier gas according to the invention with 2.0% by weight resin binder (Resol) During the production of foundry sand, emissions measurements and emissions carried out in accordance with legislation regarding the maintenance of clean air. The output value was determined as the average value every 30 minutes.
コア吹は機の作動条件 速度出力（ｋｇ／ｈ） ２００ 成形砂供給速度（ｋｇ／ｈ） １３２ 樹脂結合剤供給速度（ｋｇ／ｈ） ２．６メチルフオミ工−テ供給速度（ｋｇ／ ｈ） ０．５５排出値： 最大測定質量流量（ｋｇ／ｈ） メチルフオミエーテ ０．０６９ フエノール ０．１３１ ホルムアルデヒド ０．３７５ 最ｚｌゾ最大測定質量濃度（ｍｇ／ｍ’） 許容限界値メチルフオミエーテ ２ ３．８／３０．５ １００フエノール ０．０７４１０．０８０ ２０ホルムア ルデヒド ０．１４１０．２３ ２０コア吹付けと硬化剤として液体注入された メチルフォミエーテで本発明によるガス処理によって、重量で２，０％の樹脂結 合剤（レーソル）を備えた鋳物砂から砂コアを製造する。硬化剤は、３０乃至３ ８ｓの時間間隔の間（５乃至８ｓの遅延期間がある）１乃至３の連続部分から注 入され、それによって、再循環は、注入の開始に対して僅かに遅延して開始し、 注入工程の完結後約１５秒停止する。Operating conditions of core blowing machine Speed output (kg/h) 200 Molding sand supply speed (kg/h) 132 Resin binder supply rate (kg/h) 2.6 Methyl binder supply rate (kg/h) h) 0.55 emission value: Maximum measurement mass flow rate (kg/h) Methyl fuomiete 0.069 Phenol 0.131 Formaldehyde 0.375 Maximum measured mass concentration (mg/m') Tolerable limit value Methyl fuomiate 2 3.8/30.5 100 Phenol 0.07410.080 20 Formua Rudehyde 0.1410.23 20 core sprayed and liquid injected as hardener By gassing according to the invention with methylfomiete, a resin concentration of 2.0% by weight is achieved. Manufacture sand cores from foundry sand with mixture (Resol). The curing agent is 30 to 3 Note from consecutive parts 1 to 3 during a time interval of 8 s (with a delay period of 5 to 8 s). input, whereby recirculation begins with a slight delay relative to the start of the infusion; Pause for approximately 15 seconds after completion of the injection process.
その結果は、各場合において、同一のコアモデルの毎日の製造（約３００乃至３ ５０の砂コア）に関係する。The result is that in each case the daily production of the same core model (approximately 300 to 300 50 sand cores).
試験番号 １ ２ ３ ４ コア当たりの １４．０ ６．４ ７，７９ ６．０２鋳物砂の量（ｋｇ） コア当たりの 樹脂結合剤の量（ｇ） ２８０ １２８ １５５．８ １２０．４理論的な樹脂 消費（ｇ） ３５．３ １６．１ １９．６ １５．２用いられた樹脂 の量（ｍｌ／ｇ） ３５／３４．０ ２９／２８．１ ２８／２７．２ ２８／ ２７．２樹脂の理論的な −７４，５３８，８７８，９過剰（％） 用いられた樹脂の 蒸発の推定容積（１）”１３，０ １０．５ １０．２ １０．２試験番号 ５ ６ ７ ８ コア当たりの ４．９５ ４．２７ ２２．０ ２１．５鋳物砂の量（ｋｇ） コア当たりの 樹脂結合剤の量（ｇ） ９９ ８５．４ ４４０ ４３０理論的な樹脂消費（ｇ ） １２．５ １０．８ ５５．４ ５４．２用いられた樹脂 の量（ｍｌ／ｇ） ２１／２０．４ ２２／２１．３ ６０１５８．２ ６０１ ５８．２樹脂の理論的な ６３．２− ９７．２ ５．０ ７．４過剰（％） 用いられた樹脂の 蒸発の推定容積（１）”７．６ ７゜９ ２１．７ ２１．７試験番号 ９ １ ０ １１ １２ コア当たりの ２２．０ ７．５ ８．０ ２１．１鋳物砂の量（ｋｇ） コア当たりの 樹脂結合剤の量（ｇ）４４０ １５０ １６０ ４２２理論的な樹脂消費（ｇ） ５５．４ １８．９ ２０．２ ５３．２用いられた樹脂 の量（ｍｌ／ｇ） ７５／７２．８ ２０／１９．４ ３６／３４．９ ４４／ ４２．７樹脂の理論的な ３１．４ ２．６ ７２．８過剰（％） 用いられた樹脂の 蒸発の推定容積（１）”２７．０ ７．２ １３．０ １５．９°）（理想）気 体のガス容積が（２０°Ｃで） ２２．４１／ｍｏｌとして、理想気体の法則に より、用いられた樹脂の量とジメチルフォミエーテのモル質量から計算された。Exam number 1 2 3 4 14.0 6.4 7,79 6.02 Amount of foundry sand per core (kg) per core Amount of resin binder (g) 280 128 155.8 120.4 Theoretical resin Consumption (g) 35.3 16.1 19.6 15.2 Resin used Amount (ml/g) 35/34.0 29/28.1 28/27.2 28/ 27.2 Theoretical excess of resin -74,538,878,9 (%) of the resin used Estimated volume of evaporation (1)” 13.0 10.5 10.2 10.2 Test number 5 6 7 8 4.95 4.27 22.0 21.5 Amount of foundry sand per core (kg) per core Amount of resin binder (g) 99 85.4 440 430 Theoretical resin consumption (g ) 12.5 10.8 55.4 54.2 Resin used Amount (ml/g) 21/20.4 22/21.3 60158.2 601 Theoretical excess (%) of 58.2 resin 63.2-97.2 5.0 7.4 of the resin used Estimated volume of evaporation (1)”7.6 7°9 21.7 21.7 Test number 9 1 0 11 12 22.0 7.5 8.0 21.1 Amount of foundry sand per core (kg) per core Amount of resin binder (g) 440 150 160 422 Theoretical resin consumption (g) 55.4 18.9 20.2 53.2 Resin used Amount (ml/g) 75/72.8 20/19.4 36/34.9 44/ 42.7 Resin Theoretical 31.4 2.6 72.8 Excess (%) of the resin used Estimated volume of evaporation (1)”27.0 7.2 13.0 15.9°) (ideal) Assuming that the gas volume of the body is 22.41/mol (at 20°C), according to the ideal gas law, It was calculated from the amount of resin used and the molar mass of dimethylfomiete.
値は、（約２０１の自由容積の）密閉されたガス処理装置が硬化剤の供給の間に 取り上げなければならないガス容積と考えるべきである。The value is that a closed gas treatment device (of about 201 free volumes) is used during the curing agent supply. It should be thought of as the gas volume that must be taken up.
（試験５の目的） 試験例１乃至５は、穎著な方法で本発明の目的を満足する次の結果を示す。本発 明によれば、硬化された砂コア又は砂鋳型本体を、サンドボールに通る硬化剤ガ スの単一の流路でガス処理する通常の方法と同一の作動速度で作ることができる 。しかし、従来技術によれば、合成樹脂結合剤／硬化剤装置、フェノール樹脂（ レーノル）／メチルフォミエーテは、理論的（化学量的）消費量（例１及び例２ ）の２００乃至７００％の過度の樹脂硬化剤を必要とし、本発明による方法は、 硬化剤ガスとキャリアガスの混合物として硬化剤ガスを密閉装置に供給する技術 を用いることによって、理論的な量を適度に越える（２５乃至１００％１図１及 び図２）だけの硬化剤物質の量を送出てきる。本発明によれば、ガスを収集し、 ガスを隔離し又はガスを処理する装置の必要がなく、硬化剤物質メチルフオミエ ーテについての許容排出値内で硬化剤物質の高度な節約と清浄な空気の維持が可 能である（例４）。最後に、液体状態の硬化剤を密閉されたガス処理装置に直接 導入する完成した方法の結果、本発明による方法は又、金属鋳造用の合成樹脂結 合砂鋳型本体を製造するに当たって、硬化剤ガスを化学量的に又はほぼ化学量的 （試験１． ５． １０）、又は化学量的より下（試験１２）でさえ、用いるこ とができる。本発明による新しい方法により作られた砂型本体の強度及び安定性 は、例３て曲げ強度値によって示すように、従来作られた砂型に劣らない。(Purpose of Test 5) Test Examples 1 to 5 show the following results that meet the objectives of the present invention in a remarkable manner. Main departure According to can be produced at the same operating speed as conventional methods of gas processing in a single flow path. . However, according to the prior art, synthetic resin binder/curing agent equipment, phenolic resin ( Reynol)/methylfomiete has a theoretical (stoichiometric) consumption (Example 1 and Example 2) ), the method according to the invention requires an excess of resin curing agent of 200 to 700% of Technology for supplying hardener gas to a sealing device as a mixture of hardener gas and carrier gas By using and Figure 2). According to the invention, the gas is collected; There is no need for gas isolation or gas treatment equipment, and the curing agent material methyl fluoride High savings in curing agent material and maintenance of clean air within permissible emission values for (Example 4). Finally, the curing agent in liquid state is directly added to the sealed gas treatment equipment. As a result of the completed method introduced, the method according to the invention can also be applied to synthetic resin bonds for metal casting. When manufacturing the sand mold body, the hardening agent gas is used in a stoichiometric or almost stoichiometric amount. (Test 1.5.10) or even below stoichiometric (Test 12) I can do it. Strength and stability of sand mold bodies made by the new method according to the invention is comparable to conventionally made sand molds, as shown by the bending strength values of Example 3.
国際調査報告 フロントページの続き （７２）発明者 ヘルドライン ギュンタードイツ連邦共和国 デー６９６８ ヴアルデュールン リップベルク ゾンメルベルクブリック ３international search report Continuation of front page (72) Inventor: Günter, Federal Republic of Germany, Day 6968 Waldürn Lipberg Sommerbergblick 3
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