JPH0647558A - Resistance spot welding method for metallic sheet - Google Patents
Resistance spot welding method for metallic sheetInfo
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- JPH0647558A JPH0647558A JP4186818A JP18681892A JPH0647558A JP H0647558 A JPH0647558 A JP H0647558A JP 4186818 A JP4186818 A JP 4186818A JP 18681892 A JP18681892 A JP 18681892A JP H0647558 A JPH0647558 A JP H0647558A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、重ね合わせた金属板を
スポット溶接によって接合する抵抗スポット溶接に関
し、とくに溶接部の接合強度を高めることが可能な抵抗
スポット溶接方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to resistance spot welding for joining superposed metal sheets by spot welding, and more particularly to a resistance spot welding method capable of increasing the joint strength of a welded portion.
【０００２】[0002]
【従来の技術】アルミニウム合金は熱膨張率が大きいの
で、抵抗スポット溶接においては、図８に示すように、
溶接部２１の凝固収縮によって溶接部に割れ２２が生じ
やすい。溶接部の割れ対策として、溶接協会規格（ＷＥ
Ｓ７３０２）に基づく２段通電、２段加圧制御が一般に
行われている。2. Description of the Related Art Since aluminum alloy has a large coefficient of thermal expansion, in resistance spot welding, as shown in FIG.
Cracks 22 are likely to occur in the weld due to solidification shrinkage of the weld 21. Welding Association Standard (WE
Two-step energization and two-step pressurization control based on S7302) are generally performed.
【０００３】アルミニウム合金の抵抗スポット溶接にお
いては、電極の表面にアルミニウム合金と銅合金との化
合物である皮膜が形成されるため、同じ電極で１０数回
程度スポット溶接を行うと、皮膜の影響によって溶接条
件が著しく変化し、溶接部に割れが発生する。そこで、
アルミニウム合金を溶接する場合には、頻繁に電極表面
を研摩する必要が生じる。In resistance spot welding of an aluminum alloy, a film which is a compound of an aluminum alloy and a copper alloy is formed on the surface of an electrode. The welding conditions change significantly and cracks occur in the weld. Therefore,
When welding an aluminum alloy, it becomes necessary to frequently polish the electrode surface.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、頻繁に
電極表面を研摩することは、スポット溶接作業を頻繁に
中断することになり、溶接作業能率が著しく低下する。
したがって、頻繁に電極表面を研摩することなく、熱膨
張率の大きな金属材料の抵抗スポット溶接部の割れの発
生を防止することが望まれる。However, frequent polishing of the electrode surface results in frequent interruption of the spot welding work, resulting in a significant decrease in welding work efficiency.
Therefore, it is desirable to prevent the occurrence of cracks in the resistance spot welds of a metal material having a large coefficient of thermal expansion without frequently polishing the electrode surface.
【０００５】本発明は、上記の問題に着目し、頻繁に電
極表面を研摩することなく、熱膨張率の大きな金属材料
の抵抗スポット溶接部の割れの発生を防止することが可
能な抵抗スポット溶接方法を提供することを目的とす
る。In view of the above problems, the present invention makes it possible to prevent the occurrence of cracks in a resistance spot welded portion of a metal material having a large thermal expansion coefficient without frequently polishing the electrode surface. The purpose is to provide a method.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
の本発明に係る金属板の抵抗スポット溶接方法は、２板
の金属板を重ね合わせて抵抗スポット溶接するに際し、
前記各金属板の少なくとも一方の金属板の接合する部位
に板厚方向に延びる接合穴を形成し、該接合穴の周囲を
電極によって加圧しつつ抵抗スポット溶接を行う方法か
らなる。A resistance spot welding method for a metal plate according to the present invention for achieving the above object is to perform resistance spot welding by superposing two metal plates,
A joining hole extending in the plate thickness direction is formed in a joining portion of at least one of the metal plates, and resistance spot welding is performed while pressing the periphery of the joining hole with an electrode.
【０００７】[0007]
【作用】このように構成された金属板の抵抗スポット溶
接方法においては、各金属板の少なくとも一方の金属板
の接合する部位に板厚方向に延びる接合穴を形成するよ
うにしたので、ナゲットの体積を小とすることができ、
溶接部の凝固収縮時の収縮量を小に抑えることができ
る。したがって、凝固収縮時における溶接部に発生する
引張応力を低減することが可能となり、溶接部における
割れの発生が防止される。In the resistance spot welding method for a metal plate having the above-described structure, a joining hole extending in the plate thickness direction is formed at a portion where at least one metal plate of each metal plate is joined. The volume can be small,
It is possible to suppress the shrinkage amount at the time of solidification shrinkage of the welded portion to be small. Therefore, it becomes possible to reduce the tensile stress generated in the welded portion at the time of solidification shrinkage, and the occurrence of cracks in the welded portion is prevented.
【０００８】[0008]
【実施例】以下に、本発明に係る金属板の抵抗スポット
溶接方法の望ましい実施例を、図面を参照して説明す
る。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A preferred embodiment of the resistance spot welding method for a metal plate according to the present invention will be described below with reference to the drawings.
【０００９】第１実施例 図１ないし図３は、本発明の第１実施例を示しており、
とくに熱膨張率の高い金属材料のうちアルミニウム合金
の抵抗スポット溶接について適用した場合を示してい
る。図１の（Ａ）に示すように、アルミニウム合金板
１、２は重ね合わされている。アルミニウム合金板１、
２は、板厚が１．０ｍｍで、材質がＪＩＳ規格のＡ５１
８２から構成されている。First Embodiment FIGS. 1 to 3 show a first embodiment of the present invention.
In particular, it shows the case where it is applied to resistance spot welding of an aluminum alloy among metal materials having a high coefficient of thermal expansion. As shown in FIG. 1A, the aluminum alloy plates 1 and 2 are superposed. Aluminum alloy plate 1,
2 has a plate thickness of 1.0 mm and the material is JIS standard A51
It is composed of 82.
【００１０】本実施例では熱膨張率の高い金属材料のう
ちアルミニウム合金を例にあげているが、これらに類似
する金属材料として、後述の線膨張率を有するマグネシ
ウム合金、オーステナイト系ステンレスがあげられる。 金属材料名 線膨張率（℃） アルミニウム ２３．５×１０-6 マグネシウム ２６．０×１０-6 オーステナイト系ステンレス （２０．０×１０-6）In the present embodiment, an aluminum alloy is given as an example of the metal materials having a high coefficient of thermal expansion, but examples of metal materials similar to these include magnesium alloys having a coefficient of linear expansion and austenitic stainless steel which will be described later. . Metal material name Linear expansion coefficient (° C) Aluminum 23.5 × 10 -6 Magnesium 26.0 × 10 -6 Austenitic stainless steel (20.0 × 10 -6 )
【００１１】各アルミニウム合金板１、２には、板厚方
向に延びる接合穴としての貫通穴３、４が形成されてい
る。貫通穴３、４の直径は、ナゲット径の２０〜５０％
が望ましい。本実施例では、貫通穴３、４の直径は２．
０ｍｍに設定されている。抵抗スポット溶接時には、貫
通穴３と貫通穴４との位置が合致されるようになってい
る。Through holes 3 and 4 are formed in the aluminum alloy plates 1 and 2 as joining holes extending in the plate thickness direction. The diameter of the through holes 3 and 4 is 20 to 50% of the nugget diameter.
Is desirable. In this embodiment, the diameters of the through holes 3 and 4 are 2.
It is set to 0 mm. At the time of resistance spot welding, the positions of the through hole 3 and the through hole 4 are matched.
【００１２】貫通穴３と貫通穴４との位置が合致した状
態では、図１の（Ｂ）に示すように、上部電極８と下部
電極９とによってアルミ合金板１、２は加圧される。こ
の状態では各電極８、９の軸心と、貫通穴３、４の軸心
とか一致され、各貫通穴３、４の周囲が電極８、９によ
って加圧される。この時の電極加圧力Ｐ1 は、３１０ｋ
ｇｆ（Ｎ）に設定した。電極８、９によってアルミニウ
ム合金板１、２が加圧されると、両電極間に溶接電流Ｉ
1 が流され、接合部分が溶融される。When the positions of the through holes 3 and 4 are aligned with each other, the aluminum alloy plates 1 and 2 are pressed by the upper electrode 8 and the lower electrode 9 as shown in FIG. 1B. . In this state, the axes of the electrodes 8 and 9 are aligned with the axes of the through holes 3 and 4, and the periphery of the through holes 3 and 4 is pressed by the electrodes 8 and 9. The electrode pressure P 1 at this time is 310 k
It was set to gf (N). When the aluminum alloy plates 1 and 2 are pressed by the electrodes 8 and 9, a welding current I is applied between the electrodes.
1 is flowed and the joint is melted.
【００１３】この時の溶接電流Ｉ1 は２７０００Ａに設
定し、溶接時間は電源周波数６０Ｈｚにおいて６サイク
ルに設定した。溶接時間Ｔ1 が経過した後は、電極加圧
力Ｐ 1 をそのまま維持し、溶接時間Ｔ1 の経過後、Ｔ2
時間経過後に電極８、９によるアルミニウム合金板１、
２の加圧を終了した。Welding current I at this time1Installed at 27000A
The welding time is 6 cycles at a power supply frequency of 60 Hz.
Set to Le. Welding time T1After the elapse of
Power P 1Welding time T1After the passage of T2
After a lapse of time, the aluminum alloy plate 1 by the electrodes 8 and 9,
Pressurization of 2 was completed.
【００１４】このように、アルミニウム合金板１、２の
貫通穴３、４の周囲を上、下部電極８、９によって加圧
しつつスポット溶接を行うことにより、ナゲット５の形
状をドーナツ状とすることができる。この状態では、ナ
ゲット５の体積は貫通穴３、４が形成される分だけ従来
よりも小さくなり、溶接部の凝固時の収縮量を小とする
ことが可能となる。したがって、溶接部の引張応力が小
となり、溶接部における割れの発生が防止される。ま
た、凝固収縮による引張応力は貫通穴３、４の周囲に沿
って分散されるので、これによっても割れが生じにくく
なる。As described above, the nugget 5 is formed into a donut shape by performing spot welding while pressing the periphery of the through holes 3 and 4 of the aluminum alloy plates 1 and 2 with the lower electrodes 8 and 9 under pressure. You can In this state, the volume of the nugget 5 becomes smaller than that of the conventional one due to the formation of the through holes 3 and 4, and it becomes possible to reduce the shrinkage amount at the time of solidification of the welded portion. Therefore, the tensile stress in the weld becomes small, and the occurrence of cracks in the weld is prevented. Further, the tensile stress due to the solidification contraction is dispersed along the periphery of the through holes 3 and 4, so that cracks are less likely to occur.
【００１５】貫通穴３、４を形成することにより、ナゲ
ットの体積が減少し接合部の溶接強度が低下すると思わ
れるが、実際には貫通穴３、４の直径がナゲット径の約
４０％以下では溶接部に必要な接合強度は、ほとんど変
化しないことが実験により判明した。したがって、ナゲ
ットの体積が多少減少しても、接合強度に対する問題は
生じない。By forming the through holes 3 and 4, it is considered that the volume of the nugget is reduced and the welding strength of the joint is lowered, but in reality, the diameter of the through holes 3 and 4 is about 40% or less of the nugget diameter. Then, it was found by experiments that the joint strength required for the welded portion hardly changed. Therefore, even if the volume of the nugget is reduced to some extent, there is no problem with the bonding strength.
【００１６】図３は、溶接打点数と溶接部における割れ
の発生との関係を示している。図３の特性Ａは貫通穴を
形成しない従来の抵抗スポット溶接の場合を示してお
り、特性Ｂは本発明の場合を示している。図３に示すよ
うに、従来では溶接打点数が約１０回以上を超えると、
電極表面へアルミニウム合金皮膜が生じ、溶接条件の変
化によって溶接部に割れが生じる。本発明では溶接条件
が変化しても、貫通穴３、４の作用によって溶接部の凝
固収縮を小に抑えることができ、割れの発生が確実に防
止される。FIG. 3 shows the relationship between the number of weld points and the occurrence of cracks in the weld. Characteristic A in FIG. 3 shows the case of conventional resistance spot welding in which a through hole is not formed, and characteristic B shows the case of the present invention. As shown in FIG. 3, conventionally, when the number of welding points exceeds about 10 times,
An aluminum alloy film is formed on the surface of the electrode, and cracks occur at the weld due to changes in welding conditions. According to the present invention, even if the welding conditions change, the solidification shrinkage of the welded portion can be suppressed to a small level by the action of the through holes 3 and 4, and the occurrence of cracks can be reliably prevented.
【００１７】また、本実施例では、図２に示す従来の溶
接特性のように、溶接電流をゆっくり立ち上げるスロー
プ時間や鍛圧のための加圧が不要となるので、溶接時間
の短縮がはかれるとともに、スポット溶接機におけるタ
イマ機構や加圧機構を簡素化することが可能となる。Further, in the present embodiment, unlike the conventional welding characteristics shown in FIG. 2, the slope time for slowly raising the welding current and the pressurization for forging are unnecessary, so that the welding time can be shortened. It is possible to simplify the timer mechanism and the pressurizing mechanism in the spot welding machine.
【００１８】第２実施例 図４は、本発明の第２実施例を示している。第２実施例
が第１実施例と異なるところは貫通穴の有無のみであ
り、その他の部分は第１実施例に準じるので、準じる部
分に第１実施例と同一の符号を付すことにより準じる部
分の説明を省略し、異なる部分についてのみ説明する。Second Embodiment FIG. 4 shows a second embodiment of the present invention. The second embodiment is different from the first embodiment only in the presence or absence of through holes, and the other parts are the same as those in the first embodiment. Therefore, the same parts as those in the first embodiment are designated by the same reference numerals. Will be omitted and only different parts will be described.
【００１９】第１実施例の場合は、双方のアルミニウム
合金板１、２に貫通穴３、４をそれぞれ形成したが、本
実施例では一方のアルミニウム合金板１にのみ貫通穴３
が形成されており、他方のアルミニウム合金板２には貫
通穴４は形成されていない。In the case of the first embodiment, the through holes 3 and 4 are formed in both aluminum alloy plates 1 and 2, respectively, but in the present embodiment, the through hole 3 is formed only in one aluminum alloy plate 1.
Is formed, and the through hole 4 is not formed in the other aluminum alloy plate 2.
【００２０】このように構成された第２実施例において
は、一方のアルミニウム合金板１の貫通穴３の周囲を上
部電極８で加圧し、貫通穴３と対向する他方のアルミニ
ウム合金板２の部位が下部電極９によって加圧される。
ここで、ナゲットの体積は貫通穴３が形成される分だけ
小さくなり、一方のアルミニウム合金板１側の溶接部の
凝固時の収縮量を小とすることが可能となる。In the second embodiment thus constructed, the upper electrode 8 pressurizes the periphery of the through hole 3 of one aluminum alloy plate 1 and the portion of the other aluminum alloy plate 2 facing the through hole 3. Is pressed by the lower electrode 9.
Here, the volume of the nugget is reduced by the amount that the through hole 3 is formed, and it is possible to reduce the shrinkage amount of the welded portion on the side of the one aluminum alloy plate 1 during solidification.
【００２１】また、貫通穴が形成されない他方のアルミ
ニウム合金板２の溶接部は、一方のアルミニウム合金板
１の貫通穴３と隣接することになるので、他方のアルミ
ニウム合金板２の溶融部分を貫通穴３に流入させること
が可能となる。これにより、溶融金属が貫通穴３に流入
する分だけ、他方のアルミニウム合金板１、２の溶接部
における凝固時の収縮量を小とすることが可能となる。
したがって、溶接部の引張応力が小となり、溶接部の割
れの発生が抑制される。Further, since the welded portion of the other aluminum alloy plate 2 in which the through hole is not formed is adjacent to the through hole 3 of the one aluminum alloy plate 1, it penetrates the molten portion of the other aluminum alloy plate 2. It becomes possible to flow into the hole 3. As a result, the amount of shrinkage of the other aluminum alloy plate 1, 2 at the time of solidification at the time of solidification can be reduced by the amount of the molten metal flowing into the through hole 3.
Therefore, the tensile stress of the welded portion becomes small, and the occurrence of cracks in the welded portion is suppressed.
【００２２】第３実施例 図５は、本発明の第３実施例を示している。第２実施例
では、同じ種類の金属材料における抵抗スポット溶接の
場合を示したが、本実施例では熱膨張量の高い金属材料
と異種の金属材料についての抵抗スポット溶接の場合を
示している。Third Embodiment FIG. 5 shows a third embodiment of the present invention. In the second embodiment, the case of resistance spot welding of the same kind of metal material is shown, but in the present embodiment, the case of resistance spot welding of a metal material having a high thermal expansion amount and a different kind of metal material is shown.
【００２３】図５において、アルミニウム合金板１とＦ
ｅ系合金板（鋼板）１１とが重ね合わされている。アル
ミニウム合金板１と鋼板１１とのうち、融点が高い鋼板
１１には、接合穴としての貫通穴１２が形成されてい
る。重ね合わされたアルミニウム合金板１と鋼板１１
は、図５の（Ｂ）に示すように、上部電極８と下部電極
９とによって加圧される。In FIG. 5, aluminum alloy plates 1 and F
An e-based alloy plate (steel plate) 11 is overlaid. Among the aluminum alloy plate 1 and the steel plate 11, a steel plate 11 having a high melting point is provided with a through hole 12 as a joining hole. Aluminum alloy plate 1 and steel plate 11 stacked
Is pressurized by the upper electrode 8 and the lower electrode 9 as shown in FIG.
【００２４】図５の（Ｂ）の状態では、鋼板１１の貫通
穴１２の周囲が下部電極９によって加圧され、アルミニ
ウム合金板１の上面が上部電極８によって加圧される。
各電極８、９によってアルミニウム合金板１および鋼板
１１が加圧されると、両電極間に溶接電流が流され、接
合部分か溶融される。この場合、融点の低いアミニウム
合金が溶融し、鋼板１１側の貫通穴１２に流れ込み、図
５の（Ｃ）に示すようなナゲット形状となる。したがっ
て、貫通穴１１に溶融アルミニウム合金が流れ込むだ
け、凝固時の収縮量が小となり、この場合も溶接部の割
れが防止される。In the state of FIG. 5B, the periphery of the through hole 12 of the steel plate 11 is pressed by the lower electrode 9, and the upper surface of the aluminum alloy plate 1 is pressed by the upper electrode 8.
When the aluminum alloy plate 1 and the steel plate 11 are pressed by the electrodes 8 and 9, a welding current is passed between the electrodes to melt the joint portion. In this case, the aminium alloy having a low melting point is melted and flows into the through hole 12 on the side of the steel plate 11 to have a nugget shape as shown in FIG. Therefore, as the molten aluminum alloy flows into the through hole 11, the amount of shrinkage during solidification becomes small, and in this case also, cracking of the welded portion is prevented.
【００２５】図５の（Ｃ）に示すように、この場合のナ
ゲット１３の形状は、ちょうどリベット継手のような構
造となり、矢印Ｚ方向の強度が高められる。したがっ
て、アルミニウム合金板１と鋼板１１のように、治金的
な問題から確実な接合が困難とされていた金属材料の接
合が可能となる。As shown in FIG. 5C, the shape of the nugget 13 in this case is just like a rivet joint, and the strength in the arrow Z direction is increased. Therefore, it becomes possible to join metallic materials such as the aluminum alloy sheet 1 and the steel sheet 11, which are difficult to join reliably due to metallurgical problems.
【００２６】本実施例ではアルミニウム合金板１と鋼板
１１との接合の場合を説明したが、融点がある程度異な
る金属材料の組合せであるならば、このような接合は可
能となる。接合可能な金属材料の組合せは、Ａｌ（アル
ミニウム）とＴｉ（チタン）、Ａｌ（アルミニウム）と
Ｎｉ（ニッケル）、Ｆｅ（鉄）とＴｉ（チタン）があ
る。In the present embodiment, the case of joining the aluminum alloy plate 1 and the steel plate 11 has been described, but such joining is possible if a combination of metal materials having different melting points to some extent is used. Examples of combinations of metal materials that can be joined include Al (aluminum) and Ti (titanium), Al (aluminum) and Ni (nickel), and Fe (iron) and Ti (titanium).
【００２７】つぎに、各金属材料の組合せ時の溶接条件
を示す。 金属材料 加圧力（ｋｇ） 溶接電流（Ａ） 通電時間（サイクル） Ａｌ−Ｆｅ ２００〜３００ １５０００〜２６０００ ３〜６ Ａｌ−Ｔｉ ２００〜３００ １２０００〜１６０００ ３〜６ Ａｌ−Ｎｉ ２００〜３００ １５０００〜２６０００ ３〜６ Ｆｅ−Ｔｉ １５０〜２００ ８０００〜１００００ ６〜１０Next, the welding conditions when combining the metal materials will be shown. Metallic material Pressure (kg) Welding current (A) Energizing time (cycle) Al-Fe 200-300 15000-26000 3-6 Al-Ti 200-300 12000-16000 3-6 Al-Ni 200-300 15000-26000 3-6 Fe-Ti 150-200 8000-10000 6-10
【００２８】第４実施例 図６は、本発明の第４実施例を示している。第３実施例
では貫通穴１１を利用した異種金属のスポット溶接を行
なうものであったが、本実施例では鋼板１１側には貫通
穴１１でなく、接合穴としての凹状穴１５に形成されて
いる。このように構成された第４実施例においては、図
６の（Ｂ）に示すように両電極８、９間に溶接電流が流
されると、アルミニウム合金が溶融し、鋼板１１側の凹
状穴１５に流れ込む。これにより、アルミニウム合金が
凹状穴１５に嵌合した状態となり、矢印Ｚ方向の引張強
度が高められる。Fourth Embodiment FIG. 6 shows a fourth embodiment of the present invention. In the third embodiment, spot welding of dissimilar metals using the through hole 11 is performed, but in the present embodiment, not the through hole 11 but the concave hole 15 as a joining hole is formed on the steel plate 11 side. There is. In the fourth embodiment configured as described above, when a welding current is applied between the electrodes 8 and 9 as shown in FIG. 6B, the aluminum alloy is melted and the recessed hole 15 on the steel plate 11 side is formed. Flow into. As a result, the aluminum alloy is fitted in the concave hole 15, and the tensile strength in the arrow Z direction is increased.
【００２９】図７は、第４実施例の変形例を示してい
る。第４実施例では１つの溶接個所に１つの凹状穴１５
が形成したが、図７では１つの溶接個所に２つの凹状穴
１５が形成されている。これによって、アルミニウム合
金板１と鋼板１１との接合面積が大となり、矢印Ｚ方向
の引張強度がさらに高められる。FIG. 7 shows a modification of the fourth embodiment. In the fourth embodiment, one concave hole 15 is provided at one welding point.
However, in FIG. 7, two concave holes 15 are formed at one welding point. As a result, the joint area between the aluminum alloy plate 1 and the steel plate 11 is increased, and the tensile strength in the arrow Z direction is further increased.
【００３０】このように、本発明は接合穴を利用して熱
膨張率の高い金属板の溶接割れを防止するものである
が、接合穴を利用して異種金属同士の接合も可能とな
る。As described above, the present invention prevents welding cracks of a metal plate having a high coefficient of thermal expansion by utilizing the joining hole, but it is also possible to join different metals by using the joining hole.
【００３１】[0031]
【発明の効果】本発明によれば、つぎの効果が得られ
る。According to the present invention, the following effects can be obtained.
【００３２】（１）２板の金属板を重ね合わせて抵抗ス
ポット溶接するに際し、各金属板の少なくとも一方の金
属板の接合する部位に板厚方向に延びる接合穴を形成
し、この接合穴の周囲を電極によって加圧しつつ抵抗ス
ポット溶接を行うようにしたので、熱膨張率の大きな金
属材料の接合であっても、凝固収縮による歪量を小さく
することができ、溶接部に生じる引張応力を小さくする
ことができる。したがって、溶接部の凝固収縮による割
れの発生を防止することができ、溶接部の接合強度を高
めることができる。(1) When two metal plates are superposed and resistance spot welded, a bonding hole extending in the plate thickness direction is formed at a position where at least one metal plate of each metal plate is bonded, and the bonding hole Since resistance spot welding is performed while pressing the periphery with electrodes, the amount of strain due to solidification shrinkage can be reduced even when joining metal materials with a large coefficient of thermal expansion, and the tensile stress generated in the welded portion can be reduced. Can be made smaller. Therefore, it is possible to prevent the occurrence of cracks due to solidification shrinkage of the welded portion, and it is possible to increase the joint strength of the welded portion.
【００３３】（２）抵抗スポット溶接部の割れが確実に
防止できるので、溶接作業時において電極表面を頻繁に
研摩しなくともよくなる。その結果、研摩のためにスポ
ット溶接作業を頻繁に中断させる必要もなくなり、溶接
作業能率を著しく高めることができる。(2) Since cracking of the resistance spot weld can be reliably prevented, it is not necessary to frequently grind the electrode surface during the welding operation. As a result, it is unnecessary to frequently interrupt the spot welding work for polishing, and the welding work efficiency can be remarkably improved.
【００３４】（３）従来のような、２段通電、２段加圧
制御をすることなく溶接部の割れを防止することができ
るので、スポット溶接時間を短縮することができるとと
もに、抵抗スポット溶接機の構造を簡素化することがで
きる。(3) Since it is possible to prevent cracks in the welded portion without the conventional two-step energization and two-step pressurization control, the spot welding time can be shortened and the resistance spot welding can be performed. The structure of the machine can be simplified.
【００３５】（４）一方の金属板の溶融金属を他方の金
属板の接合穴に流入させることが可能となり、結果的に
一方の金属板の一部を他方の金属板と嵌合させることが
できる。したがって、治金的な接合が難しい異種金属で
あっても、抵抗スポット溶接による機械的な接合を行う
ことができる。(4) The molten metal of one metal plate can be made to flow into the joining hole of the other metal plate, and as a result, a part of one metal plate can be fitted with the other metal plate. it can. Therefore, mechanical joining by resistance spot welding can be performed even for dissimilar metals that are difficult to join by metallurgy.
【図１】本発明の第１実施例に係る金属板の抵抗スポッ
ト溶接方法による溶接作業状態を示す工程図である。FIG. 1 is a process drawing showing a welding work state by a resistance spot welding method for a metal plate according to a first embodiment of the present invention.
【図２】本発明および従来における溶接電流と加圧力と
の関係を示す特性図である。FIG. 2 is a characteristic diagram showing the relationship between welding current and applied pressure in the present invention and the related art.
【図３】本発明および従来における溶接打点数と溶接部
の割れ発生との関係を示す特性図である。FIG. 3 is a characteristic diagram showing a relationship between the number of welding spots and the occurrence of cracks in a welded portion in the present invention and the related art.
【図４】本発明の第２実施例に係る金属板の抵抗スポッ
ト溶接方法による溶接作業を示す断面図である。FIG. 4 is a sectional view showing a welding operation by a resistance spot welding method for a metal plate according to a second embodiment of the present invention.
【図５】本発明の第３実施例に係る金属板の抵抗スポッ
ト溶接方法による溶接作業状態を示す工程図である。FIG. 5 is a process drawing showing a welding work state by a resistance spot welding method for a metal plate according to a third embodiment of the present invention.
【図６】本発明の第４実施例に係る金属板の抵抗スポッ
ト溶接方法による溶接作業状態を示す工程図である。FIG. 6 is a process drawing showing a welding work state by a resistance spot welding method for a metal plate according to a fourth embodiment of the present invention.
【図７】図６の変形例を示す断面図である。7 is a cross-sectional view showing a modified example of FIG.
【図８】従来の抵抗スポット溶接による溶接部の割れの
発生状態を示す拡大平面図である。FIG. 8 is an enlarged plan view showing a state where cracks occur in a welded portion due to conventional resistance spot welding.
１、２ アルミニウム合金板 ３、４ 接合穴としての貫通穴 ５ ナゲット ８ 上部電極 ９ 下部電極 １１ 鋼板 １２ 接合穴としての貫通穴 １３ ナゲット １５ 接合穴としての凹状穴 1, 2 Aluminum alloy plate 3, 4 Through hole as joint hole 5 Nugget 8 Upper electrode 9 Lower electrode 11 Steel plate 12 Through hole as joint hole 13 Nugget 15 Concave hole as joint hole
Claims (1)
ト溶接するに際し、前記各金属板の少なくとも一方の金
属板の接合する部位に板厚方向に延びる接合穴を形成
し、該接合穴の周囲を電極によって加圧しつつ抵抗スポ
ット溶接を行うことを特徴とする金属板の抵抗スポット
溶接方法。1. When two metal plates are superposed and resistance spot welded, a joint hole extending in the plate thickness direction is formed at a portion where at least one metal plate of each metal plate is joined, and the joint hole is formed. A resistance spot welding method for a metal plate, which comprises performing resistance spot welding while pressing the periphery with electrodes.
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007030013A (en) * | 2005-07-29 | 2007-02-08 | Hitachi Ltd | Electric-joining method and electric-joining apparatus |
| JP2007521964A (en) * | 2004-01-27 | 2007-08-09 | アダム オペル アクチエンゲゼルシャフト | Method of joining two or more shaped parts or metal plates by mechanical joining and pressure welding at one or more connection points |
-
1992
- 1992-07-14 JP JP04186818A patent/JP3084938B2/en not_active Expired - Fee Related
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