JPH0641678A - Turbine rotor - Google Patents
Turbine rotorInfo
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- JPH0641678A JPH0641678A JP19966592A JP19966592A JPH0641678A JP H0641678 A JPH0641678 A JP H0641678A JP 19966592 A JP19966592 A JP 19966592A JP 19966592 A JP19966592 A JP 19966592A JP H0641678 A JPH0641678 A JP H0641678A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、タービンロータの改良
に係わり、特に高温におけるクリープ破断強度と、比較
的低温における引張強度および靭性に優れ、かつ成分偏
析の低減を図ったタービンロータに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an improvement of a turbine rotor, and more particularly to a turbine rotor which is excellent in creep rupture strength at high temperatures, tensile strength and toughness at relatively low temperatures, and which reduces segregation of components.
【０００２】[0002]
【従来の技術】蒸気タービンにおけるロータは過酷な条
件下で使用されるところから、その構成材料の選択は蒸
気タービンの寿命あるいは稼働率向上を図る上で、極め
て重要な事項であり、一般に、使用蒸気条件に応じて異
なる材質のロータが用いられている。2. Description of the Related Art Since the rotor of a steam turbine is used under severe conditions, the selection of its constituent materials is an extremely important matter for improving the life or operating rate of the steam turbine. Rotors made of different materials are used depending on steam conditions.
【０００３】例えば、大型蒸気タービンにおいては、高
温・高圧側（例えば５６６℃近傍）で用いられるロータ
材としては、ＡＳＴＭ−Ａ４７０（Class ８）に規定さ
れているような高温下で優れたクリープ破断強度を有す
るＣｒＭｏＶ鋼が使用され、また、低圧側（例えば３５
０℃以下）用ロータ材としては、ＡＳＴＭ−Ａ４７０
（Class ２〜７）に規定されているような２．５％以上
のＮｉを有するＮｉＣｒＭｏＶ鋼が使用され、これら蒸
気条件に対応した異なる材質からなるロータを、それぞ
れ機械的に接合して蒸気タービンを構成している。一
方、比較的小型の蒸気タービンにおいては、通常、高圧
側から低圧側までを同一材料からなる一本のロータによ
り構成した高低圧一体型ロータが用いられている。For example, in a large steam turbine, as a rotor material used on the high temperature / high pressure side (for example, near 566 ° C.), excellent creep rupture at a high temperature as specified in ASTM-A470 (Class 8). CrMoV steel with strength is used and also on the low pressure side (eg 35
As a rotor material for 0 ° C. or lower), ASTM-A470
NiCrMoV steel containing 2.5% or more of Ni as defined in (Class 2 to 7) is used, and rotors made of different materials corresponding to these steam conditions are mechanically joined to each other to form a steam turbine. Are configured. On the other hand, in a relatively small-sized steam turbine, a high-low pressure integrated rotor in which a high-pressure side and a low-pressure side are constituted by a single rotor made of the same material is usually used.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
蒸気タービンロータには、次のような問題点があった。
即ち、従来の大型蒸気タービンにおいては、異なる材質
からなる複数本のロータを接合してタービンを構成する
ため、製造工程が複雑になるとともに、タービン全体の
設置スペースが広くなり、プラントのコストアップ要因
となっている等の問題がある。However, the conventional steam turbine rotor has the following problems.
That is, in a conventional large-scale steam turbine, a plurality of rotors made of different materials are joined to form a turbine, which complicates the manufacturing process and increases the installation space of the entire turbine, which increases plant cost. There is a problem such as.
【０００５】一方、小型蒸気タービンにおいて用いられ
ている高低圧一体型ロータ用材料としては、通常ＣｒＭ
ｏＶ鋼やＮｉＣｒＭｏＶ鋼が用いられているが、従来使
用されているＣｒＭｏＶ鋼は引張強度の点で十分に満足
のいくものではないため、低圧最終段に装着できる翼の
大きさが制限されるという問題があった。また、ＣｒＭ
ｏＶ鋼は長時間使用によって生ずる脆化の抑制やクリー
プ破断延性の向上のために不純物元素を極低下したり、
ＳｉやＭｎを低減させると、ロータ中心部での炭素
（Ｃ）偏析が助長されるという問題もあった。さらに、
従来のＮｉＣｒＭｏＶ鋼においては、引張強度は優れて
いるもののクリープ破断強度や靭性に欠け、また３５０
℃以上の温度域において脆化が進行しやすいという問題
があった。このため、従来のロータ材では、高温蒸気を
使用し、かつ長尺の低圧最終段翼を装着することにより
蒸気タービンの効率向上を図ろうとする場合に大きな制
限があった。On the other hand, as a material for a high-low pressure integrated rotor used in a small steam turbine, usually CrM is used.
Although oV steel and NiCrMoV steel are used, the conventionally used CrMoV steel is not sufficiently satisfactory in terms of tensile strength, so the size of the blade that can be mounted in the low pressure final stage is limited. There was a problem. Also, CrM
oV steel has a very low content of impurity elements to suppress embrittlement caused by long-term use and to improve creep rupture ductility.
When Si and Mn are reduced, there is also a problem that carbon (C) segregation at the center of the rotor is promoted. further,
The conventional NiCrMoV steel has excellent tensile strength but lacks creep rupture strength and toughness.
There is a problem that embrittlement easily progresses in the temperature range of ℃ or more. For this reason, in the conventional rotor material, there has been a large limitation when trying to improve the efficiency of the steam turbine by using high temperature steam and by mounting a long low pressure last stage blade.
【０００６】また、クリープ破断強度や靭性に優れ、し
かも低温域での引張強度にも優れたロータ材としては、
すでに１２Ｃｒ鋼が開発されているが、この１２Ｃｒ鋼
は高価であるため、これをロータ材として用いると製造
コストの増大をもたらすという問題がある。Further, as a rotor material excellent in creep rupture strength and toughness, and also in tensile strength in a low temperature range,
Although 12Cr steel has already been developed, this 12Cr steel is expensive, and there is a problem that use of this 12Cr steel as a rotor material causes an increase in manufacturing cost.
【０００７】本発明は上述した問題点に鑑みてなされた
ものであり、比較的低温の蒸気条件下において高い引張
強度を有し、かつ高温条件下においてもクリープ破断強
度が大きく、脆化が少ないとともに、ロータ中心部での
炭素（Ｃ）偏析が抑制され、コスト的にも安価なタービ
ンロータを提供することを目的とする。The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and has a high tensile strength under a relatively low temperature steam condition, a large creep rupture strength even under a high temperature condition, and a small embrittlement. At the same time, it is an object of the present invention to provide a turbine rotor that suppresses carbon (C) segregation at the center of the rotor and is inexpensive.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明のタービンロータ
は、その組成が重量比で、Ｃ：０．１０〜０．３５％、
Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：１．
０〜２．０％、Ｃｒ：１．５〜３．０％、Ｍｏ：０．９
〜１．３％、Ｖ：０．１０〜０．３５％、Ｎｂ：０．０
１〜０．１５％、Ｗ：０．１〜１．５％、および残部の
Ｆｅと付随的不純物からなることを特徴とするものであ
る。The composition of the turbine rotor of the present invention is C: 0.10 to 0.35% by weight,
Si: 0.3% or less, Mn: 1.0% or less, Ni: 1.
0-2.0%, Cr: 1.5-3.0%, Mo: 0.9
~ 1.3%, V: 0.10 to 0.35%, Nb: 0.0
1 to 0.15%, W: 0.1 to 1.5%, and the balance Fe and incidental impurities.
【０００９】[0009]
【作用】上記構成のタービンロータにおいては、比較的
低温の蒸気条件下で高い引張強度を有し、高温条件下に
おいてもクリープ破断強度が大きく、脆化が少ないとと
もに、ロータ中心部での炭素（Ｃ）偏析が抑制され、長
寿命化が図られる。In the turbine rotor having the above structure, it has high tensile strength under relatively low temperature steam conditions, high creep rupture strength even under high temperature conditions, little embrittlement, and carbon ( C) Segregation is suppressed and the life is extended.
【００１０】なお、本発明のタービンロータにおける各
成分の添加目的と組成限定の理由は次の通りである。The purpose of adding each component and the reason for limiting the composition of the turbine rotor of the present invention are as follows.
【００１１】１．Ｃ（炭素） 炭素は焼入れ時におけるオーステナイト相を安定にし、
さらに炭化物を生成して引張強度を高めるが、そのため
には０．１０％以上は必要である。しかし０．３５％以
上を越えると炭化物が過剰となり、かえって強度を低下
させるだけでなく、切欠靭性を低下させる。よって、炭
素の量は０．１０〜０．３５％の範囲、好ましくは０．
１８〜０．３０％とする。1. C (Carbon) Carbon stabilizes the austenite phase during quenching,
Further, carbide is generated to increase the tensile strength, but for that purpose, 0.10% or more is necessary. However, if it exceeds 0.35%, the carbide becomes excessive, which not only lowers the strength but also lowers the notch toughness. Therefore, the amount of carbon is in the range of 0.10 to 0.35%, preferably 0.
18 to 0.30%.
【００１２】２．Ｓｉ（シリコン） シリコンは溶解時の脱酸剤として添加されるものである
が、これを多量に添加すると、その一部が酸化物として
鋼中に残留し、切欠靭性に悪影響を及ぼす。従って、シ
リコンの添加量は０．３％以下、好ましくは０．１％以
下とする。2. Si (silicon) Silicon is added as a deoxidizing agent at the time of melting, but if a large amount of this is added, a part of it remains in the steel as an oxide, which adversely affects the notch toughness. Therefore, the amount of silicon added is 0.3% or less, preferably 0.1% or less.
【００１３】３．Ｍｎ（マンガン） マンガンは溶解時の脱酸・脱硫剤として添加されるもの
であるが、これを多量に添加すると切欠靭性が低下する
ので、添加量は１．０％以下、好ましくは０．７％以下
とする。3. Mn (manganese) Manganese is added as a deoxidizing / desulfurizing agent at the time of melting. However, if a large amount of manganese is added, the notch toughness decreases, so the addition amount is 1.0% or less, preferably 0.7%. % Or less.
【００１４】４．Ｎｉ（ニッケル） ニッケルはオーステナイト生成元素であり、焼入加熱時
のオーステナイト相を安定にし、また焼入冷却時にフェ
ライト相の生成を防止するのに有効である。さらに、引
張強度や靭性を高めるのに有効である。本発明のタービ
ンロータとして必要な引張強度や靭性を得るためには
１．０％を越える添加が必要である。しかし、２．０％
を越えて添加すると、逆にクリープ破断強度の低下や、
脆化が促進される傾向があるので、添加量は１．０〜
２．０％の範囲、好ましくは１．３〜１．８％とする。4. Ni (Nickel) Nickel is an austenite-forming element and is effective in stabilizing the austenite phase during quenching and heating and preventing the formation of ferrite phase during quenching and cooling. Further, it is effective in increasing tensile strength and toughness. In order to obtain the tensile strength and toughness required for the turbine rotor of the present invention, it is necessary to add more than 1.0%. However, 2.0%
If it is added over the range, on the contrary, the creep rupture strength decreases,
Since the embrittlement tends to be promoted, the addition amount is 1.0 to
The range is 2.0%, and preferably 1.3 to 1.8%.
【００１５】５．Ｃｒ（クロム） クロムは酸化を防止するとともに、強度や靭性の向上を
図るのに必要な元素である。この目的のためには１．５
％以上の添加が必要であるが、３．０％を越えると、逆
に切欠靭性や強度が低下するとともにジャーナル特性が
低下する。従って、クロムの添加量は１．５〜３．０％
の範囲、好ましくは１．８〜２．５％とする。5. Cr (Chromium) Chromium is an element necessary for preventing oxidation and improving strength and toughness. 1.5 for this purpose
%, It is necessary to add more than 3.0%, but if it exceeds 3.0%, conversely, notch toughness and strength decrease and journal characteristics also decrease. Therefore, the amount of chromium added is 1.5-3.0%.
Range, preferably 1.8 to 2.5%.
【００１６】６．Ｍｏ（モリブデン） モリブデンは鋼の焼入性を向上させ、引張強度やクリー
プ破断強度を高めるのに有効な元素である。本発明のタ
ービンロータとして必要な引張強度やクリープ破断強度
を得るためには０．９％を越える添加が必要である。し
かし、１．３％を越えると、逆にクリープ破断強度が低
下するだけでなく、靭性の低下が顕著になる。また、タ
ービンロータの中心部における成分偏析、特にＣ（炭
素）の偏析も顕著に認められるようになる。従って、モ
リブデンの添加量は、０．９〜１．３％の範囲、好まし
くは１．０〜１．２％とする。6. Mo (Molybdenum) Molybdenum is an element effective for improving the hardenability of steel and increasing the tensile strength and creep rupture strength. In order to obtain the tensile strength and creep rupture strength required for the turbine rotor of the present invention, it is necessary to add more than 0.9%. However, when it exceeds 1.3%, not only the creep rupture strength is lowered, but also the toughness is remarkably lowered. Further, the segregation of the components in the central portion of the turbine rotor, especially the segregation of C (carbon), becomes noticeable. Therefore, the amount of molybdenum added is in the range of 0.9 to 1.3%, preferably 1.0 to 1.2%.
【００１７】７．Ｖ（バナジウム） バナジウムは鋼の焼入性を向上させ、クリープ破断強度
を高めるのに有効な元素である。また、結晶粒の微細化
を達成するのにも効果的である。その効果を発揮させる
には０．１０％以上の添加が必要であるが、０．３５％
を越えると切欠靭性や強度が低下するので、０．１０〜
０．３５％の範囲、好ましくは０．１５〜０．３０％と
する。7. V (Vanadium) Vanadium is an element effective in improving the hardenability of steel and increasing the creep rupture strength. In addition, it is also effective in achieving a finer crystal grain. In order to exert its effect, it is necessary to add 0.10% or more, but 0.35%
If it exceeds 1.0, notch toughness and strength will decrease, so 0.10
The range is 0.35%, preferably 0.15 to 0.30%.
【００１８】８．Ｎｂ（ニオブ） ニオブは結晶粒の微細化に効果のある元素である。その
効果を発揮させるためには０．０１％以上の添加が必要
である。しかし、０．１５％を越えて添加すると、逆に
粗大な炭窒化物を形成して切欠靭性を低下させるので、
０．０１〜０．１５％の範囲、好ましくは０．０２〜
０．１０％とする。8. Nb (niobium) Niobium is an element effective in refining crystal grains. In order to exert its effect, 0.01% or more must be added. However, if over 0.15% is added, on the contrary, coarse carbonitrides are formed and the notch toughness is reduced.
Range of 0.01 to 0.15%, preferably 0.02
It is set to 0.10%.
【００１９】９．Ｗ（タングステン） タングステンは固溶強化により、高温強度の向上に有効
な元素である。その効果を発揮させるためには０．１％
以上の添加が必要である。しかし、１．５％を越えて添
加すると切欠靭性を低下させるので、０．１〜１．５％
の範囲、好ましくは０．２〜０．８％とする。9. W (Tungsten) Tungsten is an element effective in improving high temperature strength by solid solution strengthening. 0.1% to exert its effect
The above additions are necessary. However, if added over 1.5%, the notch toughness will decrease, so 0.1-1.5%
Range, preferably 0.2 to 0.8%.
【００２０】なお、上記した各成分および主成分として
のＦｅを溶解する際に付随的に含まれる不純物は少ない
ほうが望ましい。Incidentally, it is desirable that the impurities contained incidentally when the above-mentioned components and Fe as the main component are dissolved are small.
【００２１】[0021]
【実施例】以下、実施例および比較例と、それらの試験
結果を図および表を参照して説明する。EXAMPLES Examples and comparative examples and their test results will be described below with reference to the drawings and tables.
【００２２】表１は比較例１〜８および実施例１〜５の
原料配合成分を示す。Table 1 shows the raw material blending components of Comparative Examples 1-8 and Examples 1-5.
【００２３】[0023]
【表１】 比較例１〜８および実施例１〜５においては、それぞれ
所定の合金組成になるように原料を配合し、高周波真空
溶解法で溶解した後、金型に鋳込んでインゴットを得
た。このインゴットの表面を機械加工で削り落した後、
重油炉に装入し、１２００℃に加熱してプレス鍛造を行
い、直径３０mmの丸棒に鍛伸した。[Table 1] In Comparative Examples 1 to 8 and Examples 1 to 5, raw materials were mixed so as to have a predetermined alloy composition, melted by a high frequency vacuum melting method, and then cast into a mold to obtain ingots. After machining the surface of this ingot by machining,
It was charged into a heavy oil furnace, heated to 1200 ° C., press-forged, and forged into a round bar having a diameter of 30 mm.
【００２４】なお、比較例１の組成は、従来より火力発
電の高温用タービンロータに使用されている１％ＣｒＭ
ｏＶ鋼に相当する。また、比較例２の組成は、従来より
火力発電の低温用タービンロータに使用されている３．
５％ＮｉＣｒＭｏＶ鋼に相当する。比較例３〜８は、現
用のタービンロータ材としては使用されていないが、本
発明におけるＭｏの効果について検討するために、特に
製作したものである。比較例１〜８および実施例１〜５
の熱処理条件を表２に示す。The composition of Comparative Example 1 is 1% CrM which has been conventionally used in a high temperature turbine rotor for thermal power generation.
Corresponds to oV steel. Further, the composition of Comparative Example 2 has been conventionally used in a low temperature turbine rotor for thermal power generation.
Corresponds to 5% NiCrMoV steel. Although Comparative Examples 3 to 8 are not used as the current turbine rotor material, they were especially manufactured to study the effect of Mo in the present invention. Comparative Examples 1-8 and Examples 1-5
Table 2 shows the heat treatment conditions.
【００２５】[0025]
【表２】 次に、それぞれの供試材を機械加工して試験片を作製
し、引張試験、シャルピー衝撃試験およびクリープ破断
試験を行った。引張試験およびシャルピー衝撃試験の結
果を表３に、また、クリープ破断試験の結果を表４に示
す。[Table 2] Next, each test material was machined to prepare a test piece, and a tensile test, a Charpy impact test and a creep rupture test were performed. The results of the tensile test and the Charpy impact test are shown in Table 3, and the result of the creep rupture test is shown in Table 4.
【００２６】[0026]
【表３】 [Table 3]
【表４】 なお、引張試験は室温で行った。また、表３には破断後
の伸び、絞りも合わせて示してある。[Table 4] The tensile test was conducted at room temperature. In addition, Table 3 also shows the elongation after breakage and the drawing.
【００２７】シャルピー衝撃試験は室温から２００℃ま
での範囲の複数の温度で実施し、破面遷移温度を求め
た。クリープ破断試験は６００℃で１４ kgf／mm2 およ
び１７kgf／mm2 の応力をかけて実施した。The Charpy impact test was carried out at a plurality of temperatures ranging from room temperature to 200 ° C. to determine the fracture surface transition temperature. Creep rupture tests were conducted over a period of 14 kgf / mm 2 and 17 kgf / mm 2 stress at 600 ° C..
【００２８】また、比較例１〜３，５，６，８および実
施例１〜３について、タービンロータを製作したときに
ロータ中心部におけるＣ（炭素）の成分偏析程度を比較
評価するために、それぞれにつき５００kgのインゴット
を製作し、中心部におけるＣ（炭素）含有量を評価し
た。インゴットの下部におけるＣ（炭素）％に対するイ
ンゴットの上部におけるＣ（炭素）％の割合を“偏析
比”と定義することにし、各材料の“偏析比”の結果を
表５に示す。Further, for Comparative Examples 1 to 3, 5, 6 and 8 and Examples 1 to 3, in order to compare and evaluate the degree of segregation of C (carbon) component in the central portion of the rotor when the turbine rotor was manufactured, An ingot of 500 kg was manufactured for each, and the C (carbon) content in the central part was evaluated. The ratio of C (carbon)% in the upper part of the ingot to C (carbon)% in the lower part of the ingot is defined as "segregation ratio", and the results of the "segregation ratio" of each material are shown in Table 5.
【００２９】[0029]
【表５】 以上の結果に基づき、破面遷移温度、クリープ破断時間
および“偏析比”を、Ｍｏ含有量で整理した結果を図１
に示す。[Table 5] Based on the above results, the fracture surface transition temperature, the creep rupture time and the "segregation ratio" are arranged by Mo content.
Shown in.
【００３０】これらの実験結果について考察すると、先
ず表３に示した試験結果から、本発明にかかる実施例１
〜５はいずれも比較例１〜８に比べて同等もしくはそれ
以上の良好な引張強度、耐力、伸び、および絞りを示
し、比較的低い温度での機械的性質は十分に備えている
ことが理解される。特に各実施例はいずれも比較例１に
比べると強度の向上が著しく、破面遷移温度も低く（換
言すれば、靭性の向上）なっている。Considering these experimental results, first, from the test results shown in Table 3, Example 1 according to the present invention is shown.
It is understood that all of Nos. 5 to 5 show good tensile strength, proof stress, elongation, and drawing which are equal to or higher than those of Comparative Examples 1 to 8 and have sufficient mechanical properties at a relatively low temperature. To be done. In particular, in each of the examples, the strength was remarkably improved and the fracture surface transition temperature was low (in other words, the toughness was improved) as compared with Comparative Example 1.
【００３１】次に、表４に示した試験結果から、本発明
にかかる実施例１〜５はいずれも比較例２〜８に比べて
格段に良好なクリープ破断時間を有しており、従来の高
圧タービン用ロータ材である比較例１と比べても遜色な
い特性を示していることが分かる。さらに、表５の試験
結果から、本発明にかかる実施例１〜３は比較例６，８
に比べて格段に小さな“偏析比”を示すとともに、比較
例１，２に示す従来の高圧タービン用ロータ材および低
圧タービン用ロータ材とほぼ同等レベルの小さな“偏析
比”になっており、本発明にかかるタービンロータは製
造上の成分偏析に関する問題を生じないことが理解され
る。Next, from the test results shown in Table 4, all of Examples 1 to 5 according to the present invention have significantly better creep rupture time than Comparative Examples 2 to 8 It can be seen that the characteristics are comparable to those of Comparative Example 1, which is a rotor material for a high-pressure turbine. Furthermore, from the test results of Table 5, Examples 1 to 3 according to the present invention are Comparative Examples 6 and 8.
Shows a much smaller "segregation ratio" than that of the conventional high-pressure turbine rotor material and low-pressure turbine rotor material shown in Comparative Examples 1 and 2 and a small "segregation ratio". It is understood that the turbine rotor according to the invention does not cause problems with manufacturing component segregation.
【００３２】これらの結果をＭｏ含有量で整理した図１
によれば、Ｍｏ含有量が０．９〜１．３％の範囲で、靭
性、クリープ破断時間、“偏析比”のいずれの特性も極
めて優れていることが明瞭に理解されよう。FIG. 1 which summarizes these results by Mo content.
According to the above, it can be clearly understood that all of the properties of toughness, creep rupture time and "segregation ratio" are extremely excellent in the Mo content range of 0.9 to 1.3%.
【００３３】[0033]
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るター
ビンロータは、引張強度と靭性が優れているため低圧段
側に長翼の使用を可能とするとともに、高いクリープ破
断強度を備えていることから高温蒸気環境下においても
長期間に亘って使用することができる。As described above, since the turbine rotor according to the present invention is excellent in tensile strength and toughness, it is possible to use long blades on the low pressure stage side and has high creep rupture strength. Therefore, it can be used for a long period of time even in a high temperature steam environment.
【図１】破面遷移温度、クリープ破断時間、および“偏
析比”を、Ｍｏ含有量で整理した結果を示すグラフであ
る。FIG. 1 is a graph showing the results of arranging fracture surface transition temperature, creep rupture time, and “segregation ratio” by Mo content.
Claims (1)
Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０〜２．０％、Ｃｒ：
１．５〜３．０％、Ｍｏ：０．９〜１．３％、Ｖ：０．
１０〜０．３５％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｗ：
０．１〜１．５％、および残部のＦｅと付随的不純物か
らなることを特徴とするタービンロータ。1. The composition of the turbine rotor is, by weight ratio,
C: 0.10 to 0.35%, Si: 0.3% or less, M
n: 1.0% or less, Ni: 1.0 to 2.0%, Cr:
1.5-3.0%, Mo: 0.9-1.3%, V: 0.
10 to 0.35%, Nb: 0.01 to 0.15%, W:
A turbine rotor comprising 0.1 to 1.5% and the balance Fe and incidental impurities.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19966592A JPH0641678A (en) | 1992-07-27 | 1992-07-27 | Turbine rotor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19966592A JPH0641678A (en) | 1992-07-27 | 1992-07-27 | Turbine rotor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0641678A true JPH0641678A (en) | 1994-02-15 |
Family
ID=16411593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19966592A Pending JPH0641678A (en) | 1992-07-27 | 1992-07-27 | Turbine rotor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0641678A (en) |
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1992
- 1992-07-27 JP JP19966592A patent/JPH0641678A/en active Pending
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