JPH0641388B2 - ウィスカー強化セラミック材料 - Google Patents
ウィスカー強化セラミック材料Info
- Publication number
- JPH0641388B2 JPH0641388B2 JP63138612A JP13861288A JPH0641388B2 JP H0641388 B2 JPH0641388 B2 JP H0641388B2 JP 63138612 A JP63138612 A JP 63138612A JP 13861288 A JP13861288 A JP 13861288A JP H0641388 B2 JPH0641388 B2 JP H0641388B2
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- Japan
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- tic
- whiskers
- sic
- toughness
- resistance
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、切削チップを始めとする切削工具や耐摩板等
の耐摩耗部材、及び常温用は勿論、高温用部材として好
適な、耐摩耗性，靭性に優れたウィスカー強化セラミッ
クスに関する。
の耐摩耗部材、及び常温用は勿論、高温用部材として好
適な、耐摩耗性，靭性に優れたウィスカー強化セラミッ
クスに関する。
〔従来の技術〕 Ａｌ２Ｏ３を主体としたアルミナ系セラミックはセラミ
ックスの中で最も広範に用いられており、半導体基板の
ような機能材料から切削工具や耐摩板のような耐摩耗
性，高温特性，靭性に優れることが要求されるような用
途まで使用されている。
ックスの中で最も広範に用いられており、半導体基板の
ような機能材料から切削工具や耐摩板のような耐摩耗
性，高温特性，靭性に優れることが要求されるような用
途まで使用されている。
しかしながら、アルミナ系セラミックスは、Ａｌ２Ｏ３
−ＴｉＣ系を含めて、耐摩耗性，耐酸化性には優れてい
るものの、靭性においては他のＳｉ３Ｎ４系やＺｒＯ２
系セラミックスに比べて低く、耐破損に対する信頼性も
低く、例えば、切削工具の分野では敬遠されているのが
実情である。
−ＴｉＣ系を含めて、耐摩耗性，耐酸化性には優れてい
るものの、靭性においては他のＳｉ３Ｎ４系やＺｒＯ２
系セラミックスに比べて低く、耐破損に対する信頼性も
低く、例えば、切削工具の分野では敬遠されているのが
実情である。
このアルミナ系セラミックスの欠点を解消するために、
ＳｉＣウィスカーをアルミナ基地中に分散せしめて耐摩
耗性，高温特性，靭性の改善を図ったものが、例えば米
国特許第４，５４３，３４５号明細書，特開昭６１−１
７４１６５号公報，特開昭６１−２７０２６６号公報，
特開昭６３−１７２６６号公報，特開昭６３−８９４７
１号公報等に開示されている。
ＳｉＣウィスカーをアルミナ基地中に分散せしめて耐摩
耗性，高温特性，靭性の改善を図ったものが、例えば米
国特許第４，５４３，３４５号明細書，特開昭６１−１
７４１６５号公報，特開昭６１−２７０２６６号公報，
特開昭６３−１７２６６号公報，特開昭６３−８９４７
１号公報等に開示されている。
ところが、上記ＳｉＣウィスカーを添加して分散強化し
たアルミナ系複合材料は、通常のＡｌ２Ｏ３系と比較し
て焼結温度が高く、Ａｌ２Ｏ３の粒成長が生じて靭性の
低下を招き、クラックの進展に対する抵抗性は向上して
も破壊源の発生に対する抵抗性を発現する曲げ強さの向
上は見られない。
たアルミナ系複合材料は、通常のＡｌ２Ｏ３系と比較し
て焼結温度が高く、Ａｌ２Ｏ３の粒成長が生じて靭性の
低下を招き、クラックの進展に対する抵抗性は向上して
も破壊源の発生に対する抵抗性を発現する曲げ強さの向
上は見られない。
本発明の目的は、上記従来のＳｉＣウィスカーによって
分散強化したＡｌ２Ｏ３系複合材料の欠点を解消して、
耐摩耗性，高温特性，靭性を更に改善して、Ａｌ２Ｏ３
系セラミックスの用途や使用限度をさらに拡大させるこ
とにある。
分散強化したＡｌ２Ｏ３系複合材料の欠点を解消して、
耐摩耗性，高温特性，靭性を更に改善して、Ａｌ２Ｏ３
系セラミックスの用途や使用限度をさらに拡大させるこ
とにある。
本発明は上記ウィスカー分散アルミナ系複合材料の欠点
は、ウィスカーを添加したときの分散率が同量の粉末を
添加したときと比べて分散率が低く、焼結時のＡｌ２Ｏ
３粒子の成長抑制剤としての働きが極めて少ないことに
よって生じ、これを補助する分散剤を存在せしめること
によって、Ａｌ２Ｏ３粒子の成長が抑制できるという知
見に基づいて完成したものである。
は、ウィスカーを添加したときの分散率が同量の粉末を
添加したときと比べて分散率が低く、焼結時のＡｌ２Ｏ
３粒子の成長抑制剤としての働きが極めて少ないことに
よって生じ、これを補助する分散剤を存在せしめること
によって、Ａｌ２Ｏ３粒子の成長が抑制できるという知
見に基づいて完成したものである。
たとえば、分散するウィスカーのアスペクト比（長さ／
径）が１０であって径が１μｍであるウィスカーの添加
の場合と比較して、１μｍ径の粉末を同量添加する場合
には、添加する粉末粒子の数はウィスカーに比べ１０倍
以上となり、それだけ基地中の粉末粒子の分散率はその
分だけ高くなって、Ａｌ２Ｏ３粒子の成長抑制の効果は
増大する。
径）が１０であって径が１μｍであるウィスカーの添加
の場合と比較して、１μｍ径の粉末を同量添加する場合
には、添加する粉末粒子の数はウィスカーに比べ１０倍
以上となり、それだけ基地中の粉末粒子の分散率はその
分だけ高くなって、Ａｌ２Ｏ３粒子の成長抑制の効果は
増大する。
すなわち、本発明は、アスペクト比の平均が３以上であ
るウィスカーを１０重量％から４０重量％未満と、平均
粒径１．０μｍ以下のＴｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｔ
ａ，Ｗ化合物の微粉末の１種または２種以上を１重量％
以上５重量％未満とを含有し、残部がα−Ａｌ２Ｏ３を
９０容量％以上と不可避不純物とから形成することによ
って、Ａｌ２Ｏ３の粒成長を抑制させて靭性を向上させ
ると共に、耐摩耗性を向上せしめたものである。
るウィスカーを１０重量％から４０重量％未満と、平均
粒径１．０μｍ以下のＴｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｔ
ａ，Ｗ化合物の微粉末の１種または２種以上を１重量％
以上５重量％未満とを含有し、残部がα−Ａｌ２Ｏ３を
９０容量％以上と不可避不純物とから形成することによ
って、Ａｌ２Ｏ３の粒成長を抑制させて靭性を向上させ
ると共に、耐摩耗性を向上せしめたものである。
本発明の対象となるＳｉＣウィスカー分散強化アルミナ
セラミツク材料の特性に与える要因としては、主に (1)ＳｉＣウィスカーの量 (2)ＳｉＣウィスカーのアスペクト比 (3)添加化合物の種類 (4)添加化合物の添加量 (5)添加化合物の平均粒径 (6)添加化合物相互の添加量比 の６つがある。
セラミツク材料の特性に与える要因としては、主に (1)ＳｉＣウィスカーの量 (2)ＳｉＣウィスカーのアスペクト比 (3)添加化合物の種類 (4)添加化合物の添加量 (5)添加化合物の平均粒径 (6)添加化合物相互の添加量比 の６つがある。
まず、(1)の要因であるＳｉＣウィスカー量がその特性
に与える影響は第１図として添付したグラフに示してい
る。
に与える影響は第１図として添付したグラフに示してい
る。
同図を参照して明らかなように、同一アスペクト比のＳ
ｉＣウィスカーを用いた場合、１０重量％以上になると
靭性は向上するが、４０重量％以上になると焼結性が低
下する。従ってＳｉＣウィスカーの添加量は１０ないし
４０重量％が有効である。とくに１０重量％未満ではＳ
ｉＣウィスカー不足によるＡｌ２Ｏ３の粒成長を生じる
恐れがあり、また、３５重量％以上では焼結温度上昇に
よるＡｌ２Ｏ３の粒成長が見られ、靭性低下を招く原因
となるので、１０ないし３５重量％の範囲にあることが
好ましい。
ｉＣウィスカーを用いた場合、１０重量％以上になると
靭性は向上するが、４０重量％以上になると焼結性が低
下する。従ってＳｉＣウィスカーの添加量は１０ないし
４０重量％が有効である。とくに１０重量％未満ではＳ
ｉＣウィスカー不足によるＡｌ２Ｏ３の粒成長を生じる
恐れがあり、また、３５重量％以上では焼結温度上昇に
よるＡｌ２Ｏ３の粒成長が見られ、靭性低下を招く原因
となるので、１０ないし３５重量％の範囲にあることが
好ましい。
次に、上記(2)の要因にいう添加するＳｉＣウィスカー
のアスペクト比による影響については、第２図のグラフ
に示されている。
のアスペクト比による影響については、第２図のグラフ
に示されている。
添加するＳｉＣウィスカーが２０重量％、化合物がＴｉ
Ｃ＋ＴｉＯ２を３重量％であって、残部がＡｌ２Ｏ３か
らなる場合において、ＳｉＣウィスカーのアスペクト比
は、平均で３〜２０の範囲にあることが好ましい。３よ
り少ない場合には、ＳｉＣウィスカーの代わりにＳｉＣ
粉末を添加したものと同じこととなり、ウィスカー添加
による特有の引抜き効果がなく、クラックの進展が直線
的で靭性低下の一因となる。また、２０よりも高い数値
になるとＡｌ２Ｏ３の粒成長抑制はＴｉＣ＋ＴｉＯ２の
効果があってもそれ以上に、Ａｌ２Ｏ３の粒成長と長い
ウィスカー同士のからみ合いで凝集が発生し、均一で微
細な組織を有する焼結体が得られない。
Ｃ＋ＴｉＯ２を３重量％であって、残部がＡｌ２Ｏ３か
らなる場合において、ＳｉＣウィスカーのアスペクト比
は、平均で３〜２０の範囲にあることが好ましい。３よ
り少ない場合には、ＳｉＣウィスカーの代わりにＳｉＣ
粉末を添加したものと同じこととなり、ウィスカー添加
による特有の引抜き効果がなく、クラックの進展が直線
的で靭性低下の一因となる。また、２０よりも高い数値
になるとＡｌ２Ｏ３の粒成長抑制はＴｉＣ＋ＴｉＯ２の
効果があってもそれ以上に、Ａｌ２Ｏ３の粒成長と長い
ウィスカー同士のからみ合いで凝集が発生し、均一で微
細な組織を有する焼結体が得られない。
また、上記要因(3)にいう添加する化合物の種類として
有効なものは、 (1)ＳｉＣウィスカーと反応してガラス相をつくること
なく、粒界に存在してＡｌ２Ｏ３の粒成長を抑制する効
果があること、 (2)添加剤が焼結体中に存在して破壊の起源とならず、
且つ物性の低下がないこと、 (3)ＳｉＣウィスカーよりも高温での劣化が少ないもの
であること。すなわち、高温での耐摩耗性がＳｉＣより
も高いこと、 の３点を満たすことが重要であり、その結果と、とくに
有効であったものがＴｉＣ，ＮｂＣであり、効果のあっ
たものとしてはＶ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗの炭化物であ
った。
有効なものは、 (1)ＳｉＣウィスカーと反応してガラス相をつくること
なく、粒界に存在してＡｌ２Ｏ３の粒成長を抑制する効
果があること、 (2)添加剤が焼結体中に存在して破壊の起源とならず、
且つ物性の低下がないこと、 (3)ＳｉＣウィスカーよりも高温での劣化が少ないもの
であること。すなわち、高温での耐摩耗性がＳｉＣより
も高いこと、 の３点を満たすことが重要であり、その結果と、とくに
有効であったものがＴｉＣ，ＮｂＣであり、効果のあっ
たものとしてはＶ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗの炭化物であ
った。
ＳｉＣウィスカーおよびＴｉＣ，ＮｂＣ等はＡｌ２Ｏ３
に比べ耐酸化性に乏しいがゆえに、Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＣ
ウィスカー−ＴｉＣ，ＮｂＣ系においては、Ａｌ２Ｏ３
の優れた耐摩耗性を損なわないようにするためには、Ａ
ｌ２Ｏ３量として好ましくは６５％以上必要であり、そ
のためにはＳｉＣウィスカーおよびＴｉＣ，ＮｂＣ量の
総和は３５％以下であればよい。
に比べ耐酸化性に乏しいがゆえに、Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＣ
ウィスカー−ＴｉＣ，ＮｂＣ系においては、Ａｌ２Ｏ３
の優れた耐摩耗性を損なわないようにするためには、Ａ
ｌ２Ｏ３量として好ましくは６５％以上必要であり、そ
のためにはＳｉＣウィスカーおよびＴｉＣ，ＮｂＣ量の
総和は３５％以下であればよい。
ＴｉＣ，ＮｂＣは粒子が小さい程Ａｌ２Ｏ３粒成長効果
が高く、ＳｉＣウィスカー同様にＡｌ２Ｏ３粒界に存在
するＴｉＣ，ＮｂＣ等の粒子数に依存しており、同じ量
のＴｉＣ，ＮｂＣ等を添加する場合には平均粒径の小さ
いもの程効果が高くなり、よって添加量を減少させるこ
とができ、同時に耐摩耗性を向上させることができた。
その効果を第３図に示す。
が高く、ＳｉＣウィスカー同様にＡｌ２Ｏ３粒界に存在
するＴｉＣ，ＮｂＣ等の粒子数に依存しており、同じ量
のＴｉＣ，ＮｂＣ等を添加する場合には平均粒径の小さ
いもの程効果が高くなり、よって添加量を減少させるこ
とができ、同時に耐摩耗性を向上させることができた。
その効果を第３図に示す。
ＴｉＣ，ＮｂＣ等の平均粒径については、本発明におい
て市販の平均粒径０．８μｍのＴｉＣ粉末をジェット粉
砕し、不純物除去のため酸処理をし、平均粒径０．１２
μｍとしたものを使用した。本発明のＴｉＣ，ＮｂＣ等
の量の範囲においては０．８μｍ以下で効果が発揮され
始めるが、０．１２μｍではより効果的である。しか
し、０．０５μｍ以下になると焼結時にＴｉＣ，ＮｂＣ
の酸化が粒子内部にまで達し、本来の炭化物の効果を果
たさなくなる。その効果を第４図に示す。
て市販の平均粒径０．８μｍのＴｉＣ粉末をジェット粉
砕し、不純物除去のため酸処理をし、平均粒径０．１２
μｍとしたものを使用した。本発明のＴｉＣ，ＮｂＣ等
の量の範囲においては０．８μｍ以下で効果が発揮され
始めるが、０．１２μｍではより効果的である。しか
し、０．０５μｍ以下になると焼結時にＴｉＣ，ＮｂＣ
の酸化が粒子内部にまで達し、本来の炭化物の効果を果
たさなくなる。その効果を第４図に示す。
０．８μｍ以下のＴｉＣ，ＮｂＣ等の粉末を用いる場合
には２〜５重量％で十分なＡｌ２Ｏ３粒成長抑制効果が
発揮されるが、２％以下ではＡｌ２Ｏ３粒成長抑制効果
が十分でなく、靭性が低下し、工具として用いた場合に
は耐欠損性の点で劣ることになる。逆に５％を超えると
靭性は向上するが耐摩耗性は低下することになる。
には２〜５重量％で十分なＡｌ２Ｏ３粒成長抑制効果が
発揮されるが、２％以下ではＡｌ２Ｏ３粒成長抑制効果
が十分でなく、靭性が低下し、工具として用いた場合に
は耐欠損性の点で劣ることになる。逆に５％を超えると
靭性は向上するが耐摩耗性は低下することになる。
またさらに、上記(6)の要因として挙げた添加する化合
物の比率の影響については、第５図に示すグラフにＴｉ
ＣとＴｉＯ２の比率を例に挙げている。
物の比率の影響については、第５図に示すグラフにＴｉ
ＣとＴｉＯ２の比率を例に挙げている。
Ａｌ２Ｏ３−ＴｉＣ系において、ＴｉＣの一部をＴｉＯ
２で置換することによって焼結性が改善され、また物性
の面で有効である。すなわち、ＴｉＯ２／ＴｉＣ＋Ｔｉ
Ｏ２＝０であるＴｉＣのみ、またはＴｉＯ２／ＴｉＣ＋
ＴｉＯ２＝１であるＴｉＯ２のみに比べ、その重量比が
０．１〜０．５において、焼結性や物性、特に後述の切
削性能に優れていることが判る。これは、Ａｌ２Ｏ３と
ＴｉＣあるいはＴｉＯ２の粒界近傍でＴｉの炭，酸，炭
酸化物あるいはＡｌＴｉＯ５のような複合酸化物を一部
形成することで粒子間結合力が向上したためと考えられ
る。
２で置換することによって焼結性が改善され、また物性
の面で有効である。すなわち、ＴｉＯ２／ＴｉＣ＋Ｔｉ
Ｏ２＝０であるＴｉＣのみ、またはＴｉＯ２／ＴｉＣ＋
ＴｉＯ２＝１であるＴｉＯ２のみに比べ、その重量比が
０．１〜０．５において、焼結性や物性、特に後述の切
削性能に優れていることが判る。これは、Ａｌ２Ｏ３と
ＴｉＣあるいはＴｉＯ２の粒界近傍でＴｉの炭，酸，炭
酸化物あるいはＡｌＴｉＯ５のような複合酸化物を一部
形成することで粒子間結合力が向上したためと考えられ
る。
本発明の材料は、Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＣウィスカーに平均
粒径１μｍ以下のＴｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，ＴａＷ
の炭化物，酸化物，炭酸化物，Ａｌ２Ｏ３との固溶型化
合物を形成させることによりＡｌ２Ｏ３マトリックスの
結晶を微細化することで、強度，靭性が向上するが、さ
らに耐熱衝撃性も向上し、熱間での信頼性を高め、その
結果、工具として耐欠損性が改善されることになる。
粒径１μｍ以下のＴｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，ＴａＷ
の炭化物，酸化物，炭酸化物，Ａｌ２Ｏ３との固溶型化
合物を形成させることによりＡｌ２Ｏ３マトリックスの
結晶を微細化することで、強度，靭性が向上するが、さ
らに耐熱衝撃性も向上し、熱間での信頼性を高め、その
結果、工具として耐欠損性が改善されることになる。
セラミックにおける耐熱衝撃性の向上は、切削中の熱サ
イクルがある断続切削，フライス切削に有効であり、結
果的に耐欠損性が向上することになる。
イクルがある断続切削，フライス切削に有効であり、結
果的に耐欠損性が向上することになる。
耐熱衝撃性の評価は、大気中で所定の温度にて各試験片
３mm×４mm×３５mmを５分間保持し、その後２０℃の水
中に落下して、その前後の曲げ強度を測定し、曲げ強度
の低下した温度をΔＴとして調査した。その結果を第６
図に示す。
３mm×４mm×３５mmを５分間保持し、その後２０℃の水
中に落下して、その前後の曲げ強度を測定し、曲げ強度
の低下した温度をΔＴとして調査した。その結果を第６
図に示す。
耐熱衝撃性の向上効果はＴｉＣ成分が２重量％から発揮
され始め、ＴｉＣ成分が多くなる程向上し、切削テスト
での耐欠損性は高くなるが、耐摩耗性はＴｉＣ成分が多
くなる程低下する。よって、耐摩耗性を考慮した場合に
はＴｉＣ成分は２ないし５重量％が好ましい。
され始め、ＴｉＣ成分が多くなる程向上し、切削テスト
での耐欠損性は高くなるが、耐摩耗性はＴｉＣ成分が多
くなる程低下する。よって、耐摩耗性を考慮した場合に
はＴｉＣ成分は２ないし５重量％が好ましい。
長さと径の比、長さ／径＝アスペクト比の平均が２０以
上であるＳｉＣウィスカーをセラミックボールにて粉砕
切断し、アスペクト比の平均を７とし、スラリーのまま
超音波分散後、８０メッシュの篩を通した後乾燥した。
このＳｉＣウィスカーと平均粒径０．５μｍのα型Ａｌ
２Ｏ３及び平均粒径０．１２μｍのＴｉＣ粉末を表に示
す組成割合に秤量し、ナイロンポットを用い、溶媒とし
てメタノールを入れ、２０時間混合し、スプレードライ
ヤーで乾燥した。得られた造粒粉を黒鉛モールド中に入
れ、熱間一軸加圧焼結装置（ホットプレス）で１７３０
±２０℃、圧力３２０kg／cm2にて１時間保持し、５０
×５０×６mmの焼結体とし、これから試験片を作成して
試験に供した。
上であるＳｉＣウィスカーをセラミックボールにて粉砕
切断し、アスペクト比の平均を７とし、スラリーのまま
超音波分散後、８０メッシュの篩を通した後乾燥した。
このＳｉＣウィスカーと平均粒径０．５μｍのα型Ａｌ
２Ｏ３及び平均粒径０．１２μｍのＴｉＣ粉末を表に示
す組成割合に秤量し、ナイロンポットを用い、溶媒とし
てメタノールを入れ、２０時間混合し、スプレードライ
ヤーで乾燥した。得られた造粒粉を黒鉛モールド中に入
れ、熱間一軸加圧焼結装置（ホットプレス）で１７３０
±２０℃、圧力３２０kg／cm2にて１時間保持し、５０
×５０×６mmの焼結体とし、これから試験片を作成して
試験に供した。
試験結果を別表に示す。同表において、耐摩耗テスト，
耐摩耗テスト，耐欠損テストは以下の要領で行った。
耐摩耗テスト，耐欠損テストは以下の要領で行った。
耐摩耗テスト 得られた焼結体をＪＩＳ ＳＮＧＮ４３２（０．１×３
０゜）に切削加工し、下記のような切削テストに供し評
価した。
０゜）に切削加工し、下記のような切削テストに供し評
価した。
被削材 ＦＣ−２５ 周速 Ｖ＝３５０ｍ／min 切込み ｄ＝１．５mm 送り ｆ＝０．２mm／rev 逃面摩耗が０．３mmとなるまでの時間 ◎ １５分以上 〇 １０〜１５分 △ ５〜１０分 × ５分内 耐欠損テスト 被削材 ＦＣ−Ｄ４０ 周速 Ｖ＝３００ｍ／min 切込み ｄ＝１．５mm 送り ｆ＝０．１から０．０５mm／rev毎 欠損に到った時の送り ◎ ｆ＝０．５mm／rev以上 〇 ｆ＝０．３５〜０．５mm △ ｆ＝０．２〜０．３５mm × ｆ＝０．２mm以下 〔発明の効果〕 本発明のＳｉＣウィスカー分散アルミナ系セラミックス
は、基地であるＡｌ２Ｏ３粒子の成長を抑えることに対
し、ＳｉＣウィスカーのみの粒成長抑制だけではなく、
第三成分の添加によって、Ａｌ２Ｏ３粒成長抑制も行っ
ているので、従来のＳｉＣウィスカー分散アルミナ系セ
ラミックスに比べ以下のような効果を奏することができ
る。
は、基地であるＡｌ２Ｏ３粒子の成長を抑えることに対
し、ＳｉＣウィスカーのみの粒成長抑制だけではなく、
第三成分の添加によって、Ａｌ２Ｏ３粒成長抑制も行っ
ているので、従来のＳｉＣウィスカー分散アルミナ系セ
ラミックスに比べ以下のような効果を奏することができ
る。
(1)焼結体中のＡｌ２Ｏ３粒子が微細で緻密となり、と
くに靭性の向上が認められる。
くに靭性の向上が認められる。
(2)第三成分として粒径１μｍ以下（好ましくは０．５
μｍ以下）のＴｉＣまたはＮｂＣ等の粉末を添加してマ
トリックスを微細化，強靭化しているので、耐摩耗性に
劣るＳｉＣ量を低減しても同等以上の強靭さをもたせる
ことが可能で、耐摩耗性に優れた材料となる。
μｍ以下）のＴｉＣまたはＮｂＣ等の粉末を添加してマ
トリックスを微細化，強靭化しているので、耐摩耗性に
劣るＳｉＣ量を低減しても同等以上の強靭さをもたせる
ことが可能で、耐摩耗性に優れた材料となる。
(3)切削工具として応用した場合には、Ａｌ２Ｏ３粒子
の粒成長が抑えられ、Ａｌ２Ｏ３成分量を多くすること
が可能なため耐摩耗性に優れ、また耐熱衝撃性が改善さ
れるので、強靭性と共に耐欠損性に優れる切削性能を示
す。
の粒成長が抑えられ、Ａｌ２Ｏ３成分量を多くすること
が可能なため耐摩耗性に優れ、また耐熱衝撃性が改善さ
れるので、強靭性と共に耐欠損性に優れる切削性能を示
す。
第１図乃至第６図は、ＳｉＣウィスカーを分散したアル
ミナ系セラミックスに与える各要因の影響を示す図であ
る。
ミナ系セラミックスに与える各要因の影響を示す図であ
る。
Claims (1)
- 【請求項１】アスペクト比の平均が３以上であるウィス
カーを１０重量％から４０重量％未満と、平均粒径１．
０μｍ以下のＴｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗ化
合物の微粉末の１種または２種以上を１重量％以上５重
量％未満とを含有し、残部がα−Ａｌ２Ｏ３を９０容量
％以上含むＡｌ２Ｏ３とからなるウィスカー強化セラミ
ック材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63138612A JPH0641388B2 (ja) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | ウィスカー強化セラミック材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63138612A JPH0641388B2 (ja) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | ウィスカー強化セラミック材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01308881A JPH01308881A (ja) | 1989-12-13 |
| JPH0641388B2 true JPH0641388B2 (ja) | 1994-06-01 |
Family
ID=15226152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63138612A Expired - Lifetime JPH0641388B2 (ja) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | ウィスカー強化セラミック材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0641388B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0323278A (ja) * | 1989-06-20 | 1991-01-31 | Sumitomo Coal Mining Co Ltd | ウィスカー強化セラミック焼結体及びその製造方法 |
| SE502052C2 (sv) * | 1993-01-15 | 1995-07-31 | Sandvik Ab | SiC-whiskers och partikel-förstärkt keramiskt skärmaterial |
| SE502053C2 (sv) * | 1993-01-15 | 1995-07-31 | Sandvik Ab | Whiskers- och partikel-förstärkt keramiskt skärverktygsmaterial |
-
1988
- 1988-06-06 JP JP63138612A patent/JPH0641388B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01308881A (ja) | 1989-12-13 |
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