JPH0639612B2 - 転炉炉底の羽口構造 - Google Patents
転炉炉底の羽口構造Info
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- JPH0639612B2 JPH0639612B2 JP60105367A JP10536785A JPH0639612B2 JP H0639612 B2 JPH0639612 B2 JP H0639612B2 JP 60105367 A JP60105367 A JP 60105367A JP 10536785 A JP10536785 A JP 10536785A JP H0639612 B2 JPH0639612 B2 JP H0639612B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/48—Bottoms or tuyéres of converters
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は転炉炉底の羽口構造に係り、特に炉底耐火物の
寿命を著しく延長できる羽口構造に関し、底吹き転炉、
上底吹き転炉を使用する製鋼分野に利用される。
寿命を著しく延長できる羽口構造に関し、底吹き転炉、
上底吹き転炉を使用する製鋼分野に利用される。
戦後、製鋼炉としてはＬＤ転炉で代表される純酸素上吹
き転炉が主流であった。ところが、1965年炭化水素系ガ
スをさや状にして酸素ガスを含む、いわゆる２重管羽口
の発明により底吹き転炉が溶鋼の強撹拌による炉内反応
の促進の点で注目され、上吹き法と底吹き法の併用によ
る複合吹錬転炉の技術が開発され、高生産性を上げるに
至っている。しかしなお、炉底耐火物の寿命の延長技術
が重要な問題となっている。
き転炉が主流であった。ところが、1965年炭化水素系ガ
スをさや状にして酸素ガスを含む、いわゆる２重管羽口
の発明により底吹き転炉が溶鋼の強撹拌による炉内反応
の促進の点で注目され、上吹き法と底吹き法の併用によ
る複合吹錬転炉の技術が開発され、高生産性を上げるに
至っている。しかしなお、炉底耐火物の寿命の延長技術
が重要な問題となっている。
従来の同心２重管の炉底羽口を有する複合吹錬転炉の構
成と作用の概要を第３〜５図を参照して説明する。
成と作用の概要を第３〜５図を参照して説明する。
転炉炉体２の中央部上方に酸素吹込み用ランス４が設け
られ、溶銑６Ａの表面に酸素を吹込む。一方、炉底８に
は第４図に示す如き２重管羽口１０が複数個設けられ、
内管１２には通常酸素ガスを担体として生石灰などのフ
ラックス固体粉末１４が吹込まれる。一方、内管１２と
外管１６との空隙には、炭化水素ガス、ＣＯ２ガス、Ｃ
Ｏガス等の冷却用ガス１８が吹込まれる。
られ、溶銑６Ａの表面に酸素を吹込む。一方、炉底８に
は第４図に示す如き２重管羽口１０が複数個設けられ、
内管１２には通常酸素ガスを担体として生石灰などのフ
ラックス固体粉末１４が吹込まれる。一方、内管１２と
外管１６との空隙には、炭化水素ガス、ＣＯ２ガス、Ｃ
Ｏガス等の冷却用ガス１８が吹込まれる。
炉体２に装入された溶銑６Ａ中に含まれるＣ、Ｐ、Ｓ等
の不純分成分は、酸素吹込み用ランス４及び炉底羽口の
内管１２から炉内に吹込まれる酸素、生石灰などのフラ
ックスによって除去され、所定の成分を有する溶鋼６Ｂ
に製錬される。
の不純分成分は、酸素吹込み用ランス４及び炉底羽口の
内管１２から炉内に吹込まれる酸素、生石灰などのフラ
ックスによって除去され、所定の成分を有する溶鋼６Ｂ
に製錬される。
一方、炉底の２重管羽口１０の外管１６を通過して炉内
へ吹込まれる炭化水素ガス、ＣＯ２ガス、ＣＯガス等１
８は、その吸熱反応によって炉内へ吹込まれた酸素ガス
と溶銑６Ａとの反応による超高温の条件から羽口１０お
よびその周囲の耐火物２０を冷却することにより保護す
る作用を有している。
へ吹込まれる炭化水素ガス、ＣＯ２ガス、ＣＯガス等１
８は、その吸熱反応によって炉内へ吹込まれた酸素ガス
と溶銑６Ａとの反応による超高温の条件から羽口１０お
よびその周囲の耐火物２０を冷却することにより保護す
る作用を有している。
かくの如く、複合吹錬転炉は強撹拌による反応効率が高
く、従来の上吹き転炉に比し、短時間で所定の溶鋼を製
造することが可能であるほか、使用する副原料の原単位
も少いなど多くのすぐれた特性を有している。
く、従来の上吹き転炉に比し、短時間で所定の溶鋼を製
造することが可能であるほか、使用する副原料の原単位
も少いなど多くのすぐれた特性を有している。
しかしながら、この転炉は２重管羽口１０の外管１６を
通じて炉内へ吹込まれる炭化水素ガス等１８の吸熱反応
によって、羽口１０外周の耐火物２０を冷却するもの
の、炭化水素ガス等の分解する場所が耐火物の表面近傍
であるため羽口１０およびその周辺の耐火物２０の冷却
には限界があり、第５図に示すような耐火物の損傷が発
生し寿命を短くし、炉底耐火物の損耗速度が転炉の他の
部位に比し著しく大であるという問題がある。
通じて炉内へ吹込まれる炭化水素ガス等１８の吸熱反応
によって、羽口１０外周の耐火物２０を冷却するもの
の、炭化水素ガス等の分解する場所が耐火物の表面近傍
であるため羽口１０およびその周辺の耐火物２０の冷却
には限界があり、第５図に示すような耐火物の損傷が発
生し寿命を短くし、炉底耐火物の損耗速度が転炉の他の
部位に比し著しく大であるという問題がある。
上記炉底耐火物の損傷の態様を第５図（Ａ）、（Ｂ）、
（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｅ）によって説明する。第５図
（Ａ）は羽口１０および耐火物２０が正常な状態であ
る。第５図（Ｂ）は熱スポーリングによる羽口ノズル１
０の近傍の耐火物２０中に発生する亀裂２２を示してい
る。すなわち羽口ノズル１０の周辺は約１７００℃の高
温の溶鋼にさらされ、また出鋼後は外気にさらされ短時
間内に著しく温度差のあるヒートサイクルを受ける。そ
の際耐火物２０の内部に大きな温度勾配を生じ、その結
果として熱応力が発生し亀裂２２を生ずる。耐火物２０
に亀裂が生じると容易に表面の剥離が生じ（Ｃ）に示す
如く耐火れんが２０Ａの脱落が生じる。かくの如き熱ス
ポーリングによる損傷は突然発生し、また剥離するれん
が層が大きいこともあり、れんが２０Ａの損耗を著しく
早めるばかりではなく、転炉操業に支障を来たすことも
ある。
（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｅ）によって説明する。第５図
（Ａ）は羽口１０および耐火物２０が正常な状態であ
る。第５図（Ｂ）は熱スポーリングによる羽口ノズル１
０の近傍の耐火物２０中に発生する亀裂２２を示してい
る。すなわち羽口ノズル１０の周辺は約１７００℃の高
温の溶鋼にさらされ、また出鋼後は外気にさらされ短時
間内に著しく温度差のあるヒートサイクルを受ける。そ
の際耐火物２０の内部に大きな温度勾配を生じ、その結
果として熱応力が発生し亀裂２２を生ずる。耐火物２０
に亀裂が生じると容易に表面の剥離が生じ（Ｃ）に示す
如く耐火れんが２０Ａの脱落が生じる。かくの如き熱ス
ポーリングによる損傷は突然発生し、また剥離するれん
が層が大きいこともあり、れんが２０Ａの損耗を著しく
早めるばかりではなく、転炉操業に支障を来たすことも
ある。
第５図（Ｄ）は溶鋼による摩耗によって発生する羽口１
０周辺の耐火物２０の損耗を模式的に示したものであ
る。すなわち、複合吹錬転炉においては、上部の酸素吹
込み用ランス４より溶鋼表面に噴出される酸素ジェット
のほかに、炉底羽口１０から吹込まれる酸素ガスを坦体
とする生石灰等のフラックス固体の粉末１４の噴出によ
り炉内溶鋼６が強撹拌され、その結果羽口１０上部の耐
火物２０が溶鋼６の激しい運動によって摩耗しそぎ取ら
れる。
０周辺の耐火物２０の損耗を模式的に示したものであ
る。すなわち、複合吹錬転炉においては、上部の酸素吹
込み用ランス４より溶鋼表面に噴出される酸素ジェット
のほかに、炉底羽口１０から吹込まれる酸素ガスを坦体
とする生石灰等のフラックス固体の粉末１４の噴出によ
り炉内溶鋼６が強撹拌され、その結果羽口１０上部の耐
火物２０が溶鋼６の激しい運動によって摩耗しそぎ取ら
れる。
第５図（Ｅ）は炉底羽口１０の外管１６によって圧送さ
れる炭化水素等の冷却用ガス１８による冷却不足によっ
て生ずる羽口１０の上部周辺れんがの大きな損耗状況を
示す模式図である。かかる大きな損傷が一旦発生する
と、羽口ノズル１０は再使用が不可能となる。
れる炭化水素等の冷却用ガス１８による冷却不足によっ
て生ずる羽口１０の上部周辺れんがの大きな損耗状況を
示す模式図である。かかる大きな損傷が一旦発生する
と、羽口ノズル１０は再使用が不可能となる。
このほか、羽口ノズル１０およびその周辺耐火物２０の
表面に、溶鋼６中に吹込まれた酸素ジェットの逆流現象
が起り、これも周辺耐火物２０の損傷の一因であるとも
いわれている。
表面に、溶鋼６中に吹込まれた酸素ジェットの逆流現象
が起り、これも周辺耐火物２０の損傷の一因であるとも
いわれている。
上記２重管羽口を有する複合吹錬転炉の炉底羽口周辺の
損耗に対して従来から種々の対策が考えられているが、
その代表的なものとして特開昭５５−２４９４８があ
る。これは通常の２重羽口と異なり、同心２重管の外側
に不活性ガスを噴出する３層目の流路を形成した３重管
方式であって、炭化水素系ガスの約５００℃と約８００
℃以上の２つの温度域にて起る熱分解による吸熱機構を
最外層に不活性ガスを流すことにより羽口周辺の耐火物
からの伝熱を有効に遮断することにより保護し、その吸
熱効果を発揮せしめると共に、著しい温度勾配の不同を
除去しれんがのスポーリングの原因を除去しようとする
ものであって、一応の効果を収めることができた。
損耗に対して従来から種々の対策が考えられているが、
その代表的なものとして特開昭５５−２４９４８があ
る。これは通常の２重羽口と異なり、同心２重管の外側
に不活性ガスを噴出する３層目の流路を形成した３重管
方式であって、炭化水素系ガスの約５００℃と約８００
℃以上の２つの温度域にて起る熱分解による吸熱機構を
最外層に不活性ガスを流すことにより羽口周辺の耐火物
からの伝熱を有効に遮断することにより保護し、その吸
熱効果を発揮せしめると共に、著しい温度勾配の不同を
除去しれんがのスポーリングの原因を除去しようとする
ものであって、一応の効果を収めることができた。
しかし上記同心３重管方式においては、３層目の流路か
らの不活性ガス噴出部分と炉底耐火物と境界部分では、
ガス量の必要量が多いことから局所的な冷却作用が大き
く、そのため３重管羽口周辺の耐火物は、精練中にスポ
ーリングを起して脱落するという問題が残っていた。
らの不活性ガス噴出部分と炉底耐火物と境界部分では、
ガス量の必要量が多いことから局所的な冷却作用が大き
く、そのため３重管羽口周辺の耐火物は、精練中にスポ
ーリングを起して脱落するという問題が残っていた。
本発明の目的は、上記複合吹錬転炉の炉底における複数
組の同心多重管周辺の耐火物損傷等の従来技術の問題点
を解消し、該耐火物の損傷を起さない転炉炉底の効果的
な羽口構造を提供するにある。
組の同心多重管周辺の耐火物損傷等の従来技術の問題点
を解消し、該耐火物の損傷を起さない転炉炉底の効果的
な羽口構造を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。すなわ
ち、転炉炉底を貫通して酸化性ガス、冷却用ガス、粉体
等を圧送する複数組の同心多重管を有して成る転炉炉底
の羽口構造において、前記多重管の外周耐火物中に該多
重管を取囲んで設けられ耐火物保護用ガスを供給する複
数個の内径２、５mm以下のステンレス製細孔管を有する
ことを特徴とする転炉炉底の羽口構造である。
ち、転炉炉底を貫通して酸化性ガス、冷却用ガス、粉体
等を圧送する複数組の同心多重管を有して成る転炉炉底
の羽口構造において、前記多重管の外周耐火物中に該多
重管を取囲んで設けられ耐火物保護用ガスを供給する複
数個の内径２、５mm以下のステンレス製細孔管を有する
ことを特徴とする転炉炉底の羽口構造である。
第１図、第２図を参照して本発明による転炉炉底の羽口
構造を同心２重管の場合について説明する。
構造を同心２重管の場合について説明する。
転炉炉底の鉄皮２４の内側には炉内耐火物２０が内張り
されている。この炉底には複数個の同心２重管羽口１０
が設けられている。羽口１０は内管１２、外管１６の同
心２重管が鉄皮２４、耐火物２０を貫通して設けられ炉
内に開孔している。内管１２には酸素を坦体として生石
灰などのフラックス固体粉末１４が吹込まれ、外管１６
と内管１２との流路には炭化水素ガス等の冷却用ガス１
８が吹込まれることは、従来の羽口と同様である。本発
明による羽口１０Ａには、外管１６を取囲んで複数個の
金属製細孔管２６が設けられていて、内管１２、外管１
６と平行していずれも炉底内に開孔している。鉄皮２４
の外側には金属製細孔管２６への共通のタンク２８が設
けられ、金属製細孔管２６を通じて炉内へ吹込む不活性
ガス３０を一時貯留する。金属製細孔管２６はステンレ
ス鋼等の耐熱鋼が望ましく、吹込む不活性ガスとしては
Ｎ２、Ａｒ等いずれでもよく、その他ＣＯ２、ＣＯなど
でもよい。
されている。この炉底には複数個の同心２重管羽口１０
が設けられている。羽口１０は内管１２、外管１６の同
心２重管が鉄皮２４、耐火物２０を貫通して設けられ炉
内に開孔している。内管１２には酸素を坦体として生石
灰などのフラックス固体粉末１４が吹込まれ、外管１６
と内管１２との流路には炭化水素ガス等の冷却用ガス１
８が吹込まれることは、従来の羽口と同様である。本発
明による羽口１０Ａには、外管１６を取囲んで複数個の
金属製細孔管２６が設けられていて、内管１２、外管１
６と平行していずれも炉底内に開孔している。鉄皮２４
の外側には金属製細孔管２６への共通のタンク２８が設
けられ、金属製細孔管２６を通じて炉内へ吹込む不活性
ガス３０を一時貯留する。金属製細孔管２６はステンレ
ス鋼等の耐熱鋼が望ましく、吹込む不活性ガスとしては
Ｎ２、Ａｒ等いずれでもよく、その他ＣＯ２、ＣＯなど
でもよい。
ステンレス製細孔管２６の設置目的は、羽口１０Ａ周辺
の耐火物２０の冷却にあるので、その配置は第２図に示
す如く、羽口１０Ａを中心に同心円状に配列し、羽口１
０Ａ周辺れんがの損傷程度に応じて２列、３列に拡大す
ることによって損傷の多い範囲を広い範囲に亘って保護
することができる。
の耐火物２０の冷却にあるので、その配置は第２図に示
す如く、羽口１０Ａを中心に同心円状に配列し、羽口１
０Ａ周辺れんがの損傷程度に応じて２列、３列に拡大す
ることによって損傷の多い範囲を広い範囲に亘って保護
することができる。
上記の本発明の構成の大要を説明したが、以下実施例に
よって本発明者の実験結果と併せて更に詳細説明する。
よって本発明者の実験結果と併せて更に詳細説明する。
２５０ｔの複合吹錬転炉において、第１〜２図に示す如
き羽口構造を炉底に設置した。
き羽口構造を炉底に設置した。
内管１２および外管１６より成る炉底羽口１０Ａを取囲
んで内径２mm、外径４mmのステンレス製細孔管２６を炉
底羽口１０Ａの１本当り６０本設けた。ステンレス製細
孔管２６の各パイプの間隔は１０〜３０mmとし、炉底羽
口１０Ａの外面から１５０mmの位置まで第２図に示す如
く２列に同心円上に配列した。上記６０本の細孔管２６
に対して炉底羽口１０Ａの１個当り、すなわち６０本の
細孔管２６１組当り２〜８kgG/cm2の圧力をかけ、０．
２〜１．５Ｎm3/minの不活性ガスＡｒを流した。不活性
ガスはＡｒのほか、Ｎ２、その他ＣＯ２、ＣＯガスを使
用することができる。羽口１０Ａ周囲の炉底れんが２０
Ａとしてマグネシア−黒鉛質れんがを使用したが、細孔
管２６を埋設した周辺の温度は、炉中に溶鋼６Ｂが存在
する状態で細孔管２６の稼動面先端より１００mm深さの
測温結果で６００〜８００℃の低温を示した。これは細
孔管２６を通ずる不活性ガスの抜熱による冷却の効果で
ある。次に本発明に使用する細孔管２６の内径をどの範
囲にすべきかについて試験した結果について説明する。
先ず内径２mmのステンレス鋼管を使用し、ガス流量と背
圧との関係の経時変化を測定した。結果は第６図に示す
とおりである。すなわち、ガス流量は２Ｎm3/minから出
発し、徐々にガス流量を減少してほぼ０にした後、４分
間そのまま保持し、その後ガス圧力を４．６kgG/cm2に
まで上げた時に再びガスが流れ出した。
んで内径２mm、外径４mmのステンレス製細孔管２６を炉
底羽口１０Ａの１本当り６０本設けた。ステンレス製細
孔管２６の各パイプの間隔は１０〜３０mmとし、炉底羽
口１０Ａの外面から１５０mmの位置まで第２図に示す如
く２列に同心円上に配列した。上記６０本の細孔管２６
に対して炉底羽口１０Ａの１個当り、すなわち６０本の
細孔管２６１組当り２〜８kgG/cm2の圧力をかけ、０．
２〜１．５Ｎm3/minの不活性ガスＡｒを流した。不活性
ガスはＡｒのほか、Ｎ２、その他ＣＯ２、ＣＯガスを使
用することができる。羽口１０Ａ周囲の炉底れんが２０
Ａとしてマグネシア−黒鉛質れんがを使用したが、細孔
管２６を埋設した周辺の温度は、炉中に溶鋼６Ｂが存在
する状態で細孔管２６の稼動面先端より１００mm深さの
測温結果で６００〜８００℃の低温を示した。これは細
孔管２６を通ずる不活性ガスの抜熱による冷却の効果で
ある。次に本発明に使用する細孔管２６の内径をどの範
囲にすべきかについて試験した結果について説明する。
先ず内径２mmのステンレス鋼管を使用し、ガス流量と背
圧との関係の経時変化を測定した。結果は第６図に示す
とおりである。すなわち、ガス流量は２Ｎm3/minから出
発し、徐々にガス流量を減少してほぼ０にした後、４分
間そのまま保持し、その後ガス圧力を４．６kgG/cm2に
まで上げた時に再びガスが流れ出した。
次に内径２mmと４mmの細孔管２６を使用し、パイプの内
径と開孔率との関係を調査した結果は第７図に示すとお
りである。ここで開効率とは細孔管２６の稼動面から溶
滓のコーテイング層に打勝ってガスが出ている状態を肉
眼観察により確認された回数の比率である。第７図より
明らかな如く、細孔管２６の内径が２．５mm以下であれ
ば開効率が８０％以上と高く、ガスを一旦停止した後で
も再供給が可能であり、ガス流量を広い範囲に亘って制
御可能であることが判明した。従って本発明に使用する
細孔管２６の内径は２．５mm以下に限定することとし
た。なお、細孔管２６からのガスの流出が不要の場合に
は、ガス流を止めてもパイプ内径が小さいので、それ自
身の溶解により出口を閉鎖するので溶鋼６Ｂが細孔管２
６から漏洩する恐れがなく、ガスの一旦停止後でも吹錬
中であれば溶滓のコーテイング層に打勝って再供給が可
能である。本発明による細孔管２６は上記の如き効果が
あるので、精錬する溶鋼に必要な条件、例えば鋼中の窒
素濃度等に従ってガス流量を調整することが可能である
等の大きな効果がある。
径と開孔率との関係を調査した結果は第７図に示すとお
りである。ここで開効率とは細孔管２６の稼動面から溶
滓のコーテイング層に打勝ってガスが出ている状態を肉
眼観察により確認された回数の比率である。第７図より
明らかな如く、細孔管２６の内径が２．５mm以下であれ
ば開効率が８０％以上と高く、ガスを一旦停止した後で
も再供給が可能であり、ガス流量を広い範囲に亘って制
御可能であることが判明した。従って本発明に使用する
細孔管２６の内径は２．５mm以下に限定することとし
た。なお、細孔管２６からのガスの流出が不要の場合に
は、ガス流を止めてもパイプ内径が小さいので、それ自
身の溶解により出口を閉鎖するので溶鋼６Ｂが細孔管２
６から漏洩する恐れがなく、ガスの一旦停止後でも吹錬
中であれば溶滓のコーテイング層に打勝って再供給が可
能である。本発明による細孔管２６は上記の如き効果が
あるので、精錬する溶鋼に必要な条件、例えば鋼中の窒
素濃度等に従ってガス流量を調整することが可能である
等の大きな効果がある。
本発明者による上記実験終了後炉底羽口１０Ａおよび羽
口１０Ａ周辺の耐火れんが２０の損傷状況を調整した結
果、第５図（Ｄ）、（Ｅ）で示した如き炉底羽口１０の
溶損、もしくは第５図（Ｂ）、（Ｃ）にて示した如き熱
スポーリングによる耐火れんが２０の亀裂は全く観察さ
れず、きわめて良好な炉内状況であった。
口１０Ａ周辺の耐火れんが２０の損傷状況を調整した結
果、第５図（Ｄ）、（Ｅ）で示した如き炉底羽口１０の
溶損、もしくは第５図（Ｂ）、（Ｃ）にて示した如き熱
スポーリングによる耐火れんが２０の亀裂は全く観察さ
れず、きわめて良好な炉内状況であった。
本発明は複数組の同心多重管を有する複合吹錬転炉の炉
底羽口構造において、該多重管の外周耐火物中に多重管
羽口を取囲んで不活性ガスを圧入する多数個の金属製細
孔管を設けた羽口構造であって、該金属製細孔管は好適
にはステンレス鋼管とし、その内径を２．５mm以下にす
ることにより次の効果を収めることができた。
底羽口構造において、該多重管の外周耐火物中に多重管
羽口を取囲んで不活性ガスを圧入する多数個の金属製細
孔管を設けた羽口構造であって、該金属製細孔管は好適
にはステンレス鋼管とし、その内径を２．５mm以下にす
ることにより次の効果を収めることができた。
（イ） ステンレス製細孔管内に不活性ガスを供給する
ことにより羽口周辺の耐火物を冷却し保護すると共に、
羽口周辺の熱応力の発生を防止することにより熱スポー
リングによる損傷を軽減することができた。
ことにより羽口周辺の耐火物を冷却し保護すると共に、
羽口周辺の熱応力の発生を防止することにより熱スポー
リングによる損傷を軽減することができた。
（ロ） ステンレス製細孔管の内径は２．５mm以下であ
るので不必要の場合は不活性ガスの圧入を停止しても、
それ自身の溶解により炉内開孔部を閉塞するので溶鋼の
漏洩するおそれがなく、転炉吹錬中ならば供給ガス圧力
を上げることによりガスの再供給ガ可能であり、冷却用
不活性ガスの流量制御を広い範囲に亘って行うことが可
能である。
るので不必要の場合は不活性ガスの圧入を停止しても、
それ自身の溶解により炉内開孔部を閉塞するので溶鋼の
漏洩するおそれがなく、転炉吹錬中ならば供給ガス圧力
を上げることによりガスの再供給ガ可能であり、冷却用
不活性ガスの流量制御を広い範囲に亘って行うことが可
能である。
（ハ） (ロ)の効果により転炉にて精錬する溶鋼に必要
な条件、例えば鋼中窒素濃度等に従って供給ガス量を調
整することが可能となった。
な条件、例えば鋼中窒素濃度等に従って供給ガス量を調
整することが可能となった。
（ニ） 多重管羽口の損耗も減少し、実績では約１０％
の損耗速度の減少が可能となった。
の損耗速度の減少が可能となった。
第１図、第２図は本発明による転炉炉底の羽口構造を示
し、第１図は模式縦断面図、第２図は横断面図、第３図
は複合吹錬転炉の構成を示す模式断面図、第４図は複合
吹錬転炉の従来の炉底羽口構造を示す部分拡大断面図、
第５図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｅ）は従来
の炉底羽口および周辺耐火物の損傷を示す模式断面図で
あって、（Ａ）は正常状態、（Ｂ）は熱応力による亀裂
発生状況、（Ｃ）は亀裂からのれんがの脱落状況、
（Ｄ）は羽口ノズルの損耗状況、（Ｅ）は羽口ノズルの
大きな損耗状況を示し、第６図は本発明の実施例におけ
るステンレス製細孔管を通じる冷却用不活性ガスの流
量、背圧の経時変化を示す線図、第７図は本発明による
ステンレス製細孔管の内径の開孔率に及ぼす影響を示す
線図である。 ６Ａ……溶銑、６Ｂ……溶鋼 ８……転炉炉底、１０、１０Ａ……２重管羽口 １２……内管、１６……外管 １８……冷却用ガス、２０……炉底耐火物 ２４……転炉鉄皮、２６……金属製細孔管 ２８……不活性ガスタンク、３０……不活性ガス
し、第１図は模式縦断面図、第２図は横断面図、第３図
は複合吹錬転炉の構成を示す模式断面図、第４図は複合
吹錬転炉の従来の炉底羽口構造を示す部分拡大断面図、
第５図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｅ）は従来
の炉底羽口および周辺耐火物の損傷を示す模式断面図で
あって、（Ａ）は正常状態、（Ｂ）は熱応力による亀裂
発生状況、（Ｃ）は亀裂からのれんがの脱落状況、
（Ｄ）は羽口ノズルの損耗状況、（Ｅ）は羽口ノズルの
大きな損耗状況を示し、第６図は本発明の実施例におけ
るステンレス製細孔管を通じる冷却用不活性ガスの流
量、背圧の経時変化を示す線図、第７図は本発明による
ステンレス製細孔管の内径の開孔率に及ぼす影響を示す
線図である。 ６Ａ……溶銑、６Ｂ……溶鋼 ８……転炉炉底、１０、１０Ａ……２重管羽口 １２……内管、１６……外管 １８……冷却用ガス、２０……炉底耐火物 ２４……転炉鉄皮、２６……金属製細孔管 ２８……不活性ガスタンク、３０……不活性ガス
Claims (1)
- 【請求項１】転炉炉底を貫通して酸化性ガス、冷却用ガ
ス、粉体等を圧送する複数組の同心多重管を有して成る
転炉炉底の羽口構造において、前記多重管の外周耐火物
中に該多重管を取囲んで設けられ耐火物保護用ガスを供
給する複数個の内径２、５mm以下のステンレス製細孔管
を有することを特徴とする転炉炉底の羽口構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60105367A JPH0639612B2 (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 転炉炉底の羽口構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60105367A JPH0639612B2 (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 転炉炉底の羽口構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61264119A JPS61264119A (ja) | 1986-11-22 |
| JPH0639612B2 true JPH0639612B2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=14405743
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60105367A Expired - Lifetime JPH0639612B2 (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 転炉炉底の羽口構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0639612B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63134620A (ja) * | 1986-11-27 | 1988-06-07 | Nkk Corp | 上底吹き転炉 |
| JP6406517B2 (ja) * | 2015-04-10 | 2018-10-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転炉用底吹き羽口 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5524948A (en) * | 1978-08-11 | 1980-02-22 | Kawasaki Steel Corp | Cupelling tuyere for oxygen converter |
| JPS5881911A (ja) * | 1981-11-05 | 1983-05-17 | Kawasaki Steel Corp | 転炉羽口 |
-
1985
- 1985-05-17 JP JP60105367A patent/JPH0639612B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61264119A (ja) | 1986-11-22 |
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