JPH0638997B2 - Brazing ribbon for brazing - Google Patents
Brazing ribbon for brazingInfo
- Publication number
- JPH0638997B2 JPH0638997B2 JP7038486A JP7038486A JPH0638997B2 JP H0638997 B2 JPH0638997 B2 JP H0638997B2 JP 7038486 A JP7038486 A JP 7038486A JP 7038486 A JP7038486 A JP 7038486A JP H0638997 B2 JPH0638997 B2 JP H0638997B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brazing
- ribbon
- corrosion resistance
- alloy
- joint
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ろう付け接合用ろう薄帯、特にステンレス鋼
接合用のNi−Cr−Ｂ系合金から成るろう薄帯に関する。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a brazing ribbon for brazing, in particular, a brazing ribbon made of a Ni—Cr—B alloy for joining stainless steel.
（従来の技術） 従来より、ステンレス鋼の溶接方法には、アーク溶接、
ろう付溶接があるが、前者が主に用いられている。しか
し、ろう付溶接は、アーク溶接に比べ簡便、かつ精密な
溶接が可能であり、量産性にも富んでいるため、今後大
きく発展する産業分野である。(Prior Art) Conventionally, welding methods for stainless steel include arc welding,
There is brazing welding, but the former is mainly used. However, brazing welding is an industrial field that will greatly develop in the future because it can perform simpler and more precise welding than arc welding and has high mass productivity.
このろう付けに用いられるろう材には、B-Ni粉末をバイ
ンダーで固めて薄板状にしたものが用いられてきた。し
かし、最近に至り、特公昭57−36075号および特公昭58
−15234号で開示された溶湯超急冷法によるNi基アモル
ファス合金薄帯が用いられるようになってきている。As the brazing material used for this brazing, a B-Ni powder hardened with a binder to form a thin plate has been used. However, recently, Japanese Patent Publication Nos. 57-36075 and 58
Ni-based amorphous alloy ribbons by the melt quenching method disclosed in No. -15234 have come to be used.
同様なろう付け用合金としては、「日本金属学会誌」第
49巻、第４号、1985年、285〜290頁に6 Ni-15.7 Cr-2.8
B-Fe系ろう合金が微結晶質として開示されている。Similar brazing alloys are available from the Japan Institute of Metals
Vol. 49, No. 4, 1985, pp. 285-290 6 Ni-15.7 Cr-2.8
B-Fe based braze alloys are disclosed as microcrystalline.
（発明が解決しようとする問題点） ところが、前者のバインダーで固めたろう材では、接合
時の未昇華バインダーがボイドになり易く、ろう接欠陥
を作る。また、後者のアモルファス質または微結晶質の
ろう材ではバインダーは使用されないため、それによる
ボイド生成はみられず、接合強度はかなり増加するもの
の、ステンレス鋼を接合した場合その接合部の耐蝕性が
母材ステンレス鋼のものと同等以上にならず、腐食環境
下で使用した場合、接合部が溶出分断するという欠点が
あった。(Problems to be Solved by the Invention) However, in the former brazing material hardened with a binder, the unsublimated binder at the time of joining is apt to form voids, which causes a brazing defect. In addition, since the binder is not used in the latter amorphous or microcrystalline brazing filler metal, void formation due to it is not seen, and although the joint strength increases considerably, when stainless steel is joined, the corrosion resistance of the joint is It was not as good as or better than that of the base material stainless steel, and when used in a corrosive environment, there was a drawback that the joint was eluted and fragmented.
かくして、本発明の目的は、特に、ステンレス鋼、およ
びNi基合金、さらには、Ni、Mo、Co、Ｗ等を多量に含有
する高合金鋼の接合に際して接合部の耐食性にすぐれた
ろう薄帯を提供することである。Thus, an object of the present invention is to provide a brazing ribbon having excellent corrosion resistance at the joint, especially when joining stainless steel, Ni-base alloy, and high alloy steel containing a large amount of Ni, Mo, Co, W and the like. Is to provide.
（問題点を解決するための手段） 本発明者らは、上記目的達成のために、溶湯超急冷法に
よるステンレス鋼接合用ろう薄帯の研究を積み重ねた結
果、次のような知見を得、本発明を完成した。(Means for Solving Problems) In order to achieve the above-mentioned objects, the present inventors have conducted research on a brazing ribbon for stainless steel joining by a molten metal ultra-quenching method, and as a result, obtained the following findings, The present invention has been completed.
(1)Ｂ、Cr等の元素を適量添加した場合、特にNi基合金
でなくとも安価なFe基合金であっても、強度、耐蝕性に
優れたステンレス鋼接合用ろう薄帯となる。(1) When an appropriate amount of an element such as B or Cr is added, a brazing ribbon for joining stainless steel, which is excellent in strength and corrosion resistance, can be obtained even if it is not a Ni-based alloy but an inexpensive Fe-based alloy.
(2)Ｂ、Cr量、特にＢ量が接合部耐蝕性に大きく影響
し、Ｂ：2.5重量％以下、Cr：10重量％以上添加するこ
とにより、母材以上の接合部耐蝕性が得られる。この
点、従来はＢの多量添加（例：2.5重量％超）は、アモ
ルファス化して強度、靱性改善に不可欠と考えられてき
たのである。(2) The amount of B and Cr, especially the amount of B, has a great influence on the corrosion resistance of the joint. By adding B: 2.5 wt% or less and Cr: 10 wt% or more, the joint corrosion resistance higher than the base material can be obtained. . In this respect, it has been conventionally considered that the addition of a large amount of B (eg, more than 2.5% by weight) becomes amorphous and is essential for improving strength and toughness.
(3)上述のように、このようなNi基、Fe基の合金では、
Ｂ、Si、Ｐ、Ｃ等の元素を15〜20原子％程度添加するこ
とにより初めて、溶湯超急冷法によりアモルファス質と
して靱性に富んだ薄帯を得ることができると考えられて
いたが、Ｂ：2.0〜2.5重量％（10〜12.3原子％）でもア
モルファス質もしくはアモルファス質と結晶質との混合
物となりろう材薄帯として十分な靱性を有する。また、
Ｂ：１〜２重量％（5.2〜10原子％）では微細結晶質と
なるが、脆化元素であるＢ量が低減しているため十分な
靱性をもつろう薄帯が得られる。(3) As described above, in such Ni-based and Fe-based alloys,
It was thought that a tough ribbon as an amorphous material could be obtained only by adding about 15 to 20 atomic% of elements such as B, Si, P, and C by the molten metal quenching method. : 2.0 to 2.5% by weight (10 to 12.3 atomic%) is amorphous or a mixture of amorphous and crystalline and has sufficient toughness as a brazing material ribbon. Also,
B: 1 to 2 wt% (5.2 to 10 atom%) becomes fine crystalline, but a brazing ribbon having sufficient toughness can be obtained because the amount of B, which is an embrittlement element, is reduced.
(4)このような薄帯を使用し、ステンレス鋼のろう付接
合、特にステンレス鋼パイプの周溶接を行うことによ
り、従来のアーク溶接に比べより簡便、精密、量産性に
富んだ溶接が可能となる。(4) By using such a ribbon and brazing stainless steel, especially by welding the circumference of a stainless steel pipe, welding that is simpler, more precise, and more productive than conventional arc welding is possible. Becomes
かくして、本発明の要旨とするところは、重量％で、 Si：1.5％以下、Mn：1.0％以下、 Cr：10〜40％、Ni：50％以下、 Ｂ：1.0〜2.5％、および さらに必要に応じ、Co：20％以下および／またはMo：20
％以下、ならびに、 残部実質的にFe から成る組成を有するろう付け接合用ろう薄帯である。Thus, the gist of the present invention is, in weight%, Si: 1.5% or less, Mn: 1.0% or less, Cr: 10-40%, Ni: 50% or less, B: 1.0-2.5%, and further required. Depending on Co: 20% or less and / or Mo: 20
% Or less, and the balance consisting essentially of Fe, which is a brazing ribbon for brazing.
ここに、ろう薄帯は一般にはアモルファス質でるが、そ
こまで急冷されずに微細結晶質のものであってもよい。
上記組成合金が均質体として得られればよく、したがっ
て、アモルファス質と微細結晶質との混合組織であって
もよい。Here, the brazing ribbon is generally amorphous, but it may be fine crystalline without being rapidly cooled.
It suffices that the above compositional alloy is obtained as a homogenous body, and therefore, it may have a mixed structure of amorphous substance and fine crystalline substance.
また、本発明にかかるろう薄帯を使ったろう付けの対象
となるのは代表的にはステンレス鋼であり、そのほかNi
基合金さらにはNi、Mo、Co、Ｗ等を多量に含有する高合
金鋼等が包含される。Further, the object of brazing using the brazing ribbon according to the present invention is typically stainless steel.
Base alloys as well as high alloy steels containing a large amount of Ni, Mo, Co, W and the like are included.
（作用） 次に、本発明にかかるろう薄帯の合金組成を上述のよう
に限定した理由を述べる。(Operation) Next, the reason why the alloy composition of the brazing ribbon according to the present invention is limited as described above will be described.
Si： 接合部の強度の上昇、耐蝕性向上および合金の融点低下
のために添加することがこのましいが、ろう薄帯の脆化
を引き起こすため1.5重量％以下とした。好ましくは、
1.0重量％以下である。Si: It is advisable to add Si to increase the strength of the joint, improve corrosion resistance, and lower the melting point of the alloy, but it was made 1.5% by weight or less because it causes embrittlement of the brazing ribbon. Preferably,
It is 1.0% by weight or less.
Mn： 高価なNi等の代用としてMnを添加してもよいが、耐蝕性
が劣化するため、５重量％以下とした。Mn: Mn may be added as a substitute for expensive Ni or the like, but the corrosion resistance is deteriorated, so the content is set to 5% by weight or less.
Cr： 接合部の耐蝕性を向上させるため10重量％以上添加し、
一方、合金の融点の上昇および接合部にσ相が析出し脆
化するため、40重量％以下とした。好ましくは、15〜35
重量％である。Cr: Add 10 wt% or more to improve the corrosion resistance of the joint,
On the other hand, since the melting point of the alloy increases and the σ phase precipitates at the joint and causes embrittlement, the content is set to 40% by weight or less. Preferably 15-35
% By weight.
Ni： 接合部の耐蝕性の向上および合金の融点低下のためNiを
添加することが好ましい。特に、オーステナイト系ステ
ンレス鋼の接合には、接合部をフェライトにさせないた
め５重量％以上必要である。Niについては、大部分がNi
となるまで添加しても良いが、Niが高価であること、ま
た多量添加しても接合部強度、耐蝕性は変化しないた
め、50重量％以下とした。好ましくは、５〜30重量％で
ある。Ni: It is preferable to add Ni in order to improve the corrosion resistance of the joint and to lower the melting point of the alloy. Particularly, for joining austenitic stainless steel, 5% by weight or more is necessary to prevent the joining portion from being ferrite. Most of Ni is Ni
However, since Ni is expensive and the joint strength and corrosion resistance do not change even if a large amount is added, the amount of Ni is set to 50% by weight or less. It is preferably 5 to 30% by weight.
Ｂ： 合金の融点低下、溶融ろうの流動性向上のため１重量％
以上添加するが、接合部の耐蝕性が劣化するため2.5重
量％以下とする。好ましくは1.6〜2.3重量％である。B: 1% by weight for lowering the melting point of the alloy and improving the fluidity of the molten braze
Although it is added above, the corrosion resistance of the joint is deteriorated, so the content is set to 2.5% by weight or less. It is preferably 1.6 to 2.3% by weight.
CoおよびMo： これらは任意添加成分であり、接合部の耐蝕性および高
温強度を改善するために、そのうちの少なくとも１種の
添加が好ましい。しかしそれらはいずれも高価が元素で
あるためそれぞれ20重量％以下に制限される。Co and Mo: These are optional additives, and at least one of them is preferably added in order to improve the corrosion resistance and high temperature strength of the joint. However, the cost of each of them is elemental, so that each is limited to 20% by weight or less.
なお、Moの場合、合金の融点をも上昇させる傾向が強
い。したがって、好ましくは、Moは10重量％以下添加す
るのがよい。In the case of Mo, there is a strong tendency to increase the melting point of the alloy. Therefore, it is preferable to add Mo in an amount of 10% by weight or less.
その他、Ｃ、Ｐなどの不純物は、余り過剰に含有される
と接合部の耐食性劣化をもたらすことから、合計で0.05
重量％以下に制限するのが好ましい。In addition, impurities such as C and P will result in deterioration of the corrosion resistance of the joint if it is contained in a too large amount.
It is preferable to limit it to the weight% or less.
次に、本発明にかかるろう付用の薄帯の代表的製造方法
である溶湯超急速冷却法について説明する。Next, the molten metal ultra-rapid cooling method, which is a typical method for manufacturing a thin ribbon for brazing according to the present invention, will be described.
第１図は、溶湯超急冷法の概念の略式説明図であり、図
示例の場合は単ロール法と呼ばれている方法であり、適
宜保持容器から注入ノズルを経て溶湯流がロール上に供
給され、これをロールの上で急速冷却するのである。こ
のときロールは高速で回転されており、しかも内側から
急速に冷却されているため、超急速冷却が可能となるの
である。FIG. 1 is a schematic explanatory view of the concept of the molten metal super-quenching method, which is a method called a single roll method in the illustrated example, in which a molten metal flow is appropriately supplied from a holding container to a roll through an injection nozzle. It is then cooled rapidly on rolls. At this time, the roll is rotated at a high speed and is rapidly cooled from the inside, so that ultra-rapid cooling is possible.
例えば、上述のような組成の合金溶湯を冷却する場合、
１０4℃／sec以上の冷却速度で冷却凝固させて、20〜10
0μｍ厚の薄帯とする。For example, when cooling the molten alloy having the above composition,
It is cooled and solidified at a cooling rate of 10 4 ° C / sec or more, and 20 to 10
A thin strip with a thickness of 0 μm is used.
かくして、アモルファス質または微細結晶質もしくはそ
れらの混合物の薄帯となる。これらの薄帯は殆ど表面酸
化もなく、そのままでろう付けに有用であるが、十分な
靱性を持っているため、複雑な形状に切断、およびプレ
ス加工した後にろう付けに使用してもよい。Thus, a ribbon of amorphous or fine crystalline or a mixture thereof is obtained. These ribbons have almost no surface oxidation and are useful for brazing as they are, but since they have sufficient toughness, they may be used for brazing after cutting and pressing into a complicated shape.
本発明の薄帯を使用してステンレス鋼を液相拡散接合す
る場合は、接合材間にインサート材としてその薄帯を挿
入し、インサート材を溶融させると、接合材と相互に拡
散し、次いで、等温凝固してインサート材が消滅し、接
合材と同質の継手を得るのである。When stainless steel is liquid phase diffusion bonded using the ribbon of the present invention, the ribbon is inserted as an insert material between the joining materials, and when the insert material is melted, it is mutually diffused with the joining material, and then, , The insert material disappears by isothermal solidification, and a joint of the same quality as the joining material is obtained.
かかる接合法において、インサート材は接合材より低融
点であり、接合温度はインサート材の溶融温度よりも高
く、接合材の溶融温度より低い温度とする。なお、接合
雰囲気は不活性ガス等の保護雰囲気である。In this joining method, the insert material has a lower melting point than the joining material, and the joining temperature is higher than the melting temperature of the insert material and lower than the melting temperature of the joining material. The bonding atmosphere is a protective atmosphere such as an inert gas.
かくして、本発明によれば、ステンレス鋼はもちろん、
Ni基合金さらには高合金鋼の優れたろう接合が行われ
る。Thus, according to the invention, not only stainless steel,
Excellent brazing of Ni-based alloys and even high alloy steels.
ここに言う「ステンレス鋼」は、Cr：12重量％以上を含
有する鋼一般を指称するが、それより少ない量のCrの場
合であっても、あるいはNi基もしくはFe基の耐熱合金の
ろう付け用に本発明にかかる薄帯を使用しても十分な接
合部強度および耐食性が得られる。The term "stainless steel" as used herein generally refers to steel containing Cr: 12% by weight or more, but brazing of heat-resistant alloys of Ni-based or Fe-based even if the amount of Cr is less than that Even if the ribbon according to the present invention is used for the purpose, sufficient joint strength and corrosion resistance can be obtained.
次に、実施例によってさらに本発明を説明する。Next, the present invention will be further described with reference to examples.
実施例１ 第２図は、本実施例において使用した拡散接合装置の略
式断面である。Example 1 FIG. 2 is a schematic cross section of a diffusion bonding apparatus used in this example.
接合母材1,2は上下加圧治具3,4によってそれぞれ支持さ
れており、上下加圧ラム5,6を介して油圧シリンダー10
によって加圧される。符号７は固定台、８はロードセ
ル、９は高周波加熱用コイルである。これらは全体が外
壁11によって包囲されていて、内部に保護雰囲気を形成
している。The joining base materials 1 and 2 are respectively supported by the vertical pressing jigs 3 and 4, and the hydraulic cylinder 10 is supported via the vertical pressing rams 5 and 6.
Is pressurized by. Reference numeral 7 is a fixed base, 8 is a load cell, and 9 is a high frequency heating coil. These are entirely surrounded by the outer wall 11 and form a protective atmosphere inside.
かかる装置によりろう接合を行う場合、まず、接合母材
1,2の間にろう薄帯10をインサート材として介在させ、
外壁11内を或るArガスなどによって保護雰囲気としてか
ら、高温状態で上下加圧ラム5,6の作用により両接合材
を圧着させることによりろう付け実施するのである。When performing brazing with such a device, first, the welding base material
Insert the brazing ribbon 10 as an insert material between 1 and 2,
Brazing is performed by forming a protective atmosphere in the outer wall 11 with a certain Ar gas or the like, and then press-bonding both joining materials by the action of the upper and lower pressurizing rams 5 and 6 in a high temperature state.
第１図に示す組成を有する10種の合金溶湯を第１図に示
すようにして3000r.p.m.で回転する直径300mmの鋼製ロ
ール表面上に開口部0.5×14mmの矩形ノズルを用いて噴
射し、幅14mm、厚さ35μｍの薄帯を作製した。これらは
アモルファス質と微細結晶質との混合組織であった。こ
れらの薄帯を14mm×14mmの大きさに切断した後、２つの
14mm×14mm×60mmのSUS304の角材の14mm×14mmの端面に
はさみ、1Kgf/mm2の荷重を加えながら、Ar雰囲気中で12
50℃、５分間の加熱により、薄帯を溶融し、接合した。
供試材のSUS304の組成を第２表に示す。また、比較例と
してJIS規格BNi-1AのNi系粉末シートろうを用い、同様
に接合した。Ten kinds of molten alloys having the composition shown in Fig. 1 were sprayed on the surface of a steel roll having a diameter of 300 mm rotating at 3000 rpm as shown in Fig. 1 using a rectangular nozzle with an opening of 0.5 x 14 mm. A thin strip having a width of 14 mm and a thickness of 35 μm was produced. These were a mixed structure of amorphous and fine crystalline. After cutting these ribbons to a size of 14 mm × 14 mm,
12mm × 14mm × 60mm SUS304 square bar is sandwiched between 14mm × 14mm end faces and a load of 1Kgf / mm 2 is applied.
The ribbon was melted and joined by heating at 50 ° C. for 5 minutes.
Table 2 shows the composition of SUS304 as the test material. As a comparative example, JIS standard BNi-1A Ni-based powder sheet wax was used and joined in the same manner.
その後、接合強度の測定のため、接合した角材を切削加
工によりJIS Z 2201の形状に成形し、引張り試験を行っ
た。Then, in order to measure the bonding strength, the bonded square bar was formed into a shape of JIS Z 2201 by cutting, and a tensile test was performed.
接合部耐食性は、接合した角材よりろう接部中心として
3mm(t)×10mm(w)×40mm(l)ならびに2mm(t)×直径11mmの
試験片を加工し、ステンレス鋼の硫酸、硫酸鋼腐食試験
（JIS G 0575。以下、「ストラウス試験」という）なら
びに孔食電位測定により評価した。Corrosion resistance of the joint is more
3mm (t) x 10mm (w) x 40mm (l) and 2mm (t) x 11mm diameter test pieces were processed and subjected to sulfuric acid and sulfuric acid steel corrosion test of stainless steel (JIS G 0575. Hereinafter referred to as "Strauss test". ) And pitting potential measurement.
ストラウス試験の試験片は湿式600番エメリー紙研磨仕
上げとし、試験後にＵベンド曲げを実施して割れの有無
を顕微鏡を用いて判定した。The test piece of the Strauss test was wet-finished No. 600 emery paper polished, U-bend bending was performed after the test, and the presence or absence of cracks was determined using a microscope.
孔食電位測定は0.01モルNaCl水溶液、60℃、Ar脱気下で
掃引速度20mV/minの動電位法にて測定した。ｎ数は３で
あった。The pitting potential was measured by a potentiodynamic method with a sweep rate of 20 mV / min in 0.01 molar NaCl aqueous solution, 60 ° C., under Ar deaeration. The n number was 3.
以上の結果をまとめて示す。The above results are shown together.
Ａ〜Ｄ合金は、特にＢ量の影響を調べるためのものであ
るが、比較材である0.85重量％Ｂを含有するＡ合金では
融点が高く、溶融せず、接合不可能であり、同じく比較
材である３重量％Ｂを含有するＤ合金では接合部強度、
延びは高いが耐食性に劣ることが分かる。これらと比較
して本発明にかかるＢおよびＣ合金では接合部の機械的
性質および耐食性ともにすぐれていることがわかる。 Alloys A to D are specifically for investigating the influence of the amount of B, but the alloy A containing 0.85 wt% B, which is a comparative material, has a high melting point, does not melt, and cannot be joined. In the D alloy containing 3 wt% B, which is the material, the joint strength,
It can be seen that the elongation is high but the corrosion resistance is poor. As compared with these, it is understood that the B and C alloys according to the present invention have excellent mechanical properties and corrosion resistance of the joint.
Ｅ〜Ｉ合金は特にCr量の影響を調べたものであるが、こ
れらの合金についての機械的性質はすぐれている。しか
し、Cr含有量の少ない比較材であるＥ合金では耐食性が
劣り、一方、本発明にかかる合金であるＦ〜Ｉ合金では
耐食性にも何ら問題がないことがわかる。The E to I alloys were examined especially for the influence of the amount of Cr, and the mechanical properties of these alloys are excellent. However, it can be seen that the E alloy, which is a comparative material having a low Cr content, is inferior in corrosion resistance, while the alloys F to I, which are alloys according to the present invention, have no problem in corrosion resistance.
Ｊ合金は市販されているアモルファス合金ろう薄帯とほ
ぼ同じ組成となっている。本発明にかかる合金では機械
的性質および耐食性についてなんら問題なく、優れた性
質を有しているが、比較材であるＪ合金では耐食性に問
題があることがあきらかである。The J alloy has almost the same composition as a commercially available amorphous alloy brazing ribbon. The alloy according to the present invention has excellent mechanical properties and corrosion resistance without any problem, but it is clear that the J alloy, which is a comparative material, has a problem with corrosion resistance.
また、本発明合金が従来のBNi-1A系粉末シートろう材に
比べ、機械的性質および耐食性の両面で優れていること
も明らかである。It is also clear that the alloy of the present invention is superior in both mechanical properties and corrosion resistance to the conventional BNi-1A-based powder sheet brazing material.
以上のように、本発明にかかるろう薄帯を用いてステン
レス鋼をろう付け接合することにより、優れた接合部の
機械的性質および耐食性が得られる。As described above, by brazing and joining stainless steel using the brazing ribbon according to the present invention, excellent mechanical properties and corrosion resistance of the joint can be obtained.
実施例２ 実施例１のＧ合金組成の溶湯を2500r.p.m.で回転する直
径300mmの鋼製ロール表面上に、開口部0.6×20mmの矩形
ノズルより噴射し、幅20mm、厚さ30μｍのろう薄帯を作
製した。これらはアモルファス質と微細結晶質との混合
組織であった。Example 2 The molten metal of the G alloy composition of Example 1 was sprayed from a rectangular nozzle having an opening of 0.6 × 20 mm onto a steel roll surface having a diameter of 300 mm rotating at 2500 rpm, and a brazing material having a width of 20 mm and a thickness of 30 μm was used. A band was made. These were a mixed structure of amorphous and fine crystalline.
第２図に示すように、拡散接合装置を使用し、SUS304ス
テンレス鋼製の直径25.4mm×厚さ1.0mm×長さ100のパイ
プを上述のようにして得られたろう薄帯をインサートー
材として接合面に挿入し、アルゴン雰囲気中で、接合温
度1250℃、接合時間200秒、加圧力1Kgf/mm2で接合し
た。この接合部より４個所の板状引張試験片および耐食
性試験片を採取した。As shown in Fig. 2, using a diffusion welding device, a pipe made of SUS304 stainless steel and having a diameter of 25.4 mm x thickness of 1.0 mm x length of 100 was joined using the brazing ribbon obtained as described above as an insert material. It was inserted into the surface and bonded in an argon atmosphere at a bonding temperature of 1250 ° C., a bonding time of 200 seconds, and a pressure of 1 Kgf / mm 2 . Four plate-like tensile test pieces and corrosion resistance test pieces were sampled from this joint.
本発明のろう簿帯をパイプ接合に適用しても何ら問題は
なく、母材レベルの接合強度が得られたｑ また、耐食性についても実施例１と同様の条件で評価を
行ったが、その結果をまとめた示す第４表からも明らか
なように、本発明によれば、良好な耐食性が確認され
た。Even if the brazing strip of the present invention was applied to pipe joining, there was no problem, and the joining strength at the base metal level was obtained. Further, the corrosion resistance was evaluated under the same conditions as in Example 1. As is clear from Table 4 which summarizes the results, according to the present invention, good corrosion resistance was confirmed.
（発明の効果） 以上詳述したように、本発明は、従来絶対必要と考えら
れていたボロン添加量を大幅に低減することにより、む
しろ耐食性を改善することができるものであり、しかも
必ずしも全部をアモルファス質とすることはなく、一部
微細結晶質を含有していてもよいなど、実用上実施が容
易であり、その利益は大きい。 (Effects of the Invention) As described in detail above, the present invention can improve the corrosion resistance by significantly reducing the amount of boron added, which was conventionally considered to be absolutely necessary. Is not made amorphous and may contain a part of fine crystalline, so that it is practically easy to carry out, and its profit is great.
【図面の簡単な説明】 第１図は、本発明にかかる薄帯の製造方法の概念の説明
図、および 第２図は、本発明において利用するろう付け装置の略式
断面図である。 1、2：接合母材、3、4：上下加圧治具 5、6：上下加圧ムラ、７：固定台 ８：ロードセル、９：高周波加熱用コイル 10：油圧シリンダー、11：外壁BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is an explanatory view of the concept of a method for manufacturing a ribbon according to the present invention, and FIG. 2 is a schematic sectional view of a brazing device used in the present invention. 1, 2: Joining base material, 3, 4: Vertical pressing jig 5, 6: Vertical pressing unevenness, 7: Fixing stand 8: Load cell, 9: High frequency heating coil 10: Hydraulic cylinder, 11: Outer wall
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 樽谷 芳男 兵庫県尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住 友金属工業株式会社中央技術研究所内 (72)発明者 北野 健次 大阪府大阪市東区北浜５丁目15番地 住友 金属工業株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued Front Page (72) Inventor Yoshio Tarutani 1-3-3 Nishi-Nagasumotodori, Amagasaki City, Hyogo Prefecture Sumitomo Metal Industries, Ltd. Central Research Laboratory (72) Inventor Kenji Kitano 5 Kitahama, Higashi-ku, Osaka-shi, Osaka 15-chome Sumitomo Metal Industries, Ltd.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7038486A JPH0638997B2 (en) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | Brazing ribbon for brazing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7038486A JPH0638997B2 (en) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | Brazing ribbon for brazing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62227595A JPS62227595A (en) | 1987-10-06 |
| JPH0638997B2 true JPH0638997B2 (en) | 1994-05-25 |
Family
ID=13429895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7038486A Expired - Lifetime JPH0638997B2 (en) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | Brazing ribbon for brazing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0638997B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008119744A (en) * | 2006-01-31 | 2008-05-29 | Nippon Steel Corp | Alloy for liquid-phase diffusion bonding |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2820613B2 (en) * | 1994-03-29 | 1998-11-05 | 新日本製鐵株式会社 | Liquid phase diffusion bonding alloy foil for heat resistant materials that can be bonded in oxidizing atmosphere |
| JP2733016B2 (en) * | 1994-04-06 | 1998-03-30 | 新日本製鐵株式会社 | Liquid phase diffusion bonding alloy foil for heat resistant materials that can be bonded in oxidizing atmosphere |
| SE523855C2 (en) | 2000-11-10 | 2004-05-25 | Alfa Laval Corp Ab | Iron-based brazing material for joining elm and soldered product made herewith |
| SE524928C2 (en) * | 2001-06-05 | 2004-10-26 | Alfa Laval Corp Ab | Iron-based brazing material for joining elements through brazing and brazed product made herewith |
| US7392930B2 (en) * | 2006-07-06 | 2008-07-01 | Sulzer Metco (Us), Inc. | Iron-based braze filler metal for high-temperature applications |
| US8894780B2 (en) | 2006-09-13 | 2014-11-25 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Nickel/iron-based braze and process for brazing |
| DE102007028275A1 (en) | 2007-06-15 | 2008-12-18 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Brazing foil on an iron basis as well as methods for brazing |
| JP5640823B2 (en) * | 2011-03-02 | 2014-12-17 | 新日鐵住金株式会社 | Alloy for liquid phase diffusion bonding |
| JP5640820B2 (en) * | 2011-03-02 | 2014-12-17 | 新日鐵住金株式会社 | Alloys for liquid phase diffusion bonding |
-
1986
- 1986-03-28 JP JP7038486A patent/JPH0638997B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008119744A (en) * | 2006-01-31 | 2008-05-29 | Nippon Steel Corp | Alloy for liquid-phase diffusion bonding |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62227595A (en) | 1987-10-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4209570A (en) | Homogeneous brazing foils of copper based metallic glasses | |
| JPS6120695A (en) | Homogeneous low melting-point brazing filler metal for joining alloy iron and non-ferrous alloy | |
| Schlossmacher et al. | Laser-welding of a Ni-rich TiNi shape memory alloy: mechanical behavior | |
| EP0051461A1 (en) | Homogeneous ductile brazing foils | |
| JPH0638997B2 (en) | Brazing ribbon for brazing | |
| JPH11505178A (en) | Nickel-chrome based brazing alloy | |
| KR20170103978A (en) | Brazing alloy | |
| Sriba et al. | Microstructure, micro-hardness and impact toughness of welded austenitic stainless steel 316L | |
| EP0922525A1 (en) | Alloy foil for liquid-phase diffusion bonding bondable in oxidizing atmosphere | |
| LIN et al. | Effect of bonding parameters on microstructures and properties during TLP bonding of Ni-based super alloy | |
| JP3329261B2 (en) | Welding materials and welded joints for high temperature high strength steel | |
| JPS6247935B2 (en) | ||
| JPH0113960B2 (en) | ||
| JPS60106691A (en) | Alloy for brazing | |
| CA1229507A (en) | Nickel based brazing filler metals | |
| JPH09323175A (en) | Alloy foil for liquid phase diffusion joining of fe base metal enabling joining in oxidizing atmosphere | |
| JPS6051957B2 (en) | Nickel-chromium filler metal | |
| Ghahferokhi et al. | Role of interlayer composition in microstructure and mechanical properties during TLP bonding of GTD-111/IN-718 superalloys | |
| Heiple et al. | Embrittlement of several stainless steels by liquid copper and liquid braze alloys | |
| JPH0543773B2 (en) | ||
| JP3798219B2 (en) | Joined body and joining method of iron-based alloy members | |
| JPH0765131B2 (en) | Heat-resistant copper alloy for heat exchangers with excellent hard brazing properties | |
| JPH0825053B2 (en) | Ni-based crystalline brazing ribbon | |
| JPS5815234B2 (en) | foil for brazing | |
| Chunwei et al. | Correlation between brazed joint elevated strength, microstructure and brazing processing parameter of Inconel superalloy |