JPH0637219Y2 - Actuator for auto tensioner - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案はエンジンのタイミングベルトに張力を付与する
オートテンショナ用アクチュエータに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial application] The present invention relates to an actuator for an automatic tensioner that applies tension to a timing belt of an engine.

〔従来の技術〕[Conventional technology]

エンジンの動弁機構を駆動するカムシャフト，並びに，
種々の補機類はタイミングベルト又はチェーン等の伝動
部材により回転駆動され，この伝動部材はクランクシャ
フト及び前記カムシャフト及び補機類に夫々装着された
各プーリに掛回されて当該クランクシャフトの回転をカ
ムシャフト及び補機類に伝達する。前記伝動部材として
は軽量化及び騒音の低減等を図るためにタイミングベル
トが広く使用されている。しかしながら，このタイミン
グベルトはエンジンの温度の高低差と当該タイミングベ
ルトの伸びによりその張力が変化し，騒音の発生，耐久
性の低下等の要因となる。そこで，オートテンショナ
（ベルトテンショナ）を設けてタイミングベルトの張力
の変化を吸収して当該タイミングベルトに常に適正な張
力を付与するようにしている。A cam shaft for driving a valve mechanism of the engine, and
Various auxiliaries are rotatably driven by a transmission member such as a timing belt or a chain, and the transmission member is wound around the crankshaft, the camshaft, and pulleys attached to the auxiliaries to rotate the crankshaft. Is transmitted to the camshaft and accessories. As the transmission member, a timing belt is widely used in order to reduce the weight and the noise. However, the tension of the timing belt changes due to the difference in the temperature of the engine and the elongation of the timing belt, which causes noise, deterioration of durability, and the like. Therefore, an automatic tensioner (belt tensioner) is provided to absorb a change in the tension of the timing belt and always apply an appropriate tension to the timing belt.

かかるオートテンショナは特開昭61-294250号等で提案
されているが一般に，第５図に示すように構成され，オ
ートテンショナ１はテンショナプーリ２と，当該テンシ
ョナプーリ２を軸３を介して回転可能に軸支すると共
に，軸４によりシリンダブロック（図示せず）に回動可
能に軸支されたテンショナボディ５と，該テンショナボ
ディ５と一体成形されたテンショナアーム5aに矢印Ａ方
向の押圧力を付与するアクチュエータ６とから構成され
る。一方，第５図に示すように，車両の動力伝達機構に
おいては，テンショナプーリ２の下方にクランクシャフ
トプーリ7,オイルポンププーリ８が夫々配され，オイル
ポンププーリ８の上方のテンショナプーリ２と対向する
位置にはアイドラプーリ９が配設され，テンショナプー
リ２の上方には図示しないカムシャフトプーリが配設さ
れて，これらのプーリにはタイミングベルト10が掛回さ
れている。Such an automatic tensioner has been proposed in Japanese Patent Laid-Open No. 61-294250, but it is generally constructed as shown in FIG. 5, and the automatic tensioner 1 rotates the tensioner pulley 2 and the tensioner pulley 2 via a shaft 3. A tensioner body 5 rotatably supported and rotatably supported by a cylinder block (not shown) by a shaft 4 and a tensioner arm 5a integrally formed with the tensioner body 5 are pressed in the direction of arrow A. And an actuator 6 for imparting. On the other hand, as shown in FIG. 5, in the power transmission mechanism of the vehicle, the crankshaft pulley 7 and the oil pump pulley 8 are arranged below the tensioner pulley 2 and face the tensioner pulley 2 above the oil pump pulley 8. An idler pulley 9 is disposed at a position to be provided, a camshaft pulley (not shown) is disposed above the tensioner pulley 2, and a timing belt 10 is wound around these pulleys.

アクチュエータ６は作動油を充填されたシリンダ61と，
該シリンダ61内に摺動可能に貫挿され，その軸心にプッ
シュロッド63を固着されたビストン62と，ピストン62の
一端面とシリンダ61の底面との間に画成された第１油室
61bに縮設され，ピストン62及びプッシュロッド63に矢
印Ａ方向の押圧力を付与するスプリング64と，ピストン
62の他端面とにより第２油室61eを構成するオイルシー
ル68等とから構成される。ピストン62及びプッシュロッ
ド63には第１油室61bと第２油室61eとを連通する第１油
路70が穿設されている。The actuator 6 includes a cylinder 61 filled with hydraulic oil,
A piston 62 slidably inserted into the cylinder 61 and having a push rod 63 fixed to the axis thereof, and a first oil chamber defined between one end face of the piston 62 and the bottom face of the cylinder 61.
A spring 64 that is compressed to 61b and applies a pressing force in the direction of arrow A to the piston 62 and push rod 63;
An oil seal 68 and the like that form the second oil chamber 61e by the other end surface of 62 are formed. The piston 62 and the push rod 63 are provided with a first oil passage 70 that connects the first oil chamber 61b and the second oil chamber 61e.

第１油路70の第１油室61b内における開口端にはチェッ
クボール65a,バネ65b,ボールリテーナ65cからなるチェ
ック弁65が配設されている。また，シリンダ61の上部に
は作動油の油圧を調節するリザーバ室61aが形成され，
このリザーバ室61a内にはダイアフラム66が配設されて
いる。さらにリザーバ室61aと第２油室61eとは第１油路
70の管路径よりも大きな管路径をもった第２油路80によ
り連通されている。A check valve 65 including a check ball 65a, a spring 65b, and a ball retainer 65c is arranged at the opening end of the first oil passage 70 in the first oil chamber 61b. Further, a reservoir chamber 61a for adjusting the hydraulic pressure of the hydraulic oil is formed above the cylinder 61,
A diaphragm 66 is arranged in the reservoir chamber 61a. Further, the reservoir chamber 61a and the second oil chamber 61e are the first oil passage.
The second oil passage 80 has a larger diameter than the diameter of 70.

シリンダ61の底面の油供給口61cは盲栓67により，上部
開口端はオイルシール68により閉塞され，オイルシール
68の中心孔からプッシュロッド63の先端が突出し，その
先端面は前述したテンショナアーム5aの下面に当接して
いる。かかる構成のオートテンショナ１において，タイ
ミングベルト10の伸，縮に応じてアクチュエータ６のプ
ッシュロッド63を進，退させ，テンショナプーリ２を介
して当該タイミングベルト10に常に適正な張力を付与す
るようにしている。具体的には，運転時にタイミングベ
ルト10の張力が低下して緩みが生じると，スプリング65
の押圧力によりピストン62及びプッシュロッド63が一体
に上昇し，プッシュロッド63の先端面がテンショナアー
ム5aを押し上げて当該テンショナアーム5aを軸４を中心
として回動させ，これによりテンショナプーリ２の回転
軸３も図中右方，つまり，タイミングベルト10の張力を
増大させる方向に移動し，当該タイミングベルト10の張
力が補正される。このようなピストン62の上昇時には当
該ピストン62の端面とシリンダ61の底面との間に画成さ
れた第１油室61bの油圧が第２油室61eの油圧より低くな
るため，チェック弁65が開き，リザーバ室61a,第２油室
61eから作動油が第２油路80,第１油路70を介して第１油
室61bに流入し，タイミングベルト10の張力とスプリン
グ64の張力とが釣り合ったところでピストン62が停止
し，ベルト張力を一定に保持する。The oil supply port 61c on the bottom surface of the cylinder 61 is closed by a blind plug 67, and the upper opening end is closed by an oil seal 68.
The tip of the push rod 63 projects from the central hole of 68, and the tip surface abuts the lower surface of the tensioner arm 5a described above. In the automatic tensioner 1 having such a configuration, the push rod 63 of the actuator 6 is advanced and retracted in accordance with the extension and contraction of the timing belt 10 so that the tension belt 2 is always provided with an appropriate tension via the tensioner pulley 2. ing. Specifically, if the tension of the timing belt 10 decreases and loosens during operation, the spring 65
The piston 62 and push rod 63 are integrally lifted by the pressing force of, and the tip end surface of the push rod 63 pushes up the tensioner arm 5a to rotate the tensioner arm 5a about the shaft 4, thereby rotating the tensioner pulley 2. The shaft 3 also moves to the right in the figure, that is, in the direction of increasing the tension of the timing belt 10, and the tension of the timing belt 10 is corrected. When the piston 62 rises in this way, the hydraulic pressure in the first oil chamber 61b defined between the end surface of the piston 62 and the bottom surface of the cylinder 61 becomes lower than the hydraulic pressure in the second oil chamber 61e. Open, reservoir chamber 61a, second oil chamber
The hydraulic oil from 61e flows into the first oil chamber 61b through the second oil passage 80 and the first oil passage 70, and when the tension of the timing belt 10 and the tension of the spring 64 are balanced, the piston 62 stops and the belt Keep tension constant.

逆に，タイミングベルト10の張力が増大した場合は，テ
ンショナボディ５及びテンショナアーム5aによってプッ
シュロッド63及びピストン62が図中下方に押され，第１
油室61bの油圧が上昇する。従って，チェック弁65が第
１油路70を閉塞し，第１油室61b内の作動油はピストン
によって圧縮されるためピストンとシリンダ61との間の
微小な間隙から当該作動油が徐々に第２油室61e,リザー
バ室61aに流入するので，ピストン62は下方に向かって
徐々に移動する。そして，テンショナアーム5aによる荷
重とスプリング64の張力とが釣り合ったところでピスト
ン62が停止し，ベルト張力が一定に保持される。On the contrary, when the tension of the timing belt 10 increases, the tensioner body 5 and the tensioner arm 5a push the push rod 63 and the piston 62 downward in the figure, and
The oil pressure in the oil chamber 61b rises. Therefore, the check valve 65 closes the first oil passage 70, and the working oil in the first oil chamber 61b is compressed by the piston, so that the working oil gradually comes out from the minute gap between the piston and the cylinder 61. Since it flows into the second oil chamber 61e and the reservoir chamber 61a, the piston 62 gradually moves downward. Then, when the load of the tensioner arm 5a and the tension of the spring 64 are balanced, the piston 62 is stopped and the belt tension is kept constant.

〔考案が解決しようとする課題〕[Problems to be solved by the device]

とこで，エンジン停止時に僅かにクランク軸が反転して
止まる場合があり，この場合ベルトの張力によりテンシ
ョナアーム5aが押されて経時的にピストン62が押し下げ
られた状態で停止する。この時，タイミングベルト10は
第５図に実線で示すように，クランクシャフトプーリ７
からアイドラプーリ９にかけての領域で緩みを生じる。
この状態から，急激にエンジンを始動すると，クランク
シャフトプーリ７が図示のように時計回りに回転するの
で，それまで緩んだ状態だったクランクシャフトプーリ
７からアイドラプーリ９にかけての領域のタイミングベ
ルト10が張ると同時に，オートテンショナ１側のタイミ
ングベルト10が破線で示すように緩む。これにより，ア
クチュエータ６内のピストン62及びプッシュロッド63が
スプリング64の押圧力により急激に上昇する。しかしな
がら、このピストン62及びプッシュロッド63が急激に上
昇すると，作動油は第１油路70を経て第１油室61b内へ
流入するよりもむしろ管路抵抗の少ない第２油路80を経
てリザーバ室61a内へ流れ込もうとするため，第１油室6
1b内は負圧となり，これによって第１油室内に気泡が発
生する。この状態で，タイミングベルト10の張力が増大
すると，プッシュロッド63及びピストン62がテンショナ
アーム5aにより押し下げられるが，上述したように，第
１油室61b内には気泡が存在しているため，作動油のダ
ンパ効果が発揮されず，当該プッシュロッド63およびピ
ストン62が急激に移動してしまう。（いわゆるスポンジ
現象。） この結果，エンジン始動時において，第１油路70,第２
油路80から作動油が第１油室61bに供給されるまでは，
上記したように，ピストン62及びプッシュロッド63が大
きなストロークで進退を繰り返すため，タイミングベル
トが振動し，タイミングベルトとベルトが一との間で接
触がおこり，これによって騒音が発生したり，プッシュ
ロッド63とテンショナアーム5aとが衝突して騒音が発生
したり，オイルシール68が摩耗損傷したり，タイミング
ベルト10がテンショナプーリ２から逸脱したり，さらに
はリザーバ室61aの許容量以上の作動油が第２油室61e内
からリザーバ室61a内に流入し，リザーバ室61aに配設さ
れたダイヤフラム66を破損させてしまう等の不具合が発
生していた。At this point, when the engine is stopped, the crankshaft may slightly reverse and stop, and in this case, the tensioner arm 5a is pushed by the tension of the belt and the piston 62 is pushed down with time to stop. At this time, the timing belt 10 is rotated by the crankshaft pulley 7 as shown by the solid line in FIG.
From the idler pulley 9 to the idler pulley 9.
When the engine is suddenly started from this state, the crankshaft pulley 7 rotates clockwise as shown in the figure, so that the timing belt 10 in the region from the crankshaft pulley 7 which has been loose until then to the idler pulley 9 is released. At the same time as tensioning, the timing belt 10 on the auto tensioner 1 side loosens as shown by the broken line. As a result, the piston 62 and the push rod 63 in the actuator 6 are rapidly raised by the pressing force of the spring 64. However, when the piston 62 and the push rod 63 suddenly rise, the hydraulic oil flows through the second oil passage 80 having a small resistance to the reservoir rather than flowing into the first oil chamber 61b through the first oil passage 70. In order to try to flow into the chamber 61a, the first oil chamber 6
Negative pressure is created in 1b, which causes bubbles in the first oil chamber. In this state, when the tension of the timing belt 10 increases, the push rod 63 and the piston 62 are pushed down by the tensioner arm 5a. However, as described above, since there are bubbles in the first oil chamber 61b, the operation is performed. The damper effect of oil is not exerted, and the push rod 63 and the piston 62 move abruptly. (So-called sponge phenomenon.) As a result, the first oil passage 70, the second oil passage 70
Until hydraulic oil is supplied from the oil passage 80 to the first oil chamber 61b,
As described above, since the piston 62 and the push rod 63 repeatedly move forward and backward with a large stroke, the timing belt vibrates and the timing belt and the belt come into contact with each other, which causes noise and push rod. 63 and the tensioner arm 5a collide with each other to generate noise, the oil seal 68 is worn and damaged, the timing belt 10 deviates from the tensioner pulley 2, and more than the allowable amount of hydraulic oil in the reservoir chamber 61a is generated. There has been a problem that the second oil chamber 61e flows into the reservoir chamber 61a and the diaphragm 66 disposed in the reservoir chamber 61a is damaged.

〔課題を解決するための手段〕[Means for Solving the Problems]

本考案は上記に鑑み創案されたもので，プッシュロッド
を一体に固着したピストンと，同ピストンを摺動自在に
内嵌すると共に作動油が充填されたシリンダと，上記シ
リンダ外部に設けられ上記シリンダ内部の油圧を調整す
る油圧調整室とを有するオートテンショナ用アクチュエ
ータにおいて，上記ピストンにより上記シリンダ内を第
１油室と第２油室とに区画し，上記ピストンを上記第２
油室側へ付勢するスプリングを配設する一方，上記ピス
トン又はプッシュロッドに穿設されて，上記第１油室と
上記第２油室とを連通する第１油路と，上記第１油室内
に開口した上記第１油路開口部に設けられ，かつ，上記
開口部を閉塞する第１の位置と，上記開口部を開放する
第２の位置との間において上記ピストンの移動方向と同
方向に移動可能な弁体を有し，上記第１の位置において
上記第１油室から上記第２油室への作動油の流入を阻止
し，上記第２の位置において上記第２油室から上記第１
油室への作動油の流入を可能とする逆止弁と，上記第２
油室と上記油圧調整室とを連通させる第２油路とを設け
るとともに，上記第１油路の管路径を上記第２油路の管
路径よりも大きくし，上記逆止弁の弁体移動距離を上記
シリンダの内径の1.5％以上としたことを特徴とするオ
ートテンショナ用アクチュエータを第１の要旨とし，プ
ッシュロッドを一体に固着したピストンと，同ピストン
を摺動自在に内嵌すると共に作動油が充填されたシリン
ダと，上記シリンダ外部に設けられ上記シリンダ内部の
油圧を調整する油圧調整室とを有するオートテンショナ
用アクチュエータにおいて，上記ピストンにより上記シ
リンダ内を第１油室と第２油室とに区画する一方，上記
ピストン又はプッシュロッドに穿設されて，上記第１油
室と上記第２油室とを連通する第１油路と，上記第１油
室内に開口した上記第１油路開口部近傍に上記第１油室
から上記第２油室への作動油の逆流を阻止する逆止弁
と，上記第２油室と上記油圧調整室とを連通させる第２
油路とを設けるとともに，上記第２油路の管路径を上記
第１油路の最小管路径の70％以下としたことを特徴とす
るオートテンショナ用アクチュエータを第２の要旨とす
る。The present invention has been made in view of the above, and includes a piston having a push rod integrally fixed thereto, a cylinder into which the piston is slidably fitted and which is filled with hydraulic oil, and the cylinder provided outside the cylinder. In an autotensioner actuator having a hydraulic pressure adjusting chamber for adjusting an internal hydraulic pressure, the inside of the cylinder is divided into a first oil chamber and a second oil chamber by the piston, and the piston is divided into the second oil chamber.
A first oil passage, which is provided in the piston or the push rod and connects the first oil chamber and the second oil chamber, while providing a spring for urging the oil chamber, and the first oil. The direction of movement of the piston is the same between a first position that is provided in the first oil passage opening that is open to the inside of the chamber and that closes the opening, and a second position that opens the opening. A valve body movable in a direction, blocking the inflow of hydraulic oil from the first oil chamber to the second oil chamber at the first position, and from the second oil chamber at the second position. First above
A non-return valve that allows the flow of hydraulic oil into the oil chamber;
A second oil passage that connects the oil chamber and the hydraulic pressure adjusting chamber is provided, and the pipe diameter of the first oil passage is made larger than the pipe diameter of the second oil passage to move the check valve valve body. The first gist is an actuator for an autotensioner, characterized in that the distance is set to 1.5% or more of the inner diameter of the cylinder, and a piston with an integrally fixed push rod and the piston are slidably fitted inside and actuated. In an actuator for an autotensioner having a cylinder filled with oil and a hydraulic pressure adjusting chamber provided outside the cylinder for adjusting the hydraulic pressure inside the cylinder, a first oil chamber and a second oil chamber are provided in the cylinder by the piston. And a first oil passage that is formed in the piston or the push rod and that communicates the first oil chamber and the second oil chamber, and the first oil chamber that opens into the first oil chamber. A check valve for preventing backflow of hydraulic oil to the second oil chamber 1 near the oil passage opening from the first oil chamber, a second for communicating the said second oil chamber and the oil pressure adjusting chamber
A second gist of the present invention is an actuator for an automatic tensioner, characterized in that an oil passage is provided and the diameter of the second oil passage is set to 70% or less of the minimum diameter of the first oil passage.

〔作用〕[Action]

上記構成によれば，プッシュロッドが突出する時は，作
動油は油圧調整室内へ流入するよりもむしろ管路抵抗の
少ない第１油路を経て第１油室内へ速やかに流入するた
め，第１油室内が負圧になることがなく，気泡が発生す
ることもない。またプッシュロッドが押し下げられる時
は逆止弁が閉状態となり，作動油は，第１油路を通過し
て第２油室内から第１油室内へ流れ込むことが阻止され
るため，シリンダとピストンとのわずかな隙間を通って
第２油室内へ流れ込み，充分なダンパ効果が得られる。According to the above configuration, when the push rod protrudes, the hydraulic oil flows into the first oil chamber through the first oil passage having a low resistance to the pipe, rather than flowing into the hydraulic pressure adjusting chamber. Negative pressure does not occur in the oil chamber, and bubbles do not occur. Further, when the push rod is pushed down, the check valve is closed, and the working oil is prevented from flowing into the first oil chamber from the second oil chamber through the first oil passage. It flows into the second oil chamber through a slight gap between the two, and a sufficient damper effect is obtained.

〔実施例〕〔Example〕

以下本考案の一実施例について説明する。尚従来技術と
同一部分には同一符号を付して詳細な説明を省略する。An embodiment of the present invention will be described below. The same parts as those of the conventional technique are designated by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.

本実施例におけるオートテンショナ用アクチュエータ
６′は第１図に示すとおり，従来例と略同一の構造を成
しているが，第２油路80の管路径φＤを第１油路70の管
路径φｄの70％以下とし，ボールストロークＳをシリン
ダ61の内径φｄ′の1.5％以上と設定してある。以下上
記第２油路80の管路径φD,ポールストロークＳを上記値
に設定した理由について第２図〜第４図に沿って説明す
る。As shown in FIG. 1, the actuator 6'for the automatic tensioner in the present embodiment has substantially the same structure as that of the conventional example, but the diameter φD of the second oil passage 80 is changed to the diameter of the first oil passage 70. It is set to 70% or less of φd and the ball stroke S is set to 1.5% or more of the inner diameter φd ′ of the cylinder 61. The reason why the diameter φD of the second oil passage 80 and the pole stroke S are set to the above values will be described below with reference to FIGS. 2 to 4.

まず第２図について説明すると，この第２図はシリンダ
61の内径φｄ′に対するボールストロークＳ（S/φ
ｄ′）をパラメータとして，第１油路70の最小管路径φ
ｄに対する第２油路80の管路径φＤ（φD/φｄ）の違い
によるピストン62及びプッシュロッド63の突出速度VAを
示したグラフである。First, referring to FIG. 2, this FIG. 2 shows a cylinder.
Ball stroke S (S / φ
d ′) as a parameter, the minimum pipe diameter φ of the first oil passage 70
7 is a graph showing a protrusion speed VA of the piston 62 and the push rod 63 depending on the difference in the diameter φD (φD / φd) of the second oil passage 80 with respect to d.

ここで，φD/φｄが大きく,S/φｄ′が小さい場合には,
VAが速いうえに作動油は第１油室61b内へほとんど流れ
込まず管路径の大きい，即ち管路抵抗の小さいリザーバ
室61a内へ流れ込むため，第１油室61b内は負圧となり気
泡が発生してしまう。Here, when φD / φd is large and S / φd ′ is small,
The VA is fast, and the hydraulic oil hardly flows into the first oil chamber 61b, but flows into the reservoir chamber 61a having a large pipeline diameter, that is, a small pipeline resistance. Therefore, negative pressure is generated in the first oil chamber 61b and bubbles are generated. Resulting in.

またφD/φｄが大きく,S/φｄ′も大きい場合にはVAが
さらに速くなるうえに，作動油はやはり管路抵抗の小さ
いリザーバ室61a内へ流れ込むため，やはり第１油室61b
内は負圧となってしまい気泡が発生してしまう。Further, when φD / φd is large and S / φd ′ is also large, VA is further increased, and the hydraulic oil also flows into the reservoir chamber 61a having a small conduit resistance.
The inside becomes negative pressure and bubbles are generated.

即ち，φD/φｄが大きければS/φｄ′の大小にかかわら
ず常に第１油室61b内には負圧が発生していることにな
る。That is, if φD / φd is large, negative pressure is always generated in the first oil chamber 61b regardless of the magnitude of S / φd '.

次にφD/φｄが小さく,S/φｄ′も小さい場合には,VAは
小さくなり,S/φｄ′も小さいため作動油は第１油室61b
内へ流れにくくなるが，スプリング64はφD/φｄが大き
いときと同様の力でピストン62を押し上げようとするた
め第１油室61b内はやはり負圧となる。Next, when φD / φd is small and S / φd ′ is small, VA is small and S / φd ′ is also small, so the hydraulic oil is the first oil chamber 61b.
Although it becomes difficult to flow inward, the spring 64 tries to push up the piston 62 with the same force as when φD / φd is large, so that the inside of the first oil chamber 61b also has a negative pressure.

そしてφD/φｄが小さくS/φｄ′が大きい場合には,VA
は多少速くなるが，φD/φｄが大きいときと比較すれば
小さいものであり，さらに第１油路70の管路径φｄが第
２油路80の管路径φＤよりも大きく,S/φｄ′も大きい
ため作動油は第１油室61b内へ速やかに流れ込み，第１
油室61b内が負圧になることはない。但し，プッシュロ
ッド63がテンショナアーム5aに押し戻される場合,S/φ
ｄ′が大きすぎるとチェックボール65aが第１油路70の
開口を閉塞するまでにピストン62及びプッシュロッド63
の移動に対して遅れを生じ，作動油が第１油路70を逆流
してしまうため，充分なダンパ効果を得ることができな
くなってしまう。また第２図中の点線はφD/φｄが０の
場合について示したものであるが，φD/φｄが０（即ち
リザーバ室が無い状態）ではリザーバ室61aが熱による
作動油の膨張分を吸収したり，熱によるピストン62及び
プッシュロッド63の体積変化に伴う作動油の変動分を吸
収したりすることができなくなるため，φD/φｄを０と
することはできない。And when φD / φd is small and S / φd ′ is large, VA
Is slightly faster, but smaller than when φD / φd is large. Further, the diameter φd of the first oil passage 70 is larger than the diameter φD of the second oil passage 80, and S / φd ′ is also Since it is large, the hydraulic oil flows quickly into the first oil chamber 61b,
The inside of the oil chamber 61b never becomes negative pressure. However, when the push rod 63 is pushed back to the tensioner arm 5a, S / φ
If d'is too large, the piston 62 and the push rod 63 will not reach until the check ball 65a closes the opening of the first oil passage 70.
Therefore, a sufficient damper effect cannot be obtained because the hydraulic oil flows backward through the first oil passage 70. The dotted line in FIG. 2 shows the case where φD / φd is 0, but when φD / φd is 0 (that is, when there is no reservoir chamber), the reservoir chamber 61a absorbs the expansion of the hydraulic oil due to heat. It is not possible to set φD / φd to 0 because it becomes impossible to absorb the fluctuation of the hydraulic oil due to the volume change of the piston 62 and the push rod 63 due to heat.

以上のことからφD/φｄは０以上であるが小さい方がよ
く,S/φｄ′はある程度の大きさが必要であることがわ
かる。From the above, it can be seen that φD / φd is preferably 0 or more, but smaller, and S / φd ′ needs to have a certain size.

これらのことを踏まえた上で，第３図，第４図について
説明する。Based on these points, FIGS. 3 and 4 will be described.

第３図はφD/φｄをパラメータとしたφ／φｄ′の違い
によるピストン62及びプッシュロッド63の収束時間の変
化を示したグラフであるが，ここでいう収束時間とはス
ポンジ現象が収まるまでにかかる時間のことをいう。Fig. 3 is a graph showing the change in the convergence time of the piston 62 and push rod 63 due to the difference of φ / φd 'with φD / φd as a parameter. The convergence time here is the time until the sponge phenomenon is settled. It means the time taken.

第３図によれば,S/φｄ′が変化してもφD/φｄが0.7以
下，即ち第２油路80の管路径φＤが第１油路70の最小管
路径φｄの70％以下であれば，ピストン62及びプッシュ
ロッド63は短時間で収束することがわかる。According to FIG. 3, even if S / φd ′ changes, φD / φd should be 0.7 or less, that is, the diameter φD of the second oil passage 80 should be 70% or less of the minimum diameter φd of the first oil passage 70. For example, it can be seen that the piston 62 and the push rod 63 converge in a short time.

第４図はS/φｄ′をパラメータとしたφD/φｄの違いに
よるピストン62及びプッシュロッド63の収束時間の変化
を示したグラフである。第４図によればφD/φｄに関係
なくS/φｄ′が0.015程度以上，即ちボールストローク
Ｓがシリンダ61の内径φｄ′の1.5％程度以上であれば
ピストン62及びプッシュロッド63は短時間で収束するこ
とがわかる。FIG. 4 is a graph showing changes in the convergence time of the piston 62 and the push rod 63 due to the difference in φD / φd with S / φd ′ as a parameter. According to FIG. 4, regardless of φD / φd, if S / φd ′ is about 0.015 or more, that is, if the ball stroke S is about 1.5% or more of the inner diameter φd ′ of the cylinder 61, the piston 62 and the push rod 63 will be in a short time. You can see that it converges.

以上第２図，第３図，第４図からチェックボール65aの
ボールストロークＳをシリンダ61の内径φｄ′の1.5％
以上，第２油路80の管路径φＤを第１油路70の最小管路
径φｄの70％以下とした。As shown in FIGS. 2, 3, and 4, the ball stroke S of the check ball 65a is 1.5% of the inner diameter φd ′ of the cylinder 61.
As described above, the diameter φD of the second oil passage 80 is set to 70% or less of the minimum diameter φd of the first oil passage 70.

次に上記の寸法をもったアクチュエータ６′の作用につ
いて説明する。Next, the operation of the actuator 6'having the above dimensions will be described.

まずエンジン始動時等によってオートテンショナ１側の
タイミングベルトに緩みが生じた場合は第１図（ａ）に
示すようにピストン62及びプッシュロッド63がスプリン
グ64の押圧力によって急激に飛出すため第１油室61b内
は負圧の傾向となる。このとき第２油室61e内はピスト
ン62及びプッシュロッド63の飛出しに伴って高圧とな
り，第２油室61e内の作動油は第２油路80を介してリザ
ーバ室61a内へ流入し，かつ第１油路70を通過し，チェ
ック弁65を介して第１油室61b内へ流入する。このとき
上述した如く，第２油路80の管路径φＤを第１油路70の
最小管路径φｄの70％以下，チェック弁65のボールスト
ロークＳをシリンダ61の内径φｄ′の1.5％程度以上と
設定してあるため，作動油は第２油路80を通過してリザ
ーバ室61a内よりはむしろ第１油路70を通過して第１油
室61b内へ流入しようとする。またこのときボールスト
ロークＳが小さすぎて作動油の流通が滑らかに行なわれ
ないということがないため一瞬負圧になっていた第１油
室61b内は速やかに初期の圧力値に復帰する。次にタイ
ミングベルト10の張力が増大してピストン62及びプッシ
ュロッド63が押し戻される場合は第１図（ｂ）に示され
るようにチェックボール65aにより第１油路70aの開口部
が閉塞され，第１油室61b内の作動油はピストン62とシ
リンダ61との微小な間隙を経て第２油室61e内及びリザ
ーバ室61a内へ流入する。またピストン62及びプッシュ
ロッド63が押し戻される際，ボールストロークＳはシリ
ンダ61の内径φｄ′の1.5％以上としたため，ボールス
トロークＳが大きすぎてチェックボール65aがピストン6
2及びプッシュロッド63の動きに追従できず，作動油が
第１油路70を逆流して第２油室61e内へ流入するといっ
た不具合も防止できる。このため充分なダンパ効果が得
られ，ピストン62及びプッシュロッド63が大ストローク
で移動することがない。First, when the timing belt on the side of the auto tensioner 1 is loosened due to engine start or the like, the piston 62 and the push rod 63 are suddenly ejected by the pressing force of the spring 64 as shown in FIG. The inside of the oil chamber 61b tends to have a negative pressure. At this time, the pressure in the second oil chamber 61e becomes high as the piston 62 and the push rod 63 fly out, and the working oil in the second oil chamber 61e flows into the reservoir chamber 61a via the second oil passage 80, Further, it passes through the first oil passage 70 and flows into the first oil chamber 61b via the check valve 65. At this time, as described above, the diameter φD of the second oil passage 80 is 70% or less of the minimum diameter φd of the first oil passage 70, and the ball stroke S of the check valve 65 is about 1.5% or more of the inner diameter φd ′ of the cylinder 61. Therefore, the hydraulic oil tries to flow into the first oil chamber 61b through the first oil passage 70 rather than through the second oil passage 80 and the reservoir chamber 61a. Further, at this time, since the ball stroke S is not too small to smoothly flow the working oil, the inside of the first oil chamber 61b, which has a negative pressure for a moment, is quickly returned to the initial pressure value. Next, when the tension of the timing belt 10 increases and the piston 62 and the push rod 63 are pushed back, the opening of the first oil passage 70a is closed by the check ball 65a as shown in FIG. 1 (b). The hydraulic oil in the first oil chamber 61b flows into the second oil chamber 61e and the reservoir chamber 61a through a minute gap between the piston 62 and the cylinder 61. Further, when the piston 62 and the push rod 63 are pushed back, the ball stroke S is 1.5% or more of the inner diameter φd ′ of the cylinder 61, so the ball stroke S is too large and the check ball 65a moves to the piston 6
It is also possible to prevent a problem in which the movement of the push rod 63 and the push rod 63 cannot be followed and the working oil flows backward in the first oil passage 70 and flows into the second oil chamber 61e. Therefore, a sufficient damper effect is obtained, and the piston 62 and the push rod 63 do not move with a large stroke.

従って本実施例によればピストン62及びプッシュロッド
63が突出する際には第１油室61b内が負圧になり気泡が
発生することもなく，さらにピストン62及びプッシュロ
ッド63が押し戻されるときには充分なダンパ効果を得る
ことができるため，スポンジ現象によっておこるタイミ
ングベルト10の振動によるベルトカバー等との接触によ
る騒音の発生や，オイルシール68の摩耗・損傷，ダイヤ
フラム66の破損，タイミングベルト10のテンショナプー
リ２からの逸脱，プッシュロッド63の折損等の不具合を
防止することができる。また本実施例ではφD/φｄを70
％以下でかつS/φｄ′を1.5％以上としてあるが，いず
れか一方のみが満足するものでもよい。Therefore, according to this embodiment, the piston 62 and the push rod are
When the 63 is projected, the inside of the first oil chamber 61b becomes a negative pressure and bubbles are not generated. Further, when the piston 62 and the push rod 63 are pushed back, a sufficient damper effect can be obtained. Generated by the vibration of the timing belt 10 caused by contact with the belt cover, wear and damage of the oil seal 68, damage of the diaphragm 66, deviation of the timing belt 10 from the tensioner pulley 2, breakage of the push rod 63, etc. Can be prevented. In this embodiment, φD / φd is 70
% And S / φd ′ is 1.5% or more, but only one of them may be satisfied.

また本実施例についてはオートテンショナ用アクチュエ
ータとして常用のシリコン油（常温で粘度500CST程度）
を作動油として用い，プッシュロッド63の軸方向に沿っ
て穿設した第１油路70の管路径を3.0mm,プッシュロッド
63の周方向に向かって穿設し，かつ上記3.0mmの管路径
に連通接続した第１油路70の最小管路径φｄを1.5mm,シ
リンダ61の内径φｄ′を14mmとし実験した結果を示した
が，第１油路70の管路径が2.5mm〜3mm程度，第１油路70
の最小管路径φｄが1.2mm〜1.5mm程度及びシリンダ61の
内径φｄ′が10mm〜20mm程度であれば本実施例と略同等
の結果を得ることができる。In this example, silicone oil commonly used as an actuator for auto tensioners (viscosity of about 500 CST at room temperature)
Is used as hydraulic oil, the diameter of the first oil passage 70 bored along the axial direction of the push rod 63 is 3.0 mm,
The experimental results are shown in which the minimum oil passage diameter φd of the first oil passage 70, which is bored in the circumferential direction of 63 and is connected to the above-mentioned oil passage diameter of 3.0 mm, is 1.5 mm and the inner diameter φd ′ of the cylinder 61 is 14 mm. However, the diameter of the first oil passage 70 is about 2.5 mm to 3 mm.
If the minimum pipe diameter φd is about 1.2 mm to 1.5 mm and the inner diameter φd 'of the cylinder 61 is about 10 mm to 20 mm, then the result substantially the same as that of this embodiment can be obtained.

〔考案の効果〕[Effect of device]

本考案によるオートテンショナ用アクチュエータによれ
ば，ピストン及びプッシュロッドが急激に突出する場合
でも，作動油が油圧調整室よりも第１油室内へ速やかに
流入するため，第１油室内が負圧になることがなく，気
泡が発生することがない。またピストン及びプッシュロ
ッドが押し戻される場合にはピストンとシリンダ間の間
隙から作動油が第１油室から第２油室へ流入するため充
分なダンパ効果を得ることができる。According to the actuator for an autotensioner according to the present invention, even when the piston and the push rod are suddenly projected, the working oil flows into the first oil chamber more quickly than the hydraulic pressure adjusting chamber, so that the first oil chamber has a negative pressure. And no bubbles are generated. Further, when the piston and the push rod are pushed back, the working oil flows from the first oil chamber to the second oil chamber through the gap between the piston and the cylinder, so that a sufficient damper effect can be obtained.

従ってスポンジ現象を防止でき，タイミングベルトとベ
ルトカバーとの接触による騒音の発生，オイルシールの
摩耗・損傷，ダイヤフラムの破損，タイミングベルトの
テンショナプーリからの逸脱，プッシュロッドの折損等
の不具合を防止できるとともにオートテンショナ用アク
チュエータとして耐久性・信頼性が向上する等の効果を
奏する。Therefore, the sponge phenomenon can be prevented, and problems such as noise generation due to contact between the timing belt and the belt cover, wear and damage of the oil seal, damage to the diaphragm, deviation of the timing belt from the tensioner pulley, and breakage of the push rod can be prevented. At the same time, it has the effect of improving durability and reliability as an actuator for an auto tensioner.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

第１図は本考案のオートテンショナ用アクチュエータの
一実施例を示す縦断面図，第２図はシリンダ内径に対す
るボールストロークをパラメータとして，第１油路径に
対する第２油路径の違いによるピストン及びプッシュロ
ッドの突出速度の変化を示したグラフ，第３図は第１油
路径に対する第２油路径をパラメータとしたボールスト
ロークの違いによるピストン及びプッシュロッドの収束
時間の変化を示したグラフ，第４図はシリンダ内径に対
するボールストロークをパラメータとして，第１油路の
最小管路径に対する第２油路径の違いによるピストン及
びプッシュロッドの収束時間の変化を示したグラフ，第
５図は従来例を示す構成図を夫々表す。 ６′……アクチュエータ 61……シリンダ 62……ピストン 63……プッシュロッド 61a……リザーバ室 61b……第１油室 61e……第２油室 65a……チェックボール 70……第１油路 80……第２油路FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing an embodiment of an actuator for an autotensioner of the present invention, and FIG. 2 is a piston and a push rod depending on the difference between the first oil passage diameter and the second oil passage diameter with a ball stroke as a parameter. Fig. 3 is a graph showing the change in the protruding speed of Fig. 3, Fig. 3 is a graph showing the change in the convergence time of the piston and push rod due to the difference in the ball stroke with the second oil passage diameter as the parameter to the first oil passage diameter, and Fig. 4 is A graph showing the change in the convergence time of the piston and the push rod due to the difference in the second oil passage diameter with respect to the minimum oil passage diameter of the first oil passage, using the ball stroke as a parameter for the cylinder inner diameter. Represent each. 6 '... Actuator 61 ... Cylinder 62 ... Piston 63 ... Push rod 61a ... Reservoir chamber 61b ... 1st oil chamber 61e ... 2nd oil chamber 65a ... Check ball 70 ... 1st oil passage 80 ...... Second oil passage

フロントページの続き 審査官 内田 博之 (56)参考文献 実開 昭62−45451（ＪＰ，Ｕ)Continuation of front page Examiner Hiroyuki Uchida (56) Bibliography Sho 62-45451 (JP, U)

Claims (2)

【実用新案登録請求の範囲】[Scope of utility model registration request] 【請求項１】プッシュロッドを一体に固着したピストン
と，同ピストンを摺動自在に内嵌すると共に作動油が充
填されたシリンダと，上記シリンダ外部に設けられ上記
シリンダ内部の油圧を調整する油圧調整室とを有するオ
ートテンショナ用アクチュエータにおいて，上記ピスト
ンにより上記シリンダ内を第１油室と第２油室とに区画
し，上記ピストンを上記第２油室側へ付勢するスプリン
グを配設する一方，上記ピストン又はプッシュロッドに
穿設されて，上記第１油室と上記第２油室とを連通する
第１油路と，上記第１油室内に開口した上記第１油路開
口部に設けられ，かつ，上記開口部を閉塞する第１の位
置と，上記開口部を開放する第２の位置との間において
上記ピストンの移動方向と同方向に移動可能な弁体を有
し，上記第１の位置において上記第１油室から上記第２
油室への作動油の流入を阻止し，上記第２の位置におい
て上記第２油室から上記第１油室への作動油の流入を可
能とする逆止弁と，上記第２油室と上記油圧調整室とを
連通させる第２油路とを設けるとともに，上記第１油路
の管路径を上記第２油路の管路径よりも大きくし，上記
逆止弁の弁体移動距離を上記シリンダの内径の1.5％以
上に設定したことを特徴とするオートテンショナ用アク
チュエータ。1. A piston having a push rod integrally fixed thereto, a cylinder in which the piston is slidably fitted and filled with hydraulic oil, and a hydraulic pressure provided outside the cylinder for adjusting the hydraulic pressure inside the cylinder. In an actuator for an autotensioner having an adjusting chamber, the inside of the cylinder is divided into a first oil chamber and a second oil chamber by the piston, and a spring for urging the piston toward the second oil chamber is provided. On the other hand, a first oil passage that is bored in the piston or the push rod and connects the first oil chamber and the second oil chamber, and the first oil passage opening that opens into the first oil chamber. A valve body that is provided and is movable in the same direction as the moving direction of the piston between a first position that closes the opening and a second position that opens the opening; First place I said from the first oil chamber in the second
A check valve for preventing the hydraulic oil from flowing into the oil chamber and allowing the hydraulic oil to flow from the second oil chamber to the first oil chamber at the second position; and the second oil chamber, A second oil passage communicating with the hydraulic pressure adjusting chamber is provided, and a pipe diameter of the first oil passage is made larger than a pipe diameter of the second oil passage, so that the valve element moving distance of the check valve is set to the above. An actuator for an auto tensioner characterized by being set to 1.5% or more of the inner diameter of the cylinder. 【請求項２】プッシュロッドを一体に固着したピストン
と，同ピストンを摺動自在に内嵌すると共に作動油が充
填されたシリンダと，上記シリンダ外部に設けられ上記
シリンダ内部の油圧を調整する油圧調整室とを有するオ
ートテンショナ用アクチュエータにおいて，上記ピスト
ンにより上記シリンダ内を第１油室と第２油室とに区画
する一方，上記ピストン又はプッシュロッドに穿設され
て，上記第１油室と上記第２油室とを連通する第１油路
と，上記第１油室内に開口した上記第１油路開口部近傍
に上記第１油室から上記第２油室への作動油の逆流を阻
止する逆止弁と，上記第２油室と上記油圧調整室とを連
通させる第２油路とを設けるとともに，上記第２油路の
管路径を上記第１油路の最小管路径の70％以下に設定し
たことを特徴とするオートテンショナ用アクチュエー
タ。2. A piston having a push rod integrally fixed thereto, a cylinder in which the piston is slidably fitted and filled with hydraulic oil, and a hydraulic pressure provided outside the cylinder for adjusting the hydraulic pressure inside the cylinder. In an actuator for an autotensioner having an adjusting chamber, the inside of the cylinder is divided into a first oil chamber and a second oil chamber by the piston, while the piston or the push rod is bored to form the first oil chamber. A back flow of the hydraulic oil from the first oil chamber to the second oil chamber is provided in the vicinity of the first oil passage communicating with the second oil chamber and the first oil passage opening opening in the first oil chamber. A check valve for blocking and a second oil passage for connecting the second oil chamber and the oil pressure adjusting chamber are provided, and the diameter of the second oil passage is set to 70 times the minimum diameter of the first oil passage. It is characterized by being set to% or less Auto-tensioner for the actuator.