JPH0635624B2 - 高強度アルミニウム合金押出材の製造法 - Google Patents
高強度アルミニウム合金押出材の製造法Info
- Publication number
- JPH0635624B2 JPH0635624B2 JP60100282A JP10028285A JPH0635624B2 JP H0635624 B2 JPH0635624 B2 JP H0635624B2 JP 60100282 A JP60100282 A JP 60100282A JP 10028285 A JP10028285 A JP 10028285A JP H0635624 B2 JPH0635624 B2 JP H0635624B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- billet
- pressure
- extruded material
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Extrusion Of Metal (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、例えば車輌用部品、機械用部品、野球用バ
ット等に使用される高強度アルミニウム合金押出材、特
にＡl-高Ｚn-Ｍg-Ｃu 系アルミニウム合金押出材の製造
法に関する。
ット等に使用される高強度アルミニウム合金押出材、特
にＡl-高Ｚn-Ｍg-Ｃu 系アルミニウム合金押出材の製造
法に関する。
定 義 なお、この明細書において、「％」はいずれも重量％を
示すものである。
示すものである。
従来の技術 従来、高強度アルミニウム合金展伸材としては、代表的
なものとしてＡ７０７５合金、Ａ７１７８合金、Ａ７０
５０合金等が知られている。
なものとしてＡ７０７５合金、Ａ７１７８合金、Ａ７０
５０合金等が知られている。
発明が解決しようとする問題点 ところが、最近では、これらの合金でさえなお、強度を
不満足とする用途が増え、その更なる強度の増大をはか
ることが強く要望されている。このために、近時上記の
ようなＡl-Ｚn-Ｍg-Ｃu 系合金についても、その主要硬
化元素であるＺn 、Ｍg 、Ｃu の添加量を更に増大させ
る試みがなされているが、これらの硬化元素を従来合金
の範囲を超えて多く含有せしめると、連続鋳造時に鋳造
割れが発生し、その製造が困難になる。
不満足とする用途が増え、その更なる強度の増大をはか
ることが強く要望されている。このために、近時上記の
ようなＡl-Ｚn-Ｍg-Ｃu 系合金についても、その主要硬
化元素であるＺn 、Ｍg 、Ｃu の添加量を更に増大させ
る試みがなされているが、これらの硬化元素を従来合金
の範囲を超えて多く含有せしめると、連続鋳造時に鋳造
割れが発生し、その製造が困難になる。
一方、この鋳造割れの防止対策として一般的には鋳造温
度を低くすることが考慮されるが、この場合には、応力
腐蝕割れ防止、結晶粒微細化等のために通常添加される
Ｍn 、Ｃr 、Ｚr 等が鋳造時に粗大ないし巨大な晶出物
を生成するという新たな問題点を発生する。このため、
鋳造温度を低下するにも自ずと限界があり、従来既知の
７０００番系合金の許容範囲を超えてＺn 、Ｍg 、Ｃu
の含有量を増大した高強度アルミニウム合金材料の工業
的な生産は著るしく困難であったのが実情である。もっ
とも、そのような合金を粉末冶金法によって製造しうる
ことは知られているが、高価格のものとなり、しかも酸
化物の混入による延性の低下の問題もあって、工業的実
生産には不向きなものであった。
度を低くすることが考慮されるが、この場合には、応力
腐蝕割れ防止、結晶粒微細化等のために通常添加される
Ｍn 、Ｃr 、Ｚr 等が鋳造時に粗大ないし巨大な晶出物
を生成するという新たな問題点を発生する。このため、
鋳造温度を低下するにも自ずと限界があり、従来既知の
７０００番系合金の許容範囲を超えてＺn 、Ｍg 、Ｃu
の含有量を増大した高強度アルミニウム合金材料の工業
的な生産は著るしく困難であったのが実情である。もっ
とも、そのような合金を粉末冶金法によって製造しうる
ことは知られているが、高価格のものとなり、しかも酸
化物の混入による延性の低下の問題もあって、工業的実
生産には不向きなものであった。
問題点を解決するための手段 本発明者は種々の実験と研究の結果、Ｚn 、Ｍg 、Ｃu
等の硬化元素を多量に含む溶融アルミニウム合金を所定
の高圧下に凝固せしめることにより、凝固割れを生じさ
せることなく、しかもＭn 、Ｃr 、Ｚr 等の添加元素に
よる粗大晶出物の生成をも防止して、押出加工に好適す
る欠陥のないビレットを作製しうることを見出し、この
発明を完成するに至った。
等の硬化元素を多量に含む溶融アルミニウム合金を所定
の高圧下に凝固せしめることにより、凝固割れを生じさ
せることなく、しかもＭn 、Ｃr 、Ｚr 等の添加元素に
よる粗大晶出物の生成をも防止して、押出加工に好適す
る欠陥のないビレットを作製しうることを見出し、この
発明を完成するに至った。
即ち、この発明は、 Ｚn;７〜１２％、 Ｍg;２〜７％、 Ｃu;０．５〜３％を含有し、 あるいは更に Ｍn;０．２〜１．０％、 Ｃr;０．１〜０．４％、 Ｚr;０．０５〜０．３％のうちの１種または２種以上を
含有し、残部アルミニウム及び不純物からなるアルミニ
ウム合金を溶解し、その溶湯を、３００〜３５０℃に予
熱した加圧凝固用金型に注湯して３００kgf/cm2以上の
高圧下に加圧凝固せしめることによりビレットに作製し
たのち、該ビレット押出加工することを特徴とする高強
度アルミニウム合金押出材の製造方法を要旨とするもの
である。
含有し、残部アルミニウム及び不純物からなるアルミニ
ウム合金を溶解し、その溶湯を、３００〜３５０℃に予
熱した加圧凝固用金型に注湯して３００kgf/cm2以上の
高圧下に加圧凝固せしめることによりビレットに作製し
たのち、該ビレット押出加工することを特徴とする高強
度アルミニウム合金押出材の製造方法を要旨とするもの
である。
先ず、上記合金成分の限定理由について説明すると次の
とおりである。
とおりである。
必須成分としてのＺn 、Ｍg 、Ｃu は、既知のとおり主
として合金の強度向上に寄与するものであり、いずれも
下限値未満では、即ちＺn;７％未満、Ｍg;２％未満、Ｃ
u;０．５％未満では、この発明によって所期するところ
の従来合金の達成領域をこえる高強度を達成することが
できない。従ってまた上記下限値未満の含有量によると
きは、従来の常法によるビレットの連続鋳造が可能であ
り、この発明の製造方法を採用することの意義に乏し
い。また、上限値であるＺn;１２％、Ｍg;７％、Ｃu;３
％をそれぞれ超えるときは、本発明による高圧凝固法に
よるビレットの作製を行う場合に於ても、なお上記元素
の粗大晶出物が発生し、かえって合金材の高強度化の達
成を阻害する。殊に、Ｚn は１２％をこえて含有しても
比較的な強度向上効果は望めず実質的に無意味である。
最も好適な含有量は、概ねＺn;８〜１０％、Ｍg;３〜５
％、Ｃu;１〜２％程度である。
として合金の強度向上に寄与するものであり、いずれも
下限値未満では、即ちＺn;７％未満、Ｍg;２％未満、Ｃ
u;０．５％未満では、この発明によって所期するところ
の従来合金の達成領域をこえる高強度を達成することが
できない。従ってまた上記下限値未満の含有量によると
きは、従来の常法によるビレットの連続鋳造が可能であ
り、この発明の製造方法を採用することの意義に乏し
い。また、上限値であるＺn;１２％、Ｍg;７％、Ｃu;３
％をそれぞれ超えるときは、本発明による高圧凝固法に
よるビレットの作製を行う場合に於ても、なお上記元素
の粗大晶出物が発生し、かえって合金材の高強度化の達
成を阻害する。殊に、Ｚn は１２％をこえて含有しても
比較的な強度向上効果は望めず実質的に無意味である。
最も好適な含有量は、概ねＺn;８〜１０％、Ｍg;３〜５
％、Ｃu;１〜２％程度である。
任意的な含有成分として必要に応じて添加されるＭn 、
Ｃr 、Ｚr は、いずれも結晶粒の微細化、耐応力腐蝕割
れ性の改善に効果を示す上から均等物として評価しうる
ものであり、Ｍn;０．２％未満、Ｃr;０．１％未満、Ｚ
r;０．０５％未満では上記効果に乏しく、Ｍn;１．０％
超過、Ｃr;０．４％超過、あるいはＺr;０．３％超過の
場合には、合金中にそれらの粗大な晶出物を発生して所
期する合金の高強度化を達成することができない。
Ｃr 、Ｚr は、いずれも結晶粒の微細化、耐応力腐蝕割
れ性の改善に効果を示す上から均等物として評価しうる
ものであり、Ｍn;０．２％未満、Ｃr;０．１％未満、Ｚ
r;０．０５％未満では上記効果に乏しく、Ｍn;１．０％
超過、Ｃr;０．４％超過、あるいはＺr;０．３％超過の
場合には、合金中にそれらの粗大な晶出物を発生して所
期する合金の高強度化を達成することができない。
次に、製造工程について説明する。上記のようなＺn の
高含有率のＡl-Ｚn-Ｍg-Ｃu 系合金は、従来の常法とし
て行われているような連続鋳造法では、著るしい鋳造割
れの発生のために製造が困難であるが、この発明はこの
問題点を加圧凝固法の採用によって克服している。即
ち、上記アルミニウム合金を溶解し、その溶湯を加圧凝
固用金型内に注湯して加圧凝固せしめることにより、欠
陥のない結晶粒の微細なビレットの作製を行いうるもの
である。加圧凝固用金型は、これに押出機のコンテナを
利用するものとしてもよい。即ち、アルミニウム合金溶
湯を直接該コンテナに注入し、ステムで加圧しつつ凝固
させるものとしても良い。もちろん、この場合、上記コ
ンテナの前面は盲ダイスを付設して塞ぎ、加圧凝固中の
溶湯の噴き出しを防ぐものとすることが必要である。
高含有率のＡl-Ｚn-Ｍg-Ｃu 系合金は、従来の常法とし
て行われているような連続鋳造法では、著るしい鋳造割
れの発生のために製造が困難であるが、この発明はこの
問題点を加圧凝固法の採用によって克服している。即
ち、上記アルミニウム合金を溶解し、その溶湯を加圧凝
固用金型内に注湯して加圧凝固せしめることにより、欠
陥のない結晶粒の微細なビレットの作製を行いうるもの
である。加圧凝固用金型は、これに押出機のコンテナを
利用するものとしてもよい。即ち、アルミニウム合金溶
湯を直接該コンテナに注入し、ステムで加圧しつつ凝固
させるものとしても良い。もちろん、この場合、上記コ
ンテナの前面は盲ダイスを付設して塞ぎ、加圧凝固中の
溶湯の噴き出しを防ぐものとすることが必要である。
また、上記の注湯に際しては、前記金型を予め３００〜
３５０℃程度に加熱しておくものとする。これによりビ
レットに一層微細な組織を得ることを可能にする。即
ち、３００℃程度未満であると、注湯後前記アルミニウ
ムの凝固がすぐに開始してしまい、加圧凝固による効果
が充分に達成され難い。一方３５０℃をこえる高温に加
熱しておくと、冷却速度が遅くなり、晶出物が成長して
上記微細化効果を充分に達成し難いものとなる傾向がみ
られる。
３５０℃程度に加熱しておくものとする。これによりビ
レットに一層微細な組織を得ることを可能にする。即
ち、３００℃程度未満であると、注湯後前記アルミニウ
ムの凝固がすぐに開始してしまい、加圧凝固による効果
が充分に達成され難い。一方３５０℃をこえる高温に加
熱しておくと、冷却速度が遅くなり、晶出物が成長して
上記微細化効果を充分に達成し難いものとなる傾向がみ
られる。
注湯後、すぐさま前記金型内の溶湯を加圧ピストンによ
り加圧し、凝固を進行せしめることによってビレットを
作製する。即ち、加圧凝固法によってビレットを作製す
る。この際の加圧力は十分な加圧凝固の効果を得るため
には少なくとも３００kgf/cm2以上に設定することが必
要であり、好ましくは５００〜１０００kgf/cm2程度と
するのが良い。このように、所定の加圧状態下において
アルミニウム合金を凝固させることにより、鋳造割れを
生じさせることなく、かつ晶出物の小さなビレットを作
製しうる。従って、従来の鋳造法によってビレットを作
製する場合、組織の均一化と微細化をはかるために必要
とした爾後の加熱均質化処理を省略することが可能とな
り、そのための熱エネルギー及び処理時間の節約を達成
しうる。上記加圧力の大小は、ビレットの品質にさして
大きな影響を与えるものではない。しかしながら３００
kgf/cm2未満では、加圧凝固法による鋳造割れ防止及び
結晶粒の微細化効果に不十分であり、反面例えば１５０
０kgf/cm2をこえるような高圧を付加しても、それに要
するエネルギーの増大に見合う効果の比例的向上を見る
ことができないためむしろ無益である。なお、加圧凝固
により、晶出物の微細化をはかりうる理由は、加圧によ
り金型と溶湯の間及び溶湯内の空隙が消滅し、冷却速度
が増大することが１つの要因になっているものと推測さ
れる。
り加圧し、凝固を進行せしめることによってビレットを
作製する。即ち、加圧凝固法によってビレットを作製す
る。この際の加圧力は十分な加圧凝固の効果を得るため
には少なくとも３００kgf/cm2以上に設定することが必
要であり、好ましくは５００〜１０００kgf/cm2程度と
するのが良い。このように、所定の加圧状態下において
アルミニウム合金を凝固させることにより、鋳造割れを
生じさせることなく、かつ晶出物の小さなビレットを作
製しうる。従って、従来の鋳造法によってビレットを作
製する場合、組織の均一化と微細化をはかるために必要
とした爾後の加熱均質化処理を省略することが可能とな
り、そのための熱エネルギー及び処理時間の節約を達成
しうる。上記加圧力の大小は、ビレットの品質にさして
大きな影響を与えるものではない。しかしながら３００
kgf/cm2未満では、加圧凝固法による鋳造割れ防止及び
結晶粒の微細化効果に不十分であり、反面例えば１５０
０kgf/cm2をこえるような高圧を付加しても、それに要
するエネルギーの増大に見合う効果の比例的向上を見る
ことができないためむしろ無益である。なお、加圧凝固
により、晶出物の微細化をはかりうる理由は、加圧によ
り金型と溶湯の間及び溶湯内の空隙が消滅し、冷却速度
が増大することが１つの要因になっているものと推測さ
れる。
上記の加圧凝固法により作製したビレットは、次にこれ
を押出加工して所期する高強度アルミニウム合金押出材
とする。ここに、ビレットは一旦冷却された固相状態の
ものを用いても良いが、好ましくは前記加圧凝固の進行
により、ビレットの温度が押出加工に適する温度、例え
ば液相温度の約１／２程度にまで低下し半溶融状態とな
った時点で加圧凝固工程を終了し、すぐさまそのまま押
出機のコンテナに装填して押出しを開始するものとなす
ことが推奨される。このような手順を採用することによ
り、押出加工に際してのビレットの加熱工程を省くこと
が可能となり、その加熱に要するエネルギー及び時間を
節約し、合金押出材の製造能率の向上及び製造コストの
低減の利益を享受しうる。
を押出加工して所期する高強度アルミニウム合金押出材
とする。ここに、ビレットは一旦冷却された固相状態の
ものを用いても良いが、好ましくは前記加圧凝固の進行
により、ビレットの温度が押出加工に適する温度、例え
ば液相温度の約１／２程度にまで低下し半溶融状態とな
った時点で加圧凝固工程を終了し、すぐさまそのまま押
出機のコンテナに装填して押出しを開始するものとなす
ことが推奨される。このような手順を採用することによ
り、押出加工に際してのビレットの加熱工程を省くこと
が可能となり、その加熱に要するエネルギー及び時間を
節約し、合金押出材の製造能率の向上及び製造コストの
低減の利益を享受しうる。
発明の効果 この発明は上述のように、組成面において特に極めて高
含有率にＺn を含有し、Ｍg 及びＣu も比較的高含有の
Ａl-Ｚn-Ｍg-Ｃu 系合金からなるものであるから、従来
合金より卓越した高強度を保有し、各種機械部品等に使
用してその一層の薄肉化、軽量化の達成を可能とする優
れた高強度アルミニウム合金を得ることができる。
含有率にＺn を含有し、Ｍg 及びＣu も比較的高含有の
Ａl-Ｚn-Ｍg-Ｃu 系合金からなるものであるから、従来
合金より卓越した高強度を保有し、各種機械部品等に使
用してその一層の薄肉化、軽量化の達成を可能とする優
れた高強度アルミニウム合金を得ることができる。
かつ製造工程面では、上記組成のアルミニウム合金の溶
湯を３００〜３５０℃に予熱した加圧凝固用金型に注湯
し３００kgf/cm2以上の高圧凝固法によりビレットの作
製を行い、然る後該ビレットに押出加工を行うものとし
ている。従って、前記のような高強度合金でありなが
ら、ビレットの作製に鋳造割れを生じることなく、かつ
結晶粒の微細な延性に優れた高強度アルミニウム合金材
を押出材として高能率かつ低価格に製造することができ
る。
湯を３００〜３５０℃に予熱した加圧凝固用金型に注湯
し３００kgf/cm2以上の高圧凝固法によりビレットの作
製を行い、然る後該ビレットに押出加工を行うものとし
ている。従って、前記のような高強度合金でありなが
ら、ビレットの作製に鋳造割れを生じることなく、かつ
結晶粒の微細な延性に優れた高強度アルミニウム合金材
を押出材として高能率かつ低価格に製造することができ
る。
実施例 次にこの発明の実施例を比較例とともに示す。
上記第１表に示す各種化学組織の合金を液相温度＋１０
０℃に溶解し、その、溶湯を約３２０℃に加熱した加圧
凝固用金型に注湯したのち、すぐさまこれを１００kgf/
cm2に加圧し、該加圧下に凝固させた。そして、およそ
液相温度の約１／２程度の温度にまで冷却したとき、加
圧凝固工程を終了し、得られた半溶融状態のビレット
（直径７５mm、長さ１００mm）をすぐさま押出機のコン
テナーに挿入し、直径１２mmの丸棒に押出した。上記工
程において、ビレットは鋳造割れのない状態のものが得
られ、かつその押出しも支障なく行い得るものであっ
た。
０℃に溶解し、その、溶湯を約３２０℃に加熱した加圧
凝固用金型に注湯したのち、すぐさまこれを１００kgf/
cm2に加圧し、該加圧下に凝固させた。そして、およそ
液相温度の約１／２程度の温度にまで冷却したとき、加
圧凝固工程を終了し、得られた半溶融状態のビレット
（直径７５mm、長さ１００mm）をすぐさま押出機のコン
テナーに挿入し、直径１２mmの丸棒に押出した。上記工
程において、ビレットは鋳造割れのない状態のものが得
られ、かつその押出しも支障なく行い得るものであっ
た。
そこで次いで、この押出材を４６０℃で溶体化処理し、
更に１２０℃×２４時間の時効処理を施したのち、得ら
れた各試料の機械的性質を調べた。結果を第２表に示
す。なお、第１表中に示す比較合金は、Ｚn 、Ｍg 、及
びＣu の含有量を、従来の製法による場合の製造上のほ
ぼ限界値とされている組成範囲のものを示した。
更に１２０℃×２４時間の時効処理を施したのち、得ら
れた各試料の機械的性質を調べた。結果を第２表に示
す。なお、第１表中に示す比較合金は、Ｚn 、Ｍg 、及
びＣu の含有量を、従来の製法による場合の製造上のほ
ぼ限界値とされている組成範囲のものを示した。
上記第２表の結果に示されるとおり、本発明合金による
ものは、主にＺn の高率含有によって、従来の製法によ
る場合のＺn 含有量の限界とされている比較合金のもの
に較べ、若干伸びが低下するもの引張り強さ、耐力に一
段と優れたものとなっていることが分かる。
ものは、主にＺn の高率含有によって、従来の製法によ
る場合のＺn 含有量の限界とされている比較合金のもの
に較べ、若干伸びが低下するもの引張り強さ、耐力に一
段と優れたものとなっていることが分かる。
Claims (2)
- 【請求項１】Ｚn;７〜１２％、 Ｍg;２〜７％、 Ｃu;０．５〜３％を含有し、 残部アルミニウム及び不純物からなるアルミニウム合金
を溶解し、その溶湯を、３００〜３５０℃に予熱した加
圧凝固用金型に注湯して３００kgf/cm2以上の高圧下に
加圧凝固せしめることによりビレットに作製したのち、
該ビレットを押出加工することを特徴とする高強度アル
ミニウム合金押出材の製造法。 - 【請求項２】Ｚn;７〜１２％ Ｍg;２〜７％ Ｃu;０．５〜３％、 を含有し、かつ Ｍn;０．２〜１．０％ Ｃr;０．１〜０．４％ Ｚr;０．０５〜０．３％のうちの１種または２種以上を
含有し、残部アルミニウム及び不純物からなるアルミニ
ウム合金を溶解し、その溶湯を、３００〜３５０℃に予
熱した加圧凝固用金型に注湯して３００kgf/cm2以上の
高圧下に加圧凝固せしめることによりビレットに作製し
たのち、該ビレットを押出加工することを特徴とする高
強度アルミニウム合金押出材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60100282A JPH0635624B2 (ja) | 1985-05-10 | 1985-05-10 | 高強度アルミニウム合金押出材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60100282A JPH0635624B2 (ja) | 1985-05-10 | 1985-05-10 | 高強度アルミニウム合金押出材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61259828A JPS61259828A (ja) | 1986-11-18 |
| JPH0635624B2 true JPH0635624B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=14269837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60100282A Expired - Lifetime JPH0635624B2 (ja) | 1985-05-10 | 1985-05-10 | 高強度アルミニウム合金押出材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0635624B2 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4863528A (en) * | 1973-10-26 | 1989-09-05 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having improved combinations of strength and corrosion resistance properties and method for producing the same |
| JPH0672271B2 (ja) * | 1986-03-18 | 1994-09-14 | 昭和アルミニウム株式会社 | 弾性率に優れたアルミニウム合金押出材の製造方法 |
| US5221377A (en) * | 1987-09-21 | 1993-06-22 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having improved combinations of properties |
| FR2645546B1 (fr) * | 1989-04-05 | 1994-03-25 | Pechiney Recherche | Alliage a base d'al a haut module et a resistance mecanique elevee et procede d'obtention |
| US5496426A (en) * | 1994-07-20 | 1996-03-05 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having good combinations of mechanical and corrosion resistance properties and formability and process for producing such product |
| FR2838135B1 (fr) * | 2002-04-05 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | PRODUITS CORROYES EN ALLIAGES A1-Zn-Mg-Cu A TRES HAUTES CARACTERISTIQUES MECANIQUES, ET ELEMENTS DE STRUCTURE D'AERONEF |
| JP5830006B2 (ja) * | 2012-12-27 | 2015-12-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 強度に優れたアルミニウム合金押出材 |
| WO2017126413A1 (ja) * | 2016-01-21 | 2017-07-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 機械部品およびその製造方法、押出材 |
| JP2018031026A (ja) * | 2016-08-22 | 2018-03-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 機械部品および押出材 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6058298B2 (ja) * | 1982-04-06 | 1985-12-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 均一な成形性を有するＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法 |
-
1985
- 1985-05-10 JP JP60100282A patent/JPH0635624B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61259828A (ja) | 1986-11-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH02503331A (ja) | 機械抵抗の高いマグネシウム合金及び該合金の急速凝固による製造方法 | |
| JP2000506938A (ja) | 半固体状態での成形のためのアルミニウム―珪素―銅揺変性合金 | |
| KR101511632B1 (ko) | 쌍롤 주조법을 이용한 알루미늄-아연계 합금 판재의 제조방법 및 이에 따라 제조되는 알루미늄-아연계 합금 판재 | |
| CN111187951A (zh) | 一种铝镁钪锆钛合金及其制备方法 | |
| CN114231802A (zh) | 锻造铝合金轮毂用稀土铝合金棒材及其制备方法 | |
| JPH0635624B2 (ja) | 高強度アルミニウム合金押出材の製造法 | |
| JP2002348625A (ja) | 温間成形性に優れたアルミニウム合金板およびその製造法 | |
| EP1680246B1 (de) | Verfahren zur herstellung von metall-matrix-verbundwerkstoffen | |
| US3544761A (en) | Process of welding aluminum | |
| JPH02149631A (ja) | 耐摩耗性及び熱伝導性に優れた低熱膨張アルミニウム合金 | |
| JPS62235436A (ja) | 軸受用アルミニウム合金押出材の製造方法 | |
| JPH0340647B2 (ja) | ||
| KR20190030296A (ko) | 알루미늄 합금의 처리 방법 | |
| JPS62218527A (ja) | 弾性率に優れたマグネシウム合金押出材の製造方法 | |
| JPS61259829A (ja) | 耐摩耗性アルミニウム合金押出材の製造法 | |
| JPH03249148A (ja) | 強度、延性に優れた低熱膨張アルミニウム合金 | |
| JPH03223437A (ja) | 耐摩耗性及び弾性率に優れた低熱膨張アルミニウム合金 | |
| US3492119A (en) | Filament reinforced metals | |
| JPH0672271B2 (ja) | 弾性率に優れたアルミニウム合金押出材の製造方法 | |
| KR920009037B1 (ko) | 알루미늄합금 압출제의 제조방법 | |
| JP2002241880A (ja) | 曲げ加工性に優れるアルミニウム合金押出形材およびその製造方法 | |
| JPH0557344B2 (ja) | ||
| JPH03126834A (ja) | 弾性率、低熱膨張性に優れた高強度アルミニウム合金 | |
| JPH0480108B2 (ja) | ||
| JPH0366387B2 (ja) |