JPH06322495A - Production of aluminum alloy fin material for heat exchanger - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To produce an Al alloy fin material for a heat exchanger having high thermal conductivity by subjecting an Al allay contg. specified ratios of Si, Fe and Ni to hot rolling and thereafter executing cold rolling and annealing under specified conditions. CONSTITUTION:An Al allay contg., by weight, >0.005 to 0.8% Si, >0.3 to 1.5% Fe and >0.1 to 2.0%, Ni, and the balance Al with inevitable impurities is prepd. This Al alloy is subjected to hot rolling, is subjected to >=90% cold rolling and is thereafter annealed in the temp. range of 250 to 460 deg.C. In this way, the Al allay fin material for a heat exchanger having high strength and excellent in thermal conductivity can be obtd.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、高熱伝導性を有する熱
交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法に関する
ものであり、さらに詳しくは、特にろう付法によって製
造される自動車用の熱交換器であるラジエーター、ヒー
ター、コンデンサー等のフィンとして使用されるアルミ
ニウム合金フィン材の製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing an aluminum alloy fin material for a heat exchanger having high heat conductivity, and more particularly to a heat exchanger for an automobile manufactured by a brazing method. The present invention relates to a method for manufacturing an aluminum alloy fin material used as a fin for a radiator, a heater, a condenser or the like.

【０００２】[0002]

【従来の技術およびその課題】自動車用熱交換器の多く
はＡｌおよびＡｌ合金が使用されておりろう付法により
製造されている。通常ろう付はＡｌ−Ｓｉ系のろう材が
用いられ、そのためろう付は６００℃程度の高温で行わ
れる。ラジエーター等の熱交換器は例えば図１に示すよ
うに複数本の偏平チューブ１の間にコルゲート状に加工
した薄肉フィン２を一体に形成し、該偏平チューブ１の
両端はヘッダー３とタンク４とで構成される空間にそれ
ぞれ開口しており、一方のタンク側の空間から偏平チュ
ーブ１内を通して高温冷媒を他方のタンク４側の空間に
送り、偏平チューブ１および薄肉フィン２の部分で熱交
換して低温になった冷媒を再び循環させるものである。2. Description of the Related Art Most heat exchangers for automobiles use Al and Al alloys and are manufactured by a brazing method. Usually, Al-Si type brazing material is used for brazing, so brazing is performed at a high temperature of about 600 ° C. In a heat exchanger such as a radiator, for example, as shown in FIG. 1, corrugated thin-walled fins 2 are integrally formed between a plurality of flat tubes 1, and both ends of the flat tubes 1 are a header 3 and a tank 4. The high temperature refrigerant is sent from the space on the side of one tank through the inside of the flat tube 1 to the space on the side of the other tank 4 for heat exchange between the flat tube 1 and the thin fins 2. The refrigerant, which has become low in temperature, is circulated again.

【０００３】ところで、近年、熱交換器は軽量・小型化
の方向にあり、そのためには熱交換器の熱効率の向上が
必要であり、材料の熱伝導性の向上が望まれている。特
に、フィン材の熱伝導性の向上が検討されており、合金
組成を純アルミニウムに近づけた合金のフィン材が高熱
伝導性フィンとして提案されている。しかしながら、フ
ィンを薄肉化した場合、フィンの強度が十分でないと熱
交換器の組付け時にフィンが潰れたり、熱交換器として
使用時に破壊してしまうという問題がある。純アルミニ
ウム系合金フィンの場合、強度が不足してしまう欠点を
有しており、高強度で熱伝導性を向上させたフィン材は
いまだ開発されていない。これは、高強度化にはＭｎ等
の合金元素の添加が有効であるが、熱交換器を製造する
工程に６００℃付近まで加熱されるブレージングがある
ため、ブレージング加熱中に、合金に添加した元素が再
固溶し、熱伝導の向上を阻害するためである。By the way, in recent years, heat exchangers have been in the direction of weight reduction and miniaturization. For that purpose, it is necessary to improve the heat efficiency of the heat exchanger, and it is desired to improve the heat conductivity of the material. In particular, improvement of the thermal conductivity of the fin material has been studied, and a fin material of an alloy having an alloy composition close to that of pure aluminum has been proposed as a high thermal conductivity fin. However, when the fins are made thin, there is a problem that if the strength of the fins is not sufficient, the fins will be crushed when the heat exchanger is assembled, or will be broken when the heat exchanger is used. The pure aluminum alloy fin has a drawback of insufficient strength, and a fin material having high strength and improved thermal conductivity has not yet been developed. This is because the addition of alloying elements such as Mn is effective for increasing the strength, but since brazing is heated to around 600 ° C. in the process of manufacturing the heat exchanger, it is added to the alloy during brazing heating. This is because the element re-dissolves in solid solution and hinders improvement of heat conduction.

【０００４】[0004]

【課題を解決するための手段】本発明者らはこれに鑑
み、ろう付け後の強度と熱伝導性が高いフィン材を開発
するには、工業上使用されるアルミニウム合金中に不可
避的に含まれる元素であるＳｉおよびＦｅ量を適正化す
ることが、熱伝導性を向上させるために必要と考えた。
そして、さらに、熱伝導性を低下することなく強度の向
上効果が大きい合金元素を見出し、その元素を添加する
効果が最も発揮される製造工程を開発すれば問題が解決
できると考え、本発明に到った。In view of this, the present inventors inevitably include aluminum alloys used industrially in order to develop a fin material having high strength and thermal conductivity after brazing. It was considered necessary to optimize the amounts of Si and Fe, which are the elements to be added, in order to improve the thermal conductivity.
Further, it is believed that the problem can be solved by finding an alloy element having a large effect of improving the strength without lowering the thermal conductivity and developing a manufacturing process in which the effect of adding the element is most exerted, and the present invention Arrived

【０００５】すなわち、本発明は、ろう付け後の熱伝導
性と強度に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材
の製造方法を開発したものであり、請求項１記載の発明
は、０．００５wt％を超え０．８wt％以下のＳｉ、０．
０３wt％を超え１．５wt％以下のＦｅ、０．１wt％を超
え２．０wt％以下のＮｉを含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるアルミニウム合金フィン材を製造する
に当たり、熱間圧延後９０％以上の冷間圧延を行った後
に２５０〜４６０℃の温度範囲で焼鈍を行うことを特徴
とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法
であり、請求項２記載の発明は、０．００５wt％を超え
０．８wt％以下のＳｉ、０．０３wt％を超え１．５wt％
以下のＦｅ、０．１wt％を超え２．０wt％以下のＮｉ、
０．０３wt％を超え０．２wt％以下のＺｒを含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金フ
ィン材を製造するに当たり、熱間圧延後９０％以上の冷
間圧延を行った後に２５０〜４６０℃の温度範囲で焼鈍
を行うことを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フ
ィン材の製造方法であり、請求項３記載の発明は、０．
００５wt％を超え０．８wt％以下のＳｉ、０．０３wt％
を超え１．５wt％以下のＦｅ、０．１wt％を超え２．０
wt％以下のＮｉを含有し、さらに２．０wt％以下のＺ
ｎ、０．３wt％以下のＩｎ、０．３wt％以下のＳｎのう
ちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるアルミニウム合金フィン材を製造する
に当たり、熱間圧延後９０％以上の冷間圧延を行った後
に２５０〜４６０℃の温度範囲で焼鈍を行うことを特徴
とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法
であり、請求項４記載の発明は、０．００５wt％を超え
０．８wt％以下のＳｉ、０．０３wt％を超え１．５wt％
以下のＦｅ、０．１wt％を超え２．０wt％以下のＮｉ、
０．０３wt％を超え０．２wt％以下のＺｒを含有し、さ
らに２．０wt％以下のＺｎ、０．３wt％以下のＩｎ、
０．３wt％以下のＳｎのうちの１種または２種以上を含
有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウ
ム合金フィン材を製造するに当たり、熱間圧延後９０％
以上の冷間圧延を行った後に２５０〜４６０℃の温度範
囲で焼鈍を行うことを特徴とする熱交換器用アルミニウ
ム合金フィン材の製造方法である。That is, the present invention is to develop a method for producing an aluminum alloy fin material for a heat exchanger, which is excellent in heat conductivity and strength after brazing. The invention according to claim 1 is 0.005 wt%. Over 0.8 wt% of Si, 0.
In producing an aluminum alloy fin material containing more than 03 wt% and less than 1.5 wt% Fe, more than 0.1 wt% and less than 2.0 wt% Ni, and the balance Al and inevitable impurities, hot rolling The invention is a method for producing an aluminum alloy fin material for a heat exchanger, characterized by performing annealing in a temperature range of 250 to 460 ° C. after cold rolling of 90% or more afterwards, and the invention according to claim 2 provides 0. Si of more than 0.005 wt% and 0.8 wt% or less, more than 0.03 wt% and 1.5 wt%
Fe below, Ni above 0.1 wt% and below 2.0 wt%,
In producing an aluminum alloy fin material containing more than 0.03 wt% and not more than 0.2 wt% Zr and the balance Al and unavoidable impurities, after performing hot rolling and cold rolling at 90% or more, A method for producing an aluminum alloy fin material for a heat exchanger, characterized by performing annealing in a temperature range of 250 to 460 ° C.
Si more than 005 wt% and 0.8 wt% or less, 0.03 wt%
Over 1.5 wt% Fe and over 0.1 wt% 2.0
containing less than wt% Ni, and further containing less than 2.0 wt% Z
n, 0.3 wt% or less of In, 0.3 wt% or less of Sn, 1 or 2 or more of, containing the balance Al and inevitable impurities in producing an aluminum alloy fin material, A method for producing an aluminum alloy fin material for a heat exchanger, characterized by performing annealing in a temperature range of 250 to 460 ° C. after performing cold rolling of 90% or more after rolling, and the invention according to claim 4, Si more than 0.005 wt% and 0.8 wt% or less, more than 0.03 wt% and 1.5 wt%
Fe below, Ni above 0.1 wt% and below 2.0 wt%,
Containing more than 0.03 wt% and not more than 0.2 wt% Zr, further 2.0 wt% or less Zn, 0.3 wt% or less In,
90% after hot rolling in producing an aluminum alloy fin material containing 0.3% by weight or less of Sn and one or more kinds of Sn and the balance Al and unavoidable impurities
A method for manufacturing an aluminum alloy fin material for a heat exchanger, which comprises performing annealing in a temperature range of 250 to 460 ° C. after performing the above cold rolling.

【０００６】[0006]

【作用】まず、本発明の製造方法を使用するアルミニウ
ム合金の添加元素の役割および合金組成の限定理由につ
いて説明する。Ｓｉは、ＦｅやＮｉと共存する場合、Ｆ
ｅやＮｉの析出を促進する作用を有するため、分散強化
に寄与する金属間化合物を増やし、強度を向上させる。
さらに、ＦｅやＮｉの析出を促進することでフィン材中
に固溶しているＦｅやＮｉの固溶量を減らすので、熱伝
導性を向上させる。Ｓｉが０．００５wt％以下の場合上
記効果が十分でない。０．３wt％を超えると、ＦｅやＮ
ｉの析出を促進する作用は変わらないが、逆にＳｉの固
溶量が増える。したがって０．３〜０．８wt％の範囲で
は添加量が増すにつれて熱伝導性は若干低下するが、Ｓ
ｉの固溶硬化による強度の向上効果が大きい。０．８wt
％を超えると強度の向上はあまり望めず、熱伝導性が急
激に低下する。したがってＳｉは０．００５wt％を超
え、０．８wt％以下とするが、熱伝導性を考えるならば
特に０．０３〜０．２wt％で安定した特性を示し、若干
熱伝導性が落ちても強度を望む場合には０．３〜０．６
wt％で安定した特性を示す。First, the role of the additional element of the aluminum alloy using the manufacturing method of the present invention and the reason for limiting the alloy composition will be described. Si is F when coexisting with Fe or Ni.
Since it has the effect of promoting the precipitation of e and Ni, it increases the amount of intermetallic compounds that contribute to dispersion strengthening and improves the strength.
Further, by promoting the precipitation of Fe and Ni, the solid solution amount of Fe and Ni dissolved in the fin material is reduced, so that the thermal conductivity is improved. If Si is 0.005 wt% or less, the above effect is not sufficient. If it exceeds 0.3 wt%, Fe and N
Although the action of promoting the precipitation of i does not change, the solid solution amount of Si increases. Therefore, in the range of 0.3 to 0.8 wt%, the thermal conductivity slightly decreases as the addition amount increases, but S
The effect of improving the strength by solid solution hardening of i is great. 0.8 wt
If it exceeds%, the strength cannot be expected to be improved so much, and the thermal conductivity sharply decreases. Therefore, Si is more than 0.005 wt% and 0.8 wt% or less, but considering the thermal conductivity, it shows stable characteristics especially at 0.03 to 0.2 wt% and even if the thermal conductivity is slightly lowered. 0.3-0.6 if strength is desired
It shows stable characteristics at wt%.

【０００７】Ｆｅは金属間化合物を形成し、強度向上に
寄与する。その量が０．０３wt％以下では効果がなく、
１．５wt％を超えると成形性が低下し、フィンのコルゲ
ート成形ができにくくなる。Fe forms an intermetallic compound and contributes to the improvement of strength. If the amount is 0.03 wt% or less, there is no effect,
If it exceeds 1.5 wt%, the moldability is deteriorated, and it becomes difficult to perform corrugation molding of fins.

【０００８】Ｎｉは、微細な金属間化合物を合金中に分
布させ、強度を向上させる。Ｓｉとともにに添加するこ
とで、非常に析出しやすくなるため、熱伝導性を低下さ
せることなく強度を向上させることができる元素であ
る。その量が０．１wt％以下では効果が十分でなく、
２．０wt％を超えて添加した場合、成形性が低下し、フ
ィンのコルゲート成形ができにくくなる。Ni distributes a fine intermetallic compound in the alloy to improve the strength. When added together with Si, it is very likely to precipitate, so it is an element that can improve strength without lowering thermal conductivity. If the amount is 0.1 wt% or less, the effect is not sufficient,
If it is added in an amount of more than 2.0 wt%, the moldability is lowered and it becomes difficult to perform corrugation molding of fins.

【０００９】Ｚｒは、ろう付加熱途中に生じるフィンの
再結晶粒を大きくする働きを有する。再結晶粒が小さく
なった場合、ろう付中にフィンにろうが拡散して、フィ
ンが潰れやすくなるので、再結晶粒は大きいほど望まし
い。本合金はＦｅを比較的多量に含有しているため、再
結晶粒が小さくなることがあるが、このような場合にＺ
ｒを添加するとよい。その量が０．０３wt％以下では効
果が十分でなく、０．２wt％を超えて添加しても、効果
は変わりなく、逆に熱伝導性が低下する。Zr has a function of increasing the recrystallized grains of the fin generated during the brazing heat. When the recrystallized grains become small, the brazing material diffuses into the fins during brazing, and the fins are easily crushed. Since the present alloy contains a relatively large amount of Fe, the recrystallized grains may become small.
It is advisable to add r. If the amount is 0.03 wt% or less, the effect is not sufficient, and even if it is added in excess of 0.2 wt%, the effect remains the same and conversely the thermal conductivity decreases.

【００１０】本合金ではさらに２．０wt％以下のＺｎ、
０．３wt％以下のＩｎ、０．３wt％以下のＳｎのうちの
１種または２種以上を添加することがある。これらは、
フィン材に犠牲陽極効果を付与するために添加されるも
のであり、それぞれ上記量を超えて添加した場合、熱伝
導性が低下する。In the present alloy, Zn of 2.0 wt% or less,
One or more of In of 0.3 wt% or less and Sn of 0.3 wt% or less may be added. They are,
It is added to impart a sacrificial anode effect to the fin material, and if added in excess of the above amounts, the thermal conductivity will decrease.

【００１１】本合金の不可避不純物であるが、鋳塊組織
の微細のために添加されるＴｉやＢ等があり、これらの
不可避不純物元素はそれぞれ０．０３wt％以下であれば
添加されていても差し支えない。The unavoidable impurities of the present alloy include Ti and B, which are added due to the fineness of the ingot structure. These unavoidable impurity elements may be added if the content is 0.03 wt% or less. It doesn't matter.

【００１２】以上が本発明の製造方法に用いるアルミニ
ウム合金の合金組成の限定理由であるが、本発明では、
これらのアルミニウム合金フィン材を製造するにあた
り、熱間圧延後９０％以上の冷間圧延を行った後に２５
０〜４６０℃の温度範囲で焼鈍を行うことを特徴とす
る。以下にこの製造方法について説明する。The above are the reasons for limiting the alloy composition of the aluminum alloy used in the production method of the present invention.
In producing these aluminum alloy fin materials, after hot rolling, 90% or more cold rolling was performed, and then 25
It is characterized in that annealing is performed in a temperature range of 0 to 460 ° C. This manufacturing method will be described below.

【００１３】本発明フィン材の製造方法は、上記アルミ
ニウム合金を水冷鋳造後、面削、均質化処理、熱間圧
延、冷間圧延・焼鈍の工程で製造する。熱間圧延まで
は、常法により製造すればよく、特に限定しない。熱間
圧延終了後、冷間圧延を行った後に焼鈍を行う。ここ
で、冷間圧延の圧延率は９０％以上とする。これは、焼
鈍後フィン材はろう付加熱に供されるが、そこでの再結
晶粒を粗大にし、フィンのろう拡散を防止するためであ
る。すなわち、焼鈍の温度条件はフィン材のコルゲート
成形性によって決められるが、部分焼鈍または完全焼鈍
の条件で焼鈍が行われる。部分焼鈍条件で焼鈍が行われ
た場合、焼鈍前の冷間圧延率が９０％未満であると、部
分焼鈍時に再結晶の核となる高ひずみの領域を十分にな
くすることができず、ろう付加熱時の再結晶粒が粗大に
ならないのである。この場合、冷間圧延は１パスで行っ
てもよく、また数パスかけて行っても差し支えない。冷
間圧延率の上限は９９％とするのが好ましい。これは、
９９％を超えた冷間圧延率の場合、冷間圧延時板にコバ
割れを生じることがあるためである。In the method for producing the fin material of the present invention, the aluminum alloy is produced by water-cooling casting, followed by chamfering, homogenizing treatment, hot rolling, cold rolling / annealing. Up to hot rolling, it may be produced by a conventional method and is not particularly limited. After completion of hot rolling, cold rolling is performed and then annealing is performed. Here, the rolling rate of cold rolling is 90% or more. This is because the fin material is subjected to brazing heat after annealing, but the recrystallized grains there are coarsened to prevent the fin from diffusing. That is, the temperature condition of annealing is determined by the corrugation formability of the fin material, but the annealing is performed under the conditions of partial annealing or complete annealing. When annealing is performed under partial annealing conditions, if the cold rolling ratio before annealing is less than 90%, it is not possible to sufficiently eliminate the high strain region that becomes the nucleus of recrystallization during partial annealing. The recrystallized grains do not become coarse during the addition heat. In this case, the cold rolling may be carried out in one pass or several passes. The upper limit of the cold rolling rate is preferably 99%. this is,
This is because if the cold rolling ratio exceeds 99%, edge cracks may occur in the plate during cold rolling.

【００１４】焼鈍は通常バッチ式の炉を用いて行い、温
度は２５０〜４６０℃であり、時間は０．５〜１２時間
が好ましい範囲である。この焼鈍処理により、コルゲー
ト性の調整を行うが同時にＮｉが析出し、熱伝導性が向
上するのである。２５０℃未満では十分に軟化が進行し
ないため、焼鈍処理として不十分な上、温度が低いため
に固溶元素の拡散速度が遅く、Ｎｉが十分に析出しな
い。４６０℃を超えると析出相の再固溶が逆に進行して
しまい、熱伝導性が低下する。時間は０．５時間以上が
好ましい。０．５時間未満では、Ｎｉが十分に析出しな
い。また、長時間の処理は経済的に問題があるので上限
は１２時間とするのが好ましい。The annealing is usually carried out using a batch type furnace, the temperature is 250 to 460 ° C., and the time is preferably 0.5 to 12 hours. By this annealing treatment, the corrugation property is adjusted, but at the same time Ni is precipitated and the thermal conductivity is improved. If the temperature is less than 250 ° C., the softening does not proceed sufficiently, which is not sufficient for the annealing treatment, and the diffusion temperature of the solid solution element is slow due to the low temperature, and Ni is not sufficiently precipitated. If it exceeds 460 ° C, the re-dissolution of the precipitation phase will proceed in reverse, and the thermal conductivity will decrease. The time is preferably 0.5 hours or more. If it is less than 0.5 hours, Ni is not sufficiently precipitated. Further, since the treatment for a long time is economically problematic, the upper limit is preferably 12 hours.

【００１５】本発明のフィン材を用いる熱交換器は、自
動車用のラジエーター、コンデンサー、エバポレータ
ー、オイルクーラー等を挙げることが出来るが、これら
に限定するものではない。Examples of the heat exchanger using the fin material of the present invention include, but are not limited to, radiators, condensers, evaporators and oil coolers for automobiles.

【００１６】また、本発明のフィンをろう付する方法は
従来より行われている非腐食性フラックスろう付、フラ
ックスろう付、真空ろう付等、いずれでも可能である。The fin brazing method of the present invention may be any of the conventional non-corrosive flux brazing, flux brazing, vacuum brazing and the like.

【００１７】[0017]

【実施例】以下に実施例により本発明を具体的に説明す
る。 〔実施例１〕表１に示す合金組成のアルミニウム合金を
金型鋳造後、面削、均質化処理（６００℃×３ｈ）、熱
間圧延（それぞれ表２の板厚まで）を行った。得られた
熱間圧延板を分割し、表２の製造工程でフィン材を製造
した。フィンの板厚１００μｍである。得られたフィン
材の垂下性、ろう付加熱後の強度と導電率を測定した。
ろう付加熱の条件は窒素ガス中で６００℃×５分で行っ
た。垂下性試験はフィン材を突き出し長さ５０mmの片持
ちでろう付加熱を行ったときの垂下量は測定した。結果
を表３に示す。ここで、導電率は熱伝導性の指標であ
り、フィンの導電率が５％ＩＡＣＳ向上すると熱交換器
の熱効率は１％程度向上する。ここで従来例合金は熱伝
導性の優れたフィンとして知られているＡｌ−Ｚｒ系合
金と一般的な３００３系合金を示している。EXAMPLES The present invention will be specifically described below with reference to examples. [Example 1] An aluminum alloy having an alloy composition shown in Table 1 was die-cast, then subjected to chamfering, homogenization treatment (600 ° C x 3h), and hot rolling (up to the plate thickness shown in Table 2). The obtained hot-rolled sheet was divided and the fin material was manufactured by the manufacturing process shown in Table 2. The plate thickness of the fin is 100 μm. The drooping property of the obtained fin material, the strength after the heat of brazing and the electric conductivity were measured.
The brazing heat was applied in nitrogen gas at 600 ° C. for 5 minutes. In the drooping test, the amount of droop was measured when the fin material was projected and the brazing heat with a length of 50 mm was applied to the brazing. The results are shown in Table 3. Here, the electrical conductivity is an index of thermal conductivity, and if the electrical conductivity of the fin is improved by 5% IACS, the thermal efficiency of the heat exchanger is improved by about 1%. Here, the conventional example alloys include Al—Zr alloys known as fins having excellent thermal conductivity and general 3003 alloys.

【００１８】[0018]

【表１】 [Table 1]

【００１９】[0019]

【表２】 [Table 2]

【００２０】[0020]

【表３】 [Table 3]

【００２１】表３から明らかなように従来および比較例
のフィン材は引張強さと導電率と垂下性のいずれにも優
れているものがないのに対して、本発明の合金範囲のフ
ィン材では、本発明の製造方法をとることで引張強さと
導電率に優れた値を示していることが判る。As is apparent from Table 3, the conventional fin materials and the comparative fin materials do not have excellent tensile strength, electrical conductivity, and drooping property, whereas the fin materials in the alloy range of the present invention have the following properties. It can be seen that the production method of the present invention exhibits excellent values in tensile strength and conductivity.

【００２２】〔実施例２〕表４に示す合金組成のアルミ
ニウム合金を水冷鋳造（厚さ４００mm）、面削（１０mm
×両面）、熱間圧延への加熱を兼ねた均質化処理（５２
０℃×３ｈ）、熱間圧延（板厚３．５mmまで）を行っ
た。得られた熱間圧延コイルを分割し、表５の製造工程
でフィン材を製造した。フィンの板厚６０μｍである。
得られたフィン材の垂下性、ろう付加熱後の強度と導電
率を測定した。ろう付加熱の条件は窒素ガス中で６００
℃×５分で行った。垂下性試験はフィン材を突き出し長
さ５０mmの片持ちでろう付加熱を行ったときの垂下量を
測定した。結果を表６に示す。Example 2 An aluminum alloy having the alloy composition shown in Table 4 was water-cooled cast (thickness 400 mm) and chamfered (10 mm).
X both sides), homogenization treatment that combines heating with hot rolling (52
Hot rolling (up to a plate thickness of 3.5 mm) was performed at 0 ° C. for 3 hours. The obtained hot-rolled coil was divided and the fin material was manufactured in the manufacturing process shown in Table 5. The plate thickness of the fin is 60 μm.
The drooping property of the obtained fin material, the strength after the heat of brazing and the electric conductivity were measured. The brazing heat condition is 600 in nitrogen gas.
It was carried out at ℃ × 5 minutes. In the drooping test, the amount of drooping was measured when the fin material was projected and the brazing heat of 50 mm in length was applied to the brazing material. The results are shown in Table 6.

【００２３】[0023]

【表４】 [Table 4]

【００２４】[0024]

【表５】 [Table 5]

【００２５】[0025]

【表６】 [Table 6]

【００２６】表６から明らかなように比較例のフィン材
は引張強さと導電率と垂下性のいずれにも優れているも
のがないのに対して、本発明フィン材は引張強さと導電
率に優れた値を示していることが判る。As is clear from Table 6, the fin materials of Comparative Examples have no excellent tensile strength, conductivity and drooping property, whereas the fin material of the present invention has excellent tensile strength and conductivity. It can be seen that the value is excellent.

【００２７】[0027]

【発明の効果】以上述べたように本発明の製造方法によ
るアルミニウム合金フィン材は高強度で熱伝導性に優
れ、工業上で顕著な効果を奏するものである。As described above, the aluminum alloy fin material produced by the manufacturing method of the present invention has high strength and excellent thermal conductivity, and has remarkable industrial effects.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】ラジエーターを示す一部断面の斜視図。FIG. 1 is a partial cross-sectional perspective view showing a radiator.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 偏平チューブ ２ 薄肉フィン ３ ヘッダー ４ タンク 1 Flat tube 2 Thin fin 3 Header 4 Tank

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 ０．００５wt％を超え０．８wt％以下の
Ｓｉ、０．０３wt％を超え１．５wt％以下のＦｅ、０．
１wt％を超え２．０wt％以下のＮｉを含有し、残部Ａｌ
と不可避的不純物とからなるアルミニウム合金フィン材
を製造するに当たり、熱間圧延後９０％以上の冷間圧延
を行った後に２５０〜４６０℃の温度範囲で焼鈍を行う
ことを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材
の製造方法。1. A Si content of more than 0.005 wt.% And 0.8 wt.% Or less, a Fe content of more than 0.03 wt.
Contains more than 1 wt% and less than 2.0 wt% Ni, balance Al
For producing an aluminum alloy fin material composed of and unavoidable impurities, a heat exchanger characterized by performing hot rolling followed by 90% or more cold rolling and then annealing in a temperature range of 250 to 460 ° C. Aluminum alloy fin material manufacturing method. 【請求項２】 ０．００５wt％を超え０．８wt％以下の
Ｓｉ、０．０３wt％を超え１．５wt％以下のＦｅ、０．
１wt％を超え２．０wt％以下のＮｉ、０．０３wt％を超
え０．２wt％以下のＺｒを含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるアルミニウム合金フィン材を製造する
に当たり、熱間圧延後９０％以上の冷間圧延を行った後
に２５０〜４６０℃の温度範囲で焼鈍を行うことを特徴
とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方
法。2. A Si content of more than 0.005 wt.% And 0.8 wt.% Or less, a Fe content of more than 0.03 wt.
In producing an aluminum alloy fin material containing more than 1 wt% and less than 2.0 wt% Ni and more than 0.03 wt% and less than 0.2 wt% Zr and the balance Al and unavoidable impurities, hot rolling A method for producing an aluminum alloy fin material for a heat exchanger, which comprises performing 90% or more cold rolling and then annealing in a temperature range of 250 to 460 ° C. 【請求項３】 ０．００５wt％を超え０．８wt％以下の
Ｓｉ、０．０３wt％を超え１．５wt％以下のＦｅ、０．
１wt％を超え２．０wt％以下のＮｉを含有し、さらに
２．０wt％以下のＺｎ、０．３wt％以下のＩｎ、０．３
wt％以下のＳｎのうちの１種または２種以上を含有し、
残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金
フィン材を製造するに当たり、熱間圧延後９０％以上の
冷間圧延を行った後に２５０〜４６０℃の温度範囲で焼
鈍を行うことを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金
フィン材の製造方法。3. Si of more than 0.005 wt% and 0.8 wt% or less, Fe of more than 0.03 wt% and 1.5 wt% or less,
It contains more than 1 wt% and 2.0 wt% or less Ni, further 2.0 wt% or less Zn, 0.3 wt% or less In, 0.3
containing one or more of wt% or less of Sn,
In producing an aluminum alloy fin material composed of the balance Al and unavoidable impurities, heat treatment is performed by performing hot rolling at 90% or more and then performing cold rolling at a temperature range of 250 to 460 ° C. Method of manufacturing aluminum alloy fin material for exchanger. 【請求項４】 ０．００５wt％を超え０．８wt％以下の
Ｓｉ、０．０３wt％を超え１．５wt％以下のＦｅ、０．
１wt％を超え２．０wt％以下のＮｉ、０．０３wt％を超
え０．２wt％以下のＺｒを含有し、さらに２．０wt％以
下のＺｎ、０．３wt％以下のＩｎ、０．３wt％以下のＳ
ｎのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不
可避的不純物とからなるアルミニウム合金フィン材を製
造するに当たり、熱間圧延後９０％以上の冷間圧延を行
った後に２５０〜４６０℃の温度範囲で焼鈍を行うこと
を特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製
造方法。4. Si in an amount of more than 0.005 wt% and 0.8 wt% or less, Fe in an amount of more than 0.03 wt% and 1.5 wt% or less, 0.
Contains more than 1 wt% and less than 2.0 wt% Ni, more than 0.03 wt% and less than 0.2 wt% Zr, further 2.0 wt% or less Zn, 0.3 wt% or less In, 0.3 wt% The following S
In producing an aluminum alloy fin material containing one or two or more of n and the balance Al and unavoidable impurities, 250 to 460 after 90% or more cold rolling after hot rolling A method for producing an aluminum alloy fin material for a heat exchanger, which comprises performing annealing in a temperature range of ° C.