JPH0631303A - 方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
方向性珪素鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0631303A JPH0631303A JP4192471A JP19247192A JPH0631303A JP H0631303 A JPH0631303 A JP H0631303A JP 4192471 A JP4192471 A JP 4192471A JP 19247192 A JP19247192 A JP 19247192A JP H0631303 A JPH0631303 A JP H0631303A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- silicon steel
- oriented silicon
- grain
- grain size
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】（１１０）［００１］集合組織を有する方向性
珪素鋼板を出発材料とし、これに冷間圧延と熱処理を施
し、三次再結晶により再度（１１０）［００１］集合組
織を形成させて薄い方向性珪素鋼板を製造するに際し、
冷間圧延時の圧延ロール周速を３０ｍｍ／秒以下とす
る。 【効果】平均結晶粒径を１．５ｍｍ以下、更には１ｍｍ
以下という従来技術では達成困難であった小さな値とす
ることができ、それにより磁区幅を狭くして高周波域で
の鉄損を下げることができる薄い方向性珪素鋼板の製造
方法が提供される。
珪素鋼板を出発材料とし、これに冷間圧延と熱処理を施
し、三次再結晶により再度（１１０）［００１］集合組
織を形成させて薄い方向性珪素鋼板を製造するに際し、
冷間圧延時の圧延ロール周速を３０ｍｍ／秒以下とす
る。 【効果】平均結晶粒径を１．５ｍｍ以下、更には１ｍｍ
以下という従来技術では達成困難であった小さな値とす
ることができ、それにより磁区幅を狭くして高周波域で
の鉄損を下げることができる薄い方向性珪素鋼板の製造
方法が提供される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、方向性珪素鋼板の製
造法に係り、特に磁束密度が高く、鉄損の低い薄手の方
向性珪素鋼板の製造法に関する。
造法に係り、特に磁束密度が高く、鉄損の低い薄手の方
向性珪素鋼板の製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】周知の
ように方向性珪素鋼板は高い磁束密度と低い鉄損という
長所を併せ待ち、電力用変圧器、発電機、可飽和アクト
ルなどに広く利用されている。しかし近年、電気、電子
機器の使用周波数の高周波化や一層の省エネルギー化の
要請から、更に鉄損の低い方向性珪素鋼板が求められる
ようにになってきた。鉄損はヒステリシス損と渦電流損
に分けられ、この内渦電流損は特に周波数が高くなると
増大が著しくなる。渦電流損を減らすためには鋼板の板
厚を薄くすることと、板内にできる磁区の幅を何らかの
手段で狭くすることが有効である。
ように方向性珪素鋼板は高い磁束密度と低い鉄損という
長所を併せ待ち、電力用変圧器、発電機、可飽和アクト
ルなどに広く利用されている。しかし近年、電気、電子
機器の使用周波数の高周波化や一層の省エネルギー化の
要請から、更に鉄損の低い方向性珪素鋼板が求められる
ようにになってきた。鉄損はヒステリシス損と渦電流損
に分けられ、この内渦電流損は特に周波数が高くなると
増大が著しくなる。渦電流損を減らすためには鋼板の板
厚を薄くすることと、板内にできる磁区の幅を何らかの
手段で狭くすることが有効である。
【０００３】従来より、Ｇｏｓｓ法又は一冷圧法と呼ば
れる方法により製造された、（１１０）［００１］結晶
粒集合組織を有する方向性珪素鋼板を出発材料として、
冷間圧延により（１１１）［１１２］集合組織を有する
厚さ１５０μｍ以下の薄帯となし、更に非酸化雰囲気の
高温熱処理を施すことにより三次再結晶を起こさせ、平
均結晶粒径が５ｍｍ以上の（１１０）［００１］方位が
高度に集積された低損失方向性珪素鋼薄帯を製造するこ
とが提案されている（特開昭６３−１７１８２７；ＩＥ
ＥＥ ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮ ＯＮ ＭＡＧＮＥＴＩ
ＣＳ，Ｖｏｌ．２５，Ｎｏ．５，３９４９（１９８
９）；特開平３−１００１２３）。
れる方法により製造された、（１１０）［００１］結晶
粒集合組織を有する方向性珪素鋼板を出発材料として、
冷間圧延により（１１１）［１１２］集合組織を有する
厚さ１５０μｍ以下の薄帯となし、更に非酸化雰囲気の
高温熱処理を施すことにより三次再結晶を起こさせ、平
均結晶粒径が５ｍｍ以上の（１１０）［００１］方位が
高度に集積された低損失方向性珪素鋼薄帯を製造するこ
とが提案されている（特開昭６３−１７１８２７；ＩＥ
ＥＥ ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮ ＯＮ ＭＡＧＮＥＴＩ
ＣＳ，Ｖｏｌ．２５，Ｎｏ．５，３９４９（１９８
９）；特開平３−１００１２３）。
【０００４】板厚に関しては、上記特開昭６３−１７１
８２７に示されている方法を用いることにより、従来の
Ｇｏｓｓ法又は一冷圧法では２００μｍ程度が下限であ
ったものが、１５０μｍ以下のものも製造可能となって
きている。
８２７に示されている方法を用いることにより、従来の
Ｇｏｓｓ法又は一冷圧法では２００μｍ程度が下限であ
ったものが、１５０μｍ以下のものも製造可能となって
きている。
【０００５】磁区の細分化に関しては、従来のＧｏｓｓ
法又は一冷圧法では仕上焼鈍前に鋼板表面にＭｇＯを主
成分とする焼鈍分離剤を塗布し、１１００〜１３００℃
で焼鈍する事により鋼板表面にフォルステライト（Ｍｇ
2 ＳｉＯ4 ）層を形成させ、このフォルステライト被膜
と鋼板の熱膨張率差を利用して鋼板に張力を付与し磁区
細分化を図るという方法が取られている。
法又は一冷圧法では仕上焼鈍前に鋼板表面にＭｇＯを主
成分とする焼鈍分離剤を塗布し、１１００〜１３００℃
で焼鈍する事により鋼板表面にフォルステライト（Ｍｇ
2 ＳｉＯ4 ）層を形成させ、このフォルステライト被膜
と鋼板の熱膨張率差を利用して鋼板に張力を付与し磁区
細分化を図るという方法が取られている。
【０００６】しかし、特開昭６３−１７１８２７の技術
に於ては、仕上焼鈍は鋼板の表面を清浄にし、表面エネ
ルギーの働きにより（１１０）［００１］方位を形成さ
せる方法を取っているため、従来技術の様に仕上焼鈍時
に鋼板表面にセラミック被膜を形成させることはできな
い。
に於ては、仕上焼鈍は鋼板の表面を清浄にし、表面エネ
ルギーの働きにより（１１０）［００１］方位を形成さ
せる方法を取っているため、従来技術の様に仕上焼鈍時
に鋼板表面にセラミック被膜を形成させることはできな
い。
【０００７】このため、これらの改良技術として、同様
の方法で作られた方向性珪素鋼薄帯に機械的歪を付与
し、磁区幅を狭くして鉄損を低減する方法（特開平１−
１３７９８８）、エッチングで微細溝を形成することに
より鉄損を低減する方法（特開平３−８７３１４）等が
試みられている。
の方法で作られた方向性珪素鋼薄帯に機械的歪を付与
し、磁区幅を狭くして鉄損を低減する方法（特開平１−
１３７９８８）、エッチングで微細溝を形成することに
より鉄損を低減する方法（特開平３−８７３１４）等が
試みられている。
【０００８】しかし、機械的歪を付与して磁区を細分化
した方向性珪素鋼板を製造しても、それを最終製品まで
加工した後、歪取焼鈍を施せば、歪付与による磁区細分
化効果は消失してしまう。また、エッチングにより溝形
成して磁区細分化する方法は、歪取焼鈍による効果喪失
は無いものの、適切な間隔で表面エッチングをする工程
は繁雑であり、コストアップは避けられない。
した方向性珪素鋼板を製造しても、それを最終製品まで
加工した後、歪取焼鈍を施せば、歪付与による磁区細分
化効果は消失してしまう。また、エッチングにより溝形
成して磁区細分化する方法は、歪取焼鈍による効果喪失
は無いものの、適切な間隔で表面エッチングをする工程
は繁雑であり、コストアップは避けられない。
【０００９】上記理由から、三次再結晶により（１１
０）［００１］方位を形成させた方向性珪素鋼板に対
し、簡便且つ永続的効果の有る磁区細分化技術が求めら
れてきている。
０）［００１］方位を形成させた方向性珪素鋼板に対
し、簡便且つ永続的効果の有る磁区細分化技術が求めら
れてきている。
【００１０】近年その１つの方法として、電気学会，マ
グネティックス研究会，資料ＭＡＧ−９１−１１８で発
表されたように、熱処理条件を変化させる事により、平
均結晶粒径を１ｍｍ程度まで低下させ、その効果により
磁区細分化を図る試みが行なわれた。この方法は、効果
が永続的で、かつ余分な工程を必要としない優れた方法
であり、この資料から平均結晶粒径を更に小さくすれ
ば、更に鉄損が低減する事が期待される。しかしなが
ら、この熱処理条件を変更する事による平均結晶粒径の
低下は約１ｍｍが下限であり、それ以上の平均結晶粒径
の低下は他の手段によらねばならなかった。
グネティックス研究会，資料ＭＡＧ−９１−１１８で発
表されたように、熱処理条件を変化させる事により、平
均結晶粒径を１ｍｍ程度まで低下させ、その効果により
磁区細分化を図る試みが行なわれた。この方法は、効果
が永続的で、かつ余分な工程を必要としない優れた方法
であり、この資料から平均結晶粒径を更に小さくすれ
ば、更に鉄損が低減する事が期待される。しかしなが
ら、この熱処理条件を変更する事による平均結晶粒径の
低下は約１ｍｍが下限であり、それ以上の平均結晶粒径
の低下は他の手段によらねばならなかった。
【００１１】この発明はかかる事情に鑑みてなされたも
のであって、（１１０）［００１］集合組織を有する方
向性珪素鋼板を出発材料として冷間圧延と熱処理を施し
三次再結晶により再度（１１０）［００１］集合組織を
形成させる薄方向性珪素鋼板の製造方法において、熱処
理条件の制御以外に三次再結晶後の平均結晶粒径を制御
する手段を与え、安定して１．５ｍｍ以下、更には熱処
理条件の制御では達成し得ない１ｍｍ以下の平均結晶粒
径をも容易に得ることができる薄い方向性珪素鋼板を提
供することを目的とする。
のであって、（１１０）［００１］集合組織を有する方
向性珪素鋼板を出発材料として冷間圧延と熱処理を施し
三次再結晶により再度（１１０）［００１］集合組織を
形成させる薄方向性珪素鋼板の製造方法において、熱処
理条件の制御以外に三次再結晶後の平均結晶粒径を制御
する手段を与え、安定して１．５ｍｍ以下、更には熱処
理条件の制御では達成し得ない１ｍｍ以下の平均結晶粒
径をも容易に得ることができる薄い方向性珪素鋼板を提
供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段及び作用】この発明は、上
記課題を解決するために、（１１０）［００１］集合組
織を有する方向性珪素鋼板を出発材料とし、これに冷間
圧延と熱処理を施し、三次再結晶により再度（１１０）
［００１］集合組織を形成させて薄い方向性珪素鋼板を
製造するに際し、冷間圧延時の圧延ロール周速を３０ｍ
ｍ／秒以下とすることを特徴とする方向性珪素鋼板の製
造方法を提供する。
記課題を解決するために、（１１０）［００１］集合組
織を有する方向性珪素鋼板を出発材料とし、これに冷間
圧延と熱処理を施し、三次再結晶により再度（１１０）
［００１］集合組織を形成させて薄い方向性珪素鋼板を
製造するに際し、冷間圧延時の圧延ロール周速を３０ｍ
ｍ／秒以下とすることを特徴とする方向性珪素鋼板の製
造方法を提供する。
【００１３】本願発明者は、熱処理条件の制御以外に三
次再結晶後の平均結晶粒径を制御する方法について検討
を重ねた結果、出発材料である（１１０）［００１］集
合組織を有する方向性珪素鋼板に冷間圧延を施す際に、
圧延ロール周速を３０ｍｍ／秒以下とすることにより容
易に解決できることを見出した。
次再結晶後の平均結晶粒径を制御する方法について検討
を重ねた結果、出発材料である（１１０）［００１］集
合組織を有する方向性珪素鋼板に冷間圧延を施す際に、
圧延ロール周速を３０ｍｍ／秒以下とすることにより容
易に解決できることを見出した。
【００１４】ロール周速を遅くすると仕上焼鈍による三
次再結晶粒の平均粒径が小さくなる理由は明確には判っ
ていないが、ロール周速を遅くする事により被圧延材料
中に生ずる変形組織が変化し、熱処理過程における三次
再結晶前の二次再結晶の時点で（１１０）［００１］方
位を持つ結晶粒が板内に細かく均一に分散して存在する
傾向となり、それが核となって三次再結晶が進行するた
め、三次再結晶完了後の平均結晶粒径も小さくなるので
あろうと推察される。
次再結晶粒の平均粒径が小さくなる理由は明確には判っ
ていないが、ロール周速を遅くする事により被圧延材料
中に生ずる変形組織が変化し、熱処理過程における三次
再結晶前の二次再結晶の時点で（１１０）［００１］方
位を持つ結晶粒が板内に細かく均一に分散して存在する
傾向となり、それが核となって三次再結晶が進行するた
め、三次再結晶完了後の平均結晶粒径も小さくなるので
あろうと推察される。
【００１５】図７にロール周速が４０．０ｍｍ／秒及び
２１．７ｍｍ／秒の二水準で冷間圧延を施した試料に温
度を変えて１時間熱処理した時のＢ8 の変化、図８に図
７における９００℃で熱処理した各試料における（１１
０）面が板面に揃った結晶粒の粒径分布、表１に各試料
の（１１０）面が板面に揃った結晶粒の面積率、平均粒
径、単位面積当りの個数及びそれらに対し１１５０℃、
１時間焼鈍した時の三次再結晶の平均粒径を示す。
２１．７ｍｍ／秒の二水準で冷間圧延を施した試料に温
度を変えて１時間熱処理した時のＢ8 の変化、図８に図
７における９００℃で熱処理した各試料における（１１
０）面が板面に揃った結晶粒の粒径分布、表１に各試料
の（１１０）面が板面に揃った結晶粒の面積率、平均粒
径、単位面積当りの個数及びそれらに対し１１５０℃、
１時間焼鈍した時の三次再結晶の平均粒径を示す。
【００１６】図７より、ロール周速が変わると一次再結
晶（６００〜７００℃）、二次再結晶（８００〜９００
℃）過程でのＢ8 の挙動が大幅に変化していることか
ら、集合組織がロール周速により変化していることが推
測される。しかしいずれの場合でも１１００℃程度以上
の温度ではＢ8 が１．９Ｔ以上になっており、三次再結
晶が完了すれば（１１０）［００１］方位が形成されて
いることがわかる。
晶（６００〜７００℃）、二次再結晶（８００〜９００
℃）過程でのＢ8 の挙動が大幅に変化していることか
ら、集合組織がロール周速により変化していることが推
測される。しかしいずれの場合でも１１００℃程度以上
の温度ではＢ8 が１．９Ｔ以上になっており、三次再結
晶が完了すれば（１１０）［００１］方位が形成されて
いることがわかる。
【００１７】図８から三次再結晶前の二次再結晶完了時
点での（１１０）面が板面に揃った結晶粒の粒径分布は
明らかにロール周速が遅い方が細粒側によっており、表
１の平均粒径及び単位面積当りの結晶粒の個数を見ても
上述した推測が裏付けられている。
点での（１１０）面が板面に揃った結晶粒の粒径分布は
明らかにロール周速が遅い方が細粒側によっており、表
１の平均粒径及び単位面積当りの結晶粒の個数を見ても
上述した推測が裏付けられている。
【００１８】
【表１】
【００１９】
（実施例１）
【００２０】板厚２８０μｍの方向性珪素鋼板に１２０
０℃、１×１０-3Ｐａの雰囲気下で１０時間、不純物除
去のための予備焼鈍を施したものを出発材料とし、ワー
クロール径２０ｍｍの４段圧延機で、ロール周速３０ｍ
ｍ／秒以下の速度で板厚３５μｍまで冷間圧延した後、
３００ｍｍの均熱範囲を有する抵抗加熱炉で、１１５０
℃、１．５×１０-3Ｐａの雰囲気下で２１ｍｍ／ｍｉｎ
の速度で板を動かしながら連続焼鈍を施した。
０℃、１×１０-3Ｐａの雰囲気下で１０時間、不純物除
去のための予備焼鈍を施したものを出発材料とし、ワー
クロール径２０ｍｍの４段圧延機で、ロール周速３０ｍ
ｍ／秒以下の速度で板厚３５μｍまで冷間圧延した後、
３００ｍｍの均熱範囲を有する抵抗加熱炉で、１１５０
℃、１．５×１０-3Ｐａの雰囲気下で２１ｍｍ／ｍｉｎ
の速度で板を動かしながら連続焼鈍を施した。
【００２１】比較のため、上記出発材料と同じ出発材料
に同じ圧延機でロール周速３０ｍｍ／秒以上の条件で板
厚３５μｍまで冷間圧延した後、上と同じ条件で仕上焼
鈍を施した。これらの試料の平均結晶粒径及び保磁力の
値を図１に、磁気特性の値を図２に示す。
に同じ圧延機でロール周速３０ｍｍ／秒以上の条件で板
厚３５μｍまで冷間圧延した後、上と同じ条件で仕上焼
鈍を施した。これらの試料の平均結晶粒径及び保磁力の
値を図１に、磁気特性の値を図２に示す。
【００２２】図１から、ロール周速が遅いほど平均結晶
粒径は小さくなっており、周速３０ｍｍ／秒以下であれ
ば安定して１．５ｍｍ以下の平均結晶粒径が得られるこ
とが確認される。
粒径は小さくなっており、周速３０ｍｍ／秒以下であれ
ば安定して１．５ｍｍ以下の平均結晶粒径が得られるこ
とが確認される。
【００２３】再結晶組織はエッチビット法で観察した結
果全て（１１０）［００１］方位を持つ三次再結晶組織
であり、図２からわかるようにどの試料もＢ8 が１．９
Ｔ以上の高い磁束密度を示す。
果全て（１１０）［００１］方位を持つ三次再結晶組織
であり、図２からわかるようにどの試料もＢ8 が１．９
Ｔ以上の高い磁束密度を示す。
【００２４】保磁力に関しては周速２５ｍｍ／秒以下に
なると上昇し始めるため、ヒステリシス損失は周速の速
い場合に比べ増大してしまう事が懸念されるが、高周波
域ではヒステリシス損失よりも渦電流損失の方が支配的
になるため、結晶粒径が小さくなることによる磁区細分
化効果の方がメリットが大きい。これに関しては実施例
３において詳細に説明する。これに対して、図１から明
らかなように、ロール周速が３０ｍｍ／秒を超すと平均
結晶粒径が１．５ｍｍより大きくなるものが見られる。
なると上昇し始めるため、ヒステリシス損失は周速の速
い場合に比べ増大してしまう事が懸念されるが、高周波
域ではヒステリシス損失よりも渦電流損失の方が支配的
になるため、結晶粒径が小さくなることによる磁区細分
化効果の方がメリットが大きい。これに関しては実施例
３において詳細に説明する。これに対して、図１から明
らかなように、ロール周速が３０ｍｍ／秒を超すと平均
結晶粒径が１．５ｍｍより大きくなるものが見られる。
【００２５】しかし、組織は、ロール周速が３０ｍｍ／
秒以下のものと同様に、（１１０）［００１］三次再結
晶であり、図２に示すように、どの試料もＢ8 が１．９
Ｔ以上であった。 （実施例２）
秒以下のものと同様に、（１１０）［００１］三次再結
晶であり、図２に示すように、どの試料もＢ8 が１．９
Ｔ以上であった。 （実施例２）
【００２６】実施例１と同じ出発材料に同じ圧延機でロ
ール周速３０ｍｍ／秒以下の条件で板厚３５μｍまで冷
間圧延を施した後、１１５０℃、１．０×１０-3Ｐａの
雰囲気の赤外線集中加熱炉で１時間バッチ焼鈍を行なっ
た。
ール周速３０ｍｍ／秒以下の条件で板厚３５μｍまで冷
間圧延を施した後、１１５０℃、１．０×１０-3Ｐａの
雰囲気の赤外線集中加熱炉で１時間バッチ焼鈍を行なっ
た。
【００２７】比較のため、上記出発材料と同じ出発材料
に同じ圧延機でロール周速３０ｍｍ／秒以上の条件で板
厚３５μｍまで冷間圧延した後、上と同じ条件で仕上焼
鈍を施した。これらの試料の平均結晶粒径を図３に磁気
特性を図４に示す。実施例１と同様にロール周速３０ｍ
ｍ／秒以下であれば平均結晶粒径は１．５ｍｍ以下とな
る。組織も実施例１と同様（１１０）［００１］三次再
結晶粒であり、図４から明らかなように、Ｂ8 特性が
１．９Ｔ以上であることが確認された。これに対して、
図３から明らかなように、ロール周速３０ｍｍ／秒を超
えると平均結晶粒径が１．５ｍｍ以上となるものが見ら
れる。
に同じ圧延機でロール周速３０ｍｍ／秒以上の条件で板
厚３５μｍまで冷間圧延した後、上と同じ条件で仕上焼
鈍を施した。これらの試料の平均結晶粒径を図３に磁気
特性を図４に示す。実施例１と同様にロール周速３０ｍ
ｍ／秒以下であれば平均結晶粒径は１．５ｍｍ以下とな
る。組織も実施例１と同様（１１０）［００１］三次再
結晶粒であり、図４から明らかなように、Ｂ8 特性が
１．９Ｔ以上であることが確認された。これに対して、
図３から明らかなように、ロール周速３０ｍｍ／秒を超
えると平均結晶粒径が１．５ｍｍ以上となるものが見ら
れる。
【００２８】しかし、組織は、ロール周速が３０ｍｍ／
秒以下のものと同様に、（１１０）［００１］三次再結
晶粒であり、図４に示すように、どの試料もＢ8 が１．
９Ｔ以上であった。 （実施例３）
秒以下のものと同様に、（１１０）［００１］三次再結
晶粒であり、図４に示すように、どの試料もＢ8 が１．
９Ｔ以上であった。 （実施例３）
【００２９】実施例２及びその比較例の試料の中から平
均結晶粒径０．２ｍｍ〜１．４ｍｍの試料を選び、ロー
レンツＳＥＭ法で磁区を観察し、試料の幅１ｍｍ当りの
磁壁枚数を数えた。その結果を図５に示す。
均結晶粒径０．２ｍｍ〜１．４ｍｍの試料を選び、ロー
レンツＳＥＭ法で磁区を観察し、試料の幅１ｍｍ当りの
磁壁枚数を数えた。その結果を図５に示す。
【００３０】また、平均結晶粒径０．４４ｍｍの試料と
１．０ｍｍの試料の鉄損値を周波数５０Ｈｚ〜１０００
Ｈｚの間でＢｍ＝１．３Ｔの条件で測定した結果を図６
に示す。図５より、平均結晶粒径が小さいほど磁区幅が
狭くなること、また、図６より平均結晶粒径が小さくな
れば高周波域での鉄損が改善されることが確認される。
１．０ｍｍの試料の鉄損値を周波数５０Ｈｚ〜１０００
Ｈｚの間でＢｍ＝１．３Ｔの条件で測定した結果を図６
に示す。図５より、平均結晶粒径が小さいほど磁区幅が
狭くなること、また、図６より平均結晶粒径が小さくな
れば高周波域での鉄損が改善されることが確認される。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、（１１０）［００１］集合組織を有する方向性珪素
鋼板を出発材料として低鉄損の薄い方向性珪素鋼板を製
造するに当り冷間圧延のロール周速を３０ｍｍ／秒以下
にするという簡易な方法により、平均結晶粒径を１．５
ｍｍ以下、更には１ｍｍ以下という従来技術では達成困
難であった小さな値とすることができ、それにより磁区
幅を狭くして高周波域での鉄損を下げることができる薄
い方向性珪素鋼板の製造方法が提供される。
ば、（１１０）［００１］集合組織を有する方向性珪素
鋼板を出発材料として低鉄損の薄い方向性珪素鋼板を製
造するに当り冷間圧延のロール周速を３０ｍｍ／秒以下
にするという簡易な方法により、平均結晶粒径を１．５
ｍｍ以下、更には１ｍｍ以下という従来技術では達成困
難であった小さな値とすることができ、それにより磁区
幅を狭くして高周波域での鉄損を下げることができる薄
い方向性珪素鋼板の製造方法が提供される。
【図１】実施例１において、ロール周速と製造された珪
素鋼板の平均結晶粒径及び保磁力との関係を示す図。
素鋼板の平均結晶粒径及び保磁力との関係を示す図。
【図２】実施例１において、ロール周速と製造された珪
素鋼板の磁気特性との関係を示す図。
素鋼板の磁気特性との関係を示す図。
【図３】実施例２において、ロール周速と製造された珪
素鋼板の平均結晶粒径との関係を示す図。
素鋼板の平均結晶粒径との関係を示す図。
【図４】実施例２において、ロール周速と製造された珪
素鋼板の磁気特性との関係を示す図。
素鋼板の磁気特性との関係を示す図。
【図５】方向性珪素鋼板の結晶粒径と磁壁の数との関係
を示す図。
を示す図。
【図６】平均結晶粒径０．４４ｍｍの試料と１．０ｍｍ
の試料の鉄損値を周波数５０Ｈｚ〜１０００Ｈｚの間で
測定した結果を示す図。
の試料の鉄損値を周波数５０Ｈｚ〜１０００Ｈｚの間で
測定した結果を示す図。
【図７】ロール周速が４０．０ｍｍ／秒及び２１．７ｍ
ｍ／秒の冷間圧延後の熱処理温度とＢ8 との関係を示す
図。
ｍ／秒の冷間圧延後の熱処理温度とＢ8 との関係を示す
図。
【図８】図７における９００℃で熱処理した試料におけ
る（１１０）面が板面に揃った結晶粒の粒径分布を示す
図。
る（１１０）面が板面に揃った結晶粒の粒径分布を示す
図。
フロントページの続き (72)発明者 中野 正基 宮城県青葉区花壇８−５ たいら荘101 (72)発明者 大川 将直 宮城県仙台市太白区松が丘３−４ ハイツ 松が丘Ｂ−103
Claims (1)
- 【請求項１】 （１１０）［００１］集合組織を有する
方向性珪素鋼板を出発材料とし、これに冷間圧延と熱処
理を施し、三次再結晶により再度（１１０）［００１］
集合組織を形成させて薄い方向性珪素鋼板を製造するに
際し、冷間圧延時の圧延ロール周速を３０ｍｍ／秒以下
とすることを特徴とする方向性珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4192471A JP2709242B2 (ja) | 1992-07-20 | 1992-07-20 | 方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4192471A JP2709242B2 (ja) | 1992-07-20 | 1992-07-20 | 方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0631303A true JPH0631303A (ja) | 1994-02-08 |
| JP2709242B2 JP2709242B2 (ja) | 1998-02-04 |
Family
ID=16291848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4192471A Expired - Lifetime JP2709242B2 (ja) | 1992-07-20 | 1992-07-20 | 方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2709242B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019245044A1 (ja) * | 2018-06-21 | 2019-12-26 | 日本製鉄株式会社 | 磁気特性が優れた方向性電磁鋼板 |
-
1992
- 1992-07-20 JP JP4192471A patent/JP2709242B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019245044A1 (ja) * | 2018-06-21 | 2019-12-26 | 日本製鉄株式会社 | 磁気特性が優れた方向性電磁鋼板 |
| JPWO2019245044A1 (ja) * | 2018-06-21 | 2021-06-17 | 日本製鉄株式会社 | 磁気特性が優れた方向性電磁鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2709242B2 (ja) | 1998-02-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101070064B1 (ko) | 자속 밀도가 높은 방향성 전자기 강판의 제조 방법 | |
| US5800633A (en) | Method for making high magnetic density, low iron loss, grain oriented electromagnetic steel sheet | |
| EP1108794A1 (en) | Electrical steel sheet suitable for compact iron core and manufacturing method therefor | |
| EP0234443B1 (en) | Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet having improved magnetic properties | |
| KR0182802B1 (ko) | 극히 낮은 철손을 갖는 일방향성 전자강판 및 그 제조방법 | |
| EP0108575B1 (en) | Local annealing treatment for cube-on-edge grain oriented silicon steel | |
| JP4857761B2 (ja) | 低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPWO2019131853A1 (ja) | 低鉄損方向性電磁鋼板とその製造方法 | |
| JPS62240714A (ja) | 磁気特性の優れた電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2001303261A (ja) | 張力付与異方性被膜を有する低鉄損一方向性電磁鋼板 | |
| Littmann | Development of improved cube-on-edge texture from strand cast 3pct silicon-iron | |
| JP5005873B2 (ja) | 方向性電磁鋼帯を製造する方法 | |
| AU2002327631A1 (en) | Method of producing (110)[001] grain oriented electrical steel using strip casting | |
| EP1436433A4 (en) | PROCESS FOR THE PRODUCTION OF MAGNETIC STEEL WITH ORIENTED GRAIN (110) 001] BY CASTING OF STRIPS | |
| JP2709242B2 (ja) | 方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JP2583357B2 (ja) | 低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JP3392579B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH02107722A (ja) | 打抜き性の優れた金属光沢を有する方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2728721B2 (ja) | 特性の良好な二方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3885239B2 (ja) | 磁気特性の優れた方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH0645823B2 (ja) | 高珪素鉄板の製造方法 | |
| JPS59104429A (ja) | 無方向性電磁鋼帯の製造方法 | |
| JP2909847B2 (ja) | 方向性高珪素鋼コアーの製造法 | |
| KR960005229B1 (ko) | 고주파자기특성이 우수한 극박 방향성 전기강판의 제조방법 | |
| JPH06158166A (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板及びその製造方法 |