JPH06288339A

JPH06288339A - 可変容量ピストンポンプ

Info

Publication number: JPH06288339A
Application number: JP5081958A
Authority: JP
Inventors: Shigeru Suzuki; 鈴木　　茂; Nobuaki Hoshino; 伸明星野; Hideoki Katsuta; 秀興勝田
Original assignee: Toyoda Automatic Loom Works Ltd
Current assignee: Toyota Industries Corp
Priority date: 1993-04-08
Filing date: 1993-04-08
Publication date: 1994-10-11

Abstract

(57)【要約】【目的】非荷役時の動力損失を大きくすることなく、荷
役スイッチのＯＮにより迅速かつ確実に最大容量へ容量
変化可能であるとともに、最大容量で荷役スイッチをＯ
ＦＦすれば、確実に最小容量へ容量変化可能とする。【構成】斜板３０の傾角αを常に減少させる向きに付勢
する制御ばね４０と、吐出油圧力Ｐｃにより斜板３０の
傾角αを増大させる向きに付勢する制御シリンダ５０と
が配設された可変容量ピストンポンプにおいて、制御シ
リンダ５０は、斜板３０の傾角αが小さい領域における
有効受圧面積が大きい領域におけるそれよりも拡大すべ
く構成されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、諸機械の油圧作動系に
用いられる可変容量ピストンポンプに関し、詳しくは最
小容量起動型ポンプの改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、立上りトルクを低減し、省動力化
に寄与する最小容量起動型可変容量ピストンポンプが知
られている（特開平４−５４９７８号公報）。この種の
ポンプは、ケーシング及びその開放端を閉止するエンド
カバーによって密封状の動作空間が形成され、この動作
空間内に挿入された駆動軸は、これらケーシング及びエ
ンドカバーに軸受を介して支承されている。駆動軸に結
合され、動作空間内において駆動軸と一体的に回転する
シリンダブロックには、その軸心の周りに軸心とほぼ平
行な複数のボアが形成され、同ボア内にはシューを介し
て斜板に係留されたピストンが往復動可能に嵌挿されて
いる。また、エンドカバーに固定されて各ボアの開口端
面を封止する弁板には、ボア開口の回転軌跡と符合して
対向円弧状をなす吸入ポート及び吐出ポートが穿設さ
れ、同吸入及び吐出ポートはこれと同一形状に形成され
たエンドカバーの吸入及び吐出口の端縁と整合すべく構
成されている。さらに、特徴的な構成として、支軸に枢
支された斜板が付勢手段としての制御ばねにより常に傾
角を縮小する向きに付勢されており、吐出油圧力により
斜板傾角を増大させる向きに付勢する制御シリンダが配
設されている。

【０００３】この種のポンプでは、駆動軸と共動するシ
リンダブロックの回転に伴い、斜板に係留されて直動す
るピストンがボアの密閉空間容積を拡大する傾向にある
とき、同ボアは吸入ポートと対応して作動油を吸入し、
逆にピストンがボアの密閉空間容積を縮小する傾向にあ
るとき、同ボアは吐出ポートと対応して作動油を吐出す
る。また、吐出油圧力により、制御シリンダの制御ピス
トンをバレルに沿って制御ばねの付勢力に抗して進退動
せしめれば、斜板傾角つまりポンプ１回転当たりの理論
吐出量が変更調節可能となる。

【０００４】そして、この種のポンプでは、図１３に時
間ｔ（微小間隔で検討。以下、同様。）と斜板傾角αと
の関係（斜板傾角αは駆動軸の回転数が一定のときには
吐出容量Ｑと比例関係にある。以下、同様。）及び時間
ｔと制御シリンダに導入される油圧力Ｐｃとの関係（制
御ピストンには油圧力Ｐｃと有効受圧面積Ｓとの積から
なる力Ｆが作用している。）を示すように、最も特徴的
な作用として、運転始動時には、まず斜板が最小つまり
微小傾角αｍｉｎに基づく最小容量Ｑｍｉｎで起動さ
れ、Ｐｃ＝Ｐ₀ となる。このとき、制御ピストンには、Ｆ＝Ｐ₀×Ｓ＝Ｆｍｉｎが作用している。このときには、起動油圧力Ｐ₀が起動
設定圧力Ｐ₁を下回っているため、起動力Ｆｍｉｎは起
動設定力Ｆ₁を下回り、制御ピストンは制御ばねの付勢
力に屈して突出しない。

【０００５】ここで、吐出管路に接続されている荷役回
路のスイッチをＯＮすれば、最小容量Ｑｍｉｎの下で油
圧力Ｐｃが上昇し始め、力Ｆも上昇し始める。そして、
Ａ時点において、Ｐｃ＝Ｐ₁ Ｆ＝Ｐ₁×Ｓ＝Ｆ₁ になれば、制御ピストンが進動可能状態になる。すなわ
ち、これより油圧力Ｐｃが上昇すれば、制御ピストンは
制御ばねの付勢力に抗して進動を開始する。このため、
斜板傾角αが微小傾角αｍｉｎから最大αｍａｘ側に移
行し、吐出容量が最小容量Ｑｍｉｎから最大容量Ｑｍａ
ｘ側に容量変化する。そして、Ｂ時点において、Ｐｃ＝Ｐ₂（最大傾角保持設定圧力）Ｆ＝Ｐ₂×Ｓ＝Ｆ₂（最大傾角保持設定力）に達すれば、制御ピストンが終端位置になる。このた
め、斜板傾角αは最大αｍａｘになり、吐出容量が最大
容量Ｑｍａｘになる。この後、荷役の負荷に応じ、油圧
力Ｐｃ（力Ｆ）は変動する。

【０００６】最大容量Ｑｍａｘの状態で荷役スイッチを
ＯＦＦすれば、油圧力Ｐｃが低下し始め、力Ｆも低下し
始める。そして、二点鎖線上、Ｃ₁時点において、Ｐｃ＝Ｐ₂ Ｆ＝Ｆ₂ に達すれば、制御ピストンが終端位置から始端位置に向
けて移行する。すなわち、制御ピストンは制御ばねの付
勢力に屈して退動を開始する。このため、斜板傾角αが
最大αｍａｘから微小傾角αｍｉｎ側に移行し、吐出容
量が最大容量Ｑｍａｘから最小容量Ｑｍｉｎ側に容量変
化する。そして、Ｄ時点において、Ｐｃ＝Ｐ₁ Ｆ＝Ｐ₁×Ｓ＝Ｆ₁ に達すれば、制御ピストンが進動可能状態に戻る。この
ため、斜板傾角αが最小αｍｉｎになり、吐出容量が最
小容量Ｑｍｉｎになる。そして、Ｅ時点において、Ｐｃ＝Ｐ₀ Ｆ＝Ｐ₀×Ｓ＝Ｆ₀＝Ｆｍｉｎになれば、運転始動時に戻る。なお、図１３は、静的に
考察したものであり、実機による運転では、傾角α（容
量Ｑ）の変化は油圧力Ｐｃ（力Ｆ）の変化とは多少のず
れを生じる（以下、同様。）。

【０００７】こうして、この種のポンプでは、エンジン
による立上りトルクがきわめて小さく、省動力化に寄与
できるという利点がある。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来のポ
ンプでは、制御シリンダが一定の有効受圧面積Ｓで吐出
油圧力Ｐｃを受けているにすぎない。このため、このポ
ンプでは、運転始動時には、小さな起動油圧力Ｐ₀かつ
最小容量Ｑｍｉｎの下で油圧力Ｐｃの上昇を行ない、な
かなか上昇しない油圧力Ｐｃで一定の有効受圧面積Ｓを
押圧することになる。

【０００９】ここで、かかる有効受圧面積Ｓが比較的小
さければ、なかなか起動設定力Ｆ₁を上回る力Ｆが制御
ピストンに作用しないため、荷役スイッチのＯＮ時から
制御ピストンが進動可能状態（図１３ではＡ時点）にな
るまでに未だ長時間を要するか、又は負荷の程度によっ
ては制御ピストンが進動を開始しないことがある。ま
た、この場合、制御ピストンの進動可能状態から終端位
置（図１３ではＢ時点）への移行までも未だ長時間を要
する。有効受圧面積Ｓを小さくする代わりに、制御ばね
のばね定数を大きくする場合も同様である。こうして、
ポンプは、荷役スイッチのＯＮ時から最大容量Ｑｍａｘ
になるまでに未だ長時間を要し、荷役作業の迅速化の支
障となりうる。

【００１０】これを解決すべく、有効受圧面積Ｓを比較
的大きく設定すれば、確かに運転始動時の荷役スイッチ
のＯＮにより、より大きな傾きの下で油圧力Ｐｃ（力
Ｆ）が上昇することから、比較的迅速に最大容量Ｑｍａ
ｘへの容量変化が得られる。有効受圧面積Ｓを大きくす
る代わりに、制御ばねのばね定数を小さくする場合も同
様である。

【００１１】しかしながら、こうして有効受圧面積Ｓを
比較的大きく設定すれば、最大容量Ｑｍａｘで荷役スイ
ッチをＯＦＦした場合、大きな流量に起因して配管抵抗
が大きいため、なかなか低下しない油圧力Ｐｃで大きな
有効受圧面積Ｓを押圧することとなり、制御ピストンに
は依然として大きな力Ｆが作用しやすい。吐出管路や荷
役回路の配管抵抗が大きくなれば、なおさらこの傾向が
大きい。よって、図１３の実線上、Ｃ₂時点のように、
油圧力Ｐｃ（力Ｆ）が起動設定圧力Ｐ₁（起動設定力Ｆ
₁）未満に低下しにくく、斜板が最大αｍａｘ近傍を維
持して最小容量Ｑｍｉｎへの容量変化が得られないこと
があり、非荷役時に動力損失を生じることとなる。

【００１２】また、荷役スイッチのＯＮ時から制御ピス
トンが進動可能状態になるまでを迅速に行なうべく、斜
板の最小傾角αｍｉｎをやや大きく設定し直すことによ
り起動油圧力Ｐ₀を大きくすれば、非荷役時における最
小容量Ｑｍｉｎが上昇することから、動力損失が大きく
なってしまう。本発明は、非荷役時の動力損失を大きく
することなく、荷役スイッチのＯＮにより迅速かつ確実
に最大容量へ容量変化可能であるとともに、最大容量で
荷役スイッチをＯＦＦすれば、確実に最小容量へ容量変
化可能とすることを解決すべき課題とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】

（１）請求項１の可変容量ピストンポンプは、上記課題
を解決するため、斜板傾角を常に縮小させる向きに付勢
する付勢手段と、吐出油圧力により該斜板傾角を増大さ
せる向きに付勢する制御シリンダとを備えた可変容量ピ
ストンポンプにおいて、前記制御シリンダは、前記斜板
傾角が小さい領域における有効受圧面積が大きい領域に
おけるそれよりも拡大すべく構成されているという新規
な構成を採用している。（２）請求項２の可変容量ピストンポンプでは、請求項
１のものにおいて、制御シリンダの制御ピストンは、進
退動方向に交差する第１端面と、該第１端面より有効受
圧面積が拡大され、該進退動方向に交差する第２端面と
をもち、該制御ピストンを案内する該制御シリンダのバ
レルは、該第１端面を含む第１圧力油導入室と、該第２
端面を含む第２圧力油導入室とをもち、該第１圧力油導
入室には吐出圧力油が導入され、該第２圧力油導入室
は、斜板傾角が最小から中間までの間には該第１圧力油
導入室と連通し、該斜板傾角が中間から最大までの間に
は該第１圧力油導入室と遮断されてドレンに連通される
べく構成されていることができる。（３）請求項３の可変容量ピストンポンプでは、請求項
１又は２のものにおいて、制御シリンダの圧力油導入側
には、起動設定圧力で開弁し、閉弁時に該圧力油導入側
をドレンと連通させる開閉弁が介在されていることがで
きる。（４）請求項４の可変容量ピストンポンプでは、請求項
１、２又は３のものにおいて、制御シリンダの圧力油導
入側には逆止弁が介在され、該圧力油導入側と該逆止弁
との間はオリフィスを介してドレンに連通されているこ
とができる。

【００１４】

【作用】

（１）請求項１の可変容量ピストンポンプにおいても、
運転始動時にはやはり最小容量の下つまり斜板の最小傾
角に基づく小さな油圧力から油圧力の上昇を行なう。し
かし、このポンプでは、斜板傾角が小さい領域における
有効受圧面積が大きい領域におけるそれよりも拡大すべ
く構成されているため、荷役スイッチをＯＮすれば、た
とえ小さな油圧力からの立ち上がりであっても、制御ピ
ストンには起動設定力を上回る大きな力が作用しやす
い。このため、制御ピストンは、迅速かつ確実に進動可
能状態（斜板傾角は未だ最小、ポンプの吐出容量は未だ
最小容量）になり、進動可能状態から終端位置（斜板傾
角は最大、ポンプの吐出容量は最大容量）へも迅速に移
行する。よって、斜板傾角が迅速かつ確実に最小から最
大に移行し、吐出容量が迅速に最小容量から最大容量に
容量変化する。

【００１５】また、このポンプでは、斜板傾角が大きい
領域における有効受圧面積が小さい領域におけるそれよ
りも縮小すべく構成されるため、最大容量で荷役スイッ
チをＯＦＦすれば、流量が大きいことにより配管抵抗が
大きくなっていても、油圧力が大きいにもかからず制御
ピストンには比較的小さな力しか作用しない。よって、
斜板傾角が確実に最大から最小に移行し、吐出容量が最
大容量から最小容量に容量変化する。

【００１６】このとき、このポンプでは、斜板の最小傾
角を大きく設定し直すことはないため、非荷役時におけ
る最小容量は上昇せず、僅かな動力損失を生じるに過ぎ
ない。（２）請求項２の可変容量ピストンポンプでは、運転始
動時に荷役スイッチをＯＮすれば、斜板傾角が最小から
中間までの間、油圧力は、第１圧力油導入室及び第２圧
力油導入室に導入され、制御ピストンにおける第１端面
を押圧すると同時に第２端面をも押圧する。よって、油
圧力は第１端面と第２端面との合計の有効受圧面積に作
用するため、油圧力がたとえ小さくても、制御ピストン
には起動設定力を上回る大きな力が作用しやすい。この
ため、制御ピストンは迅速かつ確実に進動可能状態にな
り、中間位置（斜板傾角は中間、ポンプの吐出容量は拡
大途上）まで進動する。

【００１７】斜板傾角が中間になれば、油圧力は、第２
圧力油導入室には導入されず、第１圧力油導入室のみに
導入され、制御ピストンにおける第１端面のみを押圧す
る。よって、油圧力は第１端面の有効受圧面積にしか作
用しないが、このときには既に斜板が中間傾角で回転し
ており、比較的大きな流量で圧力油を吐出していること
から、油圧力がある程度大きく、制御ピストンに作用す
る力はさほど低下しない。このため、制御ピストンは中
間位置から終端位置まで進動を継続する。このため、斜
板傾角が迅速かつ確実に最小から最大に移行し、吐出容
量が最小容量から最大容量に容量変化する。

【００１８】このとき、第２圧力油導入室はドレンに連
通されているため、制御ピストンの進動の際に第２圧力
油導入室の負圧を生じず、制御ピストンの進動は阻止さ
れない。斜板傾角が最大の時、つまり最大容量で荷役ス
イッチをＯＦＦすれば、油圧力は第１端面の有効受圧面
積にしか作用していないため、たとえ大きな配管抵抗が
あったとしても、油圧力が大きいにもかからず制御ピス
トンには比較的小さな力しか作用しない。そして、油圧
力の低下により、制御ピストンに作用する力は制御ピス
トンが中間位置になるまでは低下する。

【００１９】このとき、第２圧力油導入室はドレンに連
通されているため、制御ピストンの退動の際にかかる第
２圧力油導入室の高圧化を生じず、制御ピストンの退動
は阻止されない。制御ピストンが中間位置まで退動すれ
ば、再び油圧力は、第１圧力油導入室及び第２圧力油導
入室に導入され、制御ピストンにおける第１端面を押圧
すると同時に、第２端面をも押圧する。このため、油圧
力は再び第１端面と第２端面との合計の有効受圧面積に
作用するが、このときには既に斜板が中間傾角で回転し
ており、比較的小さな流量で圧力油を吐出しているに過
ぎないことから、油圧力がある程度小さく、制御ピスト
ンに作用する力はさほど大きくない。このため、制御ピ
ストンは中間位置から始端位置まで退動を継続する。よ
って、斜板傾角が確実に最大から最小に移行し、吐出容
量が最大容量から最小容量に容量変化する。

【００２０】したがって、このポンプでは、制御ピスト
ンの進退動の際に第２圧力油導入室の負圧又は高圧化を
生じず、制御ピストンの進退動が阻止されないことか
ら、容量変化を確実に行なうことができる。（３）請求項３の可変容量ピストンポンプでは、運転始
動時に荷役スイッチをＯＮし、油圧力が起動設定圧力を
上回れば、開閉弁が開弁する。これにより、制御シリン
ダには起動設定圧力を上回った油圧力が始めて導入さ
れ、請求項１又は２のポンプと同様に、吐出容量が迅速
かつ確実に最小容量から最大容量に容量変化する。

【００２１】最大容量で荷役スイッチをＯＦＦすれば、
回路圧が低下した時点で斜板傾角が減少し、それによっ
て油圧力が起動設定圧力を下回った時点で開閉弁が閉じ
る。これにより、制御シリンダの圧力油導入側はドレン
と連通されるため、制御ピストンに作用する油圧力は、
吐出管路によるものからドレン圧に変更され、一気に低
下する。このため、斜板は迅速かつ確実に最小容量へと
容量変化する。

【００２２】したがって、このポンプでは、請求項１又
は２のポンプと比較して、最小容量への容量変化を一層
迅速に行なうことができる。また、このポンプでは、斜
板傾角を常に縮小させる向きに付勢する付勢手段を容易
に選定できる。すなわち、請求項１又は２のポンプで
は、付勢手段は、起動設定圧力（制御ピストンが進動可
能状態から進動を開始する油圧力）に対応した起動設定
力と、最大傾角保持設定圧力（制御ピストンが終端位置
を維持する油圧力）に対応した最大傾角保持設定力との
両者を摩擦力とともに満足する必要があり、選定が比較
的困難である。これに対し、このポンプでは、開閉弁に
おいて起動設定力を満足させ、付勢手段は最大傾角保持
設定力を満足すれば足りる。（４）請求項４の可変容量ピストンポンプでは、運転始
動時に荷役スイッチをＯＮすれば、請求項１、２又は３
のポンプと同様に、吐出容量が迅速かつ確実に最小容量
から最大容量に容量変化する。

【００２３】最大容量時、一時的に荷役回路の負荷が小
さくなり、回路力が低下しても、制御シリンダ内の圧力
油は逆止弁により逆流が阻止され、オリフィスを介して
ドレンへ導出される。このため、制御ピストンに作用す
る油圧力は徐々に低下し、斜板はほとんど傾角を縮小さ
せることがない。よって、荷役回路の負荷が再び大きく
なれば、迅速に最大容量に復帰する。

【００２４】最大容量で荷役スイッチをＯＦＦすれば、
請求項１、２又は３のポンプと同様に、吐出容量が確実
に最大容量から最小容量に容量変化する。したがって、
このポンプでは、一時的に荷役回路の負荷が小さくなっ
た場合にも、迅速に対処可能である。

【００２５】

【実施例】以下、本発明の可変容量ピストンポンプをク
レイドル型ポンプに具体化した実施例１〜４を図面を参
照しつつ説明する。（実施例１）実施例１のポンプは、請求項１及び２の発
明を具体化したものである。

【００２６】このポンプでは、図１に示すように、フロ
ントケーシング２１、センターケーシング２２及びエン
ドカバー２３によって密閉空間２４が形成されており、
この密閉空間２４内にはフロントケーシング２１及びエ
ンドカバー２３との間に軸受２５、２６を介して駆動軸
２７が支承されている。駆動軸２７のスプライン２７ａ
には軸心とほぼ平行に複数のボア２８を有するシリンダ
ブロック２９が軸心に沿って変位可能に嵌合されてい
る。また、フロントケーシング２１にはクレイドルガイ
ド２１ａが形成され、このクレイドルガイド２１ａには
クレイドル突起３０ａをもつ斜板３０が枢支されてお
り、この斜板３０には回転摺動可能にシュー３１が係留
されている。シュー３１にはピストン３２が係留されて
おり、このピストン３２はシリンダブロック２９の各ボ
ア２８内を往復動可能に収納されている。

【００２７】シリンダブロック２９とエンドカバー２３
との間にはボア２８の開口端面を封止する弁板３３がエ
ンドカバー２３に固着されており、この弁板３３には、
ボア開口２８ａの回転軌跡と符合して対向円弧状をなす
吸入ポ−ト３３ａ及び吐出ポ−ト３３ｂが穿設され、同
ポ−ト３３ａ、３３ｂはこれと同一形状に形成されたエ
ンドカバ−２３の吸入及び吐出口２３ａ、２３ｂの端縁
と整合すべく構成されている。

【００２８】駆動軸２７とシリンダブロック２９との間
の環状空間内には前後のスペーサ３４等を介して圧縮ば
ね３５が配設されている。フロントスペーサ３４は圧縮
ばね３５の付勢力によりピン３６を介してピボット３７
を軸心に沿って押圧し、ピボット３７はシュー３１を径
方向に摺動可能に係留するシューリテーナ３８と揺動可
能に係留されている。リアスペーサ３４は同圧縮ばね３
５の付勢力によりサークリップを介してシリンダブロッ
ク２９をピボット３７とは逆方向へ押圧している。

【００２９】フロントケーシング２１における下死点側
には斜板３０の一端と当接する付勢ロッド３９が付勢手
段としての制御ばね４０を介して装備され、斜板３０は
同制御ばね４０により常にそ傾角が縮小する向きに付勢
されている。他方、この付勢ロッド３９等と斜板３０に
対して対称なエンドカバー２３における下死点側には制
御シリンダ５０が配設され、制御シリンダ５０のバレル
１内を進退動可能な制御ピストン２はボール４２を介し
て斜板３０に当接されている。このポンプの最も特徴的
な構成はかかる制御シリンダ５０にある。

【００３０】制御ピストン２は、図２（Ａ）に示すよう
に、進動方向に延在された長さＬ（図４参照）の柱状の
小外径部３と、この小外径部３と一体に進動方向に延在
された柱状の連結部４と、この連結部４と一体に進動方
向に延在された柱状の大外径部５とからなる。退動端に
位置する小外径部３の第１端面３ａは、図２（Ｂ）に示
すように、有効受圧面積Ｓ₁で進動方向と直交する方向
に形成され、図２（Ａ）にも示すように、中央にバレル
１の奥端壁との間に第１圧力油導入室１５を確保する凸
部３ｂが形成されている。連結部４の外径は小外径部３
より小さく形成されている。また、大外径部５の外径は
小外径部３より大きく形成されており、連結部４との間
には第１端面３ａと同様に進動方向と直交する第２端面
５ａが図２（Ｂ）に示すように有効受圧面積Ｓ₂で形成
されている。この大外径部５には、図２（Ａ）に示すよ
うに、第２端面５ａに開口し、制御ピストン２が中間位
置（図３参照）に達すればバレル１の第２間隙８ｂに連
通するドレン通路５ｂが形成されている。

【００３１】バレル１は、退動方向側の円筒状の小内周
面６と、この小内周面６と進動方向で連続して形成され
進動方向と直交する環状面７と、この環状面７と進動方
向で連続して形成された円筒状の大内周面８とをもつ。
小内周面６には、環状面７側において、進動方向で長さ
Ｌ（図４参照）分だけ、制御ピストン２の小外径部３と
ほぼ同径の第１シール帯６ａが形成されており、他の部
分では小外径部３との間に第１間隙６ｂが確保されてい
る。また、大内周面８には、小外径部３が第１シール域
６ａに差しかかった時点（中間位置（図３参照））でド
レン通路５ｂの封止を解除する第２シール帯８ａが形成
されており、第２シール帯８ａより進動側には大外径部
５との間に第２間隙８ｂが確保されている。この第２間
隙８ｂはドレン通路８ｄによりドレンに連通されてい
る。また、第２シール帯８ａ、環状面７、連結部４の外
周面は、制御ピストン２の第２端面５ａとともに第２圧
力油導入室１６を形成している。

【００３２】このバレル１の奥端壁には、第１圧力油導
入室１５と連通する圧力油導入口１ａが貫設されてお
り、この圧力油導入口１ａは、図１に示すように、エン
ドカバー２３に貫設された制御孔２３ｃと連通されてい
る。エンドカバー２３の制御孔２３ｃは、荷役回路（図
示せず）と連通する吐出管路と外部管路により接続され
ており、吐出管路の圧力が油圧力Ｐｃとして制御孔２３
ｃ、圧力油導入口１ａを経て第１圧力油導入室１５に導
入されるようになっている。

【００３３】上記のように構成されたこのポンプは、ト
ラック等の特装車両において、駆動軸２７がエンジンに
より駆動される。運転始動時、荷役回路の圧力油は外部
管路、エンドカバー２３の制御孔２３ｃを経て、図２
（Ａ）に示すように、圧力油導入口１ａまで導入され
る。このとき、制御ピストン２は始端位置にある。ま
た、ポンプは、図５に示すように、斜板傾角αが最小つ
まり微小傾角αｍｉｎに基づく最小容量Ｑｍｉｎで起動
され、制御シリンダ５０には設定された起動油圧力Ｐ₀
の油圧力Ｐｃが導入されている。この起動油圧力Ｐ
₀は、図２（Ｂ）に示すように、第１圧力油導入室１５
において、制御ピストン２における小外径部３の第１端
面３ａを押圧すると同時に、第１間隙６ｂを介して第２
端面５ａをも押圧し、第１端面３ａと第２端面５ａとの
合計の有効受圧面積Ｓ（＝Ｓ₁＋Ｓ₂）に作用してい
る。つまり、Ｐｃ＝Ｐ₀ であり、制御ピストン２には、Ｆ＝Ｐ₀×（Ｓ₁＋Ｓ₂）＝Ｆｍｉｎが作用している。このときには、起動油圧力Ｐ₀が起動
設定圧力Ｐ₁を下回っているため、起動力Ｆｍｉｎは起
動設定力Ｆ₁を下回り、制御ピストン２は制御ばね４０
の付勢力に屈して突出しない。

【００３４】ここで、吐出管路に接続されている荷役回
路のスイッチをＯＮすれば、回路圧が上昇し、図５に示
すように、油圧力Ｐｃは起動油圧力Ｐ₀から起動設定圧
力Ｐ ₁まで徐々に上昇する。そして、Ａ時点において、Ｐｃ＝Ｐ₁ Ｆ＝Ｐ₁×（Ｓ₁＋Ｓ₂）＝Ｆ₁ に達すれば、制御ピストン２が制御ばね４０の付勢力に
抗して進動可能状態（斜板傾角αは未だ最小αｍｉｎ、
ポンプの吐出容量は未だ最小容量Ｑｍｉｎ）になる。つ
まり、制御ピストン２の小外径部３がバレル１の小内周
面６を第１間隙６ａを有しつつ摺動可能状態になると同
時に、制御ピストン２の大外径部５がバレル１の第２シ
ール帯８ａにより封止されつつ摺動可能状態になる。こ
のため、油圧力Ｐｃがたとえ小さな起動油圧力Ｐ₀から
の立ち上がりであっても、制御ピストン２には起動設定
力Ｆ₁を上回る大きな力が作用しやすい。よって、制御
ピストン２は迅速かつ確実に進動を開始する。次いで、
Ｂ時点において、Ｐｃ＝Ｐ₃（中間設定圧力）Ｆ＝Ｐ₃×（Ｓ₁＋Ｓ₂）＝Ｆ₃（中間設定力）に達すれば、制御ピストン２は、図３に示すように、中
間位置（斜板傾角αは中間傾角αｍｉｄ、ポンプの吐出
容量は拡大途上Ｑｍｉｄ）になる。制御ピストン２が中
間位置まで進動すれば、制御ピストン２の小外径部３は
バレル１における小内周面６の第１シール帯６ａにより
封止され始め、制御ピストン２の第２端面５ａはドレン
通路５ｂにより第２間隙８ｂに連通し始める。このた
め、油圧力Ｐｃは、制御ピストン２の第１端面３ａを押
圧するが、第２端面５ａを押圧しなくなる。よって、制
御ピストン２が長さＬだけ進動する間、図４（Ｂ）に示
すように、油圧力Ｐｃは第１端面３ａの有効受圧面積Ｓ
₁にしか作用せず、Ｆ＝Ｐ₃×Ｓ₁ となる。しかし、このときには既に斜板３０が中間傾角
αｍｉｄで回転しており、比較的大きな流量で圧力油を
吐出していることから、油圧力Ｐｃがある程度大きな中
間設定圧力Ｐ₃であり、制御ピストン２に作用する力Ｆ
はさほど低下しない。このため、制御ピストン２は中間
位置から進動を継続し、制御ピストン２の小外径部３は
バレル１の第１シール帯６ａにより封止された状態で摺
動し、制御ピストン２の大外径部５はバレル１の大内周
面８を第２間隙８ｂを有しつつ摺動する。

【００３５】このとき、制御ピストン２の第２端面５ａ
はドレン通路５ｂにより第２間隙８ｂに連通し、第２間
隙８ｂがドレン通路８ｄによりドレンに連通しているた
め、第２圧力油導入室１６はドレンに連通される。この
ため、制御ピストン２の進動の際にかかる第２圧力油導
入室１６の負圧を生じず、制御ピストン２の進動は阻止
されない。そして、Ｃ時点において、Ｐｃ＝Ｐ₂（最大傾角保持設定圧力）Ｆ＝Ｐ₂×Ｓ₁＝Ｆ₂（最大傾角保持設定力）に達すれば、図４（Ａ）に示すように、制御ピストン２
は終端位置（斜板傾角αは最大αｍａｘ、ポンプの吐出
容量は最大容量Ｑｍａｘ）になる。この後、荷役の負荷
に応じ、油圧力Ｐｃ（力Ｆ）は変動する。

【００３６】よって、斜板傾角αが迅速かつ確実に微小
傾角αｍｉｎから最大αｍａｘに移行し、吐出容量が最
小容量Ｑｍｉｎから最大容量Ｑｍａｘに容量変化する。
制御ピストン２が図４（Ａ）に示す終端位置にあると
き、つまり斜板傾角αが最大αｍａｘ、ポンプの吐出容
量が最大容量Ｑｍａｘのとき、荷役スイッチをＯＦＦす
れば、図５に示すように、油圧力Ｐｃは徐々に低下す
る。このとき、油圧力Ｐｃは第１端面３ａの有効受圧面
積Ｓ₁にしか作用していないため、たとえ大きな配管抵
抗があったとしても、油圧力Ｐｃが大きいにもかから
ず、制御ピストン２には比較的小さな力Ｆしか作用しな
い。そして、Ｄ時点において、Ｐｃ＝Ｐ₂ Ｆ＝Ｆ₂ に達すれば、制御ピストン２が制御ばね４０の付勢力に
屈して退動を開始する。このため、斜板傾角αが最大α
ｍａｘから微小傾角αｍｉｎ側に移行し、吐出容量が最
大容量Ｑｍａｘから最小容量Ｑｍｉｎ側に容量変化す
る。そして、Ｅ時点において、Ｐｃ＝Ｐ₃ Ｆ＝Ｐ₃×Ｓ₁＝Ｆ₃ に達するまで、中間位置になるまで制御ピストン２は退
動する。

【００３７】このとき、制御ピストン２の第２端面５ａ
はドレン通路５ｂにより第２間隙８ｂに連通し、第２間
隙８ｂがドレン通路８ｄによりドレンに連通しているた
め、第２圧力油導入室１６はドレンに連通される。この
ため、制御ピストン２の退動の際にかかる第２圧力油導
入室１６の高圧化を生じず、制御ピストン２の退動は阻
止されない。

【００３８】制御ピストン２が中間位置まで退動すれ
ば、制御ピストン２の小外径部３は再びバレル１におけ
る小内周面６の第１間隙６ａを有しつつ摺動し始めると
同時に、制御ピストン２の大外径部５がバレル１の第２
シール帯８ａにより封止されつつ摺動する。このとき、
油圧力Ｐｃは再び第１端面３ａと第２端面５ａとの合計
の有効受圧面積Ｓ（Ｓ₁＋Ｓ₂）に作用し、Ｆ＝Ｐ₃×（Ｓ₁＋Ｓ₂）となるが、このときには図５に示すように、既に斜板３
０が中間傾角αｍｉｄで回転しており、最大流量に比較
して小さな流量で圧力油を吐出しているに過ぎないこと
から、油圧力Ｐｃがある程度小さな中間設定圧力Ｐ₃で
あり、制御ピストン２に作用する力Ｆはさほど大きくな
い。このため、制御ピストン２は中間位置から進動可能
状態まで退動を継続する。そして、Ｆ時点において、Ｐｃ＝Ｐ₁ Ｆ＝Ｐ₁×（Ｓ₁＋Ｓ₂）＝Ｆ₁ に達すれば、制御ピストン２は進動可能状態に戻る。つ
まり、斜板傾角αは最小αｍｉｎに移行し、吐出容量が
最小容量Ｑｍｉｎに容量変化する。よって、このポンプ
では、斜板傾角αが確実に最大αｍａｘから最小αｍｉ
ｎに移行し、吐出容量が最大容量Ｑｍａｘから最小容量
Ｑｍｉｎに容量変化する。そして、Ｇ時点において、Ｐｃ＝Ｐ₀ Ｆ＝Ｐ₀×（Ｓ₁＋Ｓ₂）＝Ｆｍｉｎになれば、運転始動時に戻る。

【００３９】また、このポンプでは、こうした優れた作
用を発揮しつつ、起動油圧力Ｐ₀を高い値で設定し直す
ことはしていないため、斜板３０は非荷役時に低い起動
油圧力Ｐ₀の油圧力を生じるべく回転することとなり、
僅かな動力損失を生じるに過ぎない。したがって、この
ポンプでは、非荷役時の動力損失を大きくすることな
く、荷役スイッチのＯＮにより迅速かつ確実に最大容量
Ｑｍａｘへ容量変化可能であるとともに、最大容量Ｑｍ
ａｘで荷役スイッチをＯＦＦすれば、確実に最小容量Ｑ
ｍｉｎへ容量変化可能である。

【００４０】また、このポンプでは、従来のポンプと比
較して、油圧力Ｐｃが高い領域では制御ピストン２に作
用する力Ｆが軽減されることから、制御ピストン２と斜
板３０との摩耗を抑制し、耐久性を向上させることがで
きる。（実施例２）実施例２のポンプは、請求項１、２及び４
の発明を具体化したものであり、図６に示すように、制
御シリンダ５０として実施例１と同一のものを採用し、
圧力油導入口１ａとエンドカバー２３の制御孔２３ｃと
の間に逆止弁９を設け、圧力油導入口１ａと逆止弁９と
の間にオリフィスをもつドレン通路を設けたものであ
る。他の構成は実施例１と同一であるため、同一の構成
については同一符合を付し、同一の構成及び作用につい
ての詳説は省略する。

【００４１】このポンプでは、運転始動時に荷役スイッ
チをＯＦＦすれば、実施例１のポンプと同様に、吐出容
量が迅速かつ確実に最小容量Ｑｍｉｎから最大容量Ｑｍ
ａｘに容量変化する。最大容量Ｑｍａｘ時、図７に示す
ように、Ａ時点において、一時的に荷役回路の負荷が小
さくなり、回路圧が例えば中間設定圧力Ｐ₃以下に低下
しても、制御シリンダ５０の第１圧力油導入室１５内の
圧力油は逆止弁９により逆流が阻止され、オリフィスを
介してドレンへ導出されるため、制御ピストン２に作用
する油圧力Ｐｃは徐々に僅かだけ低下し、力Ｆもほとん
ど低下しない。このため、斜板３０はほとんど傾角αを
縮小させることがなく、荷役回路の負荷が再び大きくな
れば、迅速に最大容量Ｑｍａｘに復帰する。

【００４２】最大容量Ｑｍａｘで荷役スイッチをＯＦＦ
すれば、Ｂ〜Ｅ時点を経て、実施例１のポンプよりは緩
やかであるが、吐出容量が確実に最大容量Ｑｍａｘから
最小容量Ｑｍｉｎに容量変化する。なお、Ｃ時点からの
Δｔ間において、有効受圧面積ＳがＳ₁から（Ｓ₁＋Ｓ
₂）へ除々に変化しているのは、この間、第１圧力油導
入室１５では圧力が低下し続け、第２圧力油導入室１６
では第１圧力油導入室１５からの圧力供給により僅かづ
つ圧力が上昇し、制御ピストン２を押す力Ｆが一定に保
たれることから、制御ピストン２が停止しているためで
ある。そして、Δｔ経過後、有効受圧面積Ｓが（Ｓ₁＋
Ｓ₂）となっても、制御ピストン２を押す力Ｆは制御ば
ね４０の付勢力に負け、傾角αが減少していく。

【００４３】したがって、このポンプでは、実施例１と
同様の効果を奏しつつ、一時的に荷役回路の負荷が小さ
くなった場合にも迅速に対処可能である。（実施例３）実施例３のポンプは、請求項１、２及び３
の発明を具体化したものであり、図８及び図９に示すよ
うに、制御シリンダ５０として実施例１と同一のものを
採用し、圧力油導入口１ａとエンドカバー２３の制御孔
２３ｃとの間に開閉弁１０を設けたものである。

【００４４】この開閉弁１０は、切欠けをもつスプール
１０ａを制御孔２３ｃの油圧力Ｐｃとばね１０ｂの付勢
力とにより対抗させたものである。スプール１０ａは、
油圧力Ｐｃが起動設定圧力Ｐ₁以上になれば、ばね１０
ｂの付勢力に抗し始めて切欠けと圧力油導入口１ａとの
連通を開始し、油圧力Ｐｃが最大傾角保持設定圧力Ｐ ₂
以上になれば、ばね１０ｂの付勢力に完全に抗して切欠
けと圧力油導入口１ａとを完全に連通させる。逆に言え
ば、スプール１０ａは、油圧力Ｐｃが最大傾角保持設定
圧力Ｐ₂未満になれば、ばね１０ｂの付勢力に負け始め
て切欠けと圧力油導入口１ａとの連通を閉じ始め、油圧
力Ｐｃが起動設定圧力Ｐ₁未満になれば、ばね１０ｂの
付勢力に完全に屈して切欠けと圧力油導入口１ａとの連
通を遮断する。また、閉弁時には圧力油導入口１ａをド
レンと連通させる。

【００４５】他の構成は実施例１と同一であるため、同
一の構成については同一符合を付し、同一の構成及び作
用についての詳説は省略する。このポンプでは、運転始
動時に荷役スイッチをＯＮし、図１０に示すように、Ａ
時点において、油圧力Ｐｃが起動設定圧力Ｐ₁以上とな
れば、スプール１０ａは、図９に示すように、バレル１
の圧力油導入口１ａに起動設定圧力Ｐ₁を上回った油圧
力Ｐｃを始めて導入する。そして、実施例１のポンプと
ほぼ同様に、切欠けと圧力油導入口１ａとの連通面積が
徐々に拡大され、Ｂ、Ｃ時点を経て、吐出容量が迅速か
つ確実に最小容量Ｑｍｉｎから最大容量Ｑｍａｘに容量
変化する。

【００４６】最大容量Ｑｍａｘで荷役スイッチをＯＦＦ
し、Ｄ時点において、油圧力Ｐｃが最大傾角保持設定圧
力Ｐ₂未満となれば、スプール１０ａは圧力油導入口１
ａをドレンに連通し始める。このため、Ｅ時点を経て、
切欠けと圧力油導入口１ａとの連通面積が徐々に縮小さ
れ、制御ピストン２に作用する油圧力Ｐｃは吐出管路に
よるものからドレン圧に変更される。よって、斜板傾角
αは最大αｍａｘから最小αｍｉｎ側に移行し、吐出容
量は最大容量Ｑｍａｘから最小容量Ｑｍｉｎ側に容量変
化する。制御ピストン２は、Ｆ時点において、油圧力Ｐ
ｃが起動設定圧力Ｐ₁未満となればバレル１の圧力油導
入口１ａへの油圧力Ｐｃの導入を停止し、図８に示す状
態まで迅速に退動する。よって、斜板傾角αは迅速かつ
確実に最小αｍｉｎに移行し、吐出容量は最小容量Ｑｍ
ｉｎに容量変化する。

【００４７】したがって、このポンプでは、実施例１と
同様の効果を奏しつつ、最小容量Ｑｍｉｎへの容量変化
を一層迅速に行なうことができる。また、このポンプで
は、実施例１、２のポンプでは制御ばね４０が起動設定
力Ｆ₁及び最大傾角保持設定力Ｆ₂との両者を摩擦力と
ともに満足する必要があるのに対し、開閉弁１０のばね
１０ｂが起動設定力Ｆ₁を満足しているため、制御ばね
４０が最大傾角保持設定圧力Ｆ₂を満足すれば足りる。
このため、制御ばね４０の選定幅が広がり、選定が容易
になる。（実施例４）実施例４のポンプは、請求項１、２、３及
び４の発明を具体化したものであり、図１１に示すよう
に、制御シリンダ１として実施例１と同一のものを採用
し、圧力油導入口１ａとエンドカバー２３の制御孔２３
ｃとの間に逆止弁９を設け、圧力油導入口１ａと逆止弁
９との間にオリフィスをもつドレン通路を設け、さらに
逆止弁９と制御孔２３ｃとの間に開閉弁１０を設けたも
のである。他の構成は実施例１、２及び３と同一である
ため、同一の構成については同一符合を付し、同一の構
成及び作用についての詳説は省略する。

【００４８】このポンプでは、運転始動時に荷役スイッ
チをＯＦＦすれば、実施例１、２のポンプと同様に、吐
出容量が迅速かつ確実に最小容量Ｑｍｉｎから最大容量
Ｑｍａｘに容量変化する。最大容量Ｑｍａｘ時、図１２
に示すように、Ａ時点において、一時的に荷役回路の負
荷が小さくなり、回路圧が例えば中間設定圧力Ｐ₃以下
に低下しても、実施例２のポンプと同様に、斜板３０は
ほとんど傾角αを縮小させることがない。よって、荷役
回路の負荷が再び大きくなれば、迅速に最大容量Ｑｍａ
ｘに復帰する。

【００４９】最大容量Ｑｍａｘで荷役スイッチをＯＦＦ
すれば、実施例３のポンプとほぼ同様に、Ｂ時点におい
て油圧力Ｐｃが最大傾角保持設定圧力Ｐ₂未満となるこ
とにより、バレル１の圧力油導入口１ａがドレンと連通
し、Ｃ時点を経て、Ｄ時点において油圧力Ｐｃが起動設
定圧力Ｐ₁未満となることにより、バレル１の圧力油導
入口１ａへの油圧力Ｐｃの導入を停止する。このため、
斜板３０は確実に最小容量Ｑｍｉｎへと容量変化する。

【００５０】したがって、このポンプでは、実施例１と
同様の効果を奏しつつ、一時的に荷役回路の負荷が小さ
くなった場合にも迅速に対処可能であるとともに、最小
容量Ｑｍｉｎへの容量変化を一層迅速に行なうことがで
きる。また、このポンプにおいても、実施例３と同様
に、制御ばね４０の選定が容易になるという効果も奏す
ることができる。

【００５１】なお、上記実施例１〜４において、制御ば
ね４０に代えて斜板３０の傾角軸芯を駆動軸２７の軸芯
に対して下死点側へ偏心させることにより、圧縮ばね３
５の力及びピストン３２の反力によって生じる斜板傾角
αを小さくする方向に作用するモーメントを利用するこ
ともできる。また、上記実施例１〜４ではクレイドル型
ポンプに本発明を具体化したが、本発明は他の型式のポ
ンプにも本発明を適用できることはいうまでもない。

【００５２】

【発明の効果】

（１）以上詳述したように、請求項１記載の可変容量ピ
ストンポンプでは、請求項１記載の構成を採用している
ため、非荷役時の動力損失を大きくすることなく、荷役
スイッチのＯＮにより迅速かつ確実に最大容量へ容量変
化可能であるとともに、最大容量で荷役スイッチをＯＦ
Ｆすれば、確実に最小容量へ容量変化可能とすることが
できる。

【００５３】したがって、このポンプでは、容量上昇の
応答性が迅速かつ確実になることから、荷役作業の迅速
化を実現することができる。また、このポンプでは、長
期の使用等により配管抵抗が大きくなっても、容量下降
の応答性が確実であることから、非荷役時に動力損失を
生じにくい。さらに、このポンプでは、油圧力が高い領
域では制御ピストンに作用する力が軽減されることか
ら、制御ピストンと斜板との摩耗を抑制し、耐久性を向
上させることができる。（２）請求項２の可変容量ピストンポンプでは、請求項
２記載の構成を採用しているため、制御ピストンの進退
動の際に第２圧力油導入室の負圧又は高圧化を生じず、
制御ピストンの進退動が阻止されないことから、容量変
化を確実に行なうことができる。（３）請求項３の可変容量ピストンポンプでは、請求項
３記載の構成を採用しているため、最小容量への容量変
化を一層迅速に行なうことができるとともに、斜板傾角
を常に縮小させる向きに付勢する付勢手段を容易に選定
できる。（４）請求項４の可変容量ピストンポンプでは、請求項
４記載の構成を採用しているため、一時的に荷役回路の
負荷が小さくなった場合にも、迅速に対処可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１のポンプの縦断面図である。

【図２】実施例１のポンプに係り、（Ａ）は進動可能状
態における制御シリンダの断面図であり、（Ｂ）は進動
可能状態における制御ピストンの有効受圧面積を示す平
面図である。

【図３】実施例１のポンプに係り、中間位置における制
御シリンダの断面図である。

【図４】実施例１のポンプに係り、（Ａ）は終端位置に
おける制御シリンダの断面図であり、（Ｂ）は終端位置
における制御ピストンの有効受圧面積を示す平面図であ
る。

【図５】実施例１のポンプに係り、斜板の角度（ポンプ
の吐出容量）、制御ピストンに作用する力及び制御シリ
ンダに作用する油圧力と時間との関係を示すグラフであ
る。

【図６】実施例２のポンプに係り、進動可能状態におけ
る制御シリンダ等の断面図である。

【図７】実施例２のポンプに係り、斜板の角度（ポンプ
の吐出容量）、制御ピストンに作用する力及び制御シリ
ンダに作用する油圧力と時間との関係を示すグラフであ
る。

【図８】実施例３のポンプに係り、進動可能状態におけ
る制御シリンダ等の断面図である。

【図９】実施例３のポンプに係り、中間位置における制
御シリンダ等の断面図である。

【図１０】実施例３のポンプに係り、斜板の角度（ポン
プの吐出容量）、制御ピストンに作用する力及び制御シ
リンダに作用する油圧力と時間との関係を示すグラフで
ある。

【図１１】実施例４のポンプに係り、進動可能状態にお
ける制御シリンダ等の断面図である。

【図１２】実施例４のポンプに係り、斜板の角度（ポン
プの吐出容量）、制御ピストンに作用する力及び制御シ
リンダに作用する油圧力と時間との関係を示すグラフで
ある。

【図１３】従来のポンプに係り、斜板の角度（ポンプの
吐出容量）及び制御シリンダに作用する油圧力（制御ピ
ストンに作用する力）と時間との関係を示すグラフであ
る。

【符号の説明】

３０…斜板４０…付勢手段５０…
制御シリンダ２…制御ピストン１…バレル α…傾
角 αｍｉｎ…最小傾角 αｍａｘ…最大傾角Ｐｃ…
油圧力Ｐ₀…起動油圧力Ｐ₁…起動設定圧力Ｐ₂…
最大傾角保持設定圧力Ｐ₃…中間設定圧力Ｆ…力Ｆｍｉ
ｎ…起動力Ｆ₁…起動設定力Ｆ₂…最大傾角保
持設定力Ｆ₃…中間設定力Ｓ（Ｓ₁、Ｓ₂）
…有効受圧面積１５…第１圧力油導入室１６…第２圧力油導入室３
ａ…第１端面５ａ…第２端面５ｂ、８ｄ…ドレ
ン通路１０…開閉弁９…逆止弁

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】斜板傾角を常に縮小させる向きに付勢する
付勢手段と、吐出油圧力により該斜板傾角を増大させる
向きに付勢する制御シリンダとを備えた可変容量ピスト
ンポンプにおいて、前記制御シリンダは、前記斜板傾角が小さい領域におけ
る有効受圧面積が大きい領域におけるそれよりも拡大す
べく構成されていることを特徴とする可変容量ピストン
ポンプ。
【請求項２】制御シリンダの制御ピストンは、進退動方
向に交差する第１端面と、該第１端面より有効受圧面積
が拡大され、該進退動方向に交差する第２端面とをも
ち、該制御ピストンを案内する該制御シリンダのバレルは、
該第１端面を含む第１圧力油導入室と、該第２端面を含
む第２圧力油導入室とをもち、該第１圧力油導入室には吐出圧力油が導入され、該第２
圧力油導入室は、斜板傾角が最小から中間までの間には
該第１圧力油導入室と連通し、該斜板傾角が中間から最
大までの間には該第１圧力油導入室と遮断されてドレン
に連通されるべく構成されていることを特徴とする請求
項１記載の可変容量ピストンポンプ。
【請求項３】制御シリンダの圧力油導入側には、起動設
定圧力で開弁し、閉弁時に該圧力油導入側をドレンと連
通させる開閉弁が介在されていることを特徴とする請求
項１又は２記載の可変容量ピストンポンプ。
【請求項４】制御シリンダの圧力油導入側には逆止弁が
介在され、該圧力油導入側と該逆止弁との間はオリフィ
スを介してドレンに連通されていることを特徴とする請
求項１、２又は３記載の可変容量ピストンポンプ。