JPH06280752A - Manufacture of inner rotor for rotary pump - Google Patents
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- JPH06280752A JPH06280752A JP2275194A JP2275194A JPH06280752A JP H06280752 A JPH06280752 A JP H06280752A JP 2275194 A JP2275194 A JP 2275194A JP 2275194 A JP2275194 A JP 2275194A JP H06280752 A JPH06280752 A JP H06280752A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、トロコイド曲線を利
用して回転ポンプのインナーロータを製造する方法に関
するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of manufacturing an inner rotor of a rotary pump using a trochoidal curve.
【０００２】[0002]
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】トロ
コイド曲線を利用した回転ポンプ用ロータにおけるイン
ナーロータは、図１に示すように基礎円直径Ａ、転円直
径Ｂ、離心量ｅ、軌跡円直径Ｃを与えてトロコイド曲線
Ｔ上に中心を有する円弧群の包絡線としてのインナーロ
ータ曲線ＴＣが得られ、アウタロータの理論曲線も得ら
れる。2. Description of the Related Art As shown in FIG. 1, an inner rotor of a rotor for a rotary pump utilizing a trochoidal curve has a basic circle diameter A, a rolling circle diameter B, an eccentricity e, and a locus circle diameter. By giving C, an inner rotor curve TC as an envelope of an arc group having a center on the trochoidal curve T is obtained, and a theoretical curve of the outer rotor is also obtained.
【０００３】しかしながら、これらの諸元の選定によっ
ては、インナーロータ曲線は図２（Ｉ）および（ＩＩ）
に示すようなインナー歯形形状となるのである。However, depending on the selection of these specifications, the inner rotor curve is shown in FIGS. 2 (I) and (II).
The inner tooth profile is as shown in.
【０００４】しかして図２（Ｉ）のごとき歯形形状は実
際上実現不可能であるし、また図２の（ＩＩ）のごとき
歯形をこのままの形状でポンプに使用すると、同図のエ
ッジ部２における面圧応力（ヘルツ応力）が大きくな
り、この部分での摩耗あるいはへたりが進行し、ポンプ
性能の低下や振動、騒音の増加をもたらすという問題点
が指摘されていた。However, the tooth profile as shown in FIG. 2 (I) is practically unrealizable, and if the tooth profile as shown in FIG. 2 (II) is used as it is in a pump, the edge portion 2 in FIG. It has been pointed out that the surface pressure stress (Hertz stress) at the point becomes large, and the wear or the fatigue at this portion progresses, resulting in deterioration of pump performance and increase of vibration and noise.
【０００５】そこでこれまでは図２の（ＩＩ）のような
インナー歯形形状のエッジ部２を図３の（Ｉ）およびそ
の拡大図（ＩＩ）に示すように修正したり、図２の
（Ｉ）のような不連続部１のある歯形は第３図（ＩＩ
Ｉ）のように修正したりして使用していたのである。So far, the edge portion 2 having the inner tooth profile as shown in FIG. 2 (II) has been modified as shown in FIG. 3 (I) and its enlarged view (II), or as shown in FIG. 3) (II) has a tooth profile with a discontinuous portion 1 as shown in FIG.
It was used after being modified as in I).
【０００６】ところが、このような修正をすると、本来
のインナーロータ曲線から歯形の一部が程度の差こそあ
れ、図３の（ＩＩ）や図３の（ＩＩＩ）に示すようにδ
分だけ削り取られた形となってしまい、使用前にδ分だ
け摩耗あるいはへたりが進行した状況と何ら変わるとこ
ろがなくいたずらにポンプ性能を低下させるにすぎなか
った。However, when such a correction is made, there is a degree of difference in part of the tooth profile from the original inner rotor curve, and as shown in (II) of FIG. 3 and (III) of FIG.
The shape was scraped off by the amount, and there was no difference from the situation in which wear or fatigue had progressed by δ minutes before use, and the pump performance was only unnecessarily reduced.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】この発明は、上記したよ
うな点に鑑み検討した結果、不連続部やエッジ部を生じ
ない、したがって修正の必要もない回転ポンプ用インナ
ーロータの製造方法を得たものである。DISCLOSURE OF THE INVENTION As a result of studies made in view of the above points, the present invention provides a method for manufacturing an inner rotor for a rotary pump that does not cause discontinuities or edges, and therefore does not require correction. It is a thing.
【０００８】すなわち、この発明はトロコイド曲線を利
用した回転ポンプのロータにおいて、基礎円直径をＡｍ
ｍ、転円直径をＢｍｍ、軌跡円直径をＣｍｍ、離心量を
ｅｍｍ、離心率ｆｅをｆｅ＝ｅ／Ｂ、軌跡円比率ｆｃを
ｆｃ＝Ｃ／Ｂ、基礎円比率ｎをｎ＝Ａ／Ｂ、インナーロ
ータの短径をｄ4 、インナーロータの歯数をｎｉ、 Ｋ0 ＝（Ａ／Ｂ＋１）×｜Ｂ−２ｅ｜ Ｋ1 ＝（ｎ＋１）×｜１−２ｆｅ｜ としたとき、 Ｃ／Ｋ0 ≦１．１あるいはｆｃ／Ｋ1 ≦１．１ となるようにトロコイド諸元を選定するならば、あるい
はさらにｄ4 ／２ｅに近い整数値をインナーロータの歯
数ｎｉとするならば、図２の（Ｉ）および（ＩＩ）に示
したような不連続部やエッジ部を生じず、したがって修
正も不要とすることができたものである。That is, according to the present invention, in the rotor of the rotary pump utilizing the trochoidal curve, the basic circle diameter is Am.
m, rolling circle diameter is Bmm, trajectory circle diameter is Cmm, eccentricity is emm, eccentricity fe is fe = e / B, trajectory circle ratio fc is fc = C / B, basic circle ratio n is n = A / B , Where the minor axis of the inner rotor is d 4 , the number of teeth of the inner rotor is ni, and K 0 = (A / B + 1) × | B-2e | K 1 = (n + 1) × | 1-2fe | If the trochoidal parameters are selected so that K 0 ≦ 1.1 or fc / K 1 ≦ 1.1, or if an integer value closer to d 4 / 2e is set as the number of teeth ni of the inner rotor, The discontinuity portion and the edge portion as shown in (I) and (II) of FIG. 2 do not occur, and therefore the correction can be dispensed with.
【０００９】この発明において、もしＣ／Ｋ0 の値を
１．１以下にしない場合であっても、できるだけ１．１
の値に近づけることによって、たとえ修正が必要な場合
でもその修正量を少なくすることができる。そしてこの
修正量は歯数の選定法で決まりｄ4 ／２ｅの値に近い、
たとえば少数第１位を四捨五入した整数値をインナーロ
ータの歯数ｎｉとすることにより少なくし得るのであ
る。In the present invention, even if the value of C / K 0 is not set to 1.1 or less, it is set to 1.1 as much as possible.
By approaching the value of, even if correction is necessary, the amount of correction can be reduced. This correction amount is determined by the method of selecting the number of teeth and is close to the value of d 4 / 2e,
For example, an integer value obtained by rounding off the first decimal place can be set as the number of teeth ni of the inner rotor to reduce the number.
【００１０】次にこの発明を実施例により具体的に説明
する。Next, the present invention will be specifically described with reference to examples.
【００１１】[0011]
【実施例】従来から市場に出ているトロコイド曲線を利
用したロータのＣ／Ｋ0 あるいはｆｃ／Ｋ1 の比率αは
たとえば表１に示すとおりであり、この比率では図２の
（Ｉ）および（ＩＩ）に示したような不連続部やエッジ
部の発生は避けられず、したがって程度の差こそあって
もいずれも図３に示したような修正を行なっていた。EXAMPLES The ratio α of C / K 0 or fc / K 1 of a rotor utilizing a trochoidal curve that has been hitherto available on the market is shown in, for example, Table 1, and at this ratio, (I) of FIG. Occurrence of the discontinuous portion and the edge portion as shown in (II) is unavoidable, and therefore the correction as shown in FIG.
【００１２】[0012]
【表１】 [Table 1]
【００１３】そこでこの発明においては表２に示すφ４
０のようにＣ／Ｋ0 比率α≦１となるようなトロコイド
諸元を選び、またｎｉもｄ4 ／２ｅに近い整数値を選ん
だところインナーロータ歯形形状は図４の（Ｉ）および
そのＡ部分の拡大図を示す図４の（ＩＩ）のように不連
続は全く発生させず滑らかな形状となることが認められ
た。Therefore, in the present invention, φ4 shown in Table 2
When a trochoidal parameter such that the C / K 0 ratio α ≦ 1 is selected, and ni is an integer close to d 4 / 2e, the inner rotor tooth profile is shown in FIG. As shown in (II) of FIG. 4 showing an enlarged view of the portion A, it was confirmed that the discontinuity did not occur at all and the shape became smooth.
【００１４】またα≦１でなくてもα≦１．１たとえば
表２に示すφ２３のごとき値を選び、またｎｉもｄ4 ／
２ｅに近い整数値を選んだところ、不連続部は非常に小
さくなり、図５の（Ｉ）および（ＩＩ）に示すごとく全
く無視し得る程度になった。また接触面圧応力（ヘルツ
応力）についても極端に大きなところは生じなかった。Even if α ≦ 1 is not satisfied, α ≦ 1.1, for example, a value such as φ23 shown in Table 2 is selected, and ni is also d 4 /
When an integer value close to 2e was selected, the discontinuity became extremely small, and was negligible as shown in (I) and (II) of FIG. Also, the contact surface pressure stress (Hertz stress) did not have an extremely large value.
【００１５】[0015]
【表２】 [Table 2]
【図１】トロコイド曲線を利用したロータ設計の諸元の
説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram of specifications of a rotor design using a trochoidal curve.
【図２】従来のロータのインナー歯形形状を示す部分拡
大図である。FIG. 2 is a partially enlarged view showing the inner tooth profile of a conventional rotor.
【図３】従来のロータのインナー歯形形状を示す部分拡
大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図、（ＩＩ
Ｉ）は図２の（Ｉ）の不連続部を修正した場合の拡大図
である。FIG. 3 is a partially enlarged view showing an inner tooth profile of a conventional rotor, in which (II) is an enlarged view of part A of (I), (II)
(I) is an enlarged view when the discontinuous portion of (I) of FIG. 2 is corrected.
【図４】この発明のロータのインナー歯形形状を示す部
分拡大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図であ
る。FIG. 4 is a partial enlarged view showing an inner tooth profile of the rotor of the present invention, and (II) is an enlarged partial view of A of (I).
【図５】この発明の他の実施例を示す部分拡大図であ
り、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図である。FIG. 5 is a partially enlarged view showing another embodiment of the present invention, wherein (II) is an A portion enlarged view of (I).
Ａ 基礎円直径 Ｂ 転円直径 Ｃ 軌跡円直径 ｅ 離心量 ｆｅ 離心率 ｆｃ 軌跡円比率 ｎ 基礎円比率 １ 不連続部 ２ エッジ部 A basic circle diameter B rolling circle diameter C trajectory circle diameter e eccentricity fe eccentricity fc trajectory circle ratio n foundation circle ratio 1 discontinuous portion 2 edge portion
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成６年３月２２日[Submission date] March 22, 1994
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】全文[Correction target item name] Full text
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【書類名】 明細書[Document name] Statement
【発明の名称】 回転ポンプ用インナーロータの製造方
法Title: Method for manufacturing inner rotor for rotary pump
【特許請求の範囲】[Claims]
【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、トロコイド曲線を利
用して回転ポンプのインナーロータを製造する方法に関
するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of manufacturing an inner rotor of a rotary pump using a trochoidal curve.
【０００２】[0002]
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】トロ
コイド曲線を利用して回転ポンプ用ロータにおけるイン
ナーロータを製造するにあたっては、図１に示すように
基礎円直径Ａ、転円直径Ｂ、離心量ｅ、軌跡円直径Ｃを
与えてトロコイド曲線Ｔ上に中心を有する円弧群の包絡
線としてのインナーロータ曲線ＴＣを得る。アウターロ
ータの理論曲線も得られる。2. Description of the Related Art In manufacturing an inner rotor of a rotor for a rotary pump by utilizing a trochoidal curve, a base circle diameter A, a rolling circle diameter B, and an eccentric amount are shown in FIG. e, the inner diameter of the trajectory circle C is given, and the inner rotor curve TC as the envelope of the arc group having the center on the trochoidal curve T is obtained. The theoretical curve of the outer rotor is also obtained.
【０００３】しかしながら、これらの諸元の選定によっ
ては、インナーロータ曲線は図２の（Ｉ）および（Ｉ
Ｉ）に示すようなインナーロータ歯形形状となる。However, depending on the selection of these specifications, the inner rotor curves are (I) and (I) in FIG.
The inner rotor has a tooth profile as shown in I).
【０００４】図２の（Ｉ）のごとき歯形形状は実際上実
現不可能であるし、また図２の（ＩＩ）のごとき歯形を
このままの形状でポンプに使用すると、同図のエッジ部
２における面圧応力（ヘルツ応力）が大きくなり、この
部分での摩耗あるいはへたりが進行し、ポンプ性能の低
下や振動、騒音の増加をもたらすという問題点が指摘さ
れていた。The tooth profile as shown in FIG. 2 (I) is practically unrealizable, and when the tooth profile as shown in FIG. 2 (II) is used as it is in the pump, the edge portion 2 in FIG. It has been pointed out that the surface pressure stress (Hertz stress) becomes large, and the wear or fatigue of this portion progresses, resulting in deterioration of pump performance and increase of vibration and noise.
【０００５】そこで、これまでは図２の（ＩＩ）のよう
なインナーロータ歯形形状のエッジ部２を図３の（Ｉ）
およびその拡大図（ＩＩ）に示すように修正したり、図
２の（Ｉ）のような不連続部１のある歯形は図３の（Ｉ
ＩＩ）のように修正したりして使用していた。Therefore, heretofore, the edge portion 2 having the inner rotor tooth profile as shown in FIG.
And the tooth profile with the discontinuity 1 as shown in FIG. 2 (I) is modified as shown in FIG. 3 (I).
It was used after being modified as in II).
【０００６】ところが、このような修正をすると、本来
のインナーロータ曲線から歯形の一部が程度の差こそあ
れ、図３の（ＩＩ）や図３の（ＩＩＩ）に示すようにδ
分だけ削り取られた形となってしまい、使用前にδ分だ
け摩耗あるいはへたりが進行した状況と何ら変わるとこ
ろがなく、いたずらにポンプ性能を低下させるにすぎな
かった。However, when such a correction is made, there is a degree of difference in part of the tooth profile from the original inner rotor curve, and as shown in (II) of FIG. 3 and (III) of FIG.
The shape was scraped off by just the amount, and there was no difference from the situation in which the wear or the fatigue had progressed by δ minutes before use, and it merely unnecessarily decreased the pump performance.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段および作用効果】この発明
は、上記問題点を鑑みてなされたものであり、その目的
は、不連続部やエッジ部を生じない、したがって修正の
必要もない回転ポンプ用インナーロータの製造方法を提
供することである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a rotary pump which does not cause discontinuities or edges and therefore does not need to be corrected. A method of manufacturing an inner rotor for a vehicle is provided.
【０００８】すなわち、この発明は、トロコイド曲線を
利用して回転ポンプのインナーロータを製造する方法に
おいて、基礎円直径をＡ、転円直径をＢ、軌跡円直径を
Ｃ、離心量をｅ、Ｋ0 ＝（Ａ／Ｂ＋１）×｜Ｂ−２ｅ｜
としたとき、Ｃ／Ｋ0 ≦１．１かつＡ／Ｂが整数値の条
件を満足するようにＡ、Ｂ、Ｃおよびｅを決定すること
を特徴とする。That is, the present invention is a method for manufacturing an inner rotor of a rotary pump using a trochoidal curve, wherein the basic circle diameter is A, the rolling circle diameter is B, the trajectory circle diameter is C, and the eccentricity is e, K. 0 = (A / B + 1) × | B-2e |
Then, A, B, C and e are determined so that C / K 0 ≦ 1.1 and A / B satisfy the condition of an integer value.
【０００９】上記条件を満足するようにＡ、Ｂ、Ｃおよ
びｅを選定すれば、図２の（Ｉ）および（ＩＩ）に示し
たような不連続部やエッジ部を生じず、したがって修正
も不要とすることができたものである。If A, B, C and e are selected so as to satisfy the above conditions, the discontinuity and the edge as shown in (I) and (II) of FIG. It could have been unnecessary.
【００１０】この発明において、もしＣ／Ｋ0 の値を
１．１以下にしない場合であっても、できるだけ１．１
の値に近づけることによって、たとえば修正が必要な場
合でもその修正量を少なくすることができる。In the present invention, even if the value of C / K 0 is not set to be 1.1 or less, it is 1.1 as much as possible.
By approaching the value of, the amount of correction can be reduced even when correction is necessary.
【００１１】Ａ／Ｂは基礎円比率であり、これはインナ
ーロータの歯数となることが知られている。インナーロ
ータの歯数は整数値でなければならなので、Ａ／Ｂを整
数値とする必要がある。It is known that A / B is the basic circle ratio, which is the number of teeth of the inner rotor. Since the number of teeth of the inner rotor must be an integer value, A / B must be an integer value.
【００１２】ここで、Ｃ／Ｋ0 についてさらに詳しく説
明する。便宜上、（１）式〜（１０）式をまとめて以下
に記載する。Now, C / K 0 will be described in more detail. For convenience, the formulas (1) to (10) are collectively described below.
【００１３】[0013]
【数１】 [Equation 1]
【００１４】トロコイド曲線を利用した回転ポンプロー
タにおいて、噛み合い曲線（γ）は、インナーロータと
アウターロータとの接触点との軌跡を示すものであり、
（１）式によって表わされることが知られている。In the rotary pump rotor utilizing the trochoidal curve, the meshing curve (γ) shows the locus of the contact point between the inner rotor and the outer rotor,
It is known to be expressed by equation (1).
【００１５】（１）式が導かれる過程を図６を用いて詳
細に説明する。図６は、インナーロータとアウターロー
タとが噛み合っている状態を示している。The process of deriving the equation (1) will be described in detail with reference to FIG. FIG. 6 shows a state in which the inner rotor and the outer rotor are in mesh with each other.
【００１６】図６中、Ｏ0 はアウターロータの中心、Ｏ
i はインナーロータの中心、Ｂはアウターロータの円弧
歯の曲率中心、Ｑはインナーロータとアウターロータと
の接触点である。Ｐは、Ｂ点とＱ点とを結ぶ線がＹ軸に
交わる点であり、極座標（γ、θ）の原点となる。In FIG. 6, O 0 is the center of the outer rotor, and O
i is the center of the inner rotor, B is the center of curvature of the arc teeth of the outer rotor, and Q is the contact point between the inner rotor and the outer rotor. P is a point where a line connecting the B point and the Q point intersects the Y axis, and is the origin of the polar coordinates (γ, θ).
【００１７】△ＰＯ0 Ｂに着目して余弦定理を適用する
と、（２）式が得られる。 基礎円半径をａ（＝Ａ／２） 転円半径をｂ（＝Ｂ／２） 軌跡円半径をｃ（＝Ｃ／２） 離心量をｅ 歯数をｎとすると、各線の長さは、（３）式〜（７）式
のようになる。Applying the cosine theorem by focusing on ΔPO 0 B, the equation (2) is obtained. The basic circle radius is a (= A / 2), the rolling circle radius is b (= B / 2), the locus circle radius is c (= C / 2), the eccentricity is e, and the number of teeth is n. Expressions (3) to (7) are obtained.
【００１８】なお、（５）式の関係は、この分野で良く
知られているものである。たとえば、昭和３８年１２月
２５日に島津評論編集部によって発行された「島津評
論」第２０巻第４号の第１１８頁に詳しく記載されてい
る。The relation of the equation (5) is well known in this field. For example, it is described in detail on page 118 of "Shimadzu Criticism" Vol. 20, No. 4, published by Shimadzu Criticism Editorial Department on December 25, 1964.
【００１９】（２）式は、（８）式のようになる。
（８）式をγについて解くと、（９）式および（１０）
式のようになる。The equation (2) becomes the equation (8).
Solving equation (8) for γ, equations (9) and (10)
It becomes like a formula.
【００２０】（１０）式を直径で表わすと、（１）式と
なる。上記の噛み合い曲線を図で表わすと図７のように
なる。θ＝０のとき、γ＜０であれば、図７の（Ｉ）に
示すように、噛み合い曲線は必ずループする。θ＝０の
とき、γ＝０またはγ＞０であれば、図７の（ＩＩ）、
（ＩＩＩ）に示すように、噛み合い曲線にループは生じ
ない。When the equation (10) is expressed by the diameter, the equation (1) is obtained. The meshing curve described above is shown in FIG. When θ = 0 and γ <0, the meshing curve always loops as shown in FIG. 7 (I). When θ = 0 and γ = 0 or γ> 0, (II) of FIG.
As shown in (III), no loop occurs in the meshing curve.
【００２１】本願発明者は、噛み合い曲線とインナーロ
ータ曲線（インナーロータの歯形曲線）との間に特別の
相関関係があることを見出した。すなわち、インナーロ
ータの曲線が図２の（Ｉ）に示すようにループを生じる
場合には、噛み合い曲線にも図７（Ｉ）に示すように必
ずループを生じる。The inventor of the present application has found that there is a special correlation between the meshing curve and the inner rotor curve (tooth profile curve of the inner rotor). That is, when the curve of the inner rotor causes a loop as shown in FIG. 2 (I), the meshing curve always causes a loop as shown in FIG. 7 (I).
【００２２】したがって、インナーロータ曲線が図４の
（Ｉ）に示すように、ループを生じないようにするため
には、θ＝０のとき、噛み合い曲線をγ≧０にする必要
がある。Therefore, in order to prevent the inner rotor curve from forming a loop as shown in FIG. 4 (I), it is necessary to set the meshing curve to γ ≧ 0 when θ = 0.
【００２３】そこで、（１）式において、θ＝０を代入
し、γ≧０の条件を設定する。これにより、以下に示す
（１１）式〜（１４）式が得られる。Therefore, in the equation (1), θ = 0 is substituted, and the condition of γ ≧ 0 is set. As a result, the following equations (11) to (14) are obtained.
【００２４】[0024]
【数２】 [Equation 2]
【００２５】（ｎ＋１）（Ｂ−２ｅ）＝Ｋ0 であるの
で、Ｃ／Ｋ0 が１以下であれば、インナーロータ曲線に
図２の（Ｉ）に示したようなループは全く生じない。Since (n + 1) (B-2e) = K 0 , if C / K 0 is 1 or less, the loop as shown in FIG. 2 (I) does not occur in the inner rotor curve.
【００２６】アウターロータの外径が４０ｍｍ程度のも
のにあっては、Ｃ／Ｋ0 の値が約１．１のとき、０．０
１ｍｍ程度の重複部δが発生する。実用上、回転ポンプ
としてδ≦０．０１であれば、問題が発生することはな
いので、この発明においては、Ｃ／Ｋ0 ≦１．１とする
ものである。When the outer diameter of the outer rotor is about 40 mm, when the value of C / K 0 is about 1.1, 0.0
An overlapping portion δ of about 1 mm occurs. In practice, if δ ≦ 0.01 as a rotary pump, no problem will occur, so in the present invention, C / K 0 ≦ 1.1.
【００２７】次にこの発明を実施例により具体的に説明
する。Next, the present invention will be specifically described with reference to examples.
【００２８】[0028]
【実施例】従来から市場に出ているトロコイド曲線を利
用したロータのＣ／Ｋ0 の比率αはたとえば表１に示す
とおりである。この比率では図２の（Ｉ）および（Ｉ
Ｉ）に示した不連続部やエッジ部の発生は避けられず、
したがって程度の差こそあってもいずれも図３に示した
ような修正を行なっていた。EXAMPLES The C / K 0 ratio α of a rotor using a trochoidal curve that has hitherto been put on the market is as shown in Table 1, for example. At this ratio, (I) and (I
Occurrence of the discontinuous portion and the edge portion shown in I) is unavoidable,
Therefore, the corrections as shown in FIG. 3 were made in each case even if there was a difference in degree.
【００２９】[0029]
【表１】 [Table 1]
【００３０】そこで、この発明においては表２に示すφ
４０のようにＣ／Ｋ0 比率がα≦１となるようなトロコ
イド諸元を選び、また歯数ｎも整数値を選んだところ、
インナーロータ歯形形状は図４の（Ｉ）およびそのＡ部
分の拡大図を示す図４（ＩＩ）のように不連続は全く発
生せず、滑らかな形状となることが認められた。Therefore, in the present invention, φ shown in Table 2 is used.
A trochoidal parameter such that the C / K 0 ratio is α ≦ 1 like 40 is selected, and an integer value is selected for the number of teeth n.
It was confirmed that the inner rotor tooth profile has a smooth shape without any discontinuity as shown in FIG. 4 (I) and FIG. 4 (II) showing an enlarged view of the portion A.
【００３１】またα≦１でなくてもα≦１．１たとえば
表２に示すφ２３のごとき値を選び、また歯数ｎとして
整数値を選んだところ、不連続部は非常に小さくなり、
図５の（Ｉ）および（ＩＩ）に示すごとく全く無視し得
る程度になった。また接触面圧応力（ヘルツ応力）につ
いても極端に大きなところは生じなかった。Even if α ≦ 1 is not satisfied, α ≦ 1.1, for example, a value such as φ23 shown in Table 2 is selected, and an integer value is selected as the number of teeth n. The discontinuity becomes extremely small.
As shown in (I) and (II) of FIG. 5, it became quite negligible. Also, the contact surface pressure stress (Hertz stress) did not have an extremely large value.
【００３２】[0032]
【表２】 [Table 2]
【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]
【図１】トロコイド曲線を利用したロータ設計の諸元の
説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram of specifications of a rotor design using a trochoidal curve.
【図２】従来のインナーロータの歯形形状を示す部分拡
大図である。FIG. 2 is a partially enlarged view showing a tooth profile of a conventional inner rotor.
【図３】従来のロータのインナー歯形形状を示す部分拡
大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図、（ＩＩ
Ｉ）は図２の（Ｉ）の不連続部を修正した場合の拡大図
である。FIG. 3 is a partially enlarged view showing an inner tooth profile of a conventional rotor, in which (II) is an enlarged view of part A of (I), (II)
(I) is an enlarged view when the discontinuous portion of (I) of FIG. 2 is corrected.
【図４】この発明のロータのインナー歯形形状を示す部
分拡大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図であ
る。FIG. 4 is a partial enlarged view showing an inner tooth profile of the rotor of the present invention, and (II) is an enlarged partial view of A of (I).
【図５】この発明の他の実施例を示す部分拡大図であ
り、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図である。FIG. 5 is a partially enlarged view showing another embodiment of the present invention, wherein (II) is an A portion enlarged view of (I).
【図６】インナーロータとアウターロータとが噛み合っ
ている状態を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing a state in which an inner rotor and an outer rotor are meshed with each other.
【図７】噛み合い曲線を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing a meshing curve.
【符号の説明】 Ａ 基礎円直径 Ｂ 転円直径 Ｃ 軌跡円直径 ｅ 離心量 １ 不連続部 ２ エッジ部[Explanation of Codes] A basic circle diameter B rolling circle diameter C trajectory circle diameter e eccentricity 1 discontinuity 2 edge
【手続補正２】[Procedure Amendment 2]
【補正対象書類名】図面[Document name to be corrected] Drawing
【補正対象項目名】図６[Name of item to be corrected] Figure 6
【補正方法】追加[Correction method] Added
【補正内容】[Correction content]
【図６】 [Figure 6]
【手続補正３】[Procedure 3]
【補正対象書類名】図面[Document name to be corrected] Drawing
【補正対象項目名】図７[Name of item to be corrected] Figure 7
【補正方法】追加[Correction method] Added
【補正内容】[Correction content]
【図７】 [Figure 7]
Claims (1)
インナーロータを製造する方法において、 基礎円直径Ａ、転円直径Ｂ、離心量ｅによって決定され
るトロコイド曲線Ｔ上に中心を持つ直径Ｃの軌跡円群の
包絡線をインナーロータの歯形形状とする回転ポンプ用
インナーロータの製造方法において、 離心率ｆｅをｆｅ＝ｅ／Ｂ、 軌跡円比率ｆｃをｆｃ＝Ｃ／Ｂ、 基礎円比率ｎをｎ＝Ａ／Ｂ、 Ｋ0 ＝（Ａ／Ｂ＋１）×｜Ｂ−２ｅ｜ Ｋ1 ＝（ｎ＋１）×｜１−２ｆｅ｜ としたとき、 Ｃ／Ｋ0 ≦１．１あるいはｆｃ／Ｋ1 ≦１．１を満足さ
せることを特徴とする、回転ポンプ用インナーロータの
製造方法。1. A method of manufacturing an inner rotor of a rotary pump using a trochoid curve, comprising: a diameter A of a base circle, a diameter B of a rolling circle, and a diameter C having a center on a trochoid curve T determined by an eccentricity e. In the method for manufacturing an inner rotor for a rotary pump, in which the envelope of the locus circle group has the tooth profile of the inner rotor, the eccentricity fe is fe = e / B, the locus circle ratio fc is fc = C / B, and the basic circle ratio n is When n = A / B and K 0 = (A / B + 1) × | B-2e | K 1 = (n + 1) × | 1-2fe |, C / K 0 ≦ 1.1 or fc / K 1 ≦ 1. A method for manufacturing an inner rotor for a rotary pump, characterized by satisfying 1.1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2275194A JPH06280752A (en) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | Manufacture of inner rotor for rotary pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2275194A JPH06280752A (en) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | Manufacture of inner rotor for rotary pump |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57189880A Division JPS5979083A (en) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | Rotor for rotary pump |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06280752A true JPH06280752A (en) | 1994-10-04 |
Family
ID=12091403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2275194A Pending JPH06280752A (en) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | Manufacture of inner rotor for rotary pump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06280752A (en) |
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