JPH06249105A - Manufacture of fuel injection nozzle - Google Patents
Manufacture of fuel injection nozzleInfo
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- JPH06249105A JPH06249105A JP5058084A JP5808493A JPH06249105A JP H06249105 A JPH06249105 A JP H06249105A JP 5058084 A JP5058084 A JP 5058084A JP 5808493 A JP5808493 A JP 5808493A JP H06249105 A JPH06249105 A JP H06249105A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、ノズルボディとノズ
ルチップとを接合した燃料噴射ノズルの製造方法に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of manufacturing a fuel injection nozzle in which a nozzle body and a nozzle tip are joined.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、燃料噴射ノズルは、燃焼反応の
前提である燃料の拡散、微粒化等の役割があり、これと
空気との混合により効果的な燃焼を行わせるものであ
る。従って、ノズルによる噴霧の構造の良否が熱効率、
排気ガス成分に影響を与えることが分かっている。そこ
で、最適の噴孔を有する燃料噴射ノズルを作製するに
は、セラミックス製ノズルチップと金属製ノズルボディ
とを別体に作製し、ノズルチップを別体にセラミックス
で構成することによって、所望の形状の噴孔を形成し易
くし、最適の噴孔を形成したノズルチップをノズルボデ
ィに接合して燃料噴射ノズルを作製している。従来の燃
料噴射ノズルとして、例えば、図６に示すようなものが
ある。2. Description of the Related Art Generally, a fuel injection nozzle has a role of diffusion and atomization of fuel which is a premise of a combustion reaction, and an effective combustion is performed by mixing this with air. Therefore, the quality of the structure of the spray by the nozzle is thermal efficiency,
It is known to affect exhaust gas components. Therefore, in order to produce a fuel injection nozzle having an optimum injection hole, a ceramic nozzle tip and a metal nozzle body are produced separately, and the nozzle tip is made of ceramics separately, so that a desired shape is obtained. The injection nozzle is formed by facilitating the formation of the injection hole, and the nozzle tip having the optimum injection hole is joined to the nozzle body to manufacture the fuel injection nozzle. As a conventional fuel injection nozzle, for example, there is one shown in FIG.
【０００３】従来、図６に示すような燃料噴射ノズルを
作製するには、ノズルボディ２を鋼材で作製し、ノズル
チップ３をセラミックスで作製し、ノズルボディ２とノ
ズルチップ３とを銀ろう等のソルダー材を用いて真空炉
内にて接合していた。この場合に、ノズルボディ２を鋼
材で作製し、ノズルボディ２を焼入れし焼き戻しを行っ
て表面硬度を確保している。即ち、ノズルボディ２のボ
ア部６と弁シート部７の浸炭焼き入れを行って硬度を高
くしている。そこで、ノズルボディ２とノズルチップ３
とを真空炉で接合するが、接合処理によってボア部６と
弁シート部７の硬度が低下すると共に、特に、接合部に
変形が発生するので、ボア部６と弁シート部７の研磨加
工を針弁１と対応させて行っているのが現状である。Conventionally, to manufacture a fuel injection nozzle as shown in FIG. 6, the nozzle body 2 is made of steel, the nozzle tip 3 is made of ceramics, and the nozzle body 2 and the nozzle tip 3 are made of silver solder or the like. They were joined in a vacuum furnace using the solder material of No. In this case, the nozzle body 2 is made of steel, and the nozzle body 2 is quenched and tempered to secure the surface hardness. That is, the bore 6 of the nozzle body 2 and the valve seat 7 are carburized and hardened to increase the hardness. Therefore, the nozzle body 2 and the nozzle tip 3
Are bonded in a vacuum furnace, and the hardness of the bore portion 6 and the valve seat portion 7 is reduced by the joining process, and in particular, the joint portion is deformed. Therefore, it is necessary to polish the bore portion 6 and the valve seat portion 7. At present, it is performed in correspondence with the needle valve 1.
【０００４】また、特開昭６０−２０４８２３号公報に
焼入れ方法は、レーザ等の高エネルギー熱源を用いた加
熱手段にて加熱するものであり、加熱手段は被加工物外
周面に沿って互いに反対方向に移動走査する対をなす加
熱装置からなり、これら互いに反対方向に移動する加熱
装置は加熱開始位置及び加熱終了位置においてそれぞれ
加熱位置がオーバラップするものである。Further, the quenching method disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 60-204823 is to heat with a heating means using a high energy heat source such as a laser, and the heating means are opposite to each other along the outer peripheral surface of the workpiece. The heating device is composed of a pair of heating devices that move and scan in the same direction, and the heating devices that move in opposite directions have overlapping heating positions at the heating start position and the heating end position.
【０００５】また、特開昭６１−２９６９５６号公報に
開示されたレーザ接合法は、金属とセラミックスとを接
合するものであり、金属とセラミックスとの間にろう材
を介在し、レーザビームをセラミックスとの突き合わせ
面と平行で、突き合わせ面から離間する金属の表面に照
射し、金属及びろう材を加熱溶融して金属とセラミック
スとを接合したものである。Further, the laser joining method disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 61-296956 is to join a metal and a ceramic, and a brazing material is interposed between the metal and the ceramic so that a laser beam is applied to the ceramic. The surface of the metal that is parallel to the butting surface and is separated from the butting surface is irradiated, the metal and the brazing material are heated and melted, and the metal and the ceramic are joined.
【０００６】また、特開平３−９３６７６号公報に開示
された窒化ケイ素接合装置は、所定の接合雰囲気温度に
設定される加熱炉と、この加熱炉に封入される窒化ケイ
素セラミックス及び被接合物の接合部を一定荷重で加圧
する加圧手段と、加圧状態で前記接合部のみを加熱する
レーザ発生装置とを有するものである。Further, the silicon nitride bonding apparatus disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 3-93676 discloses a heating furnace set to a predetermined bonding atmosphere temperature, a silicon nitride ceramics sealed in the heating furnace, and an object to be bonded. It has a pressurizing means for pressurizing the joint with a constant load, and a laser generator for heating only the joint in a pressurized state.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
燃料噴射ノズルの製造方法について、鋼製ノズルボディ
とセラミックス製ノズルチップとを銀ろう等のソルダー
材を用いて真空炉内にて接合する場合には、焼入れ焼き
戻し、浸炭、窒化等により表面硬化を施したノズルボデ
ィを構成する鋼は、接合時に焼き戻し、脱炭等が発生す
ることにより表面硬度が低下し、しかも、セラミックス
と鋼材との熱膨張差によってノズルチップとノズルボデ
ィとの接合部に変形が発生し、研磨等の加工を必要とす
るようになる。また、ノズルボディとノズルチップとの
接合後にこれらの表面硬化処理を行うと、セラミックス
と鋼との熱膨張差、ろう材の窒化等により接合自体が困
難であり、しかも接合後に、弁シート部等に必要な表面
硬化を得ることは難しいものである。However, in the conventional method for manufacturing a fuel injection nozzle, when the steel nozzle body and the ceramic nozzle tip are joined in a vacuum furnace by using a solder material such as silver solder, etc. The steel that constitutes the nozzle body, whose surface has been hardened by quenching and tempering, carburizing, nitriding, etc., has a reduced surface hardness due to tempering, decarburization, etc. occurring at the time of joining. Deformation occurs at the joint between the nozzle tip and the nozzle body due to the difference in thermal expansion, and processing such as polishing becomes necessary. Further, if these surface hardening treatments are performed after joining the nozzle body and the nozzle tip, the joining itself is difficult due to the difference in thermal expansion between ceramics and steel, nitriding of the brazing material, and the like. It is difficult to obtain the required surface hardening.
【０００８】そこで、この発明の目的は、上記の課題を
解決することであり、鋼材で作製したノズルボディを焼
入れ焼き戻し処理を施した後、該ノズルボディとセラミ
ックスで作製したノズルチップとをレーザビームの照射
で局部加熱を行って接合すると共に、ノズルボディの針
弁用の弁シート部と針弁摺動用のボア部との表面硬化処
理の焼入れを行い、次いで焼き戻し処理を行ってセラミ
ックスと鋼材との接合と表面硬化処理を同時に行って変
形の無い接合強度を向上させた燃料噴射ノズルの製造方
法を提供することである。Therefore, an object of the present invention is to solve the above-mentioned problems. A nozzle body made of steel material is subjected to quenching and tempering treatment, and then the nozzle body and a nozzle tip made of ceramics are laser-treated. Local heating is performed by irradiation of the beam for joining, and at the same time, the valve seat portion for the needle valve of the nozzle body and the bore portion for sliding the needle valve are hardened by surface hardening treatment, and then tempered to form ceramics. It is an object of the present invention to provide a method for manufacturing a fuel injection nozzle in which joining with a steel material and surface hardening treatment are simultaneously performed to improve deformation-free joining strength.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】この発明は、上記の目的
を達成するために、次のように構成されている。即ち、
この発明は、燃料流路と針弁挿入用穴部とを有するノズ
ルボディを鋼材で作製し、噴孔を備えたノズルチップを
セラミックスで作製し、前記ノズルボディと前記ノズル
チップとをろう材を介在して接合する燃料噴射ノズルの
製造方法において、前記ノズルボディと前記ノズルチッ
プとの接合と、前記ノズルボディの少なくとも弁シート
部の表面硬化処理とを、レーザビームを少なくとも前記
ノズルボディの前記穴部を通じて接合部と前記弁シート
部とを照射加熱して行うことを特徴とする燃料噴射ノズ
ルの製造方法に関する。In order to achieve the above object, the present invention is configured as follows. That is,
According to the present invention, a nozzle body having a fuel flow path and a needle valve insertion hole is made of a steel material, a nozzle tip having an injection hole is made of ceramics, and the nozzle body and the nozzle tip are made of a brazing material. In a method for manufacturing a fuel injection nozzle that joins by interposing, joining of the nozzle body and the nozzle tip, surface hardening treatment of at least the valve seat portion of the nozzle body, and laser beam at least the hole of the nozzle body. The present invention relates to a method for manufacturing a fuel injection nozzle, which is characterized in that the joint portion and the valve seat portion are irradiated and heated through a portion.
【００１０】また、この燃料噴射ノズルの製造方法にお
いて、前記接合と前記表面硬化処理は前記レーザビーム
によって同時に行うものである。Further, in this method of manufacturing a fuel injection nozzle, the joining and the surface hardening treatment are simultaneously performed by the laser beam.
【００１１】[0011]
【作用】この発明による燃料噴射ノズルの製造方法は、
上記のように構成されており、次のように作用する。即
ち、この燃料噴射ノズルの製造方法は、ノズルボディと
ノズルチップとの接合及びノズルボディのシート部とボ
ア部との表面硬化処理を、ノズルボディの穴部を通じて
照射されるレーザビームによって弁シート部、ボア部及
び接合部を加熱することで行ったので、接合と表面硬化
処理を同時に行うことができる。しかも、レーザビーム
の照射による局所加熱を行うことで、加熱後にシート部
の変形は生じないため、針弁がノズルボディに挿入でき
なくなることがなく、針弁と弁シート部との整合状態が
悪化することがなく、接合後の研磨加工等を必要としな
い。The method of manufacturing the fuel injection nozzle according to the present invention is
It is configured as described above and operates as follows. That is, in the method for manufacturing the fuel injection nozzle, the joining of the nozzle body and the nozzle tip and the surface hardening treatment of the seat portion and the bore portion of the nozzle body are performed by the laser beam irradiated through the hole portion of the nozzle body. Since it is performed by heating the bore portion and the joint portion, the joint and the surface hardening treatment can be performed at the same time. Moreover, since the seat portion is not deformed after heating by performing local heating by irradiating the laser beam, the needle valve cannot be inserted into the nozzle body, and the alignment state between the needle valve and the valve seat portion is deteriorated. There is no need to perform polishing processing after joining.
【００１２】一般に、金属はレーザビームに対する反射
率が高く、レーザビームの照射による温度上昇がし難い
材料であるが、セラミックスはレーザビームに対する反
射率が低く、レーザビームの照射による温度上昇がし易
い材料である。そこで、この発明による燃料噴射ノズル
の製造方法では、レーザビームは少なくとも前記ノズル
ボディの前記穴部を通じて前記ノズルボディの弁シート
部と接合部とを照射加熱するので、前記ノズルボディと
前記ノズルチップとの接合と同時に、前記ノズルボディ
のボア部及び前記弁シート部の表面硬化処理を行うこと
ができる。In general, metal is a material that has a high reflectance with respect to a laser beam and is unlikely to increase in temperature due to laser beam irradiation. Ceramics, however, have a low reflectance with respect to a laser beam and easily increase in temperature due to laser beam irradiation. It is a material. Therefore, in the method of manufacturing a fuel injection nozzle according to the present invention, since the laser beam irradiates and heats the valve seat portion and the joint portion of the nozzle body through at least the hole portion of the nozzle body, the nozzle body and the nozzle tip are Simultaneously with the joining, the surface hardening treatment of the bore portion of the nozzle body and the valve seat portion can be performed.
【００１３】また、この発明による燃料噴射ノズルの製
造方法によれば、針弁が着座するノズルボディの弁シー
ト部と針弁が摺動するノズルボディのボア部との表面硬
度がＨｖ５０００以上の硬度を有するように容易に作製
でき、ノズルボディのボア壁面と針弁との往復摺動特性
を向上でき、針弁の弁シート部に対する繰り返しの着座
状態を良好にできる。また、ノズルボディにおける弁シ
ート部とボア部の表面硬度をＨｖ５０００以上に確保す
るため、前記ノズルボディを構成する鋼材のＣ含有率が
ほぼ０．２〜０．８％の範囲内にあるもので作製でき
る。Further, according to the method of manufacturing the fuel injection nozzle of the present invention, the surface hardness of the valve seat portion of the nozzle body on which the needle valve is seated and the bore portion of the nozzle body on which the needle valve slides is Hv 5000 or more. It is possible to improve the reciprocal sliding characteristics between the bore wall surface of the nozzle body and the needle valve, and to improve the repeated seating state of the needle valve on the valve seat portion. Further, in order to secure the surface hardness of the valve seat portion and the bore portion of the nozzle body to Hv 5000 or more, the C content of the steel material forming the nozzle body is in the range of approximately 0.2 to 0.8%. Can be made.
【００１４】[0014]
【実施例】以下、図面を参照して、この発明による燃料
噴射ノズルの製造方法の実施例を説明する。図１はこの
発明による燃料噴射ノズルの製造方法を達成する接合装
置の一実施例を示す説明図、図２はこの燃料噴射ノズル
のノズルチップを示す断面図、図３はこの燃料噴射ノズ
ルのノズルボディを示す断面図、図４はこの燃料噴射ノ
ズルの製造方法によりノズルボディとノズルチップとの
接合を説明する説明図、及び図５は図４の符号Ａ部分の
拡大説明図である。これらの図に示されている部品は、
図６に示すものと形状上は基本的には同様なものである
ので、同一部品には同一符号を付している。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of a method for manufacturing a fuel injection nozzle according to the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is an explanatory view showing an embodiment of a joining device for achieving a method for manufacturing a fuel injection nozzle according to the present invention, FIG. 2 is a sectional view showing a nozzle tip of this fuel injection nozzle, and FIG. 3 is a nozzle of this fuel injection nozzle. FIG. 4 is a cross-sectional view showing the body, FIG. 4 is an explanatory view for explaining the joining of the nozzle body and the nozzle tip by this manufacturing method of the fuel injection nozzle, and FIG. 5 is an enlarged explanatory view of a portion A in FIG. The parts shown in these figures are
Since the shape is basically the same as that shown in FIG. 6, the same parts are designated by the same reference numerals.
【００１５】この発明による製造方法で作製した燃料噴
射ノズルは、ディーゼルエンジンにおける燃焼室に燃料
を噴射するノズルとして適用できる。この燃料噴射ノズ
ルは、例えば、図６に示すように、燃料の噴射を制御す
る燃料圧でリフト可能な針弁１、燃料流路５及び針弁１
が挿入される穴部９を有するノズルボディ２と、該ノズ
ルボディ２と一体構造に接合し且つ噴孔４を形成した先
端部即ちノズルチップ３とから構成されている。ノズル
ボディ２の穴部９に針弁１を挿入することによって燃料
流路５に連通する環状燃料流路１０が形成される。従っ
て、ノズルボディ２に形成した穴部９は、針弁１が摺動
するボア部６と環状燃料流路１０を形成する部分を構成
している。また、ノズルボディ２の下部には、針弁１が
着座する円錐面状の弁シート部７が形成されている。こ
の燃料噴射ノズルにおいて、ノズルボディ２とノズルチ
ップ３とは接合部８で接合されている。このノズルチッ
プ３には、複数個の噴孔４から成る多噴孔に形成するこ
とができるが、この実施例では説明を分かり易くするた
め、２個の噴孔４のみを図示している。The fuel injection nozzle manufactured by the manufacturing method according to the present invention can be applied as a nozzle for injecting fuel into the combustion chamber of a diesel engine. The fuel injection nozzle includes, for example, as shown in FIG. 6, a needle valve 1, a fuel flow path 5, and a needle valve 1 that can be lifted by a fuel pressure that controls fuel injection.
It is composed of a nozzle body 2 having a hole 9 into which is inserted, and a tip portion, that is, a nozzle tip 3 that is integrally joined to the nozzle body 2 and has a nozzle hole 4 formed therein. By inserting the needle valve 1 into the hole 9 of the nozzle body 2, an annular fuel flow passage 10 communicating with the fuel flow passage 5 is formed. Therefore, the hole portion 9 formed in the nozzle body 2 constitutes a portion that forms the annular fuel passage 10 with the bore portion 6 on which the needle valve 1 slides. Further, a conical surface valve seat portion 7 on which the needle valve 1 is seated is formed in the lower portion of the nozzle body 2. In this fuel injection nozzle, the nozzle body 2 and the nozzle tip 3 are joined at the joint portion 8. The nozzle tip 3 can be formed as a multi-injection hole composed of a plurality of injection holes 4, but only two injection holes 4 are shown in this embodiment for the sake of easy understanding.
【００１６】また、針弁１の先端部にはテーパ面１１が
形成され、ノズルボディ２の先端部には針弁１のテーパ
面１１が着座するテーパ状の弁シート部７が形成されて
いる。従って、この燃料噴射ノズルについては、燃料噴
射ポンプから供給された燃料によって針弁１に燃料圧が
かかり、針弁１がノズルボディ２のボア部６を摺動して
リフトすると、ノズルボディ２の弁シート部７が針弁１
のテーパ面１１から離れ、噴孔４が燃料流路１０と連通
して噴孔４から燃料が噴射される。Further, a tapered surface 11 is formed at the tip of the needle valve 1, and a tapered valve seat portion 7 on which the tapered surface 11 of the needle valve 1 is seated is formed at the tip of the nozzle body 2. . Therefore, in this fuel injection nozzle, when fuel pressure is applied to the needle valve 1 by the fuel supplied from the fuel injection pump and the needle valve 1 slides and lifts on the bore portion 6 of the nozzle body 2, the nozzle body 2 Valve seat 7 is needle valve 1
The injection hole 4 communicates with the fuel flow path 10 away from the tapered surface 11 and the fuel is injected from the injection hole 4.
【００１７】この燃料噴射ノズルにおいて、ノズルボデ
ィ２はＳＣＭ４２０Ｈ等の鋼材で作製されており、ま
た、ノズルチップ３は耐熱性に富んだ高温高強度のＡｌ
2 Ｏ3，ＺｒＯ2 等の酸化物セラミックス、或いはＳｉ
3 Ｎ4 ，ＳｉＣ，サイアロン等の非酸化物セラミックス
で作製されている。この燃料噴射ノズルは、針弁１が着
座するノズルボディ２の弁シート部７と針弁１が摺動す
るノズルボディ２のボア部６との表面硬度がＨｖ５００
０以上の硬度に確実に構成されることができ、また、ノ
ズルボディ２を構成する鋼材のＣ含有率はほぼ０．２〜
０．８％の範囲内のものが選定されている。ノズルチッ
プ３は、外面１２側が燃焼室に晒される面となる。燃料
噴射ノズルのノズルチップ３に形成した噴孔４は、例え
ば、断面形状が長方形等の異形噴孔に形成され、場合に
よっては、噴孔４の噴孔周縁部にはアールＲ、チャンフ
ァ或いはテーパが形成されている。In this fuel injection nozzle, the nozzle body 2 is made of a steel material such as SCM420H, and the nozzle tip 3 is made of Al having high temperature and high strength which is rich in heat resistance.
Oxide ceramics such as 2 O 3 and ZrO 2 or Si
It is made of non-oxide ceramics such as 3 N 4 , SiC, and sialon. In this fuel injection nozzle, the surface hardness of the valve seat portion 7 of the nozzle body 2 on which the needle valve 1 is seated and the bore portion 6 of the nozzle body 2 on which the needle valve 1 slides has a surface hardness of Hv500.
The hardness of 0 or more can be ensured, and the C content of the steel material forming the nozzle body 2 is approximately 0.2 to 10.
Those within the range of 0.8% are selected. The outer surface 12 side of the nozzle tip 3 is a surface exposed to the combustion chamber. The injection hole 4 formed in the nozzle tip 3 of the fuel injection nozzle is formed, for example, in a deformed injection hole having a rectangular cross-sectional shape, and in some cases, a rounded R, chamfer, or taper is formed on the periphery of the injection hole 4. Are formed.
【００１８】この発明による燃料噴射ノズルの製造方法
は、特に、ノズルボディ２とノズルチップ３との接合部
８での接合、及びノズルボディ２の弁シート部７とボア
部６との表面硬化処理をレーザビーム１４の照射によっ
て達成したことを特徴とするものである。即ち、この燃
料噴射ノズルは、鋼材で作製したノズルボディ２を焼入
れ焼き戻し処理を施した後、該ノズルボディ２とセラミ
ックスで作製したノズルチップ３との間に、Ａｇ−Ｃｕ
−Ｔｉ系のろう材１３を介在させ、レーザビーム１４の
照射で局部加熱を行って接合すると共に、ノズルボディ
２の針弁用の弁シート部７と針弁摺動用のボア部６とを
レーザビームを照射することによって表面硬化処理の焼
入れを行い、次いで焼き戻し処理を行ってセラミックス
と鋼材との接合と表面硬化処理を同時に行った接合部８
に変形の無い接合強度を向上させたものである。In the method of manufacturing a fuel injection nozzle according to the present invention, in particular, the joining of the nozzle body 2 and the nozzle tip 3 at the joining portion 8 and the surface hardening treatment of the valve seat portion 7 and the bore portion 6 of the nozzle body 2 are performed. Is achieved by irradiation with the laser beam 14. That is, in this fuel injection nozzle, after the nozzle body 2 made of steel is subjected to quenching and tempering treatment, Ag-Cu is provided between the nozzle body 2 and the nozzle tip 3 made of ceramics.
The Ti-based brazing filler metal 13 is interposed to perform local heating by irradiation with a laser beam 14 for joining, and the valve seat portion 7 for the needle valve of the nozzle body 2 and the bore portion 6 for sliding the needle valve are laser-welded. A joint portion 8 in which surface hardening treatment is performed by irradiating a beam, and then tempering treatment is performed to join ceramics and steel material and simultaneously perform surface hardening treatment.
It improves the joint strength without deformation.
【００１９】この燃料噴射ノズルの製造方法の実施例
は、具体的には、まず、図２に示すようなノズルチップ
３として、Ｙ2 Ｏ3 部分安定化ＺｒＯ2 （即ち、Ｙ−Ｐ
ＳＺ）製ノズルチップと、Ｓｉ3 Ｎ4 製ノズルチップと
を成形焼成して作製した。また、図３に示すようなノズ
ルボディ２として、Ｃ含有率が０．２％の未熱処理のＳ
ＣＭ４２０Ｈ製ノズルボディを作製した。次いで、ノズ
ルボディ２を、９２５℃に加熱して所定時間保持し、次
いで８５０℃まで温度を低下させた後、油冷して焼入れ
を行った。更に、ノズルボディ２を１５０℃に加熱した
後に、油冷してノズルボディ２の焼き戻しを行った。焼
入れ焼き戻しを行ったノズルボディ２は、その表面硬度
が約Ｈｖ３０００ＭＰａであり、且つ中心部の硬度が約
Ｈｖ１８００〜２０００ＭＰａであった。更に、ノズル
ボディ２のボア部６の部分に対して浸炭焼入れし、ボア
部６の硬度をＨｖ５５００ＭＰａ程度に硬化させた。ボ
ア部６の浸炭深さは約０．５ｍｍであった。また、ノズ
ルボディ２のボア部６と弁シート部７は、針弁１に整合
するように研磨を行った。ここで、ノズルボディ２にお
ける弁シート部７とボア部６との表面硬度がＨｖ５００
０以上の硬度を確保するため、ノズルボディ２を構成す
る鋼材のＣ含有率がほぼ０．２〜０．８％の範囲内のも
のが選定された。In the embodiment of the method for manufacturing the fuel injection nozzle, first, as a nozzle tip 3 as shown in FIG. 2, Y 2 O 3 partially stabilized ZrO 2 (that is, Y-P
The nozzle tip made of SZ) and the nozzle tip made of Si 3 N 4 were formed and fired. In addition, as the nozzle body 2 as shown in FIG. 3, unheated S with a C content of 0.2%
A nozzle body made of CM420H was manufactured. Next, the nozzle body 2 was heated to 925 ° C. and held for a predetermined time, and then the temperature was lowered to 850 ° C., followed by oil cooling and quenching. Further, after heating the nozzle body 2 to 150 ° C., the nozzle body 2 was tempered by oil cooling. The nozzle body 2 that was quenched and tempered had a surface hardness of about Hv 3000 MPa and a center hardness of about Hv 1800 to 2000 MPa. Further, the bore portion 6 of the nozzle body 2 was carburized and quenched to harden the bore portion 6 to a hardness of about Hv5500 MPa. The carburizing depth of the bore portion 6 was about 0.5 mm. Further, the bore portion 6 and the valve seat portion 7 of the nozzle body 2 were polished so as to be aligned with the needle valve 1. Here, the surface hardness of the valve seat portion 7 and the bore portion 6 of the nozzle body 2 is Hv500.
In order to secure a hardness of 0 or more, a steel material forming the nozzle body 2 having a C content ratio within a range of approximately 0.2 to 0.8% was selected.
【００２０】上記のようにして作製したノズルボディ２
とノズルチップ３とを、図１に示すレーザビーム接合装
置１５に設置した。この時、ノズルボディ２とノズルチ
ップ３との接合面にＡｇ−Ｃｕ−Ｔｉ系のろう材１３を
塗布した。ノズルボディ２とノズルチップ３との接合
は、ネオジムを含むイットリウム−アルミニウム−ガー
ネット結晶を用いたヤグレーザ１６を使用した。その時
のヤグレーザ１６の出力は１００Ｗであった。レーザビ
ーム接合装置１５のケーシング１７内にアルゴンＡｒガ
スを送り込んで、ノズルボディ２、ノズルチップ３及び
接合部８をＡｒガス中にて８５０℃で１２０秒間、レー
ザビーム１４を照射して加熱し、ノズルボディ２とノズ
ルチップ３とを接合すると共に、ノズルボディ２のボア
部６と弁シート部７の表面硬化処理を同時に行った。Nozzle body 2 produced as described above
The nozzle tip 3 and the nozzle tip 3 were installed in the laser beam joining apparatus 15 shown in FIG. At this time, a brazing material 13 of Ag—Cu—Ti system was applied to the joint surface between the nozzle body 2 and the nozzle tip 3. For joining the nozzle body 2 and the nozzle tip 3, a YAG laser 16 using yttrium-aluminum-garnet crystal containing neodymium was used. The output of the yag laser 16 at that time was 100W. Argon Ar gas is fed into the casing 17 of the laser beam bonding apparatus 15, and the nozzle body 2, the nozzle tip 3 and the bonding portion 8 are heated by irradiating the laser beam 14 in Ar gas at 850 ° C. for 120 seconds, The nozzle body 2 and the nozzle tip 3 were joined together, and the surface hardening treatment of the bore portion 6 and the valve seat portion 7 of the nozzle body 2 was performed at the same time.
【００２１】この燃料噴射ノズルの製造方法において、
レーザビーム１４の照射については、レーザビーム１４
は、図１及び図５に示すように、ノズルボディ２のボア
部６及び弁シート部７に対しては、ノズルボディ２の穴
部９を通じて照射した。この時、ノズルボディ２の穴部
９内に光ファイバー１８を挿入し、それらの光ファイバ
ー１８の先端にミラー１９を取り付けた。レーザビーム
１４は、光ファイバー１８からミラー１９で反射され、
弁シート部７に照射され、弁シート部７を加熱すること
ができる。In the method for manufacturing the fuel injection nozzle,
For the irradiation of the laser beam 14,
As shown in FIGS. 1 and 5, the bore 6 and the valve seat 7 of the nozzle body 2 were irradiated through the hole 9 of the nozzle body 2. At this time, the optical fibers 18 were inserted into the holes 9 of the nozzle body 2, and the mirrors 19 were attached to the tips of the optical fibers 18. The laser beam 14 is reflected by the mirror 19 from the optical fiber 18,
The valve seat portion 7 is irradiated and can heat the valve seat portion 7.
【００２２】また、この燃料噴射ノズルの製造方法にお
いて、レーザビーム１４の照射については、上記のノズ
ルボディ２の穴部６を通じて照射するのに加えて、更
に、図４及び図５に示すように、ノズルチップ３の上
方、或いはノズルボディ２を回転させながら、ノズルチ
ップ２の側方から照射して、ノズルチップ３を加熱する
と共に、接合部８を加熱することもできる。この場合に
は、ノズルボディ２の穴部９を通じて照射するレーザビ
ーム１４を、ノズルチップ２の上方或いは側方から照射
するレーザビーム１４より強力なレーザビームを照射す
ることが好ましい。更に、レーザビーム１４の照射は、
Ａｒガス中で行われるので、Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉ系のろう
材１３の酸化は防止され、接合部８の接合強度を低下さ
せることはない。勿論、レーザビームによる加熱を行う
雰囲気については、Ａｒの代わりに、他の不活性ガス、
或いは真空中で行っても良いものである。Further, in the method of manufacturing the fuel injection nozzle, in addition to the irradiation of the laser beam 14 through the hole 6 of the nozzle body 2, as shown in FIG. 4 and FIG. It is also possible to heat the nozzle tip 3 and heat the joint portion 8 by irradiating from the side of the nozzle tip 2 while rotating the nozzle body 2 or above the nozzle tip 3. In this case, it is preferable that the laser beam 14 that is emitted through the hole 9 of the nozzle body 2 be stronger than the laser beam 14 that is emitted from above or from the side of the nozzle tip 2. Further, the irradiation of the laser beam 14 is
Since it is carried out in Ar gas, the Ag—Cu—Ti based brazing filler metal 13 is prevented from being oxidized and the joint strength of the joint 8 is not reduced. Of course, for the atmosphere for heating with the laser beam, instead of Ar, another inert gas,
Alternatively, it may be performed in a vacuum.
【００２３】この実施例の燃料噴射ノズルの製造方法に
よって、ノズルボディ２とノズルチップ３との接合後
に、弁シート部７とボア部６との硬度はＨｖ５５００Ｍ
Ｐａであり、弁シート部７の変形は認められなかった。
即ち、ノズルボディ２とノズルチップ３との接合で弁シ
ート部７とボア部６との硬度は低下することなく、表面
硬化処理を達成したことが確認された。According to the method of manufacturing the fuel injection nozzle of this embodiment, after the nozzle body 2 and the nozzle tip 3 are joined, the hardness of the valve seat portion 7 and the bore portion 6 is Hv5500M.
It was Pa, and deformation of the valve seat portion 7 was not recognized.
That is, it was confirmed that the surface hardening treatment was achieved without lowering the hardness of the valve seat portion 7 and the bore portion 6 by the joining of the nozzle body 2 and the nozzle tip 3.
【００２４】この燃料噴射ノズルを比較するため、比較
例１として、次のような比較試料を作製した。浸炭処理
を施したＳＣＭ４２０Ｈ製のノズルボディ２を図３に示
すように加工し、また、図２に示すようなノズルチップ
３を作製した。このノズルボディ２を真空炉にて８５０
℃で１０分間加熱し、ノズルチップ３をろう材を用いて
接合した。接合前のノズルボディ２の硬度はＨｖ６１０
０ＭＰａであったのに対して、接合後のノズルボディ２
の硬度はＨｖ１５００ＭＰａに低下していた。また、ノ
ズルボディ２とノズルチップ３との接合後、ボア部６及
び弁シート部７に変形が生じ、針弁が挿入できなくなっ
ていたので、再度、ノズルボディ２の研磨が必要になっ
た。In order to compare the fuel injection nozzles, the following comparative sample was prepared as Comparative Example 1. The carburizing SCM420H nozzle body 2 was processed as shown in FIG. 3, and the nozzle tip 3 as shown in FIG. 2 was produced. 850 this nozzle body 2 in a vacuum furnace
After heating for 10 minutes at 0 ° C., the nozzle tip 3 was joined using a brazing material. The hardness of the nozzle body 2 before joining is Hv610
Although it was 0 MPa, the nozzle body 2 after joining
Hardness of Hv was reduced to 1500 MPa. Further, after the nozzle body 2 and the nozzle tip 3 were joined, the bore portion 6 and the valve seat portion 7 were deformed and the needle valve could not be inserted. Therefore, it was necessary to polish the nozzle body 2 again.
【００２５】更に、比較例２として、比較例１と同様の
接合を、ガス軟窒化したノズルボディを用いて行った。
接合前のノズルボディの硬度はＨｖ５０００ＭＰａであ
ったのに対して、接合後のノズルボディの硬度はＨｖ１
４５０ＭＰａに低下していた。また、ノズルボディとノ
ズルチップとの接合後、ボア部及び弁シート部に変形が
生じ、針弁が挿入できなくなっていたので、再度、ノズ
ルボディの研磨が必要になった。Further, as Comparative Example 2, the same joining as in Comparative Example 1 was carried out using a gas nitrocarburized nozzle body.
The hardness of the nozzle body before joining was Hv5000 MPa, while the hardness of the nozzle body after joining was Hv1.
It had dropped to 450 MPa. Further, since the bore portion and the valve seat portion were deformed after joining the nozzle body and the nozzle tip and the needle valve could not be inserted, it was necessary to polish the nozzle body again.
【００２６】[0026]
【発明の効果】この発明による燃料噴射ノズルの製造方
法は、上記のように構成されており、次のような効果を
有する。即ち、この燃料噴射ノズルの製造方法は、セラ
ミックスと鋼材との接合をレーザビームの照射によって
局所加熱して達成すると共に、ボア部と弁シート部をレ
ーザビームの照射によって局所加熱して表面硬化処理を
行ったので、レーザビームの処理を同時に行うことがで
きる。しかも、この燃料噴射ノズルは、ノズルボディと
ノズルチップとの接合後においても弁シート部には変形
が発生せず、接合処理と表面硬化処理後のノズルボディ
の研磨加工等を必要としない。更に、前記ノズル本体と
前記ノズルチップとの接合部に安定した信頼性に富んだ
接合強度を確保することができる。The method of manufacturing a fuel injection nozzle according to the present invention is constructed as described above and has the following effects. That is, this method of manufacturing a fuel injection nozzle achieves bonding of ceramics and steel material by locally heating by laser beam irradiation, and locally heats the bore portion and valve seat portion by laser beam irradiation to perform a surface hardening treatment. Therefore, the laser beam processing can be performed at the same time. Moreover, in this fuel injection nozzle, the valve seat portion is not deformed even after the nozzle body and the nozzle tip are joined, and the nozzle body is not required to be polished after the joining process and the surface hardening process. Further, it is possible to secure stable and reliable joint strength at the joint between the nozzle body and the nozzle tip.
【００２７】また、この燃料噴射ノズルの製造方法によ
って、ノズルボディを構成する鋼材のＣ含有率がほぼ
０．２〜０．８％の範囲内の材料を使用して、ノズルボ
ディの弁シート部とボア部との表面硬度がＨｖ５０００
以上の硬度を有するように作製できるので、ノズルボデ
ィのボア壁面と針弁との往復摺動特性を向上でき、針弁
のシート部に対する繰り返しの着座状態を良好にでき
る。Further, according to the method for manufacturing the fuel injection nozzle, the valve seat portion of the nozzle body is formed by using a material having a C content rate of approximately 0.2 to 0.8% in the steel material forming the nozzle body. And the surface hardness of the bore is Hv5000
Since it can be manufactured to have the above hardness, the reciprocal sliding characteristics between the bore wall surface of the nozzle body and the needle valve can be improved, and the repeated seating state of the needle valve on the seat portion can be improved.
【００２８】しかも、ノズルボディ及びノズルチップに
対するレーザビームの照射による局所加熱を行うこと
で、加熱後にノズルボディのシート部の変形は生じない
ため、針弁がノズルボディの穴部に挿入できなくなるこ
とがなく、針弁と弁シート部との整合状態が悪化するこ
とがなく、ノズルボディとノズルチップとの接合とノズ
ルボディのボア部と弁シート部の表面硬化後に、ノズル
ボディに対する研磨加工等の処理を行う必要がなく、燃
料噴射ノズルの製造工程の工数を少なくでき、製造コス
トを低減できる。Moreover, since the nozzle body and the nozzle tip are locally heated by the irradiation of the laser beam, the seat portion of the nozzle body is not deformed after heating, so that the needle valve cannot be inserted into the hole portion of the nozzle body. There is no deterioration of the alignment between the needle valve and the valve seat, and after the nozzle body is joined to the nozzle tip and the surface of the bore and valve seat of the nozzle body is hardened, there is no need to polish the nozzle body. Since it is not necessary to perform processing, the number of steps in the manufacturing process of the fuel injection nozzle can be reduced, and the manufacturing cost can be reduced.
【図１】この発明による燃料噴射ノズルの製造方法を達
成する接合装置の一実施例を示す説明図である。FIG. 1 is an explanatory view showing an embodiment of a joining device for achieving a method for manufacturing a fuel injection nozzle according to the present invention.
【図２】この燃料噴射ノズルにおけるノズルチップを示
す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view showing a nozzle tip in this fuel injection nozzle.
【図３】この燃料噴射ノズルにおけるノズルボディを示
す断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view showing a nozzle body in this fuel injection nozzle.
【図４】この燃料噴射ノズルの製造方法によりノズルボ
ディとノズルチップとの接合時の工程を示す説明図であ
る。FIG. 4 is an explanatory view showing a process at the time of joining a nozzle body and a nozzle tip by this method for manufacturing a fuel injection nozzle.
【図５】図４の符号Ａ部分の断面を示す拡大説明図であ
る。5 is an enlarged explanatory view showing a cross section of a portion A in FIG. 4. FIG.
【図６】従来の燃料噴射ノズルの一例を示す概略図であ
る。FIG. 6 is a schematic view showing an example of a conventional fuel injection nozzle.
１ 針弁 ２ ノズルボディ ３ ノズルチップ ４ 噴孔 ５ 燃料通路 ６ ボア部 ７ 弁シート部 ８ 接合部 ９ 穴部 １０ 環状通路 １３ ろう材 １４ レーザビーム １６ ヤグレーザ 1 Needle valve 2 Nozzle body 3 Nozzle tip 4 Injection hole 5 Fuel passage 6 Bore part 7 Valve seat part 8 Joint part 9 Hole part 10 Annular passage 13 Brazing material 14 Laser beam 16 Yag laser
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成５年５月２５日[Submission date] May 25, 1993
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１３[Correction target item name] 0013
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００１３】また、この発明による燃料噴射ノズルの製
造方法によれば、針弁が着座するノズルボディの弁シー
ト部と針弁が摺動するノズルボディのボア部との表面硬
度がＨｖ５００以上の硬度を有するように容易に作製で
き、ノズルボディのボア壁面と針弁との往復摺動特性を
向上でき、針弁の弁シート部に対する繰り返しの着座状
態を良好にできる。また、ノズルボディにおける弁シー
ト部とボア部の表面硬度をＨｖ５００以上に確保するた
め、前記ノズルボディを構成する鋼材のＣ含有率がほぼ
０．２〜０．８％の範囲内にあるもので作製できる。Further, according to the method of manufacturing the fuel injection nozzle of the present invention, the surface hardness of the valve seat portion of the nozzle body on which the needle valve is seated and the bore portion of the nozzle body on which the needle valve slides has a surface hardness of Hv 500 or more. It can be easily manufactured to have hardness, the reciprocal sliding characteristics between the bore wall surface of the nozzle body and the needle valve can be improved, and the repeated seating state of the needle valve on the valve seat portion can be improved. Further, in order to secure the surface hardness of the valve seat portion and the bore portion of the nozzle body to Hv 500 or more, the C content of the steel material forming the nozzle body is within the range of approximately 0.2 to 0.8%. Can be made with.
【手続補正２】[Procedure Amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１７[Correction target item name] 0017
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００１７】この燃料噴射ノズルにおいて、ノズルボデ
ィ２はＳＣＭ４２０Ｈ等の鋼材で作製されており、ま
た、ノズルチップ３は耐熱性に富んだ高温高強度のＡｌ
２Ｏ３，ＺｒＯ２等の酸化物セラミックス、或いはＳｉ
３Ｎ４，ＳｉＣ，サイアロン等の非酸化物セラミックス
で作製されている。この燃料噴射ノズルは、針弁１が着
座するノズルボディ２の弁シート部７と針弁１が摺動す
るノズルボディ２のボア部６との表面硬度がＨｖ５００
以上の硬度に確実に構成されることができ、また、ノズ
ルボディ２を構成する鋼材のＣ含有率はほぼ０．２〜
０．８％の範囲内のものが選定されている。ノズルチッ
プ３は、外面１２側が燃焼室に晒される面となる。燃料
噴射ノズルのノズルチップ３に形成した噴孔４は、例え
ば、断面形状が長方形等の異形噴孔に形成され、場合に
よっては、噴孔４の噴孔周縁部にはアールＲ、チャンフ
ァ或いはテーパが形成されている。In this fuel injection nozzle, the nozzle body 2 is made of a steel material such as SCM420H, and the nozzle tip 3 is made of Al having high temperature and high strength which is rich in heat resistance.
Oxide ceramics such as 2 O 3 and ZrO 2 or Si
It is made of non-oxide ceramics such as 3 N 4 , SiC, and sialon. In this fuel injection nozzle, the surface hardness of the valve seat portion 7 of the nozzle body 2 on which the needle valve 1 is seated and the bore portion 6 of the nozzle body 2 on which the needle valve 1 slides has a surface hardness of Hv 500.
It can be reliably configured to have the above hardness, and the C content of the steel material forming the nozzle body 2 is approximately 0.2 to
Those within the range of 0.8% are selected. The outer surface 12 side of the nozzle tip 3 is a surface exposed to the combustion chamber. The injection hole 4 formed in the nozzle tip 3 of the fuel injection nozzle is formed, for example, in a deformed injection hole having a rectangular cross-sectional shape, and in some cases, a rounded R, chamfer, or taper is formed on the periphery of the injection hole 4. Are formed.
【手続補正３】[Procedure 3]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１９[Correction target item name] 0019
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００１９】この燃料噴射ノズルの製造方法の実施例
は、具体的には、まず、図２に示すようなノズルチップ
３として、Ｙ２Ｏ３部分安定化ＺｒＯ２（即ち、Ｙ−Ｐ
ＳＺ）製ノズルチップと、Ｓｉ３Ｎ４製ノズルチップと
を成形焼成して作製した。また、図３に示すようなノズ
ルボディ２として、Ｃ含有率が０．２％の未熱処理のＳ
ＣＭ４２０Ｈ製ノズルボディを作製した。次いで、ノズ
ルボディ２を、９２５℃に加熱して所定時間保持し、次
いで８５０℃まで温度を低下させた後、油冷して焼入れ
を行った。更に、ノズルボディ２を１５０℃に加熱した
後に、油冷してノズルボディ２の焼き戻しを行った。焼
入れ焼き戻しを行ったノズルボディ２は、その表面硬度
が約Ｈｖ３００ＭＰａであり、且つ中心部の硬度が約Ｈ
ｖ１８０〜２００ＭＰａであった。更に、ノズルボディ
２のボア部６の部分に対して浸炭焼入れし、ボア部６の
硬度をＨｖ５５０ＭＰａ程度に硬化させた。ボア部６の
浸炭深さは約０．５ｍｍであった。また、ノズルボディ
２のボア部６と弁シート部７は、針弁１に整合するよう
に研磨を行った。ここで、ノズルボディ２における弁シ
ート部７とボア部６との表面硬度がＨｖ５００以上の硬
度を確保するため、ノズルボディ２を構成する鋼材のＣ
含有率がほぼ０．２〜０．８％の範囲内のものが選定さ
れた。In the embodiment of the method for manufacturing the fuel injection nozzle, specifically, as a nozzle tip 3 as shown in FIG. 2, first, Y 2 O 3 partially stabilized ZrO 2 (that is, Y-P is used).
The nozzle tip made of SZ) and the nozzle tip made of Si 3 N 4 were formed and fired. In addition, as the nozzle body 2 as shown in FIG. 3, unheated S with a C content of 0.2%
A nozzle body made of CM420H was manufactured. Next, the nozzle body 2 was heated to 925 ° C. and held for a predetermined time, and then the temperature was lowered to 850 ° C., followed by oil cooling and quenching. Further, after heating the nozzle body 2 to 150 ° C., the nozzle body 2 was tempered by oil cooling. The hardened and tempered nozzle body 2 has a surface hardness of about Hv 300 MPa and a center hardness of about H.
It was v 180-200 MPa. Further, the bore portion 6 of the nozzle body 2 was carburized and quenched to harden the bore portion 6 to a hardness of about Hv 550 MPa. The carburizing depth of the bore portion 6 was about 0.5 mm. Further, the bore portion 6 and the valve seat portion 7 of the nozzle body 2 were polished so as to be aligned with the needle valve 1. Here, in order to ensure that the surface hardness of the valve seat portion 7 and the bore portion 6 of the nozzle body 2 is Hv 500 or more, C of the steel material forming the nozzle body 2 is secured.
Those having a content within the range of approximately 0.2 to 0.8% were selected.
【手続補正４】[Procedure amendment 4]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００２４[Name of item to be corrected] 0024
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００２４】この燃料噴射ノズルを比較するため、比較
例１として、次のような比較試料を作製した。浸炭処理
を施したＳＣＭ４２０Ｈ製のノズルボディ２を図３に示
すように加工し、また、図２に示すようなノズルチップ
３を作製した。このノズルボディ２を真空炉にて８５０
℃で１０分間加熱し、ノズルチップ３をろう材を用いて
接合した。接合前のノズルボディ２の硬度はＨｖ６００
ＭＰａであったのに対して、接合後のノズルボディ２の
硬度はＨｖ１５０ＭＰａに低下していた。また、ノズル
ボディ２とノズルチップ３との接合後、ボア部６及び弁
シート部７に変形が生じ、針弁が挿入できなくなってい
たので、再度、ノズルボディ２の研磨が必要になった。In order to compare the fuel injection nozzles, the following comparative sample was prepared as Comparative Example 1. The carburizing SCM420H nozzle body 2 was processed as shown in FIG. 3, and the nozzle tip 3 as shown in FIG. 2 was produced. 850 this nozzle body 2 in a vacuum furnace
After heating for 10 minutes at 0 ° C., the nozzle tip 3 was joined using a brazing material. The hardness of the nozzle body 2 before joining is Hv 600.
While it was MPa, the hardness of the nozzle body 2 after joining was lowered to Hv 150 MPa. Further, after the nozzle body 2 and the nozzle tip 3 were joined, the bore portion 6 and the valve seat portion 7 were deformed and the needle valve could not be inserted. Therefore, it was necessary to polish the nozzle body 2 again.
【手続補正５】[Procedure Amendment 5]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００２５[Name of item to be corrected] 0025
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００２５】更に、比較例２として、比較例１と同様の
接合を、ガス軟窒化したノズルボディを用いて行った。
接合前のノズルボディの硬度はＨｖ５００ＭＰａであっ
たのに対して、接合後のノズルボディの硬度はＨｖ１４
５ＭＰａに低下していた。また、ノズルボディとノズル
チップとの接合後、ボア部及び弁シート部に変形が生
じ、針弁が挿入できなくなっていたので、再度、ノズル
ボディの研磨が必要になった。Further, as Comparative Example 2, the same joining as in Comparative Example 1 was carried out using a gas nitrocarburized nozzle body.
The hardness of the nozzle body before joining was Hv 500 MPa, while the hardness of the nozzle body after joining was Hv 14 MPa.
It had dropped to 5 MPa. Further, since the bore portion and the valve seat portion were deformed after joining the nozzle body and the nozzle tip and the needle valve could not be inserted, it was necessary to polish the nozzle body again.
【手続補正６】[Procedure correction 6]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００２７[Name of item to be corrected] 0027
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００２７】また、この燃料噴射ノズルの製造方法によ
って、ノズルボディを構成する鋼材のＣ含有率がほぼ
０．２〜０．８％の範囲内の材料を使用して、ノズルボ
ディの弁シート部とボア部との表面硬度がＨｖ５００以
上の硬度を有するように作製できるので、ノズルボディ
のボア壁面と針弁との往復摺動特性を向上でき、針弁の
シート部に対する繰り返しの着座状態を良好にできる。Further, according to the method for manufacturing the fuel injection nozzle, the valve seat portion of the nozzle body is formed by using a material having a C content rate of approximately 0.2 to 0.8% in the steel material forming the nozzle body. Since the surface hardness of the needle and the bore portion can be made to have a hardness of Hv 500 or more, the reciprocal sliding characteristics between the bore wall surface of the nozzle body and the needle valve can be improved, and the seat portion of the needle valve can be repeatedly seated. Can be good.
Claims (2)
ズルボディを鋼材で作製し、噴孔を備えたノズルチップ
をセラミックスで作製し、前記ノズルボディと前記ノズ
ルチップとをろう材を介在して接合する燃料噴射ノズル
の製造方法において、前記ノズルボディと前記ノズルチ
ップとの接合と、前記ノズルボディの少なくとも弁シー
ト部の表面硬化処理とを、レーザビームを少なくとも前
記ノズルボディの前記穴部を通じて接合部と前記弁シー
ト部とを照射加熱して行うことを特徴とする燃料噴射ノ
ズルの製造方法。1. A nozzle body having a fuel flow path and a needle valve insertion hole is made of a steel material, a nozzle tip having an injection hole is made of ceramics, and the nozzle body and the nozzle tip are brazed. In a method for manufacturing a fuel injection nozzle, in which the nozzle body and the nozzle tip are joined together, a surface treatment of at least the valve seat portion of the nozzle body is performed, and a laser beam is applied to at least the nozzle body of the nozzle body. A method for manufacturing a fuel injection nozzle, comprising performing irradiation heating of a joint portion and the valve seat portion through a hole.
ザビームによって同時に行うことを特徴とする請求項１
に記載の燃料噴射ノズルの製造方法。2. The bonding and the surface hardening treatment are performed simultaneously by the laser beam.
A method for manufacturing a fuel injection nozzle according to item 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5058084A JPH06249105A (en) | 1993-02-24 | 1993-02-24 | Manufacture of fuel injection nozzle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5058084A JPH06249105A (en) | 1993-02-24 | 1993-02-24 | Manufacture of fuel injection nozzle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06249105A true JPH06249105A (en) | 1994-09-06 |
Family
ID=13074065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5058084A Pending JPH06249105A (en) | 1993-02-24 | 1993-02-24 | Manufacture of fuel injection nozzle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06249105A (en) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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