JPH0624836A - アルミナ系複合焼結体およびその製造方法 - Google Patents
アルミナ系複合焼結体およびその製造方法Info
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- JPH0624836A JPH0624836A JP4206049A JP20604992A JPH0624836A JP H0624836 A JPH0624836 A JP H0624836A JP 4206049 A JP4206049 A JP 4206049A JP 20604992 A JP20604992 A JP 20604992A JP H0624836 A JPH0624836 A JP H0624836A
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- magnesia
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 アルミナ相：55〜65wt％、ジルコン相：５〜
30wt％および残りマグネシア安定化ジルコニア相；該マ
グネシア安定化ジルコニア相中の単斜晶ジルコニア：80
vol%以下；相対密度：94％以上の組成および相対密度を
有するアルミナ系複合焼結体。原料混合粉末が上記重量
割合で、さらにマグネシア安定化ジルコニア原料粉末の
マグネシア含有量：８〜10モル％、焼結温度：1350〜15
00℃、焼結温度から400 ℃までの冷却速度： 250℃/h以
上、の条件で焼結するアルミナ系複合焼結体の製造方
法。 【効果】 室温領域だけでなく高温領域でも機械的強度
にすぐれている。
30wt％および残りマグネシア安定化ジルコニア相；該マ
グネシア安定化ジルコニア相中の単斜晶ジルコニア：80
vol%以下；相対密度：94％以上の組成および相対密度を
有するアルミナ系複合焼結体。原料混合粉末が上記重量
割合で、さらにマグネシア安定化ジルコニア原料粉末の
マグネシア含有量：８〜10モル％、焼結温度：1350〜15
00℃、焼結温度から400 ℃までの冷却速度： 250℃/h以
上、の条件で焼結するアルミナ系複合焼結体の製造方
法。 【効果】 室温領域だけでなく高温領域でも機械的強度
にすぐれている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、室温だけでなく高温に
おいても高い機械的強度を有するアルミナ系複合焼結体
およびその製造方法に関するものである。
おいても高い機械的強度を有するアルミナ系複合焼結体
およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】アルミナにジルコニアを添加してアルミ
ナ系焼結体の強度を向上させる研究がされており、添加
するジルコニアとしては安定化剤を使用しないものおよ
び安定化剤としてイットリアを使用するものが報告され
ている（R. Stevens, Trans.J. Br. Ceram. Soc., 81-8
5 (1981)）。
ナ系焼結体の強度を向上させる研究がされており、添加
するジルコニアとしては安定化剤を使用しないものおよ
び安定化剤としてイットリアを使用するものが報告され
ている（R. Stevens, Trans.J. Br. Ceram. Soc., 81-8
5 (1981)）。
【０００３】いっぽう、室温だけでなく高温においても
機械的強度の高い焼結体とするには、マグネシア安定化
ジルコニアが高温においても高い靭性値を有することか
らアルミナ−マグネシア安定化ジルコニア複合焼結体が
考えられるが、アルミナとマグネシア安定化ジルコニア
との混合粉末を焼結する際、アルミナと、ジルコニアの
安定化剤であるマグネシアとの間でマグネシウムスピネ
ル（以下、スピネルという）生成反応がおこり、それに
よってジルコニアが脱安定化し、スピネルの生成にとも
ない異常粒成長が生じ、その粒成長とともに空孔も成長
し、その空孔が除かれず、十分密度の高い機械的強度の
高い焼結体をうることはできなかった。（P. Reynen an
d A. C. Firatli, Sintering - Theory and Practice,
209-218（1982））。
機械的強度の高い焼結体とするには、マグネシア安定化
ジルコニアが高温においても高い靭性値を有することか
らアルミナ−マグネシア安定化ジルコニア複合焼結体が
考えられるが、アルミナとマグネシア安定化ジルコニア
との混合粉末を焼結する際、アルミナと、ジルコニアの
安定化剤であるマグネシアとの間でマグネシウムスピネ
ル（以下、スピネルという）生成反応がおこり、それに
よってジルコニアが脱安定化し、スピネルの生成にとも
ない異常粒成長が生じ、その粒成長とともに空孔も成長
し、その空孔が除かれず、十分密度の高い機械的強度の
高い焼結体をうることはできなかった。（P. Reynen an
d A. C. Firatli, Sintering - Theory and Practice,
209-218（1982））。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、アルミナを
主成分とする複合焼結体において、マグネシア安定化ジ
ルコニアを含んでいるにもかかわらずスピネルを含むこ
とがなく、それによって室温だけでなく高温においても
機械的強度の高い焼結体およびその製造方法を提供する
ものである。
主成分とする複合焼結体において、マグネシア安定化ジ
ルコニアを含んでいるにもかかわらずスピネルを含むこ
とがなく、それによって室温だけでなく高温においても
機械的強度の高い焼結体およびその製造方法を提供する
ものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、スピネル
の生成条件を検討した結果、アルミナ−マグネシア安定
化ジルコニアにジルコンを加えることによって焼結温度
をスピネルが生成しにくい温度にまで低下させることが
でき、さらに焼結後の冷却過程を制御することにより、
スピネルの生成が抑制され、それによって緻密でありか
つ高温においても機械的強度低下の少ないアルミナ系複
合焼結体の製造が可能となることを見出し本発明を完成
した。
の生成条件を検討した結果、アルミナ−マグネシア安定
化ジルコニアにジルコンを加えることによって焼結温度
をスピネルが生成しにくい温度にまで低下させることが
でき、さらに焼結後の冷却過程を制御することにより、
スピネルの生成が抑制され、それによって緻密でありか
つ高温においても機械的強度低下の少ないアルミナ系複
合焼結体の製造が可能となることを見出し本発明を完成
した。
【０００６】すなわち、本発明は、 ａ アルミナ相 55〜65wt％ ジルコン相 ５〜30wt％ マグネシア安定化ジルコニア相 残り ｂ 該マグネシア安定化ジルコニア相中の単斜晶ジルコニア相 80vol%以下 ｃ かさ密度 94％以上 の組成、結晶相および相対密度を有する、アルミナ系複
合焼結体（１）を提供するものである。
合焼結体（１）を提供するものである。
【０００７】また本発明の製造方法（２）は、 アルミナ 55〜65wt％ ジルコン ５〜30wt％ マグネシア８〜10モル％のマグネシア安定化ジルコニア 残り からなる混合粉末を成形し、1350〜1500℃で焼結し、焼
結温度から 400℃までの温度領域を 250℃/h以上の冷却
速度で冷却するものである。
結温度から 400℃までの温度領域を 250℃/h以上の冷却
速度で冷却するものである。
【０００８】本明細書において「相対密度」とは、焼結
体がアルミナ相、ジルコン相およびマグネシア安定化ジ
ルコニア相のみからなる場合は、アルミナの密度を4.00
g/cm3 、ジルコンのそれを4.70g/cm3 およびマグネシア
安定化ジルコニアのそれを5.85g/cm3 として算出される
値に対する焼結体のかさ密度の百分率をいい、ほぼ対理
論密度といえるものである。すなわち、下式で表される
ものである。
体がアルミナ相、ジルコン相およびマグネシア安定化ジ
ルコニア相のみからなる場合は、アルミナの密度を4.00
g/cm3 、ジルコンのそれを4.70g/cm3 およびマグネシア
安定化ジルコニアのそれを5.85g/cm3 として算出される
値に対する焼結体のかさ密度の百分率をいい、ほぼ対理
論密度といえるものである。すなわち、下式で表される
ものである。
【０００９】相対密度（％）＝焼結体のかさ密度×（ａ
／4.00＋ｂ／4.70＋ｃ／5.85） ただし、ａ，ｂおよびｃは、それぞれ焼結体中のアルミ
ナ、ジルコンおよびマグネシア安定化ジルコニアの重量
百分率である。
／4.00＋ｂ／4.70＋ｃ／5.85） ただし、ａ，ｂおよびｃは、それぞれ焼結体中のアルミ
ナ、ジルコンおよびマグネシア安定化ジルコニアの重量
百分率である。
【００１０】また、焼結体がスピネルまたはムライトを
も含む場合は、上記の式において、ａ，ｂおよびｃをそ
れぞれ原料混合粉末中のアルミナ、ジルコンおよびマグ
ネシア安定化ジルコニアの重量分率に置き換えて算出さ
れるものをいう。
も含む場合は、上記の式において、ａ，ｂおよびｃをそ
れぞれ原料混合粉末中のアルミナ、ジルコンおよびマグ
ネシア安定化ジルコニアの重量分率に置き換えて算出さ
れるものをいう。
【００１１】以下、本発明を詳細に説明する。アルミナ
を主成分とするアルミナ−マグネシア安定化ジルコニア
（以下、ＭＳＺという）−ジルコン複合焼結体における
ＭＳＺ相中の単斜晶相は、80vol%以下でなければならな
い。この単斜晶相が80vol%をこえると、すなわち立方晶
相と正方晶相との合計が20vol%を下回ると、室温におい
ても機械的強度の十分高い焼結体にならず、高温（本明
細書において「高温」とは、1000℃をこえる温度をい
う）においてはそれが大きく低下したものとなるからで
ある。また、微細な亀裂をもつものとなるおそれがあ
る。
を主成分とするアルミナ−マグネシア安定化ジルコニア
（以下、ＭＳＺという）−ジルコン複合焼結体における
ＭＳＺ相中の単斜晶相は、80vol%以下でなければならな
い。この単斜晶相が80vol%をこえると、すなわち立方晶
相と正方晶相との合計が20vol%を下回ると、室温におい
ても機械的強度の十分高い焼結体にならず、高温（本明
細書において「高温」とは、1000℃をこえる温度をい
う）においてはそれが大きく低下したものとなるからで
ある。また、微細な亀裂をもつものとなるおそれがあ
る。
【００１２】原料粉末におけるＭＳＺ中のマグネシアが
固溶限界以内で多ければ多いほど、えられる焼結体にお
けるＭＳＺ相中の単斜晶相は少なくなり、該マグネシア
が少なければ少ないほど該単斜晶相は多くなる。しか
し、後述の実施例および比較例の結果から明らかなよう
に、焼結体におけるＭＳＺ相中の単斜晶相の割合は原料
ＭＳＺ中のマグネシア含有量以外の条件にも大きく左右
され、原料粉末のＭＳＺ中のマグネシア含有量以外の条
件が前記（２）の本発明方法におけるそれの範囲内にあ
る場合、原料粉末のＭＳＺ中のマグネシア含有量が８モ
ル％未満であってもかならずしも製品焼結体におけるＭ
ＳＺ相中の単斜晶相が上記の80vol%をこえるとはかぎら
ない。しかし、原料粉末のＭＳＺ中のマグネシア含有量
以外の条件を前記（２）の本発明方法におけるそれの範
囲内にして、ＭＳＺ相中の単斜晶相が確実に80vol%以下
である製品焼結体をうるには、原料ＭＳＺ中のマグネシ
ア含有量は８モル％以上でなれればならない。もっと
も、ＭＳＺにおけるマグネシアの固溶限界はほぼ10モル
％であり、これをこえてマグネシアを含ませても焼結の
際にスピネルを生成させることにしかならない。
固溶限界以内で多ければ多いほど、えられる焼結体にお
けるＭＳＺ相中の単斜晶相は少なくなり、該マグネシア
が少なければ少ないほど該単斜晶相は多くなる。しか
し、後述の実施例および比較例の結果から明らかなよう
に、焼結体におけるＭＳＺ相中の単斜晶相の割合は原料
ＭＳＺ中のマグネシア含有量以外の条件にも大きく左右
され、原料粉末のＭＳＺ中のマグネシア含有量以外の条
件が前記（２）の本発明方法におけるそれの範囲内にあ
る場合、原料粉末のＭＳＺ中のマグネシア含有量が８モ
ル％未満であってもかならずしも製品焼結体におけるＭ
ＳＺ相中の単斜晶相が上記の80vol%をこえるとはかぎら
ない。しかし、原料粉末のＭＳＺ中のマグネシア含有量
以外の条件を前記（２）の本発明方法におけるそれの範
囲内にして、ＭＳＺ相中の単斜晶相が確実に80vol%以下
である製品焼結体をうるには、原料ＭＳＺ中のマグネシ
ア含有量は８モル％以上でなれればならない。もっと
も、ＭＳＺにおけるマグネシアの固溶限界はほぼ10モル
％であり、これをこえてマグネシアを含ませても焼結の
際にスピネルを生成させることにしかならない。
【００１３】アルミナを主成分とするアルミナ、ＭＳＺ
およびジルコンからなる混合粉末を焼結するにあたり、
アルミナの割合は小さいほど、ＭＳＺの割合は大きいほ
ど、そして、ジルコンの割合は小さいほどスピネルが生
成しやすい。アルミナの割合が小さいほどあるいはＭＳ
Ｚの割合が大きいほどスピネルが生成しやすい理由は明
らかでないが、ジルコンの割合が小さいほどスピネルが
生成しやすいのは、前記のとおりスピネルの焼結温度を
低下させる作用をもつジルコンが少なくなり、それによ
って焼結温度をスピネルが生成する温度にまで上げるこ
とになることによる。
およびジルコンからなる混合粉末を焼結するにあたり、
アルミナの割合は小さいほど、ＭＳＺの割合は大きいほ
ど、そして、ジルコンの割合は小さいほどスピネルが生
成しやすい。アルミナの割合が小さいほどあるいはＭＳ
Ｚの割合が大きいほどスピネルが生成しやすい理由は明
らかでないが、ジルコンの割合が小さいほどスピネルが
生成しやすいのは、前記のとおりスピネルの焼結温度を
低下させる作用をもつジルコンが少なくなり、それによ
って焼結温度をスピネルが生成する温度にまで上げるこ
とになることによる。
【００１４】このように、スピネルが生成すると、前記
のとおり、ＭＳＺ相における単斜晶の割合が大きくなっ
てすなわちＭＳＺが脱安定化し、かつ、上記のとおり空
孔が残存することになるので緻密化が不十分であって、
高温における機械的強度が低いだけでなく室温における
機械的強度も低い焼結体にしかならない。
のとおり、ＭＳＺ相における単斜晶の割合が大きくなっ
てすなわちＭＳＺが脱安定化し、かつ、上記のとおり空
孔が残存することになるので緻密化が不十分であって、
高温における機械的強度が低いだけでなく室温における
機械的強度も低い焼結体にしかならない。
【００１５】一方、アルミナが多すぎて相対的に上記の
ジルコンや高温で高靭性であるＭＳＺが少なくなると、
ジルコンおよびＭＳＺの個々の含有量が適正であって
も、高温における機械的強度の低い焼結体となる。ま
た、アルミナが多すぎると、十分密度の高い焼結体をう
るのに、下記のムライト生成反応やスピネル生成反応が
おこるような高い温度で焼結させなければならないこと
になる。他方、ジルコンが多すぎると、これが高温下で
粒界に塑性変形を生じさせるのか、高温における機械的
強度の低い焼結体となる。
ジルコンや高温で高靭性であるＭＳＺが少なくなると、
ジルコンおよびＭＳＺの個々の含有量が適正であって
も、高温における機械的強度の低い焼結体となる。ま
た、アルミナが多すぎると、十分密度の高い焼結体をう
るのに、下記のムライト生成反応やスピネル生成反応が
おこるような高い温度で焼結させなければならないこと
になる。他方、ジルコンが多すぎると、これが高温下で
粒界に塑性変形を生じさせるのか、高温における機械的
強度の低い焼結体となる。
【００１６】以上のことから、室温でも高温でも機械的
強度の高いアルミナ−ＭＳＺ−ジルコン複合焼結体とす
るには、製品焼結体および原料混合粉末は、アルミナ55
〜65wt％、ジルコン５〜30wt％および残りＭＳＺからな
り；製品焼結体におけるＭＳＺ相の単斜晶ジルコニアは
80vol%以下でなければならず；かつ、前記（２）の本発
明方法における原料粉末のＭＳＺ中のマグネシア含有量
以外の条件がそれらの範囲内のいずれの条件であって
も、前記（１）の本発明焼結体がえられるようにするに
は、原料混合粉末のＭＳＺ中のマグネシアは８〜10モル
％でなければならない。
強度の高いアルミナ−ＭＳＺ−ジルコン複合焼結体とす
るには、製品焼結体および原料混合粉末は、アルミナ55
〜65wt％、ジルコン５〜30wt％および残りＭＳＺからな
り；製品焼結体におけるＭＳＺ相の単斜晶ジルコニアは
80vol%以下でなければならず；かつ、前記（２）の本発
明方法における原料粉末のＭＳＺ中のマグネシア含有量
以外の条件がそれらの範囲内のいずれの条件であって
も、前記（１）の本発明焼結体がえられるようにするに
は、原料混合粉末のＭＳＺ中のマグネシアは８〜10モル
％でなければならない。
【００１７】また、上記の組成において、焼結体は、相
対密度が94％以上でなければ、充分な機械的強度を示さ
ない。
対密度が94％以上でなければ、充分な機械的強度を示さ
ない。
【００１８】上記の組成の原料混合粉末を焼結するにあ
たり、焼結温度は、1350〜1500℃でなければならない。
1500℃をこえると、アルミナとジルコンとのムライト生
成反応がはじまり、かつ、スピネル生成反応もおこり；
いっぽう、1350℃に達しないと、えられる焼結体の相対
密度が94％に達しないおそれがあるからである。
たり、焼結温度は、1350〜1500℃でなければならない。
1500℃をこえると、アルミナとジルコンとのムライト生
成反応がはじまり、かつ、スピネル生成反応もおこり；
いっぽう、1350℃に達しないと、えられる焼結体の相対
密度が94％に達しないおそれがあるからである。
【００１９】焼結温度にいたるまでの昇温速度は、任意
に選択しうるが、1350℃までは 300℃/h以下にするのが
望ましい。これはより緻密な焼結体がえられるだけでな
く、異常粒成長が抑制されてそりが起こるのが避けられ
るからである。また、焼結時間は、１時間程度でも十分
緻密化し、焼結時間を長くしても粒成長が進み焼結体の
強度低下を引き起こす原因となるため、１〜10時間程度
が好ましい。
に選択しうるが、1350℃までは 300℃/h以下にするのが
望ましい。これはより緻密な焼結体がえられるだけでな
く、異常粒成長が抑制されてそりが起こるのが避けられ
るからである。また、焼結時間は、１時間程度でも十分
緻密化し、焼結時間を長くしても粒成長が進み焼結体の
強度低下を引き起こす原因となるため、１〜10時間程度
が好ましい。
【００２０】さらに、焼結温度から 400℃までの温度領
域を 250℃/h以上の冷却速度で冷却しなければならな
い。 250℃/hよりも遅い冷却速度で冷却すると、マグネ
シア安定化ジルコニアの正方晶または立方晶が単斜晶に
相転移して焼結体中の単斜晶が80vol%より多くなるおそ
れがあるからである。
域を 250℃/h以上の冷却速度で冷却しなければならな
い。 250℃/hよりも遅い冷却速度で冷却すると、マグネ
シア安定化ジルコニアの正方晶または立方晶が単斜晶に
相転移して焼結体中の単斜晶が80vol%より多くなるおそ
れがあるからである。
【００２１】そして、このようにして冷却したものは、
その後昇温しても、たとえば実施例に示すように1200℃
でも、高い機械的強度を示し上記の相転移が起らないこ
とが明らかであるが、その理由は明らかでない。また、
冷却速度は、焼結炉の性能の制約からあまり速くするこ
とはできないので、より好ましい冷却速度は 300〜500
℃/hである。なお 400℃以下の領域の冷却速度は、結晶
相の相転移に実質上影響しない。
その後昇温しても、たとえば実施例に示すように1200℃
でも、高い機械的強度を示し上記の相転移が起らないこ
とが明らかであるが、その理由は明らかでない。また、
冷却速度は、焼結炉の性能の制約からあまり速くするこ
とはできないので、より好ましい冷却速度は 300〜500
℃/hである。なお 400℃以下の領域の冷却速度は、結晶
相の相転移に実質上影響しない。
【００２２】また、原料の混合方法には特に制約はな
く、ボールミルなどの粉砕機を用いてエタノールや水な
どの溶媒中で混合すればよい。混合時間にも特に制約は
ないが、あまり長時間の混合操作を行うと粉砕機からの
不純物の混入が著しくなるために10〜72時間の間で行う
ことが好ましい。
く、ボールミルなどの粉砕機を用いてエタノールや水な
どの溶媒中で混合すればよい。混合時間にも特に制約は
ないが、あまり長時間の混合操作を行うと粉砕機からの
不純物の混入が著しくなるために10〜72時間の間で行う
ことが好ましい。
【００２３】えられる焼結体の機械的強度をさらに向上
させるためには、熱間等方プレス焼結処理や熱間プレス
焼結処理を行えばよい。
させるためには、熱間等方プレス焼結処理や熱間プレス
焼結処理を行えばよい。
【００２４】
【作用】ジルコンを存在させることによってスピネル生
成反応が抑制されるのは、ジルコンの存在によって焼結
を起す温度がスピネルを生成させる温度より大幅に低下
し、それによってスピネルを生成させることなく焼結が
可能になることによるものと推定される。
成反応が抑制されるのは、ジルコンの存在によって焼結
を起す温度がスピネルを生成させる温度より大幅に低下
し、それによってスピネルを生成させることなく焼結が
可能になることによるものと推定される。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の焼結体
は、室温領域だけでなく高温領域でも機械的強度にすぐ
れており、したがって、切削工具などとしてきわめて有
用である。本発明の方法によればそれを容易に製造する
ことができる。
は、室温領域だけでなく高温領域でも機械的強度にすぐ
れており、したがって、切削工具などとしてきわめて有
用である。本発明の方法によればそれを容易に製造する
ことができる。
【００２６】
【実施例】実施例１〜５および比較例１〜６ アルミナ粉末（昭和電工株式会社製），ジルコン粉末
（東ソー株式会社製）およびマグネシアを９モル％固溶
させたジルコニア（ＭＳＺ）粉末（東ソー株式会社製）
を秤量し、ボールミルを用いてエタノール中で12時間粉
砕しつつ混合を行い、えられた混合スラリーを減圧下80
℃において乾燥処理を行った。そしてえられた混合粉末
は、500kg/cm2 の圧力による金型成形により予備成形を
施した後、２t/cm2 の圧力によるラバープレス成形によ
り30mm×50mm×約５mmの板状に成形した。次にえられた
成形体は、焼結温度まで 200℃/hの速度で昇温し、２時
間焼結した後、 400℃まで一定冷却速度で冷却し、その
後室温まで４時間かけて冷却して取り出した。なお、上
記以外の条件を表１に示す。
（東ソー株式会社製）およびマグネシアを９モル％固溶
させたジルコニア（ＭＳＺ）粉末（東ソー株式会社製）
を秤量し、ボールミルを用いてエタノール中で12時間粉
砕しつつ混合を行い、えられた混合スラリーを減圧下80
℃において乾燥処理を行った。そしてえられた混合粉末
は、500kg/cm2 の圧力による金型成形により予備成形を
施した後、２t/cm2 の圧力によるラバープレス成形によ
り30mm×50mm×約５mmの板状に成形した。次にえられた
成形体は、焼結温度まで 200℃/hの速度で昇温し、２時
間焼結した後、 400℃まで一定冷却速度で冷却し、その
後室温まで４時間かけて冷却して取り出した。なお、上
記以外の条件を表１に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】得られた焼結体のかさ密度をアルキメデス
法によって測定した。また、室温および1200℃における
三点曲げ強度をＪＩＳ Ｒ 1601に規定された方法によ
って測定した。表２における室温の強度は10本の試験片
についての平均値であり、1200℃のそれは５本の試験片
についての平均値である。
法によって測定した。また、室温および1200℃における
三点曲げ強度をＪＩＳ Ｒ 1601に規定された方法によ
って測定した。表２における室温の強度は10本の試験片
についての平均値であり、1200℃のそれは５本の試験片
についての平均値である。
【００２９】さらに、焼結体中の各結晶相の定量分析お
よび検出をＸ線回折試験によって行なった。ＭＳＺ相中
の単斜晶は、２θ＝28°〜32°における単斜晶ジルコニ
アの（１１１）および（１１−１）ならびに正方晶＋立
方晶ジルコニアの（１０１）の３つのＸ線回折強度を次
式に当てはめて算出した。
よび検出をＸ線回折試験によって行なった。ＭＳＺ相中
の単斜晶は、２θ＝28°〜32°における単斜晶ジルコニ
アの（１１１）および（１１−１）ならびに正方晶＋立
方晶ジルコニアの（１０１）の３つのＸ線回折強度を次
式に当てはめて算出した。
【００３０】単斜晶ジルコニアの割合（ＩM ）＝｛ＩM
（１１１）＋ＩM （１１−１）｝／｛ＩM （１１１）＋
ＩM （１１−１）＋ＩT+C （１０１） （ＩはＸ線回折強度、Ｔは正方晶ジルコニア、Ｍは単斜
晶ジルコニア、Ｃは立方晶ジルコニアおよび（）内の数
字は面指数を表す）
（１１１）＋ＩM （１１−１）｝／｛ＩM （１１１）＋
ＩM （１１−１）＋ＩT+C （１０１） （ＩはＸ線回折強度、Ｔは正方晶ジルコニア、Ｍは単斜
晶ジルコニア、Ｃは立方晶ジルコニアおよび（）内の数
字は面指数を表す）
【００３１】以上の結果（ただし、結晶相はジルコニア
相中の単斜晶、スピネル相およびムライト相のみ）を表
２に示す。
相中の単斜晶、スピネル相およびムライト相のみ）を表
２に示す。
【００３２】
【表２】
【００３３】そのほか、実施例１〜５によりえられた焼
結体についてはＡｌ2 Ｏ3 を四ホウ酸リチウム融解によ
る重量法により、ＳｉＯ2 を重量法により、ＭｇＯをＩ
ＣＰ発光法により、そして、ＺｒＯ2 をアルカリ融解に
よる重量法により定量し、上記Ｘ線回折試験の結果と併
せて、これら実施例ではいずれの例でえられたものも測
定誤差範囲で原料組成と同じであることを確認した。
結体についてはＡｌ2 Ｏ3 を四ホウ酸リチウム融解によ
る重量法により、ＳｉＯ2 を重量法により、ＭｇＯをＩ
ＣＰ発光法により、そして、ＺｒＯ2 をアルカリ融解に
よる重量法により定量し、上記Ｘ線回折試験の結果と併
せて、これら実施例ではいずれの例でえられたものも測
定誤差範囲で原料組成と同じであることを確認した。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 裕二 神奈川県川崎市幸区塚越１丁目７番地 東 芝タンガロイ株式会社内 (72)発明者 勝村 祐次 神奈川県川崎市幸区塚越１丁目７番地 東 芝タンガロイ株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 ａ アルミナ相 55〜65wt％ ジルコン相 ５〜30wt％ マグネシア安定化ジルコニア相 残り ｂ 該マグネシア安定化ジルコニア相中の単斜晶ジルコニア相 80vol%以下 ｃ 相対密度 94％以上 の組成、結晶相および相対密度を有することを特徴とす
る、アルミナ系複合焼結体。 - 【請求項２】 アルミナ 55〜65wt％ ジルコン ５〜30wt％ マグネシア８〜10モル％のマグネシア安定化ジルコニア 残り からなる混合粉末を成形し、1350〜1500℃で焼結し、焼
結温度から 400℃までの温度領域を 250℃/h以上の冷却
速度で冷却することを特徴とする、アルミナ系複合焼結
体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04206049A JP3080272B2 (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | アルミナ系複合焼結体およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04206049A JP3080272B2 (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | アルミナ系複合焼結体およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| JP3080272B2 JP3080272B2 (ja) | 2000-08-21 |
Family
ID=16517034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04206049A Expired - Fee Related JP3080272B2 (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | アルミナ系複合焼結体およびその製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3080272B2 (ja) |
-
1992
- 1992-07-09 JP JP04206049A patent/JP3080272B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3080272B2 (ja) | 2000-08-21 |
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