JPH06240408A - ばね用鋼線及びその製造方法 - Google Patents
ばね用鋼線及びその製造方法Info
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- JPH06240408A JPH06240408A JP5053036A JP5303693A JPH06240408A JP H06240408 A JPH06240408 A JP H06240408A JP 5053036 A JP5053036 A JP 5053036A JP 5303693 A JP5303693 A JP 5303693A JP H06240408 A JPH06240408 A JP H06240408A
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- spring
- wire
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車エンジン用弁ばねなどに用いられるば
ね用鋼線において、その耐疲労性を改善する。 【構成】 引張強さが2000N/mm2 以上の線材
を、電解研磨又は化学研磨により線材表面粗さをRzで
5μm以下とした。材料強度の向上と、表面の微小疵を
除去することで耐疲労性を改善できる
ね用鋼線において、その耐疲労性を改善する。 【構成】 引張強さが2000N/mm2 以上の線材
を、電解研磨又は化学研磨により線材表面粗さをRzで
5μm以下とした。材料強度の向上と、表面の微小疵を
除去することで耐疲労性を改善できる
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車エンジンの弁ば
ねなど、耐疲労性の要求されるばね用鋼線に関するもの
である。
ねなど、耐疲労性の要求されるばね用鋼線に関するもの
である。
【0002】
【従来の技術】従来、高疲労特性を有するばねに関する
技術としては、本発明者などの提案による特願平4-1621
36号や特願平3-140167号記載のものがある。前者は、合
金元素の添加により材料強度を高め、耐疲労性を向上さ
せたものであり、後者は鋼線表面を電解研磨或は化学研
磨して表面の微小疵を除去することで耐疲労性を向上さ
せたものである。
技術としては、本発明者などの提案による特願平4-1621
36号や特願平3-140167号記載のものがある。前者は、合
金元素の添加により材料強度を高め、耐疲労性を向上さ
せたものであり、後者は鋼線表面を電解研磨或は化学研
磨して表面の微小疵を除去することで耐疲労性を向上さ
せたものである。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかし、材料強度を高
めることによって耐疲労性を得ようとする場合、材料強
度の増加と共に疵感受性が増大し、表面の微小疵を起点
として疲労折損に至るため疲労限の向上に限界があっ
た。一方、ばね用鋼線の表面を電解研磨又は化学研磨し
た場合、表面平滑化のため疲労限向上に一定の効果は認
められるものの、材料強度が高くないため疲労限の向上
には限界があった。
めることによって耐疲労性を得ようとする場合、材料強
度の増加と共に疵感受性が増大し、表面の微小疵を起点
として疲労折損に至るため疲労限の向上に限界があっ
た。一方、ばね用鋼線の表面を電解研磨又は化学研磨し
た場合、表面平滑化のため疲労限向上に一定の効果は認
められるものの、材料強度が高くないため疲労限の向上
には限界があった。
【0004】本発明は、このような技術的背景のもとに
なされたもので、その目的は、自動車エンジンの高出力
化に対応できるよう、耐疲労性に優れたばね用鋼線を提
供することにある。
なされたもので、その目的は、自動車エンジンの高出力
化に対応できるよう、耐疲労性に優れたばね用鋼線を提
供することにある。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】この目的を達成するた
めに、本発明コイルばねは、引張強さが2000N/m
m2 以上で、かつ線材表面粗さがRz(JIS B−0
601の十点平均粗さ)で5μm以下であることを特徴
とする。又、線材の組成を限定したものとしては、重量
比で、C:0.5〜0.8%、Si:1.2〜2.5
%、Mn:0.4〜0.8%、Cr:0.7〜1.0
%、N:0.005〜0.030%を含有し、かつV:
0.1〜0.6%、Mo:0.05〜0.50%、W:
0.05〜0.50%の2種又は3種以上を含有して、
残部がFe及び不可避的不純物からなり、不可避的不純
物のAl含有量を0.005%以下、同Ti含有量を
0.005%以下とする線材であって、表面粗さがRz
で5μm以下であることを特徴とする。さらに、500
℃で2時間保持後でも、引張強さが1800N/mm2
以上で、かつ線材表面粗さがRzで5μm以下であるこ
とを特徴とする。又、これら線材の製造方法は、上記所
定の組成,強度の鋼線表面を電解研磨又は化学研磨して
表面平滑性を向上させる。
めに、本発明コイルばねは、引張強さが2000N/m
m2 以上で、かつ線材表面粗さがRz(JIS B−0
601の十点平均粗さ)で5μm以下であることを特徴
とする。又、線材の組成を限定したものとしては、重量
比で、C:0.5〜0.8%、Si:1.2〜2.5
%、Mn:0.4〜0.8%、Cr:0.7〜1.0
%、N:0.005〜0.030%を含有し、かつV:
0.1〜0.6%、Mo:0.05〜0.50%、W:
0.05〜0.50%の2種又は3種以上を含有して、
残部がFe及び不可避的不純物からなり、不可避的不純
物のAl含有量を0.005%以下、同Ti含有量を
0.005%以下とする線材であって、表面粗さがRz
で5μm以下であることを特徴とする。さらに、500
℃で2時間保持後でも、引張強さが1800N/mm2
以上で、かつ線材表面粗さがRzで5μm以下であるこ
とを特徴とする。又、これら線材の製造方法は、上記所
定の組成,強度の鋼線表面を電解研磨又は化学研磨して
表面平滑性を向上させる。
【0006】
【作用】本発明では、材料の化学成分を調整することで
材料強度を2000N/mm2以上とした後、研磨して
表面欠陥を除去することにより耐疲労性を向上した。引
張強度を2000N/mm2 以上としたのは、これ未満
では十分な疲労強度が得られないからであり、又表面粗
さをRzで5μm以下としたのは、これを越えると表面
欠陥が十分除去されず、微小疵が起点となって耐疲労性
を阻害するからである。
材料強度を2000N/mm2以上とした後、研磨して
表面欠陥を除去することにより耐疲労性を向上した。引
張強度を2000N/mm2 以上としたのは、これ未満
では十分な疲労強度が得られないからであり、又表面粗
さをRzで5μm以下としたのは、これを越えると表面
欠陥が十分除去されず、微小疵が起点となって耐疲労性
を阻害するからである。
【0007】以下に本発明ばね用鋼線の組成限定理由を
詳細に説明する。 C:0.5〜0.8wt% Cは鋼線の強度を高めるために必須の元素であるが、
0.5%未満では十分な強度が得られず、逆に0.8%
を越えると靱性が低下し、さらに鋼線の疵感受性が増長
するために信頼性が低下するからである。
詳細に説明する。 C:0.5〜0.8wt% Cは鋼線の強度を高めるために必須の元素であるが、
0.5%未満では十分な強度が得られず、逆に0.8%
を越えると靱性が低下し、さらに鋼線の疵感受性が増長
するために信頼性が低下するからである。
【0008】Si:1.2〜2.5wt% Siはフェライトの強度を向上させ、耐へたり性を向上
させるのに有効な元素である。1.2%未満ではその十
分な効果がなく、逆に2.5%を越える場合は、冷間加
工性を低下させると共に、熱間加工や熱処理による脱炭
を助長するからである。
させるのに有効な元素である。1.2%未満ではその十
分な効果がなく、逆に2.5%を越える場合は、冷間加
工性を低下させると共に、熱間加工や熱処理による脱炭
を助長するからである。
【0009】Mn:0.4〜0.8wt% Mnは、鋼の焼入れ性を向上させ、鋼中のSを固定して
その害を阻止するが、0.4%未満ではその効果がな
い。逆に0.8%を越えると靱性が低下するためであ
る。
その害を阻止するが、0.4%未満ではその効果がな
い。逆に0.8%を越えると靱性が低下するためであ
る。
【0010】Cr:0.7〜1.0wt% CrはMn同様、鋼の焼入れ性を向上させ、かつ熱間圧
延後のパテンティング処理により靱性を付与し、焼入れ
した後、焼戻し処理時の軟化抵抗性を高め、高強度化す
るのに有効な元素である。0.7%未満ではその効果が
少なく、逆に1.0%を越えると炭化物の固溶を抑制
し、強度の低下を招くと共に、焼入れ性の過度の増大と
なって靱性の低下をもたらすからである。
延後のパテンティング処理により靱性を付与し、焼入れ
した後、焼戻し処理時の軟化抵抗性を高め、高強度化す
るのに有効な元素である。0.7%未満ではその効果が
少なく、逆に1.0%を越えると炭化物の固溶を抑制
し、強度の低下を招くと共に、焼入れ性の過度の増大と
なって靱性の低下をもたらすからである。
【0011】N:0.005〜0.030wt% NはAlと結合して結晶粒の微細化に寄与すると共にフ
ェライトの固溶強化元素として働くが、0.005%未
満ではその効果が不十分であり、0.030%を越える
と靱性の低下を招くからである。
ェライトの固溶強化元素として働くが、0.005%未
満ではその効果が不十分であり、0.030%を越える
と靱性の低下を招くからである。
【0012】V:0.1〜0.6wt% Vは鋼中において、炭化物を形成し、オーステナイト結
晶粒を微細化し、耐久性を向上させるが、0.1%未満
ではこの効果が得られない。又、0.6%を越えると炭
化物の固溶を抑制する傾向にあり、熱処理悪影響を及ぼ
すからである。
晶粒を微細化し、耐久性を向上させるが、0.1%未満
ではこの効果が得られない。又、0.6%を越えると炭
化物の固溶を抑制する傾向にあり、熱処理悪影響を及ぼ
すからである。
【0013】Mo:0.05〜0.50wt% Moはばねの耐へたり性を向上するのに有効な元素であ
ると共に、焼戻し軟化抵抗を高め、耐久性を付与するも
のである。しかし0.05%未満ではその効果が少な
く、逆に0.50%を越えると伸線加工性の低下を招く
からである。
ると共に、焼戻し軟化抵抗を高め、耐久性を付与するも
のである。しかし0.05%未満ではその効果が少な
く、逆に0.50%を越えると伸線加工性の低下を招く
からである。
【0014】W:0.05〜0.50wt% WはCと結合して炭化物を形成し、結晶粒の微細化を図
ると共に、焼戻し軟化抵抗を高め、耐久性を与えるもの
である。しかし、0.05%未満ではその効果が少な
く、逆に、0.50%を越えても前記効果の向上が望め
ないからである。
ると共に、焼戻し軟化抵抗を高め、耐久性を与えるもの
である。しかし、0.05%未満ではその効果が少な
く、逆に、0.50%を越えても前記効果の向上が望め
ないからである。
【0015】Al,Ti:0.005wt%以下 これらはいずれも高融点介在物であるAl2 O3 ,Ti
Oを生成する。これらの介在物は硬質で、鋼線直下に存
在した場合疲労強度を著しく低下させる。このため、不
可避的な不純物とはいえ、いずれも0.005%以下と
した。原料において、これら不純物濃度が低いものを用
いれば良い。
Oを生成する。これらの介在物は硬質で、鋼線直下に存
在した場合疲労強度を著しく低下させる。このため、不
可避的な不純物とはいえ、いずれも0.005%以下と
した。原料において、これら不純物濃度が低いものを用
いれば良い。
【0016】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。表
1に示す各サンプルを用意し、これを誘導溶解炉にて溶
解,鍛造後、熱間圧延にて直径6.5mmの線材に加工
した。ここで、サンプルCは比較例でJIS SWOSC-V であ
る。これらの線材を熱処理した後、皮はぎ処理を行い、
冷間伸線により直径3.8mmに加工した。さらに、焼
入れ,焼戻し処理を施して表2に示す機械的特性の鋼線
を得た。尚、これらの線材に窒化処理と同等の500℃
×2時間のテンパー処理を行い、処理後の線材について
も機械的特性を調べた。その結果も併せて表2に示す。
1に示す各サンプルを用意し、これを誘導溶解炉にて溶
解,鍛造後、熱間圧延にて直径6.5mmの線材に加工
した。ここで、サンプルCは比較例でJIS SWOSC-V であ
る。これらの線材を熱処理した後、皮はぎ処理を行い、
冷間伸線により直径3.8mmに加工した。さらに、焼
入れ,焼戻し処理を施して表2に示す機械的特性の鋼線
を得た。尚、これらの線材に窒化処理と同等の500℃
×2時間のテンパー処理を行い、処理後の線材について
も機械的特性を調べた。その結果も併せて表2に示す。
【0017】
【表1】
【0018】
【表2】
【0019】次に、前記焼入れ,焼戻し処理迄行った鋼
線(テンパー処理を行っていないもの)について電解研
磨を実施し、電解研磨前後でのRz(JIS B−06
01の十点平均粗さ)を測定した。その結果を表3に示
す。
線(テンパー処理を行っていないもの)について電解研
磨を実施し、電解研磨前後でのRz(JIS B−06
01の十点平均粗さ)を測定した。その結果を表3に示
す。
【0020】
【表3】
【0021】このような鋼線を表4に示す諸元のばねに
成形し、これに420℃×30分の歪み取り焼鈍を行
い、500℃×2時間の窒化処理を行った。続いて、直
径0.7mmのカットワイヤ、さらに同0.3mmのス
チールボールを用い、各々30分間のショットピーニン
グ処理を行い、加えて200℃×20分間の低温焼鈍を
行った。そして、得られたコイルばねについて星型疲労
試験機を用いて疲労試験を行った。試験条件は、平均応
力を686MPaにし、応力振幅を変化させて5×10
7回まで繰り返し応力を付加し、折損しない応力振幅を
疲労限とした。試験結果を表5に示す。
成形し、これに420℃×30分の歪み取り焼鈍を行
い、500℃×2時間の窒化処理を行った。続いて、直
径0.7mmのカットワイヤ、さらに同0.3mmのス
チールボールを用い、各々30分間のショットピーニン
グ処理を行い、加えて200℃×20分間の低温焼鈍を
行った。そして、得られたコイルばねについて星型疲労
試験機を用いて疲労試験を行った。試験条件は、平均応
力を686MPaにし、応力振幅を変化させて5×10
7回まで繰り返し応力を付加し、折損しない応力振幅を
疲労限とした。試験結果を表5に示す。
【0022】
【表4】
【0023】
【表5】
【0024】表5に示すように、本発明の実施例(電解
研磨を行ったA−1,A−2,B)は比較例(C及び電
解研磨を行っていないA−1,A−2,B)と比べいず
れも優れた耐疲労性を有していることが確認された。特
に、組成限定を行い、500℃×2時間のテンパー後の
引張強さが1800N/mm2 以上である電解研磨を行
ったA−1,A−2は、極めて優れた耐疲労性を有して
いることが確認された。
研磨を行ったA−1,A−2,B)は比較例(C及び電
解研磨を行っていないA−1,A−2,B)と比べいず
れも優れた耐疲労性を有していることが確認された。特
に、組成限定を行い、500℃×2時間のテンパー後の
引張強さが1800N/mm2 以上である電解研磨を行
ったA−1,A−2は、極めて優れた耐疲労性を有して
いることが確認された。
【0025】
【発明の効果】以上説明したように、引張強さと表面粗
さを限定した本発明鋼線を用いることで、疲労特性に優
れたばねを製造することができる。特に、鋼線の成分範
囲又は500℃×長時間テンパー処理後の引張強さと表
面粗さとを限定した鋼線により得られたばねは、極めて
優れた疲労特性を示す。従って、近年高性能化の進む自
動車エンジンの弁ばねなどに有効利用することが期待で
きる。
さを限定した本発明鋼線を用いることで、疲労特性に優
れたばねを製造することができる。特に、鋼線の成分範
囲又は500℃×長時間テンパー処理後の引張強さと表
面粗さとを限定した鋼線により得られたばねは、極めて
優れた疲労特性を示す。従って、近年高性能化の進む自
動車エンジンの弁ばねなどに有効利用することが期待で
きる。
Claims (5)
- 【請求項1】 引張強さが2000N/mm2 以上で、
かつ線材表面粗さがRzで5μm以下であることを特徴
とするばね用鋼線。 - 【請求項2】 重量比で、C:0.5〜0.8%、S
i:1.2〜2.5%、Mn:0.4〜0.8%、C
r:0.7〜1.0%、N:0.005〜0.030%
を含有し、かつV:0.1〜0.6%、Mo:0.05
〜0.50%、W:0.05〜0.50%の2種又は3
種以上を含有して、残部がFe及び不可避的不純物から
なり、不可避的不純物のAl含有量を0.005%以
下、同Ti含有量を0.005%以下とする線材であっ
て、表面粗さがRzで5μm以下であることを特徴とす
るばね用鋼線。 - 【請求項3】 500℃で2時間保持後でも、引張強さ
が1800N/mm2 以上で、かつ線材表面粗さがRz
で5μm以下であることを特徴とする請求項1又は2記
載のばね用鋼線。 - 【請求項4】 引張強さが2000N/mm2 以上の鋼
線表面を電解研磨又は化学研磨し、線材表面粗さをRz
で5μm以下とすることを特徴とするばね用鋼線の製造
方法。 - 【請求項5】 重量比で、C:0.5〜0.8%、S
i:1.2〜2.5%、Mn:0.4〜0.8%、C
r:0.7〜1.0%、N:0.005〜0.030%
を含有し、かつV:0.1〜0.6%、Mo:0.05
〜0.50%、W:0.05〜0.50%の2種又は3
種以上を含有して、残部がFe及び不可避的不純物から
なり、不可避的不純物のAl含有量を0.005%以
下、同Ti含有量を0.005%以下での線材表面を電
解研磨又は化学研磨し、線材表面粗さをRzで5μm以
下とすることを特徴とするばね用鋼線の製造方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5053036A JPH06240408A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | ばね用鋼線及びその製造方法 |
EP93108711A EP0614994B1 (en) | 1993-02-17 | 1993-05-28 | Spring steel wires and process for producing the same |
DE69330600T DE69330600T2 (de) | 1993-02-17 | 1993-05-28 | Federstahldrähte und Verfahren für ihre Herstellung |
US08/483,301 US5904830A (en) | 1993-02-17 | 1995-06-07 | Process for finishing steelwire |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5053036A JPH06240408A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | ばね用鋼線及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06240408A true JPH06240408A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12931666
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5053036A Pending JPH06240408A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | ばね用鋼線及びその製造方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5904830A (ja) |
EP (1) | EP0614994B1 (ja) |
JP (1) | JPH06240408A (ja) |
DE (1) | DE69330600T2 (ja) |
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Families Citing this family (10)
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JP3859331B2 (ja) * | 1997-11-06 | 2006-12-20 | 住友電工スチールワイヤー株式会社 | 高疲労強度鋼線およびばねとそれらの製造方法 |
JP3595901B2 (ja) * | 1998-10-01 | 2004-12-02 | 鈴木金属工業株式会社 | 高強度ばね用鋼線およびその製造方法 |
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JP2007063584A (ja) * | 2005-08-05 | 2007-03-15 | Sumitomo Electric Ind Ltd | オイルテンパー線およびその製造方法 |
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BRPI0712343B1 (pt) * | 2006-06-09 | 2014-09-02 | Kobe Steel Ltd | Mola de aço com alta limpeza |
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JP6583082B2 (ja) * | 2016-03-22 | 2019-10-02 | 住友電気工業株式会社 | ばね用鋼線 |
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