JPH06240138A - 摺動材用ポリイミド系樹脂組成物 - Google Patents
摺動材用ポリイミド系樹脂組成物Info
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- JPH06240138A JPH06240138A JP5027901A JP2790193A JPH06240138A JP H06240138 A JPH06240138 A JP H06240138A JP 5027901 A JP5027901 A JP 5027901A JP 2790193 A JP2790193 A JP 2790193A JP H06240138 A JPH06240138 A JP H06240138A
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- polyimide resin
- resin
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、摺動材用ポリイミド系樹脂組成物
を、耐熱性、摺動特性に優れ、かつ高PV値の摺動条件
下で耐摩耗性に優れ、さらに結晶化処理の前後で収縮率
を小さいものとする。 【構成】 下記の式で示される熱可塑性ポリイミド樹脂
50〜90重量%と、固定炭素量97%以上の鱗片状の
天然黒鉛50〜10重量%とからなる樹脂組成物100
重量部に、四フッ化エチレン樹脂を5〜20重量部を配
合した摺動材用ポリイミド系樹脂組成物とする。 【化6】
を、耐熱性、摺動特性に優れ、かつ高PV値の摺動条件
下で耐摩耗性に優れ、さらに結晶化処理の前後で収縮率
を小さいものとする。 【構成】 下記の式で示される熱可塑性ポリイミド樹脂
50〜90重量%と、固定炭素量97%以上の鱗片状の
天然黒鉛50〜10重量%とからなる樹脂組成物100
重量部に、四フッ化エチレン樹脂を5〜20重量部を配
合した摺動材用ポリイミド系樹脂組成物とする。 【化6】
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、力学的かつ熱的に高
負荷が要求される摺動条件下で適用される摺動材用ポリ
イミド系樹脂組成物に関する。
負荷が要求される摺動条件下で適用される摺動材用ポリ
イミド系樹脂組成物に関する。
【0002】
【従来の技術】ポリイミド樹脂は、優れた耐熱性があ
り、さらに高温下で高荷重、高速度摺動などの過酷な条
件で摺動剤として使用されるべく、その特性の改善がな
されてきた。
り、さらに高温下で高荷重、高速度摺動などの過酷な条
件で摺動剤として使用されるべく、その特性の改善がな
されてきた。
【0003】たとえば、ポリイミド樹脂の摺動特性を改
良する技術として、特開昭63−8455号公報には、
ポリイミド樹脂に四フッ化エチレン樹脂を添加すること
が記載されている。また、特開昭63−314712号
公報には、ポリイミド樹脂に四フッ化エチレン樹脂と共
にフェノール樹脂硬化物を添加すると、耐摩耗性が改良
されることが開示されている。
良する技術として、特開昭63−8455号公報には、
ポリイミド樹脂に四フッ化エチレン樹脂を添加すること
が記載されている。また、特開昭63−314712号
公報には、ポリイミド樹脂に四フッ化エチレン樹脂と共
にフェノール樹脂硬化物を添加すると、耐摩耗性が改良
されることが開示されている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ポリイミド樹
脂に四フッ化エチレン樹脂と共にフェノール樹脂硬化物
を添加した従来のポリイミド系の摺動材用樹脂組成物
は、ポリイミド樹脂のガラス転移温度(Tg=240
℃)付近の温度で、たとえば640kg/cm2 −m/
minといった高いPV値で摺動した場合に、耐摩耗性
がきわめて低いという問題点がある。
脂に四フッ化エチレン樹脂と共にフェノール樹脂硬化物
を添加した従来のポリイミド系の摺動材用樹脂組成物
は、ポリイミド樹脂のガラス転移温度(Tg=240
℃)付近の温度で、たとえば640kg/cm2 −m/
minといった高いPV値で摺動した場合に、耐摩耗性
がきわめて低いという問題点がある。
【0005】上記過酷な摺動条件での耐摩耗性を改善す
るために、熱可塑性ポリイミド樹脂に、熱処理を施して
結晶化度25%とする手法も知られている。しかし、こ
の場合には、結晶化処理の前後で成形品が2〜5%(収
縮率)も収縮するので、寸法精度の良い成形品を得るこ
とができない。
るために、熱可塑性ポリイミド樹脂に、熱処理を施して
結晶化度25%とする手法も知られている。しかし、こ
の場合には、結晶化処理の前後で成形品が2〜5%(収
縮率)も収縮するので、寸法精度の良い成形品を得るこ
とができない。
【0006】また、結晶化処理の前後で収縮率を小さい
ものとする技術としては、特開平4−175373号公
報、特開平4−202470号公報に、サーモトロピッ
ク液晶ポリマーを添加することが記載されている。この
場合に用いる液晶性ポリマーは、高配向して成形品の線
膨張率を小さくし、成形品の寸法精度を向上させる。
ものとする技術としては、特開平4−175373号公
報、特開平4−202470号公報に、サーモトロピッ
ク液晶ポリマーを添加することが記載されている。この
場合に用いる液晶性ポリマーは、高配向して成形品の線
膨張率を小さくし、成形品の寸法精度を向上させる。
【0007】しかし、サーモトロピック液晶ポリマーと
熱可塑性ポリイミド樹脂からなる組成物は、非相溶系で
あるため、耐摩耗性については殆ど改善できない。
熱可塑性ポリイミド樹脂からなる組成物は、非相溶系で
あるため、耐摩耗性については殆ど改善できない。
【0008】そこで、この発明は、上記した問題点を解
決し、摺動材用ポリイミド系樹脂組成物を、耐熱性、摺
動特性に優れ、かつ高PV値の摺動条件下で耐摩耗性に
優れた特性を有するものとすることに加えて、さらに結
晶化処理の前後で収縮率を小さいものとして、寸法精度
の管理が容易なものとすることを課題としている。
決し、摺動材用ポリイミド系樹脂組成物を、耐熱性、摺
動特性に優れ、かつ高PV値の摺動条件下で耐摩耗性に
優れた特性を有するものとすることに加えて、さらに結
晶化処理の前後で収縮率を小さいものとして、寸法精度
の管理が容易なものとすることを課題としている。
【0009】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、この発明においては、下記の式で示される熱可塑性
ポリイミド樹脂50〜90重量%と、非フェノール樹脂
系の原料を黒鉛化して得られる固定炭素量97%以上の
黒鉛50〜10重量%とからなる樹脂組成物100重量
部に、四フッ化エチレン樹脂を5〜20重量部配合した
のである。
め、この発明においては、下記の式で示される熱可塑性
ポリイミド樹脂50〜90重量%と、非フェノール樹脂
系の原料を黒鉛化して得られる固定炭素量97%以上の
黒鉛50〜10重量%とからなる樹脂組成物100重量
部に、四フッ化エチレン樹脂を5〜20重量部配合した
のである。
【0010】
【化3】
【0011】または、上記組成の摺動材用ポリイミド系
樹脂組成物に、さらに下記の式で示されるサーモトロピ
ック液晶ポリマーを1〜5重量部添加した組成とするこ
ともできる。
樹脂組成物に、さらに下記の式で示されるサーモトロピ
ック液晶ポリマーを1〜5重量部添加した組成とするこ
ともできる。
【0012】
【化4】
【0013】また、上記した固定炭素量97%以上の黒
鉛は鱗片状の天然黒鉛であってよい。以下、その詳細を
述べる。
鉛は鱗片状の天然黒鉛であってよい。以下、その詳細を
述べる。
【0014】まず、この発明に用いる前記化3の式で示
される熱可塑性ポリイミド樹脂は、下記化5の式で示さ
れる芳香族エーテルジアミンと一種以上のテトラカルボ
ン酸二無水物の反応によって得られるポリアミド酸を脱
水環化して得られるものである。
される熱可塑性ポリイミド樹脂は、下記化5の式で示さ
れる芳香族エーテルジアミンと一種以上のテトラカルボ
ン酸二無水物の反応によって得られるポリアミド酸を脱
水環化して得られるものである。
【0015】
【化5】
【0016】このようなポリイミド樹脂のうち、ポリイ
ミド樹脂の市販品(前記の化3の式におけるR1 〜R4
が全て水素であるもの)としては、三井東圧化学社製:
AURUMが挙げられる。
ミド樹脂の市販品(前記の化3の式におけるR1 〜R4
が全て水素であるもの)としては、三井東圧化学社製:
AURUMが挙げられる。
【0017】次に、この発明における固定炭素量97%
以上の黒鉛としては、地中から産出された天然の鱗片状
黒鉛、または人造黒鉛であってよい。天然黒鉛のうち、
平均粒径が10μm程度の鱗片状の黒鉛が、この発明の
所期の目的達成に特に好ましいことが実験により判明し
ている。人造黒鉛は、たとえばピッチ由来のコークスを
タールやピッチで固めて約1200℃で焼成してから黒
鉛化炉に入れ、約2300℃の高温で結晶を成長させた
ものが好ましい。また、人造黒鉛の原料としては、ピッ
チ、コールタール、コークス、木質原料、フラン樹脂、
ポリアクリロニトリルなどを用い、フェノール樹脂は原
料として使用しない。なぜなら、後述する実験からも、
他の原料から得られる黒鉛に比べて明らかに有意差が見
られるからである。
以上の黒鉛としては、地中から産出された天然の鱗片状
黒鉛、または人造黒鉛であってよい。天然黒鉛のうち、
平均粒径が10μm程度の鱗片状の黒鉛が、この発明の
所期の目的達成に特に好ましいことが実験により判明し
ている。人造黒鉛は、たとえばピッチ由来のコークスを
タールやピッチで固めて約1200℃で焼成してから黒
鉛化炉に入れ、約2300℃の高温で結晶を成長させた
ものが好ましい。また、人造黒鉛の原料としては、ピッ
チ、コールタール、コークス、木質原料、フラン樹脂、
ポリアクリロニトリルなどを用い、フェノール樹脂は原
料として使用しない。なぜなら、後述する実験からも、
他の原料から得られる黒鉛に比べて明らかに有意差が見
られるからである。
【0018】ここで黒鉛成分中の固定炭素とは、石炭試
験法の工業分析において、水分、灰分、揮発分を定量し
て除いた残りの成分であって、炭素を主成分として少量
の水素、酸素、窒素を含むものである。そして、固定炭
素量が97%未満の少量では、耐摩耗性、結晶化処理前
後の成形品の収縮率ともに満足できる結果が得られな
い。
験法の工業分析において、水分、灰分、揮発分を定量し
て除いた残りの成分であって、炭素を主成分として少量
の水素、酸素、窒素を含むものである。そして、固定炭
素量が97%未満の少量では、耐摩耗性、結晶化処理前
後の成形品の収縮率ともに満足できる結果が得られな
い。
【0019】前記した熱可塑性ポリイミド樹脂と黒鉛の
配合割合は、熱可塑性ポリイミド樹脂50〜90重量
%、固定炭素量97%以上の黒鉛50〜10重量%であ
る。なぜなら、黒鉛の配合量が50重量%を越える多量
では、組成物の溶融粘度が大きくなって溶融成形が困難
となり、10重量%未満の少量では、耐摩耗性の改善効
果が充分に得られないからである。
配合割合は、熱可塑性ポリイミド樹脂50〜90重量
%、固定炭素量97%以上の黒鉛50〜10重量%であ
る。なぜなら、黒鉛の配合量が50重量%を越える多量
では、組成物の溶融粘度が大きくなって溶融成形が困難
となり、10重量%未満の少量では、耐摩耗性の改善効
果が充分に得られないからである。
【0020】次に、この発明に用いる四フッ化エチレン
樹脂は、組成物中に均一に混和するために粉状の形態の
ものが好ましく、たとえばモールディングパウダー、フ
ァインパウダーまたは成形焼成後にγ線等の電子線照射
をして粉砕したものなどであってよい。四フッ化エチレ
ン樹脂の配合割合は、前記した熱可塑性ポリイミド樹脂
と黒鉛の組成物に100重量部に対して、5〜20重量
部である。なぜなら、5重量部未満の少量では、添加さ
れた熱可塑性ポリイミド樹脂組成物に充分な摺動特性が
付与されず、20重量部を越える多量では、熱可塑性ポ
リイミド樹脂本来の機械的強度が損なわれるからであ
る。
樹脂は、組成物中に均一に混和するために粉状の形態の
ものが好ましく、たとえばモールディングパウダー、フ
ァインパウダーまたは成形焼成後にγ線等の電子線照射
をして粉砕したものなどであってよい。四フッ化エチレ
ン樹脂の配合割合は、前記した熱可塑性ポリイミド樹脂
と黒鉛の組成物に100重量部に対して、5〜20重量
部である。なぜなら、5重量部未満の少量では、添加さ
れた熱可塑性ポリイミド樹脂組成物に充分な摺動特性が
付与されず、20重量部を越える多量では、熱可塑性ポ
リイミド樹脂本来の機械的強度が損なわれるからであ
る。
【0021】つぎに、この発明に用いるサーモトロピッ
ク液晶ポリマー(以下、LCPと略記する)は、前記化
4の(II)〜(IV)の基本構造からなるものである。こ
のようなLCPとしては、市販の日本石油化学社製:ザ
イダー、住友化学工業社製:エコノールなどを例示する
ことができる。
ク液晶ポリマー(以下、LCPと略記する)は、前記化
4の(II)〜(IV)の基本構造からなるものである。こ
のようなLCPとしては、市販の日本石油化学社製:ザ
イダー、住友化学工業社製:エコノールなどを例示する
ことができる。
【0022】このようなLCPは、前記した所定範囲で
ある1〜5重量部配合すれば、溶融成形時の流れ性の改
良および結晶化時の収縮率を緩和することができる。し
かし、1重量部未満の少量では、流れ性の改良および結
晶化時の変形改良の効果は得られず、5重量部を越える
多量では、前述のように耐摩耗性を著しく損なう弊害が
ある。
ある1〜5重量部配合すれば、溶融成形時の流れ性の改
良および結晶化時の収縮率を緩和することができる。し
かし、1重量部未満の少量では、流れ性の改良および結
晶化時の変形改良の効果は得られず、5重量部を越える
多量では、前述のように耐摩耗性を著しく損なう弊害が
ある。
【0023】なお、この発明の摺動材用ポリイミド系樹
脂組成物には、この発明の目的を損なわない範囲で、以
下〜に列記するような種々公知の添加剤を配合する
ことができる。
脂組成物には、この発明の目的を損なわない範囲で、以
下〜に列記するような種々公知の添加剤を配合する
ことができる。
【0024】すなわち、補強剤として、ガラス繊維、
カーボン繊維、ボロン繊維、炭化ケイ素繊維、カーボン
ウィスカ、アスベスト、金属繊維、ロックウールなど、 難燃性向上剤として、三酸化アンチモン、炭酸マグネ
シウム、炭酸カルシウムなど、 電気特性向上剤として、クレー、マイカなど、 耐クラッキング向上剤として、石綿、シリカ、グラフ
ァイトなど、 熱伝導度向上剤として、鉄、亜鉛、アルミニウム、銅
その他の金属粉末など、 その他充填剤として、ガラスビーズ、ガラスバルー
ン、炭酸カルシウム、アルミナ、タルク、ケイソウ土、
水和アルミナ、シラスバルーン、各種金属酸化物、無機
質顔料類などであって、300℃以上で安定な天然また
は合成の化合物類である。
カーボン繊維、ボロン繊維、炭化ケイ素繊維、カーボン
ウィスカ、アスベスト、金属繊維、ロックウールなど、 難燃性向上剤として、三酸化アンチモン、炭酸マグネ
シウム、炭酸カルシウムなど、 電気特性向上剤として、クレー、マイカなど、 耐クラッキング向上剤として、石綿、シリカ、グラフ
ァイトなど、 熱伝導度向上剤として、鉄、亜鉛、アルミニウム、銅
その他の金属粉末など、 その他充填剤として、ガラスビーズ、ガラスバルー
ン、炭酸カルシウム、アルミナ、タルク、ケイソウ土、
水和アルミナ、シラスバルーン、各種金属酸化物、無機
質顔料類などであって、300℃以上で安定な天然また
は合成の化合物類である。
【0025】以上述べたこの発明に用いる諸原材料を混
合する手段は、特に限定されるものではなく、原料を個
別に溶融混合機に供給してもよく、または予めヘンシェ
ルミキサー、ボールミキサー、リボンブレンダーなどの
汎用の混合機を用いて2種以上のものを同時に混合して
もよい。その場合の混合温度は、通常250〜420
℃、好ましくは300〜400℃である。また、成形方
法は、圧縮成形、焼結成形などを採用でき、均一溶融ブ
レンド体を形成して、射出成形または押出し成形を行な
うこともできる。
合する手段は、特に限定されるものではなく、原料を個
別に溶融混合機に供給してもよく、または予めヘンシェ
ルミキサー、ボールミキサー、リボンブレンダーなどの
汎用の混合機を用いて2種以上のものを同時に混合して
もよい。その場合の混合温度は、通常250〜420
℃、好ましくは300〜400℃である。また、成形方
法は、圧縮成形、焼結成形などを採用でき、均一溶融ブ
レンド体を形成して、射出成形または押出し成形を行な
うこともできる。
【0026】
【作用】この発明の摺動材用ポリイミド系樹脂組成物
は、耐熱性あるポリイミド樹脂をマトリックスとし、こ
れに摩擦係数の低減効果に特に優れた四フッ化エチレン
樹脂を添加したので、所要の耐熱性および摩擦特性に優
れたものであり、さらに固定炭素量が所定%以上の黒鉛
を所定量添加したことにより、耐摩耗性が改善されると
共に結晶化処理の前後で収縮率が小さいものとなる。
は、耐熱性あるポリイミド樹脂をマトリックスとし、こ
れに摩擦係数の低減効果に特に優れた四フッ化エチレン
樹脂を添加したので、所要の耐熱性および摩擦特性に優
れたものであり、さらに固定炭素量が所定%以上の黒鉛
を所定量添加したことにより、耐摩耗性が改善されると
共に結晶化処理の前後で収縮率が小さいものとなる。
【0027】
【実施例】実施例および比較例に使用した原材料を一括
して挙げると以下の通りである。なお、配合割合は全て
重量%であり、〔 〕内に略号を示した。
して挙げると以下の通りである。なお、配合割合は全て
重量%であり、〔 〕内に略号を示した。
【0028】(1)熱可塑性ポリイミド樹脂〔TPI〕 三井東圧化学社製:AURUM #450 (2)鱗片状天然黒鉛〔鱗片状黒鉛〕 日本黒鉛社製:ACP(固定炭素量99.5%) (3)人造黒鉛〔人造黒鉛〕 LONZA社製:KS10(固定炭素量99.5%) (4)土粒状天然黒鉛〔土粒状黒鉛〕 日本黒鉛社製:青P(固定炭素量92.5%) (5)粉末状フェノール樹脂硬化物(Ph硬化物) 鐘紡社製:ベルパール C2000 (6)サーモトロピック液晶ポリマー〔LCP−1〕 住友化学社製:エコノール E5000 (7)サーモトロピック液晶ポリマー〔LCP−2〕 日本石油化学社製:ザイダー SRT300 (8)四フッ化エチレン樹脂〔PTFE〕 喜多村社製:KTL610 〔実施例1〜7、比較例1〜7〕原材料を表1または表
2に示す割合で配合し乾式混合した後、二軸溶融押出し
機を用いて370〜400℃の条件で押出して造粒し、
得られたペレットを射出成形機に供給して、シリンダー
温度370〜400℃、射出圧力1000kg/c
m2 、金型温度150〜200℃の条件で射出成形し、
試験片を成形した。得られた試験片について、(1) 摩擦
係数、(2) 摩耗係数、(3) 限界PV値、(4) 曲げ弾性
率、(5) 結晶化処理による寸法変化をそれぞれつぎに示
す方法で測定し、得られた結果を表3または表4に示し
た。
2に示す割合で配合し乾式混合した後、二軸溶融押出し
機を用いて370〜400℃の条件で押出して造粒し、
得られたペレットを射出成形機に供給して、シリンダー
温度370〜400℃、射出圧力1000kg/c
m2 、金型温度150〜200℃の条件で射出成形し、
試験片を成形した。得られた試験片について、(1) 摩擦
係数、(2) 摩耗係数、(3) 限界PV値、(4) 曲げ弾性
率、(5) 結晶化処理による寸法変化をそれぞれつぎに示
す方法で測定し、得られた結果を表3または表4に示し
た。
【0029】(1) 摩擦係数 スラスト型摩擦・摩耗試験機(自社製)を用い、面圧
5.0kg/cm2 、滑り速度毎分128m、相手材S
UJ2、無潤滑、運転時間60分時の動摩擦係数を求め
た。
5.0kg/cm2 、滑り速度毎分128m、相手材S
UJ2、無潤滑、運転時間60分時の動摩擦係数を求め
た。
【0030】(2) 摩耗係数 摩擦係数の測定に用いた試験機を使用し、面圧5.0k
g/cm2 、滑り速度毎分128m、相手材;SUJ
2、無潤滑、運転時間100時間における非晶状態およ
び結晶化処理後の状態での摩耗試験結果からそれぞれ摩
耗係数(×10-10 cm3 /kgf・m)を求めた。
g/cm2 、滑り速度毎分128m、相手材;SUJ
2、無潤滑、運転時間100時間における非晶状態およ
び結晶化処理後の状態での摩耗試験結果からそれぞれ摩
耗係数(×10-10 cm3 /kgf・m)を求めた。
【0031】(3) 限界PV値 上記摩耗試験において、滑り速度毎分128m、相手
材;SUJ2、無潤滑、運転時間100時間における結
晶化処理後の限界PV値(kg/cm2 −m/min)
を求めた。ただし、摩耗係数が100×10-10 cm3
/kgf・m以上となる面圧を限界PVとした。
材;SUJ2、無潤滑、運転時間100時間における結
晶化処理後の限界PV値(kg/cm2 −m/min)
を求めた。ただし、摩耗係数が100×10-10 cm3
/kgf・m以上となる面圧を限界PVとした。
【0032】(4) 曲げ弾性率 ASTM−D790に準拠し、常温および230℃での
曲げ弾性率(kgf/cm2 )を求めた。 (5) 結晶化処理による寸法変化 外径66.5mm、内径37mm、厚み2mmのスラス
トワッシャ型試験片(内径中心からゲート口直径2.5
mmでディスクゲート成形し、内径を切削加工したも
の)を20個用いて、これらにステップ加温にて320
℃、2時間の結晶化処理を行なった。そして、処理前後
の(a)外径寸法標準偏差、(b)収縮率(%)、
(c)肉眼観察による反りの有無を調べた。
曲げ弾性率(kgf/cm2 )を求めた。 (5) 結晶化処理による寸法変化 外径66.5mm、内径37mm、厚み2mmのスラス
トワッシャ型試験片(内径中心からゲート口直径2.5
mmでディスクゲート成形し、内径を切削加工したも
の)を20個用いて、これらにステップ加温にて320
℃、2時間の結晶化処理を行なった。そして、処理前後
の(a)外径寸法標準偏差、(b)収縮率(%)、
(c)肉眼観察による反りの有無を調べた。
【0033】
【表1】
【0034】
【表2】
【0035】
【表3】
【0036】
【表4】
【0037】表3および表4の結果から明らかなよう
に、PTFEを配合しなかった比較例1は、摩耗係数が
高く、黒鉛を配合しなかった比較例2は結晶化処理した
際の収縮率が4%を越える不適当なものであった。また
固定炭素量97%以上の黒鉛の配合量が所定範囲を越え
る比較例4は成形不能であった。さらに、固定炭素量9
7%未満の黒鉛を含有する比較例5または黒鉛未配合の
比較例6は、結晶化処理後の寸法変化が大きかった。
に、PTFEを配合しなかった比較例1は、摩耗係数が
高く、黒鉛を配合しなかった比較例2は結晶化処理した
際の収縮率が4%を越える不適当なものであった。また
固定炭素量97%以上の黒鉛の配合量が所定範囲を越え
る比較例4は成形不能であった。さらに、固定炭素量9
7%未満の黒鉛を含有する比較例5または黒鉛未配合の
比較例6は、結晶化処理後の寸法変化が大きかった。
【0038】これに対し、配合成分、配合割合とも全て
の条件を満足する実施例1〜7は、限界PV値がいずれ
も1000以上と充分に大きく、その他の試験項目の摩
耗係数、機械的強度(曲げ弾性率)、摩擦係数について
も摺動材料として優れた特性を示し、特に結晶化処理後
の寸法変化は1%以下と充分に小さいものであった。
の条件を満足する実施例1〜7は、限界PV値がいずれ
も1000以上と充分に大きく、その他の試験項目の摩
耗係数、機械的強度(曲げ弾性率)、摩擦係数について
も摺動材料として優れた特性を示し、特に結晶化処理後
の寸法変化は1%以下と充分に小さいものであった。
【0039】したがって、このような実施例の摺動材料
組成物を、シート状、フィルム状、棒状、繊維状とした
成形品は、自動車用のピストンリング、軸受、シールリ
ング、バルブ、バルブガイド、バルブシート、シール、
シンクロナイザリング、クラッチ摩擦板、ギア、軸受、
ビスカスカップリングプレートなどに適用でき、また
は、複写機、プリンターなどの事務機器用途として、ギ
ア、軸受、断熱材、分離爪、その他汎用の摺動部材、構
造部材として広範な用途を期待できる。
組成物を、シート状、フィルム状、棒状、繊維状とした
成形品は、自動車用のピストンリング、軸受、シールリ
ング、バルブ、バルブガイド、バルブシート、シール、
シンクロナイザリング、クラッチ摩擦板、ギア、軸受、
ビスカスカップリングプレートなどに適用でき、また
は、複写機、プリンターなどの事務機器用途として、ギ
ア、軸受、断熱材、分離爪、その他汎用の摺動部材、構
造部材として広範な用途を期待できる。
【0040】
【効果】この発明は、以上説明したように、耐熱性ある
ポリイミド樹脂をマトリックスとし、これに摩擦係数の
低減効果に特に優れた四フッ化エチレン樹脂を添加し、
さらに固定炭素量が所定%以上の黒鉛を所定量添加した
ポリイミド系樹脂組成物とし、または、さらにサーモト
ロピック液晶ポリマーを所定量配合したポリイミド系樹
脂組成物としたので、耐熱性、摺動特性および高PV値
の摺動条件下での耐摩耗性に優れたものとなり、しかも
結晶化処理の前後で収縮率が小さく寸法精度の管理が容
易な摺動材用ポリイミド系樹脂組成物となる利点があ
る。
ポリイミド樹脂をマトリックスとし、これに摩擦係数の
低減効果に特に優れた四フッ化エチレン樹脂を添加し、
さらに固定炭素量が所定%以上の黒鉛を所定量添加した
ポリイミド系樹脂組成物とし、または、さらにサーモト
ロピック液晶ポリマーを所定量配合したポリイミド系樹
脂組成物としたので、耐熱性、摺動特性および高PV値
の摺動条件下での耐摩耗性に優れたものとなり、しかも
結晶化処理の前後で収縮率が小さく寸法精度の管理が容
易な摺動材用ポリイミド系樹脂組成物となる利点があ
る。
Claims (3)
- 【請求項1】 下記の式で示される熱可塑性ポリイミド
樹脂50〜90重量%と、非フェノール樹脂系の原料を
黒鉛化して得られる固定炭素量97%以上の黒鉛50〜
10重量%とからなる樹脂組成物100重量部に、四フ
ッ化エチレン樹脂を5〜20重量部配合してなる摺動材
用ポリイミド系樹脂組成物。 【化1】 - 【請求項2】 請求項1に記載の摺動材用ポリイミド系
樹脂組成物に、さらに下記の式で示されるサーモトロピ
ック液晶ポリマーを1〜5重量部添加してなる摺動材用
ポリイミド系樹脂組成物。 【化2】 - 【請求項3】 固定炭素量97%以上の黒鉛が鱗片状の
天然黒鉛である請求項1または2記載の摺動材用ポリイ
ミド系樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5027901A JPH06240138A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 摺動材用ポリイミド系樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5027901A JPH06240138A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 摺動材用ポリイミド系樹脂組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06240138A true JPH06240138A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12233794
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5027901A Pending JPH06240138A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 摺動材用ポリイミド系樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06240138A (ja) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0881629A (ja) * | 1994-09-13 | 1996-03-26 | Mitsui Toatsu Chem Inc | オイルシールリング |
JPH0988965A (ja) * | 1995-09-26 | 1997-03-31 | Ntn Corp | 耐熱性滑り軸受 |
JPH09118824A (ja) * | 1995-07-11 | 1997-05-06 | Ntn Corp | 耐熱・潤滑性樹脂組成物 |
JPH09286915A (ja) * | 1995-12-28 | 1997-11-04 | Ntn Corp | ベーンモータの羽根 |
JPH10237300A (ja) * | 1997-02-25 | 1998-09-08 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 樹脂組成物 |
JPH1163238A (ja) * | 1997-08-15 | 1999-03-05 | Shin Etsu Polymer Co Ltd | 高分子複合摺動部材とこれを用いたダブルベルト式プレス装置 |
JPH11239828A (ja) * | 1997-12-05 | 1999-09-07 | Crown Cork & Seal Technol Corp | 缶体を形成するのに使用される装置 |
JP2002284995A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | クラスタダイヤモンド複合材料及びその製造方法 |
JP2007039663A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-02-15 | Toray Ind Inc | 液晶性樹脂組成物およびそれからなる成形品 |
JP2017058676A (ja) * | 2015-09-17 | 2017-03-23 | Ntn株式会社 | 定着装置用摺動部材の製造方法 |
CN110520455A (zh) * | 2017-04-12 | 2019-11-29 | 东洋制罐集团控股株式会社 | 具有高填料含量的组合物和成形体的生产方法 |
-
1993
- 1993-02-17 JP JP5027901A patent/JPH06240138A/ja active Pending
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0881629A (ja) * | 1994-09-13 | 1996-03-26 | Mitsui Toatsu Chem Inc | オイルシールリング |
JPH09118824A (ja) * | 1995-07-11 | 1997-05-06 | Ntn Corp | 耐熱・潤滑性樹脂組成物 |
JPH0988965A (ja) * | 1995-09-26 | 1997-03-31 | Ntn Corp | 耐熱性滑り軸受 |
JPH09286915A (ja) * | 1995-12-28 | 1997-11-04 | Ntn Corp | ベーンモータの羽根 |
JPH10237300A (ja) * | 1997-02-25 | 1998-09-08 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 樹脂組成物 |
JPH1163238A (ja) * | 1997-08-15 | 1999-03-05 | Shin Etsu Polymer Co Ltd | 高分子複合摺動部材とこれを用いたダブルベルト式プレス装置 |
JPH11239828A (ja) * | 1997-12-05 | 1999-09-07 | Crown Cork & Seal Technol Corp | 缶体を形成するのに使用される装置 |
JP2002284995A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | クラスタダイヤモンド複合材料及びその製造方法 |
JP2007039663A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-02-15 | Toray Ind Inc | 液晶性樹脂組成物およびそれからなる成形品 |
JP2017058676A (ja) * | 2015-09-17 | 2017-03-23 | Ntn株式会社 | 定着装置用摺動部材の製造方法 |
CN108027580A (zh) * | 2015-09-17 | 2018-05-11 | Ntn株式会社 | 定影装置用滑动部件的制造方法 |
US20180275571A1 (en) * | 2015-09-17 | 2018-09-27 | Ntn Corporation | Manufacturing method for sliding member for fixing device |
CN108027580B (zh) * | 2015-09-17 | 2021-06-08 | Ntn株式会社 | 定影装置用滑动部件的制造方法 |
CN110520455A (zh) * | 2017-04-12 | 2019-11-29 | 东洋制罐集团控股株式会社 | 具有高填料含量的组合物和成形体的生产方法 |
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