JPH06213129A - Misfire judging device of internal combustion engine - Google Patents
Misfire judging device of internal combustion engineInfo
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- JPH06213129A JPH06213129A JP5020495A JP2049593A JPH06213129A JP H06213129 A JPH06213129 A JP H06213129A JP 5020495 A JP5020495 A JP 5020495A JP 2049593 A JP2049593 A JP 2049593A JP H06213129 A JPH06213129 A JP H06213129A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の失火検出装
置に関し、特に燃料系の原因に係る失火の検出装置に関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a misfire detecting device for an internal combustion engine, and more particularly to a misfire detecting device for a cause of a fuel system.
【０００２】[0002]
【従来の技術】内燃機関の点火プラグでの点火が正常に
行なわれない、すなわち失火が生ずることがあるが、こ
の失火の原因を大別すると、燃料系に係るものと点火系
に係るものとがある。前者の燃料系に係るものは燃料混
合気のリーンまたはリッチに起因するものであり、後者
の点火系に係るものはいわゆるミス・スパークに起因す
るものである。ミス・スパークとは点火プラグに正常な
火花放電が生じないことを意味する。例えば未燃燃料の
付着による点火プラグのくすぶりやかぶりにより、ある
いは点火回路の異常により正常な火花放電が行われない
場合である。2. Description of the Related Art Ignition at an ignition plug of an internal combustion engine is not normally performed, that is, misfire may occur. The causes of this misfire are roughly classified into those related to a fuel system and those related to an ignition system. There is. The former is related to the fuel system due to the lean or rich of the fuel mixture, and the latter is related to the so-called miss spark. Miss spark means that normal spark discharge does not occur in the spark plug. For example, there is a case where normal spark discharge is not performed due to smoldering or fogging of the spark plug due to adhesion of unburned fuel, or due to abnormality of the ignition circuit.
【０００３】本願出願人は、上記失火のうち燃料系の原
因に係るものを検出する失火検出装置として、失火時に
点火プラグ電極間に高電圧が保持される点に着目し、点
火電圧センサにより検出された点火電圧（点火プラグの
電極間電圧）を電子コントロールユニット（ＥＣＵ）に
取り込み、該点火電圧をピークホールドし、このピーク
ホールド値を基準としてその所定割合で決定される所定
の比較電圧値（比較レベル）を設定し、点火電圧の値が
所定の比較電圧値（比較レベル）を越える期間が所定期
間以上のとき失火と判定するようにしたものを既に提案
している（特願平４−８９４０１号）。The applicant of the present application paid attention to the fact that a high voltage is held between the spark plug electrodes at the time of a misfire as a misfire detection device for detecting one of the above-mentioned misfires that is related to the cause of the fuel system. The ignition voltage (inter-electrode voltage of the spark plug) is taken into the electronic control unit (ECU), the ignition voltage is peak-held, and the peak-hold value is used as a reference to determine a predetermined comparison voltage value (at a predetermined ratio). It has already been proposed to set a comparison level) and to judge a misfire when the ignition voltage value exceeds a predetermined comparison voltage value (comparison level) for a predetermined period or longer (Japanese Patent Application No. 4- 89401).
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記提
案の内燃機関の失火判定装置では次のような問題点があ
った。However, the above proposed misfire determination device for an internal combustion engine has the following problems.
【０００５】すなわち、点火プラグの電極間に保持され
る点火電圧は、ＥＣＵ入力段の時定数等によって減衰し
ていくのに対し、比較レベルは点火電圧のピーク値に対
応した値（ピークホールド値）を基準とし、その所定割
合で決定されるレベルとなるため、時間経過によって変
化しない。That is, the ignition voltage held between the electrodes of the spark plug is attenuated by the time constant of the ECU input stage, while the comparison level is a value corresponding to the peak value of the ignition voltage (peak hold value). ) Is the standard, and the level is determined by the predetermined ratio, so it does not change over time.
【０００６】従って、特に失火時において比較レベルを
越える点火電圧の期間が、実際に保持される点火電圧の
期間よりも短く評価されることになる。そのため、点火
電圧の減衰度合によっては、点火電圧が比較レベルを越
える期間が前記所定期間に満たないとして、正常燃焼と
誤判定する恐れもあり、失火判定精度の面で改善される
余地が残されていた。Therefore, the period of the ignition voltage exceeding the comparison level is evaluated to be shorter than the period of the ignition voltage which is actually held, especially at the time of misfire. Therefore, depending on the degree of attenuation of the ignition voltage, there is a possibility that the combustion time may be erroneously determined to be normal combustion, assuming that the period when the ignition voltage exceeds the comparison level is less than the predetermined period, and there is room for improvement in terms of misfire determination accuracy. Was there.
【０００７】本発明は上記従来の問題点に鑑み、点火電
圧の減衰特性に影響されずに正確な失火の判定を行うこ
とができる内燃機関の失火判定装置を提供することを目
的とする。In view of the above-mentioned conventional problems, it is an object of the present invention to provide a misfire determination device for an internal combustion engine, which is capable of making accurate misfire determination without being affected by the ignition voltage attenuation characteristic.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、機関運転パラメータの値を検出する機関運
転状態検出手段と、前記運転パラメータの値に基づいて
点火時期を決定して点火指令信号を発生する信号発生手
段と、前記点火指令信号に基づいて機関に備えられた点
火プラグを放電させる為の高電圧を発生させる点火手段
と、前記点火手段に高電圧が発生される時の電圧値を検
出する電圧値検出手段と、前記点火指令信号発生後の点
火電圧値を所定の比較電圧値と比較する電圧値比較手段
と、前記比較電圧値を越える期間が基準値を越えると
き、機関の失火状態と判定する失火判定手段とを有する
内燃機関の失火判定装置において、前記電圧値比較手段
における比較動作の経過期間に応じて前記比較電圧値を
変化させる比較電圧値変化手段を設けたものである。To achieve the above object, the present invention provides an engine operating condition detecting means for detecting the value of an engine operating parameter, and an ignition timing determining ignition timing based on the value of the operating parameter. A signal generating means for generating a command signal, an ignition means for generating a high voltage for discharging an ignition plug provided in the engine based on the ignition command signal, and a high voltage for the ignition means. Voltage value detecting means for detecting a voltage value, voltage value comparing means for comparing the ignition voltage value after the ignition command signal is generated with a predetermined comparison voltage value, and a period exceeding the comparison voltage value exceeds a reference value, In a misfire determination device for an internal combustion engine having a misfire determination means for determining an engine misfire state, a comparison voltage for changing the comparison voltage value according to an elapsed period of a comparison operation in the voltage value comparison means. It is provided with a change means.
【０００９】好ましくは、前記比較電圧値変化手段は、
前記比較電圧値を前記経過期間に応じて所定の減衰割合
で減衰させるようにしてもよい。Preferably, the comparison voltage value changing means is
The comparison voltage value may be attenuated at a predetermined attenuation rate according to the elapsed period.
【００１０】[0010]
【作用】上記構成により本発明によれば、比較電圧変化
手段は、点火電圧の変化に応じて比較電圧値を変化させ
る。これにより、例えば失火時における点火電圧の減衰
特性に沿って比較電圧値を設定することができ、実際に
保持される点火電圧の期間が正当に評価される。According to the present invention having the above structure, the comparison voltage changing means changes the comparison voltage value according to the change in the ignition voltage. Thereby, for example, the comparison voltage value can be set in accordance with the attenuation characteristic of the ignition voltage at the time of misfire, and the period of the ignition voltage actually held can be properly evaluated.
【００１１】[0011]
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を用いて説明す
る。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
【００１２】図１は、本発明による内燃機関の失火検出
装置の一実施例の構成を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing the construction of an embodiment of a misfire detection device for an internal combustion engine according to the present invention.
【００１３】同図において、電源電圧（バッテリ電圧）
ＶＢが供給される電源端子Ｔ１は一次側コイル２と二次
側コイル３とから成る点火コイル（点火手段）１と接続
され、一次側コイル２と二次側コイル３とは互いにその
一端で接続され、一次側コイル２の他端はトランジスタ
４のコレクタに接続され、トランジスタ４のベースは点
火指令信号Ａが入力される入力端子Ｔ２に接続され、そ
のエミッタは接地されている。また、二次側コイル３の
他端はダイオード７のアノードに接続され、ダイオード
７のカソードはディストリビュータ６を介して点火プラ
グ５の中心電極５ａに接続され、点火プラグ５の接地電
極５ｂは接地されている。In the figure, the power supply voltage (battery voltage)
A power supply terminal T1 to which VB is supplied is connected to an ignition coil (ignition means) 1 including a primary coil 2 and a secondary coil 3, and the primary coil 2 and the secondary coil 3 are connected to each other at one end thereof. The other end of the primary coil 2 is connected to the collector of the transistor 4, the base of the transistor 4 is connected to the input terminal T2 to which the ignition command signal A is input, and the emitter thereof is grounded. The other end of the secondary coil 3 is connected to the anode of the diode 7, the cathode of the diode 7 is connected to the center electrode 5a of the spark plug 5 via the distributor 6, and the ground electrode 5b of the spark plug 5 is grounded. ing.
【００１４】ディストリビュータ６と中心電極５ａとを
接続する接続線１５の途中には、その接続線１５と静電
的に結合された（接続線１５と数ＰＦのコンデンサを形
成する）点火電圧センサ１０が設けられ、点火電圧セン
サ１０の出力は、ＥＣＵ８の失火判定回路１２に接続さ
れている。失火判定回路１２は、ＣＰＵ（中央処理装
置）１１に接続されており、判定結果がＣＰＵ１１に入
力される。ＣＰＵ１１は、失火判定に関連するタイミン
グ制御を行う。An ignition voltage sensor 10 which is electrostatically coupled to the connection line 15 (which forms a capacitor of several PF) with the connection line 15 in the middle of the connection line 15 connecting the distributor 6 and the center electrode 5a. Is provided, and the output of the ignition voltage sensor 10 is connected to the misfire determination circuit 12 of the ECU 8. The misfire determination circuit 12 is connected to a CPU (central processing unit) 11, and the determination result is input to the CPU 11. The CPU 11 performs timing control related to misfire determination.
【００１５】ＣＰＵ１１には、入力回路１３を介して、
機関回転数等の吸気管内絶対圧や機関水温（冷却水
温）、機関運転パラメータの値を検出する各種機関運転
パラメータセンサ（機関運転状態検出手段）９が接続さ
れており、機関運転パラメータの検出値が入力される。
更に、ＣＰＵ１１は駆動回路１４を介してトランジスタ
４のベース接続されており、トランジスタ４に通電制御
信号Ａを供給する。To the CPU 11, via the input circuit 13,
Various engine operating parameter sensors (engine operating state detecting means) 9 that detect the absolute pressure in the intake pipe such as the engine speed, the engine water temperature (cooling water temperature), and the values of the engine operating parameters are connected, and the detected values of the engine operating parameters are connected. Is entered.
Further, the CPU 11 is connected to the base of the transistor 4 via the drive circuit 14, and supplies the energization control signal A to the transistor 4.
【００１６】本実施例では、ＥＣＵ８は、点火指令信号
発生手段、電圧値比較手段、比較電圧値変化手段及び失
火判定手段を構成する。In the present embodiment, the ECU 8 constitutes an ignition command signal generating means, a voltage value comparing means, a comparative voltage value changing means and a misfire determining means.
【００１７】図２は、失火判定回路１２の具体的な構成
を示すブロック図であり、入力端子Ｔ３は入力回路２１
を介して第１の比較器２５の非反転入力に接続されてい
る。ピークホールド回路２２の出力は、比較レベル設定
回路２３及び比較レベル減衰手段（比較電圧値変化手
段）２４を介して第１の比較器２５の反転入力に接続さ
れている。また、ピークホールド回路２２には、適切な
タイミングでピークホールド値をリセットするリセット
信号Ｒ１がＣＰＵ１１から供給される。FIG. 2 is a block diagram showing a specific configuration of the misfire determination circuit 12, in which the input terminal T3 is the input circuit 21.
Is connected to the non-inverting input of the first comparator 25 via. The output of the peak hold circuit 22 is connected to the inverting input of the first comparator 25 via the comparison level setting circuit 23 and the comparison level attenuating means (comparison voltage value changing means) 24. In addition, the peak hold circuit 22 is supplied from the CPU 11 with a reset signal R1 that resets the peak hold value at an appropriate timing.
【００１８】第１の比較器２５の出力はゲート回路２６
を介してパルス発生期間計測回路２７に入力され、計測
回路２７は、ゲート回路２６が入力信号をそのまま出力
しているゲート期間中において第１の比較器２５の出力
が高レベル（比較パルス）となっている期間を計測（積
算）し、該計測した期間の長さに応じた電圧ＶＴ（積算
値）を第２の比較器２９の非反転入力に供給する。第２
の比較器２９の反転入力には基準値設定回路２８が接続
されており、失火判定用の基準電圧ＶＴＲＥＦが供給さ
れる。ＶＴ＞ＶＴＲＥＦが成立するとき、第２の比較器
２９の出力が高レベルとなり、ＦＩ失火等の失火発生と
判定される。なお、基準電圧ＶＴＲＥＦは、機関運転状
態に応じて設定される。また、ゲート回路２６のゲート
期間を決定するゲート信号Ｇ及び期間計測回路２７のリ
セットタイミングを決定するリセット信号Ｒ２はＣＰＵ
１１から供給される。The output of the first comparator 25 is the gate circuit 26.
Is input to the pulse generation period measurement circuit 27 via the, and the measurement circuit 27 outputs the output of the first comparator 25 at a high level (comparison pulse) during the gate period in which the gate circuit 26 outputs the input signal as it is. The measured period is calculated (integrated), and the voltage VT (integrated value) according to the length of the measured period is supplied to the non-inverting input of the second comparator 29. Second
The reference value setting circuit 28 is connected to the inverting input of the comparator 29, and the reference voltage VTREF for misfire determination is supplied. When VT> VTREF is established, the output of the second comparator 29 becomes high level, and it is determined that a misfire such as FI misfire has occurred. The reference voltage VTREF is set according to the engine operating state. The gate signal G that determines the gate period of the gate circuit 26 and the reset signal R2 that determines the reset timing of the period measuring circuit 27 are the CPU
Supplied from 11.
【００１９】図３は、図２の入力回路２１、ピークホー
ルド回路２２、比較レベル設定回路２３及び比較レベル
減衰手段２４の具体的な構成を示す回路図である。FIG. 3 is a circuit diagram showing a specific configuration of the input circuit 21, the peak hold circuit 22, the comparison level setting circuit 23 and the comparison level attenuating means 24 shown in FIG.
【００２０】同図において入力端子Ｔ３は、抵抗２１５
を介して演算増幅器（以下「オペアンプ」という）２１
６の非反転入力に接続されている。また入力端子Ｔ１
は、コンデンサ２１１と抵抗２１２とダイオード２１４
とを並列に接続した回路を介してアースに接続されると
ともに、ダイオード２１３を介して電源ラインＶＢＳに
接続されている。コンデンサ２１１は、例えば１０4ｐ
Ｆ程度のものを使用し、前記電圧センサ１３によって検
出される電圧を数千分の１に分圧する働きをする。また
抵抗２１２は例えば５００ＫΩ程度のものを使用する。
ダイオード２１３及び２１４は、オペアンプ２１６の入
力電圧がほぼ０〜ＶＢＳの範囲内に入るようにするため
に設けられている。オペアンプ２１６の反転入力はその
出力と接続されており、オペアンプ２１６はバッファア
ンプ（インピーダンス変換回路）として動作する。オペ
アンプ２１６の出力は、第１の比較器２５の非反転入力
及びオペアンプ２２１の非反転入力に接続されている。In the figure, the input terminal T3 is connected to a resistor 215.
Operational amplifier (hereinafter referred to as “op amp”) 21
6 connected to the non-inverting input. Also, input terminal T1
Is a capacitor 211, a resistor 212 and a diode 214.
Is connected to ground through a circuit in which and are connected in parallel, and is connected to the power supply line VBS via a diode 213. The capacitor 211 is, for example, 10 4 p
The voltage detected by the voltage sensor 13 is used to divide the voltage detected by the voltage sensor 13 into several thousandths. As the resistor 212, a resistor having a resistance of about 500 KΩ is used.
The diodes 213 and 214 are provided so that the input voltage of the operational amplifier 216 falls within the range of approximately 0 to VBS. The inverting input of the operational amplifier 216 is connected to its output, and the operational amplifier 216 operates as a buffer amplifier (impedance conversion circuit). The output of the operational amplifier 216 is connected to the non-inverting input of the first comparator 25 and the non-inverting input of the operational amplifier 221.
【００２１】オペアンプ２２１の出力はダイオード２２
２を介してオペアンプ２２７の非反転入力に接続され、
オペアンプ２２１及び２２７の反転入力はいずれもオペ
アンプ２２７の出力に接続されている。従って、これら
のオペアンプもバッファアンプとして動作する。The output of the operational amplifier 221 is the diode 22.
Connected to the non-inverting input of operational amplifier 227 via 2,
The inverting inputs of the operational amplifiers 221 and 227 are both connected to the output of the operational amplifier 227. Therefore, these operational amplifiers also operate as buffer amplifiers.
【００２２】オペアンプ２２７の非反転入力は抵抗２２
３及びコンデンサ２２６を介して接地され、抵抗２２３
とコンデンサ２２６の接続点は、抵抗２２４を介してト
ランジスタ２２５のコレクタに接続されている。トラン
ジスタ２２５のエミッタは接地され、ベースにはリセッ
ト時高レベルとなるリセット信号Ｒ１がＣＰＵ１１より
入力される。The non-inverting input of the operational amplifier 227 is the resistor 22.
3 and the capacitor 226 to be grounded, and the resistor 223
The connection point between the capacitor 226 and the capacitor 226 is connected to the collector of the transistor 225 via the resistor 224. The emitter of the transistor 225 is grounded, and the reset signal R1 that is at high level at reset is input to the base from the CPU 11.
【００２３】オペアンプ２２７の出力は、比較レベル設
定回路２３を構成する抵抗２３１及び２３２を介して接
地され、抵抗２３１と２３２の接続点が第１の比較器２
５の反転入力に接続されている。The output of the operational amplifier 227 is grounded via the resistors 231 and 232 which constitute the comparison level setting circuit 23, and the connection point between the resistors 231 and 232 is the first comparator 2.
5 connected to the inverting input.
【００２４】また、抵抗２２３と２２４の接続点が比較
レベル減衰手段２４を構成する抵抗２４１を介して接地
されている。The connection point between the resistors 223 and 224 is grounded via the resistor 241 which constitutes the comparison level attenuation means 24.
【００２５】図３の回路によれば、検出された点火電圧
Ｖ（オペアンプ２１６の出力）のピーク値がピークホー
ルド回路２２によって保持され、そのピークホールド値
が比較レベル設定回路２４により、値１より小さい所定
数倍されて比較レベルＶＣＯＭＰとして設定される。そ
して、この比較レベルＶＣＯＭＰは、比較レベル減衰手
段２４により入力回路２１の時定数と同程度の時定数で
減衰されながら第１の比較器２５に供給される。従っ
て、端子Ｔ４にはＶ＞ＶＣＯＭＰが成立するとき高レベ
ルとなるパルス信号が出力される。According to the circuit of FIG. 3, the peak value of the detected ignition voltage V (the output of the operational amplifier 216) is held by the peak hold circuit 22, and the peak hold value is set by the comparison level setting circuit 24 from the value 1. It is multiplied by a small predetermined number and set as the comparison level VCOMP. Then, the comparison level VCOMP is supplied to the first comparator 25 while being attenuated by the comparison level attenuator 24 with a time constant similar to that of the input circuit 21. Therefore, the pulse signal which becomes high level when V> VCOMP is established is output to the terminal T4.
【００２６】図４は、ゲート回路２６及びパルス計測期
間計測回路２７の具体的構成を示す回路図であり、トラ
ンジスタ４１〜４３及び抵抗４４〜５１により３段の反
転回路が構成されている。また、トランジスタ４２のコ
レクタとアースとの間には、トランジスタ６１が介装さ
れており、トランジスタ６１のベースには、ＣＰＵ１１
からゲート信号Ｇが供給される。従って、ゲート信号Ｇ
が低レベルとなるゲート期間中においては、トランジス
タ４３のコレクタは、端子Ｔ４の電圧の高／低に対応し
て低レベル／高レベルとなり、ゲート信号Ｇが高レベル
のときにはトランジスタ４３のコレクタは端子Ｔ４の電
圧に拘らず高レベルとなる。トランジスタ４３のコレク
タは抵抗５２を介してトランジスタ５４のベースに接続
されており、トランジスタ５４のベースは抵抗５３を介
して電源ラインＶＢＳに接続されている。トランジスタ
５４のエミッタは電源ラインＶＢＳに接続され、コレク
タは抵抗５５及びコンデンサ５７を介してアースに接続
されている。抵抗５５とコンデンサ５７の接続点は、オ
ペアンプ５９及び抵抗６０を介して端子Ｔ５に接続され
ている。オペアンプ５９はバッファアンプである。抵抗
５５とコンデンサ５７の接続点は、抵抗５６を介してト
ランジスタ５８のコレクタに接続され、トランジスタ５
８のエミッタは接地されている。トランジスタ５８のベ
ースには、ＣＰＵ１１よりリセット信号Ｒ２が入力され
る。FIG. 4 is a circuit diagram showing a specific configuration of the gate circuit 26 and the pulse measuring period measuring circuit 27. The transistors 41 to 43 and the resistors 44 to 51 form a three-stage inverting circuit. A transistor 61 is interposed between the collector of the transistor 42 and the ground, and the base of the transistor 61 has the CPU 11
Supplies the gate signal G. Therefore, the gate signal G
During the gate period when is low level, the collector of the transistor 43 becomes low level / high level corresponding to the high / low voltage of the terminal T4, and when the gate signal G is high level, the collector of the transistor 43 is at the terminal. It goes high regardless of the voltage of T4. The collector of the transistor 43 is connected to the base of the transistor 54 via the resistor 52, and the base of the transistor 54 is connected to the power supply line VBS via the resistor 53. The emitter of the transistor 54 is connected to the power supply line VBS, and the collector is connected to the ground via the resistor 55 and the capacitor 57. The connection point between the resistor 55 and the capacitor 57 is connected to the terminal T5 via the operational amplifier 59 and the resistor 60. The operational amplifier 59 is a buffer amplifier. The connection point of the resistor 55 and the capacitor 57 is connected to the collector of the transistor 58 via the resistor 56, and
The eight emitters are grounded. The reset signal R2 is input from the CPU 11 to the base of the transistor 58.
【００２７】図４の回路によれば、ゲート信号Ｇが低レ
ベルであって端子Ｔ４が高レベルのときトランジスタ４
３のコレクタが低レベルとなり、トランジスタ５４がオ
ンし、コンデンサ５７が充電される一方、ゲート信号Ｇ
が高レベル又は端子Ｔ４が低レベルのときはトランジス
タ５４がオフし、コンデンサ５７の充電が停止される。
従って、端子Ｔ５には、端子Ｔ４に入力されるパルス信
号がゲート期間中において高レベルである期間に比例す
る電圧ＶＴが得られる。According to the circuit of FIG. 4, when the gate signal G is at low level and the terminal T4 is at high level, the transistor 4 is
The collector of 3 becomes low level, the transistor 54 is turned on, the capacitor 57 is charged, and the gate signal G
Is high level or the terminal T4 is low level, the transistor 54 is turned off and the charging of the capacitor 57 is stopped.
Therefore, at the terminal T5, the voltage VT proportional to the period in which the pulse signal input to the terminal T4 is at the high level in the gate period is obtained.
【００２８】以上のように構成される失火検出装置の動
作を図５及び図６を用いて説明する。図５及び図６の
（ａ），（ｂ）はそれぞれ通電制御信号Ａ及びゲート信
号Ｇを示す。また、図５（ｃ）〜（ｅ）は燃料混合気の
正常燃焼時の特性を示し、図６（ｃ）〜（ｆ）は燃料系
の原因に係る失火（以下「ＦＩ失火」という）時の特性
を示す。The operation of the misfire detection device constructed as above will be described with reference to FIGS. 5 and 6. 5 (a) and 6 (b) show the energization control signal A and the gate signal G, respectively. 5 (c) to 5 (e) show the characteristics of the fuel mixture during normal combustion, and FIGS. 6 (c) to 6 (f) show a misfire related to the cause of the fuel system (hereinafter referred to as "FI misfire"). Shows the characteristics of.
【００２９】図５（ａ）に示すように、本実施例では、
点火指令信号を時刻ｔ０に発生させた後（点火に必要な
期間一次側コイル２に通電し、時刻ｔ０において電流を
遮断した後）、時刻ｔ１からｔ２の間再度通電を行う
（以下「再通電」という）。再通電は時刻ｔ２におい
て、点火プラグ５の電極間に放電が発生しない程度の値
（所定印加電圧値）の電圧を印加し、点火プラグ５及び
その周辺回路の浮遊容量に電荷を蓄える（チャージす
る）ために行うものである。以下、時刻ｔ２に点火プラ
グ５に印加される電圧を再チャージ電圧（再チャージ指
令信号）という。As shown in FIG. 5A, in this embodiment,
After the ignition command signal is generated at time t0 (after the primary coil 2 is energized for a period required for ignition and the current is cut off at time t0), the energization is performed again from time t1 to t2 (hereinafter, "re-energization"). ")). At the time of re-energization, at time t2, a voltage of a value (predetermined applied voltage value) that does not cause discharge between the electrodes of the spark plug 5 is applied, and electric charges are stored (charged) in the stray capacitance of the spark plug 5 and its peripheral circuits. This is done in order to do so. Hereinafter, the voltage applied to the spark plug 5 at time t2 is referred to as a recharge voltage (recharge command signal).
【００３０】図５（ｃ）及び（ｄ）は、検出した点火電
圧（入力回路２１の出力電圧）Ｖ（Ｂ）及び比較レベル
ＶＣＯＭＰ（Ｃ）の推移を示している。まず、図５
（ｃ）を参照して正常燃焼時の点火電圧特性について説
明する。FIGS. 5C and 5D show changes in the detected ignition voltage (output voltage of the input circuit 21) V (B) and the comparison level VCOMP (C). First, FIG.
The ignition voltage characteristic during normal combustion will be described with reference to (c).
【００３１】図５（ｃ）において、点火指令信号が発生
する時刻ｔ０の直後においては点火電圧Ｖは燃料混合気
（点火プラグの放電ギャップ間）の絶縁を破壊する値ま
で上昇し、絶縁破壊後は、絶縁破壊前の容量放電状態
（数百アンペア程度の電流による非常に短い時間の放電
状態）から放電電圧が略一定の誘導放電状態へと移行す
る（数十ミリアンペア程度の電流により、数ミリ秒程度
の放電期間）。誘導放電電圧は、時刻ｔ０以降の圧縮行
程に伴う気筒内の圧力が上昇することにより上昇する。
これは、圧力が高くなると誘導放電に必要な電圧も高く
なるためである。誘導放電の最後の段階においては点火
コイルの誘導エネルギーの減少により誘導放電を維持す
るための電圧よりも点火プラグ電極間の電圧が低くな
り、誘導放電は消失して容量放電状態（後期の容量放電
状態）へ移行する。容量放電状態においては点火プラグ
電極間の電圧は燃料混合気の絶縁を再度破壊するため上
昇するが、点火コイル１の残余のエネルギーが少なく電
圧上昇はわずかである。これは、燃焼が発生した場合
は、プラグギャップ間の電気抵抗が低いためであり、燃
焼時の燃料混合気がイオン化していることに起因する。In FIG. 5C, immediately after time t0 when the ignition command signal is generated, the ignition voltage V rises to a value that destroys the insulation of the fuel mixture (between the discharge gaps of the spark plugs), and after the breakdown. Is a capacitance discharge state before dielectric breakdown (discharge state for a very short time due to a current of several hundred amperes) to an inductive discharge state in which the discharge voltage is approximately constant (a few milliamperes due to a current of several tens of milliamperes). Discharge period of about a second). The induced discharge voltage rises as the pressure in the cylinder increases with the compression stroke after time t0.
This is because the higher the pressure, the higher the voltage required for induction discharge. At the final stage of the induction discharge, the voltage between the spark plug electrodes becomes lower than the voltage for maintaining the induction discharge due to the reduction of the induction energy of the ignition coil, the induction discharge disappears and the capacity discharge state (the latter capacity discharge State). In the capacity discharge state, the voltage between the spark plug electrodes rises because the insulation of the fuel mixture is destroyed again, but the energy remaining in the ignition coil 1 is small and the voltage rise is slight. This is because when the combustion occurs, the electric resistance between the plug gaps is low, and is due to the fact that the fuel mixture at the time of combustion is ionized.
【００３２】なお、ダイオード７と点火プラグ５との間
の浮遊容量に蓄えられた電荷（電極間で放電しきれずに
残った電荷）は、ダイオード７があるため、点火コイル
１側へは放電されないが、点火プラグ５の電極近傍に存
在するイオンによって中和されるため、容量放電終了時
の点火電圧Ｖは速やかに減少する。The charge stored in the stray capacitance between the diode 7 and the spark plug 5 (the charge remaining without being discharged between the electrodes) is not discharged to the ignition coil 1 side because of the diode 7. However, since it is neutralized by the ions existing in the vicinity of the electrode of the spark plug 5, the ignition voltage V at the end of the capacitive discharge is rapidly reduced.
【００３３】その後、時刻ｔ２において再チャージ電圧
が印加されると、点火電圧Ｖは上昇するが、このときチ
ャージされる電荷は、前述した後期容量放電終了直後と
同様に、点火プラグ５の電極近傍に存在するイオンによ
って中和されるため、速やかに減少する。After that, when the recharge voltage is applied at the time t2, the ignition voltage V rises, but the electric charge charged at this time is in the vicinity of the electrode of the spark plug 5 as in the case immediately after the end of the latter capacity discharge described above. Since it is neutralized by the ions present in, it decreases rapidly.
【００３４】一方、比較レベルＶＣＯＭＰは、図示例で
は、時刻ｔ０までは前回リセットされた後における値に
応じた低レベルとなっており、その後の時刻ｔ０〜ｔ３
において点火電圧Ｖの上昇とともに上昇し、時刻ｔ３を
過ぎると比較減衰手段２４に基づき決定される時定数で
減衰していき、時刻ｔ５以降で所定低レベル（＞０）状
態とされる。続く時刻ｔ６にリセット信号Ｒ１によりリ
セットがかかり前記所定低レベルが固定状態とされ、時
刻ｔ２においてその状態が解除される（以下、所定低レ
ベル固定状態を解除する時点を「リセット（初期化）タ
イミング」という）。その後の時刻ｔ２では再チャージ
電圧によってピーク値となった点火電圧Ｖに応じた値
（本実施例ではピーク値の２／３程度の値としている）
となり、時刻ｔ２〜ｔ７で比較減衰手段２４により減衰
される。その結果、点火電圧Ｖと比較レベルＶＣＯＭＰ
との比較を行う第１の比較器２５の出力は同図（ｄ）に
示すように、時刻ｔ０〜ｔ８、時刻ｔ９〜ｔ１０及び時
刻ｔ１１〜ｔ２において高レベルとなるが、ゲート回路
２６の出力は、ゲート信号Ｇが低レベルである時刻ｔ３
〜ｔ１０及び時刻ｔ１１〜ｔ１２においてのみ高レベル
（比較パルス）となる。したがって、パルス発生期間計
測回路２７の出力ＶＴは、同図（ｅ）に示すように変化
し、最終的な積算値ＴＦは基準電圧ＶＴＲＥＦを越え
ず、正常燃焼と判定される。On the other hand, in the illustrated example, the comparison level VCOMP is at a low level according to the value after the previous reset until the time t0, and thereafter the times t0 to t3.
At time t3, the voltage rises as the ignition voltage V rises, and then decays at a time constant determined based on the comparison attenuator 24. After time t5, a predetermined low level (> 0) is achieved. At the subsequent time t6, the reset is applied by the reset signal R1 to set the predetermined low level to the fixed state, and the state is released at the time t2 (hereinafter, the time when the predetermined low level fixed state is released is referred to as "reset (initialization) timing". ")). At time t2 thereafter, a value corresponding to the ignition voltage V that has become a peak value due to the recharge voltage (in this embodiment, the value is about 2/3 of the peak value).
And is attenuated by the comparison attenuator 24 at times t2 to t7. As a result, the ignition voltage V and the comparison level VCOMP
The output of the first comparator 25, which makes a comparison with, becomes high level at time t0 to t8, time t9 to t10, and time t11 to t2 as shown in FIG. Is at time t3 when the gate signal G is at a low level.
High level (comparison pulse) only at t10 and times t11 to t12. Therefore, the output VT of the pulse generation period measuring circuit 27 changes as shown in FIG. 7E, the final integrated value TF does not exceed the reference voltage VTREF, and it is determined that the combustion is normal.
【００３５】なお、従来装置の比較レベルＶＣＯＭＰは
図５（ｃ）に示すＣ´のように、点火電圧Ｖのピーク値
に応じた値をリセットされるまで保持する。そのため、
同図（ｄ）の破線で示すように比較パルスの幅は、時刻
ｔ３以前において本実施例よりも短くなるが、パルス発
生期間計測回路２７により比較パルス幅の積算が行われ
る時刻ｔ３〜ｔ４においては同程度となる。従って、そ
の最終的な積算値ＴＦ´は本実施例の前記積算値ＴＦと
等しくなり、従来装置においても正常燃焼と判定され
る。The comparison level VCOMP of the conventional device holds a value corresponding to the peak value of the ignition voltage V until it is reset, as indicated by C'in FIG. 5C. for that reason,
Although the width of the comparison pulse becomes shorter than that of the present embodiment before the time t3 as shown by the broken line in FIG. 7D, at the times t3 to t4 when the pulse generation period measuring circuit 27 integrates the comparison pulse width. Are about the same. Therefore, the final integrated value TF 'becomes equal to the integrated value TF of the present embodiment, and it is determined that the combustion is normal even in the conventional device.
【００３６】次に、燃料混合気が燃料供給系の異常等に
よりリーン状態やカット状態となりＦＩ失火が発生した
とき（燃焼が発生しなかったとき）の点火電圧特性につ
いて説明する。図６（ｃ）において、点火指令信号の発
生時刻ｔ０の直後においては点火電圧Ｖ（Ｂａ）は点火
プラグ電極間の燃料混合気の絶縁を破壊する値まで上昇
するが、このときの絶縁破壊電圧の値は、燃料混合気に
占める空気の割合が正常時よりも多く含まれており、燃
料混合気の絶縁耐力が大きくなり、また、燃焼が発生し
ていないため、燃料混合気がイオン化しておらず、プラ
グギャップ間の電気抵抗が高くなる傾向にあることか
ら、正常燃焼時の電圧値よりも高くなる。この後、正常
燃焼時と同様に誘導放電状態へ移行するが、放電抵抗も
正常燃焼時よりも大きいことにより正常燃焼時よりも早
く容量放電状態へ移行する傾向を示す。誘導放電の最後
の段階で発生する容量放電（後期の容量放電）の値は、
燃料混合気の絶縁破壊電圧が正常燃焼時よりも大きいこ
とにより、正常燃焼時に比べて非常に大きくなる（時刻
ｔ１３）。Next, the ignition voltage characteristic when the fuel mixture becomes lean or cut due to abnormality of the fuel supply system or the like and FI misfire occurs (when combustion does not occur) will be described. In FIG. 6 (c), the ignition voltage V (Ba) rises to a value that destroys the insulation of the fuel mixture between the spark plug electrodes immediately after the time t0 when the ignition command signal is generated. The value of is larger than that in the normal state when the ratio of air in the fuel mixture is higher, the dielectric strength of the fuel mixture is larger, and since combustion does not occur, the fuel mixture is ionized. However, since the electric resistance between the plug gaps tends to increase, it becomes higher than the voltage value during normal combustion. After this, the state of induction discharge shifts to the same state as in normal combustion, but since the discharge resistance is also higher than in normal combustion, it tends to shift to the capacity discharge state earlier than in normal combustion. The value of the capacity discharge (the latter capacity discharge) that occurs in the final stage of the induction discharge is
Since the dielectric breakdown voltage of the fuel-air mixture is higher than that during normal combustion, it becomes extremely higher than that during normal combustion (time t13).
【００３７】このとき、点火プラグ５の電極近傍にほと
んどイオンが存在しないため、ダイオード７と点火プラ
グ５との間に蓄えられた電荷は、イオンによって中和さ
れず、またダイオード７によって点火コイル１へ逆流す
ることもできないためそのまま保持される傾向を示す
が、実際は入力回路２１の時定数等により同図（ｃ）に
示すように減衰する。そして、気筒内圧力が低下して放
電要求電圧がこの電荷により印加されている電圧と等し
くなった時に、点火プラグ５の電極において放電される
が、点火電圧Ｖが高いときには比較的早期に放電されて
しまう（時刻ｔ１４）。At this time, since there are almost no ions near the electrodes of the ignition plug 5, the charge accumulated between the diode 7 and the ignition plug 5 is not neutralized by the ions, and the diode 7 causes the ignition coil 1 to operate. Since it cannot be back-flowed to, it tends to be held as it is, but actually it is attenuated as shown in FIG. Then, when the pressure in the cylinder decreases and the discharge required voltage becomes equal to the voltage applied by this charge, the electrodes of the spark plug 5 are discharged, but when the ignition voltage V is high, the discharge is relatively early. (Time t14).
【００３８】その後、時刻ｔ２において再チャージ電圧
が印加されると、点火電圧Ｖは再び上昇し、前述と同様
にプラグ電極間のイオンによる中和がなく、またダイオ
ード７の作用により、高電圧状態が継続する傾向を示す
が、この時も、入力回路２１の時定数等で減衰する。そ
して、気筒内圧力がさらに低下して放電要求電圧が点火
電圧Ｖと等しくなったときに、プラグ電極間で放電され
る（時刻ｔ１５）。After that, when the recharge voltage is applied at the time t2, the ignition voltage V rises again, there is no neutralization by the ions between the plug electrodes as described above, and the action of the diode 7 causes a high voltage state. Shows a tendency to continue, but also at this time, it is attenuated by the time constant of the input circuit 21 or the like. Then, when the pressure in the cylinder further decreases and the required discharge voltage becomes equal to the ignition voltage V, discharge is performed between the plug electrodes (time t15).
【００３９】一方、比較レベルＶＣＯＭＰ（Ｃａ）は、
図示例では時刻ｔ０までは前回リセットされた後におけ
る値に応じた低レベルとなっており、時刻ｔ０以後、点
火電圧Ｖの上昇とともに上昇し、ピーク値に達した後、
比較レベル減衰手段２４に基づき決定される時定数で減
衰していく。時刻ｔ６〜ｔ２において所定低レベル固定
状態とされ、時刻ｔ２以後は再チャージ電圧によってピ
ーク値となった点火電圧Ｖに対応した値まで一旦上昇す
るが、前記同様に比較レベル減衰手段２４によって減衰
する。On the other hand, the comparison level VCOMP (Ca) is
In the illustrated example, until time t0, the level is low according to the value after the previous reset. After time t0, the ignition voltage V increases as the ignition voltage V increases, and after reaching the peak value,
It decays with a time constant determined based on the comparison level attenuator 24. From time t6 to t2, a predetermined low level is fixed, and after time t2, the voltage once rises to a value corresponding to the ignition voltage V that has become the peak value due to the recharge voltage, but is attenuated by the comparison level attenuator 24 as described above. .
【００４０】その結果、第１の比較器２５の出力は同図
（ｄ）に示すように、時刻ｔ０〜時刻ｔ９及び時刻ｔ２
〜ｔ１０において高レベルとなるが、ゲート回路２６の
出力は、ゲート期間ＴＧ中に高レベルとなった期間内の
み高レベルとなる。したがって、パルス発生期間計測回
路２７の出力ＶＴは、同図（ｅ）に示すように変化し、
最終的な積算値ＴＭＦは基準電圧ＶＴＲＥＦを越え、第
２の比較器２９の出力は、同図（ｆ）に示すよう、時刻
ｔ１６〜ｔ４において高レベルとなり、ＦＩ失火が検出
される。As a result, the output of the first comparator 25 is time t0 to time t9 and time t2 as shown in FIG.
Although it becomes high level from t10 to t10, the output of the gate circuit 26 becomes high level only during the period when it becomes high level during the gate period TG. Therefore, the output VT of the pulse generation period measuring circuit 27 changes as shown in FIG.
The final integrated value TMF exceeds the reference voltage VTREF, and the output of the second comparator 29 becomes high level from time t16 to t4 as shown in FIG.
【００４１】上記ＦＩ失火発生時における従来装置の比
較レベルＶＣＯＭＰは図６（ｃ）の破線に示すＣ´ａの
ように、時刻ｔ０までは前回リセットされた後における
点火電圧Ｖのピーク値に応じた値となっており、時刻ｔ
０以後、点火電圧Ｖとともに上昇し、ピーク値に応じた
レベルを時刻ｔ６まで保持する。そして、時刻ｔ６〜ｔ
２において所定低レベル固定状態とされ、時刻ｔ２以後
は再チャージ電圧によってピーク値となった点火電圧Ｖ
に対応した値を保持する。The comparison level VCOMP of the conventional device at the time of occurrence of the FI misfire depends on the peak value of the ignition voltage V after the previous reset until time t0, as indicated by C'a shown by the broken line in FIG. 6 (c). Value at time t
After 0, it rises with the ignition voltage V, and the level according to the peak value is maintained until time t6. Then, time t6 to t
At a predetermined low level fixed state at 2, the ignition voltage V peaked by the recharge voltage after time t2.
Holds the value corresponding to.
【００４２】そのため、従来装置において同図（ｄ）の
破線で示すように比較パルスの幅は、時刻ｔ３以後にお
いて本実施例よりも短くなり、その最終的な積算値ＴＭ
Ｆ´は本実施例の前記積算値ＴＭＦよりもかなり小さく
なって基準電圧ＶＴＲＥＦを越えず、失火発生時である
にも拘らず正常燃焼と誤判定される。Therefore, in the conventional device, the width of the comparison pulse becomes shorter than that of this embodiment after the time t3 as shown by the broken line in FIG.
F'is considerably smaller than the integrated value TMF of the present embodiment, does not exceed the reference voltage VTREF, and is erroneously determined as normal combustion despite the occurrence of misfire.
【００４３】これに対して本実施例では、上述したよう
に、点火電圧Ｖが入力回路２１の時定数等により減衰す
る点を考慮して、その減衰度合に応じて比較レベルＶＣ
ＯＭＰを減衰させるようにしたので、正確な失火判定を
行うことができる。なお、上記積算値ＴＭＦ，ＴＦ，Ｔ
ＭＦ´，ＴＦ´の関係を式で表すと、 ＴＭＦ／ＴＦ＞＞ＴＭＦ´／ＴＦ´ となる。On the other hand, in the present embodiment, as described above, in consideration of the fact that the ignition voltage V is attenuated by the time constant of the input circuit 21, etc., the comparison level VC is set in accordance with the degree of attenuation.
Since the OMP is attenuated, accurate misfire determination can be performed. The integrated values TMF, TF, T
When the relationship between MF ′ and TF ′ is represented by an equation, TMF / TF >> TMF ′ / TF ′.
【００４４】なお、本実施例ではゲート回路２６が開い
ているゲート期間ＴＧ（時刻ｔ３〜ｔ４）は、後期容量
放電の終了時点近傍から所定期間としているが、ゲート
期間ＴＧの終了時刻ｔ４は、ディストリビュータ６のロ
ータヘッドが次のセグメントにかかる手前（点火からク
ランク角度で１２０度程度の範囲内）であればいつでも
よい。In this embodiment, the gate period TG (time t3 to t4) in which the gate circuit 26 is open is set to a predetermined period from the end of the latter capacity discharge, but the end time t4 of the gate period TG is It may be any time before the rotor head of the distributor 6 reaches the next segment (within a range of about 120 degrees in crank angle from ignition).
【００４５】また、パルス発生期間計測回路２７は時刻
ｔ４においてリセットするようにしている。Further, the pulse generation period measuring circuit 27 is reset at time t4.
【００４６】また、上述した例では、ピークホールド回
路２２のリセットタイミングは、再チャージ電圧を印加
す なお、本発明は図示の実施例に限定されず種々の変形が
可能である。その変形例としては、例えば燃焼度合によ
り気筒内のイオン密度が異なる結果、点火電圧の減衰割
合も変化する点を考慮し、固定抵抗２４１に代えて可変
抵抗を設け、この可変抵抗の抵抗値を燃焼度合に関する
パラメータ（例えば吸気管内絶対圧や機関水温）により
変化させ、比較電圧値ＶＣＯＭＰの減衰特性を変更する
ようにしてもよい。このように構成した場合、比較電圧
値の減衰がより一層、点火電圧値Ｖの減衰特性に適合し
たものとなり、上記実施例よりも失火判定精度が向上す
る。In the above-mentioned example, the reset timing of the peak hold circuit 22 applies the recharge voltage. Note that the present invention is not limited to the illustrated embodiment, and various modifications can be made. As a modification thereof, for example, in consideration of the fact that the ion density in the cylinder varies depending on the degree of combustion and the attenuation rate of the ignition voltage also changes, a variable resistor is provided in place of the fixed resistor 241, and the resistance value of this variable resistor is changed. The damping characteristic of the comparison voltage value VCOMP may be changed by changing the parameter according to the degree of combustion (for example, the absolute pressure in the intake pipe or the engine water temperature). With such a configuration, the attenuation of the comparison voltage value is further adapted to the attenuation characteristic of the ignition voltage value V, and the misfire determination accuracy is improved as compared with the above embodiment.
【００４７】[0047]
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれ
ば、機関運転パラメータの値を検出する機関運転状態検
出手段と、前記運転パラメータの値に基づいて点火時期
を決定して点火指令信号を発生する信号発生手段と、前
記点火指令信号に基づいて機関に備えられた点火プラグ
を放電させる為の高電圧を発生させる点火手段と、前記
点火手段に高電圧が発生される時の電圧値を検出する電
圧値検出手段と、前記点火指令信号発生後の点火電圧値
を所定の比較電圧値と比較する電圧値比較手段と、前記
比較電圧値を越える期間が基準値を越えるとき、機関の
失火状態と判定する失火判定手段とを有する内燃機関の
失火判定装置において、前記電圧値比較手段における比
較動作の経過期間に応じて前記比較電圧値を変化させる
比較電圧値変化手段を設けるようにしたので、点火電圧
の減衰等の変動に影響されずに正確な失火判定を行うこ
とができる。As described above, according to the present invention, the engine operating state detecting means for detecting the value of the engine operating parameter and the ignition command signal for determining the ignition timing based on the value of the operating parameter are provided. Signal generating means for generating a high voltage for discharging a spark plug provided in the engine based on the ignition command signal, and a voltage value when the high voltage is generated in the ignition means. A voltage value detection means for detecting the ignition voltage value, a voltage value comparison means for comparing the ignition voltage value after the ignition command signal is generated with a predetermined comparison voltage value, and a period for which the comparison voltage value is exceeded exceeds a reference value. In a misfire determination device for an internal combustion engine having a misfire determination means for determining a misfire state, a comparison voltage value changing means for changing the comparison voltage value according to an elapsed period of a comparison operation in the voltage value comparison means. Since the provided, it is possible to perform an accurate misfire determination without being affected by the variation in the attenuation or the like of the ignition voltage.
【図１】本発明の一実施例に係る失火検出装置の全体構
成を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing an overall configuration of a misfire detection device according to an embodiment of the present invention.
【図２】失火判定回路の具体的な構成を示すブロック図
である。FIG. 2 is a block diagram showing a specific configuration of a misfire determination circuit.
【図３】失火判定回路の一部の具体的な構成を示す回路
図である。FIG. 3 is a circuit diagram showing a specific configuration of part of a misfire determination circuit.
【図４】失火判定回路の一部の具体的な構成を示す回路
図である。FIG. 4 is a circuit diagram showing a specific configuration of part of a misfire determination circuit.
【図５】燃焼時の失火判定回路の動作を説明するための
タイムチャートである。FIG. 5 is a time chart for explaining the operation of the misfire determination circuit during combustion.
【図６】失火時の失火判定回路の動作を説明するための
タイムチャートである。FIG. 6 is a time chart for explaining the operation of the misfire determination circuit at the time of misfire.
１ 点火コイル ２ 一次側コイル ３ 二次側コイル ５ 点火プラグ ８ 電子コントロールユニット（ＥＣＵ） ９ 各種機関運転パラメータセンサ １０ 点火電圧センサ １１ ＣＰＵ ２２ ピークホールド回路 ２４ 比較レベル減衰手段 ２６ パルス発生期間計測回路 1 Ignition coil 2 Primary side coil 3 Secondary side coil 5 Spark plug 8 Electronic control unit (ECU) 9 Various engine operating parameter sensor 10 Ignition voltage sensor 11 CPU 22 Peak hold circuit 24 Comparative level attenuation means 26 Pulse generation period measurement circuit
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 馬場 茂樹 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 久木 隆 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 石岡 卓司 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Shigeki Baba 1-4-1 Chuo, Wako-shi, Saitama Inside Honda R & D Co., Ltd. (72) Inventor Takashi Hisaki 1-1-4 Chuo, Wako-shi, Saitama Incorporated Honda Technical Research Institute (72) Inventor Takuji Ishioka 1-4-1 Chuo, Wako, Saitama Incorporated Honda Technical Research Institute
Claims (2)
運転状態検出手段と、前記運転パラメータの値に基づい
て点火時期を決定して点火指令信号を発生する信号発生
手段と、前記点火指令信号に基づいて機関に備えられた
点火プラグを放電させる為の高電圧を発生させる点火手
段と、前記点火手段に高電圧が発生される時の電圧値を
検出する電圧値検出手段と、前記点火指令信号発生後の
点火電圧値を所定の比較電圧値と比較する電圧値比較手
段と、前記比較電圧値を越える期間が基準値を越えると
き、機関の失火状態と判定する失火判定手段とを有する
内燃機関の失火判定装置において、 前記電圧値比較手段における比較動作の経過期間に応じ
て前記比較電圧値を変化させる比較電圧値変化手段を設
けたことを特徴とする内燃機関の失火検出装置。1. An engine operating state detecting means for detecting a value of an engine operating parameter, a signal generating means for determining an ignition timing based on the value of the operating parameter to generate an ignition command signal, and the ignition command signal. Ignition means for generating a high voltage for discharging an ignition plug provided in the engine based on the above, voltage value detection means for detecting a voltage value when the high voltage is generated in the ignition means, and the ignition command signal An internal combustion engine having a voltage value comparison means for comparing the ignition voltage value after occurrence with a predetermined comparison voltage value, and a misfire determination means for determining that the engine is in a misfire state when a period of time exceeding the comparison voltage value exceeds a reference value. In the misfire determination device, the comparison voltage value changing means for changing the comparison voltage value according to the elapsed period of the comparison operation in the voltage value comparing means is provided. Detection device.
圧値を前記経過期間に応じて所定の減衰割合で減衰させ
ることを特徴とする請求項１記載の内燃機関の失火判定
装置。2. The misfire determination device for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the comparison voltage value changing means attenuates the comparison voltage value at a predetermined attenuation rate according to the elapsed period.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2049593A JP2875447B2 (en) | 1993-01-13 | 1993-01-13 | Misfire determination device for internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP2049593A JP2875447B2 (en) | 1993-01-13 | 1993-01-13 | Misfire determination device for internal combustion engine |
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |