JPH0621309B2 - 耐熱性、耐摩耗性、高靭性Ａｌ−Ｓｉ系合金及びそれを使用したシリンダ−ライナ− - Google Patents
耐熱性、耐摩耗性、高靭性Ａｌ−Ｓｉ系合金及びそれを使用したシリンダ−ライナ−Info
- Publication number
- JPH0621309B2 JPH0621309B2 JP63273349A JP27334988A JPH0621309B2 JP H0621309 B2 JPH0621309 B2 JP H0621309B2 JP 63273349 A JP63273349 A JP 63273349A JP 27334988 A JP27334988 A JP 27334988A JP H0621309 B2 JPH0621309 B2 JP H0621309B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- less
- particle size
- powder
- graphite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/004—Cylinder liners
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
- C22C32/001—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides
- C22C32/0015—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides with only single oxides as main non-metallic constituents
- C22C32/0036—Matrix based on Al, Mg, Be or alloys thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
- C22C32/0089—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with other, not previously mentioned inorganic compounds as the main non-metallic constituent, e.g. sulfides, glass
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J10/00—Engine or like cylinders; Features of hollow, e.g. cylindrical, bodies in general
- F16J10/02—Cylinders designed to receive moving pistons or plungers
- F16J10/04—Running faces; Liners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2203/00—Non-metallic inorganic materials
- F05C2203/08—Ceramics; Oxides
- F05C2203/0865—Oxide ceramics
- F05C2203/0882—Carbon, e.g. graphite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12486—Laterally noncoextensive components [e.g., embedded, etc.]
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、耐摩耗性及び耐焼付性に優れた内燃機関用ア
ルミニウム合金製シリンダーに関するものである。
ルミニウム合金製シリンダーに関するものである。
自動車用内燃機関や、２輪車用内燃機関のシリンダ材と
しては、従来主として、摺動特性が優れた安価な片状黒
煙鋳鉄が使用されたり、また鋳造アルミニウム材料の上
にクロムなどをメツキしたものが使われていた。しかし
ながら、最近では燃料の消費効率の向上を計るために、
各部品の重量軽減対策に大変力を入れてきた。このよう
な技術動向のなかにおいて、シリンダーライナーのよう
な耐熱性、耐摩耗性を要求されるような材料にまでその
波が押し寄せてきた。例えば、特開昭５２−１０９４１
５号公報においては、アルミニウム合金製シリンダライ
ナーが提案されている。
しては、従来主として、摺動特性が優れた安価な片状黒
煙鋳鉄が使用されたり、また鋳造アルミニウム材料の上
にクロムなどをメツキしたものが使われていた。しかし
ながら、最近では燃料の消費効率の向上を計るために、
各部品の重量軽減対策に大変力を入れてきた。このよう
な技術動向のなかにおいて、シリンダーライナーのよう
な耐熱性、耐摩耗性を要求されるような材料にまでその
波が押し寄せてきた。例えば、特開昭５２−１０９４１
５号公報においては、アルミニウム合金製シリンダライ
ナーが提案されている。
また特開昭５９−５９８５５号公報や特開昭５９−５９
８５６号公報においては、特殊な組成を有するアルミニ
ウム合金粉末を熱間で押し出すことによつて得られる種
々な用途に使用することができるアルミニウム合金粉末
成形体などが提案されている。
８５６号公報においては、特殊な組成を有するアルミニ
ウム合金粉末を熱間で押し出すことによつて得られる種
々な用途に使用することができるアルミニウム合金粉末
成形体などが提案されている。
しかしながら、従来提案されている組成のものでは、内
燃機関のような耐摩、耐熱性を要求される材料であつ
て、しかもピストンとのなじみ性等を勘案するとどうし
ても何等かの欠点が残り未だ実用に耐えるようなアルミ
ニウム合金を得るには至つていない。例えば従来公知の
材料と比較すると耐摩耗性はほヾ同等であるが油切れ時
の焼付け荷重が不充分であるとか、ピストン材のアタツ
ク性が増大するといつた問題があつて、これらがなかな
か解決されていないのが実情である。
燃機関のような耐摩、耐熱性を要求される材料であつ
て、しかもピストンとのなじみ性等を勘案するとどうし
ても何等かの欠点が残り未だ実用に耐えるようなアルミ
ニウム合金を得るには至つていない。例えば従来公知の
材料と比較すると耐摩耗性はほヾ同等であるが油切れ時
の焼付け荷重が不充分であるとか、ピストン材のアタツ
ク性が増大するといつた問題があつて、これらがなかな
か解決されていないのが実情である。
これらの問題を解決しようとすると製造時にまた別の問
題が生じる。例えば、Al-Si系合金のみでは耐摩耗性や
潤滑性が劣るので、これを改良するために硬質物質や潤
滑材を添加することが提案されている。しかし、硬質物
質を添加する場合には、後工程の加工が非常に困難とな
り、また潤滑材であるカーボンなどを添加すると円筒体
の内面に縦方向の黒煙の分散が起こり円周方向の力に対
して強度が低下するという問題点がある。
題が生じる。例えば、Al-Si系合金のみでは耐摩耗性や
潤滑性が劣るので、これを改良するために硬質物質や潤
滑材を添加することが提案されている。しかし、硬質物
質を添加する場合には、後工程の加工が非常に困難とな
り、また潤滑材であるカーボンなどを添加すると円筒体
の内面に縦方向の黒煙の分散が起こり円周方向の力に対
して強度が低下するという問題点がある。
Al-Si系合金は、Ｓｉを添加するため熱膨張係数がＡｌ
に比較すると小さい合金であり、かつ軽量であるために
シリンダーライナーとして従来より有望な材料とされて
来たが、耐摩耗性をより向上させるためにさらに硬質物
質として酸化アルミニウムや炭化珪素を添加すると、シ
リンダライナー自体の耐摩耗性は向上するけれども加工
性が非常に悪くなつてしまう。
に比較すると小さい合金であり、かつ軽量であるために
シリンダーライナーとして従来より有望な材料とされて
来たが、耐摩耗性をより向上させるためにさらに硬質物
質として酸化アルミニウムや炭化珪素を添加すると、シ
リンダライナー自体の耐摩耗性は向上するけれども加工
性が非常に悪くなつてしまう。
本発明は、この種のAl-Si系合金において、耐摩耗性、
潤滑性を改善したAl-Si系合金製のシリンダーライナー
を提供することを目的とする。
潤滑性を改善したAl-Si系合金製のシリンダーライナー
を提供することを目的とする。
さらに本発明は硬質物質や固体潤滑材を含有していてな
お優れた被加工性を有しかつ靭性の高いシリンダーライ
ナー用Al-Si系合金を提供することを目的とする。
お優れた被加工性を有しかつ靭性の高いシリンダーライ
ナー用Al-Si系合金を提供することを目的とする。
〔課題を解決するための手段〕 本発明者らは上記目的にしたがい鋭意開発研究を継続し
た結果本発明に到達したものである。すなわち、本発明
は、通常のAl-Si系合金形成用成分であるＳｉ１６〜１
８重量％（以下％は特記されない限り重量％によるもの
とする）、Ｆｅ４〜６％、Ｃｕ２〜４％、Ｍｇ０．５〜
２％、Ｍｎ０．１〜０．８％、残部実質的にＡｌからな
り、初晶Ｓｉの大きさが１０μｍ以下であるマトリツク
ス中に(A)平均粒径が１０μｍ以下で最大粒径が３０μ
ｍ以下のシヤープエツジのないAl2O3粒子３〜５％、お
よび(B)断面組織で最大粒径が１０μｍ以下の黒煙粉末
０．５〜３％が分散している組織を有する、耐熱性、耐
摩耗性、高靭性Al-Si系合金、を提供するものである。
た結果本発明に到達したものである。すなわち、本発明
は、通常のAl-Si系合金形成用成分であるＳｉ１６〜１
８重量％（以下％は特記されない限り重量％によるもの
とする）、Ｆｅ４〜６％、Ｃｕ２〜４％、Ｍｇ０．５〜
２％、Ｍｎ０．１〜０．８％、残部実質的にＡｌからな
り、初晶Ｓｉの大きさが１０μｍ以下であるマトリツク
ス中に(A)平均粒径が１０μｍ以下で最大粒径が３０μ
ｍ以下のシヤープエツジのないAl2O3粒子３〜５％、お
よび(B)断面組織で最大粒径が１０μｍ以下の黒煙粉末
０．５〜３％が分散している組織を有する、耐熱性、耐
摩耗性、高靭性Al-Si系合金、を提供するものである。
また本発明は上記Al-Si系合金からなり、厚さ１mm以上
の内層とアルミニウムを９０％以上含む展伸用Ａｌ合金
の外層からなり、内層および外層の接合界面および外周
が円周方向に凸凹あるいは脈うちしている内燃機関用シ
リンダーライナーに関する。
の内層とアルミニウムを９０％以上含む展伸用Ａｌ合金
の外層からなり、内層および外層の接合界面および外周
が円周方向に凸凹あるいは脈うちしている内燃機関用シ
リンダーライナーに関する。
急冷凝固したAl-Si系合金粉末にアルミナや炭化珪素を
添加し、その後これを熱間で押出すことによつて円筒状
の長尺体を得、これを所定の長さに切断加工したり、押
出し時若干の偏心が発生するので内面切削加工したりす
るのであるが、このような硬質物質が存在すると加工が
難かしくなり、といつてその量を減らすと耐摩耗性が減
少してしまう。また硬質物質の量が増大すると押出し用
のダイスの寿命やマンドレルの寿命が著しく低下するの
で好ましくないとされていた。
添加し、その後これを熱間で押出すことによつて円筒状
の長尺体を得、これを所定の長さに切断加工したり、押
出し時若干の偏心が発生するので内面切削加工したりす
るのであるが、このような硬質物質が存在すると加工が
難かしくなり、といつてその量を減らすと耐摩耗性が減
少してしまう。また硬質物質の量が増大すると押出し用
のダイスの寿命やマンドレルの寿命が著しく低下するの
で好ましくないとされていた。
本発明者らはこの問題を解決するため種々検討した結
果、上記硬質物質、すなわちアルミナ（Al2O3）の粒度
が特に大きな効果を示すことを解明したのである。
果、上記硬質物質、すなわちアルミナ（Al2O3）の粒度
が特に大きな効果を示すことを解明したのである。
第１図はAl2O３を一定の重量％（すなわち、３％）添加
したときの被加工性に及ぼすAl2O３の粒度の効果につい
て検討した結果を示す。こゝでいう被加工性とは前記の
切断加工および内面切削加工についてであるが、第１図
からも明らかなように平均粒径が３０μｍを越えると急
速に材料の被削性が低下すること、すなわち粒子径が小
さい場合には、Al2O３粒子自体がたとえ硬い場合であつ
ても地金全体としては切削が容易になることを見出し
た。シリンダーライナー用に不可欠な前記加工において
も、３０μｍ以下の粒径をもつAl2O３を使用した場合に
は、Al2O３粒子が切削工具に直接接触する頻度が増加
し、結局は工具寿命を短かくしてしまう。そこで該Al2O
３粒子に要求される特性のうち別の重要な特性は該Al2O
３粒子がシヤープなエツジをもたないこと、いいかえれ
ば可能な限り球状に近いことである。Al2O３粒子が球に
近い場合には、地金自体にノツチを形成することなく添
加することができるので材料自体の強度はマトリツクス
とほヾ同等の強度として得ることができる。因みに破砕
したまゝの状態のAl2O３粒子を添加した場合に完成した
スリーブを２０cmの高さから落下させるとそれだけで割
れてしまうが、本発明のように真球に近い粉末を用いる
場合には、このような問題は発生しない。
したときの被加工性に及ぼすAl2O３の粒度の効果につい
て検討した結果を示す。こゝでいう被加工性とは前記の
切断加工および内面切削加工についてであるが、第１図
からも明らかなように平均粒径が３０μｍを越えると急
速に材料の被削性が低下すること、すなわち粒子径が小
さい場合には、Al2O３粒子自体がたとえ硬い場合であつ
ても地金全体としては切削が容易になることを見出し
た。シリンダーライナー用に不可欠な前記加工において
も、３０μｍ以下の粒径をもつAl2O３を使用した場合に
は、Al2O３粒子が切削工具に直接接触する頻度が増加
し、結局は工具寿命を短かくしてしまう。そこで該Al2O
３粒子に要求される特性のうち別の重要な特性は該Al2O
３粒子がシヤープなエツジをもたないこと、いいかえれ
ば可能な限り球状に近いことである。Al2O３粒子が球に
近い場合には、地金自体にノツチを形成することなく添
加することができるので材料自体の強度はマトリツクス
とほヾ同等の強度として得ることができる。因みに破砕
したまゝの状態のAl2O３粒子を添加した場合に完成した
スリーブを２０cmの高さから落下させるとそれだけで割
れてしまうが、本発明のように真球に近い粉末を用いる
場合には、このような問題は発生しない。
一方、Al-Si系合金に添加する固体潤滑材について検討
した。第２図は黒鉛（以下Ｇｒと略記することがある）
の粒子が圧環強度に及ぼす影響について調べたものであ
る。黒鉛自体は大変破砕されやすい粉末であるためAl-S
i系合金の中へ粒径の大きい黒鉛粉末を入れて、熱間押
出しした場合には、黒鉛粉末自体が破砕し、押し出し方
向に線状に分布することになる。一方このような直線状
の黒鉛分布は、一方では、円筒体自体の強度を著しく損
うものである。特に断面組織で１０μｍを越える粒子径
を有するような押出し体においては、第３図に示すよう
な状態の黒鉛の分布を示し、これはとりもなおさず円筒
体の圧環強度を低下させるのである。これに対して粒子
径が１０μｍ以下の大きさの黒鉛粉末を混合した場合に
は圧環強度が小さくならないことが判明した。このよう
な材料の黒鉛の分布を第４図に示す。第３図で見られた
ような縦方向に延びる黒鉛の存在はあつても少く、大部
分が点状態で分布するようになる。押出時には、Al-Si
系合金が組成流動を起し、このとき、黒鉛粒子が大きい
場合や凝集黒鉛は、次第に破砕もしくは分解され、金属
の流れに沿つて円筒体の長さ方向に分布するのである。
このとき、黒鉛の長さ方向の分布は、Al-Si系合金に縦
方向の欠陥を導入したことになり、円筒体の強度を著し
く低下させる。
した。第２図は黒鉛（以下Ｇｒと略記することがある）
の粒子が圧環強度に及ぼす影響について調べたものであ
る。黒鉛自体は大変破砕されやすい粉末であるためAl-S
i系合金の中へ粒径の大きい黒鉛粉末を入れて、熱間押
出しした場合には、黒鉛粉末自体が破砕し、押し出し方
向に線状に分布することになる。一方このような直線状
の黒鉛分布は、一方では、円筒体自体の強度を著しく損
うものである。特に断面組織で１０μｍを越える粒子径
を有するような押出し体においては、第３図に示すよう
な状態の黒鉛の分布を示し、これはとりもなおさず円筒
体の圧環強度を低下させるのである。これに対して粒子
径が１０μｍ以下の大きさの黒鉛粉末を混合した場合に
は圧環強度が小さくならないことが判明した。このよう
な材料の黒鉛の分布を第４図に示す。第３図で見られた
ような縦方向に延びる黒鉛の存在はあつても少く、大部
分が点状態で分布するようになる。押出時には、Al-Si
系合金が組成流動を起し、このとき、黒鉛粒子が大きい
場合や凝集黒鉛は、次第に破砕もしくは分解され、金属
の流れに沿つて円筒体の長さ方向に分布するのである。
このとき、黒鉛の長さ方向の分布は、Al-Si系合金に縦
方向の欠陥を導入したことになり、円筒体の強度を著し
く低下させる。
本発明は、このような黒煙粉末の引き起す欠点について
種々検討した結果、断面組織での平均粒子径が１０μｍ
以下になると（一般には押出方向に平行に最大長さ２０
０μｍ以下、最大巾１０μｍ以下の組織となる）急速に
圧環強度が向上するという知見を得た。この理由は多
分、初晶のＳｉ粒子径と、充填する黒鉛粒子径の間に密
接な関係があるためと考えられる。Al-Si系合金の塑性
流動は、初晶Ｓｉの大きさによつて流れの束の大きさが
決定されるので、一定値以下の大きさの粒子径を持つ黒
鉛には、ほとんどその破壊または破砕が起らないものと
思われる。
種々検討した結果、断面組織での平均粒子径が１０μｍ
以下になると（一般には押出方向に平行に最大長さ２０
０μｍ以下、最大巾１０μｍ以下の組織となる）急速に
圧環強度が向上するという知見を得た。この理由は多
分、初晶のＳｉ粒子径と、充填する黒鉛粒子径の間に密
接な関係があるためと考えられる。Al-Si系合金の塑性
流動は、初晶Ｓｉの大きさによつて流れの束の大きさが
決定されるので、一定値以下の大きさの粒子径を持つ黒
鉛には、ほとんどその破壊または破砕が起らないものと
思われる。
本発明の合金においては、Al203粒子は３〜５％または
黒鉛粉末は０．５〜３％含有させる。その理由はこれら
の範囲外では所望の性質、すなわち耐摩耗性、被加工
性、靭性などが不充分となり、特にシリンダーライナー
としての性能、すなわち耐摩耗性、耐焼付性が満足され
ない。黒鉛の役割は必ずしも明らかではないが、おそら
く初期はピストンとの間の固体潤滑材として作用し、こ
の後長時間使用すると次第に黒鉛が脱落してそこが液体
潤滑材等の溜りとして働くものと考えられる。
黒鉛粉末は０．５〜３％含有させる。その理由はこれら
の範囲外では所望の性質、すなわち耐摩耗性、被加工
性、靭性などが不充分となり、特にシリンダーライナー
としての性能、すなわち耐摩耗性、耐焼付性が満足され
ない。黒鉛の役割は必ずしも明らかではないが、おそら
く初期はピストンとの間の固体潤滑材として作用し、こ
の後長時間使用すると次第に黒鉛が脱落してそこが液体
潤滑材等の溜りとして働くものと考えられる。
このように黒鉛を添加すると、当然のことながらAl-Si
系合金との混合や成形に問題がでてくる。なかでも成形
が問題で、この成形性はこれらの物質の添加量が増加す
ると共に悪くなる。これを解決するためには、成形圧力
を３トン／cm２以上の圧力とするが、Al-Si系合金粉末
の粒子径を大きくするか、または該合金を焼鈍するなど
の方法を適用する。
系合金との混合や成形に問題がでてくる。なかでも成形
が問題で、この成形性はこれらの物質の添加量が増加す
ると共に悪くなる。これを解決するためには、成形圧力
を３トン／cm２以上の圧力とするが、Al-Si系合金粉末
の粒子径を大きくするか、または該合金を焼鈍するなど
の方法を適用する。
このようにして得られた混合粉末成形体を軟質の例えば
肉厚８mm程度のＡｌ合金チユーブ（Ａｌ９６％）に挿入
し、これを熱間押出することによつて２重構造のアルミ
ニウム合金製シリンダーライナーを得ることができる。
このようにして得られたシリンダーライナーの特性を比
較したものを第５図および第６図に示す。第５図は境界
潤滑条件下における摩耗量を比較し（相手材はハードＣ
ｒ、条件はモータリング）第６図はオイル切れ条件下で
の焼付荷重を比較したものである（相手材はピストン
材、条件はチツプオンデスク型摩擦試験機）。
肉厚８mm程度のＡｌ合金チユーブ（Ａｌ９６％）に挿入
し、これを熱間押出することによつて２重構造のアルミ
ニウム合金製シリンダーライナーを得ることができる。
このようにして得られたシリンダーライナーの特性を比
較したものを第５図および第６図に示す。第５図は境界
潤滑条件下における摩耗量を比較し（相手材はハードＣ
ｒ、条件はモータリング）第６図はオイル切れ条件下で
の焼付荷重を比較したものである（相手材はピストン
材、条件はチツプオンデスク型摩擦試験機）。
＜実施例１＞ エアアトマイズ法で噴霧し、−６０meshのＡｌ−17.2Ｓ
ｉ−5.1Ｆｅ−3.3Ｃｕ−1.1Ｍｇ−0.4Ｍｎ合金粉を用意
した。
ｉ−5.1Ｆｅ−3.3Ｃｕ−1.1Ｍｇ−0.4Ｍｎ合金粉を用意
した。
これに球状Al2O３粒子の最大粒径及び添加量を変えてＶ
型ミキサーにて混合した。この際Ｇｒ粉（５μｍ）を１
％添加した混合粉もつくつた。各混合粉をホツトプレス
によりφ８０mmの素材とし、切削性の評価を行つた。切
削条件は切削速度１００ｍ／min、送り０．１mm／rev、
切込み０．２mm。工具は超硬合金。１０分間切削後のＶ
Ｂ摩耗評価をした。結果は表−１、表−２に示す。
型ミキサーにて混合した。この際Ｇｒ粉（５μｍ）を１
％添加した混合粉もつくつた。各混合粉をホツトプレス
によりφ８０mmの素材とし、切削性の評価を行つた。切
削条件は切削速度１００ｍ／min、送り０．１mm／rev、
切込み０．２mm。工具は超硬合金。１０分間切削後のＶ
Ｂ摩耗評価をした。結果は表−１、表−２に示す。
平均粒径が３０μｍを超えると著しくＶＢ摩耗量が大き
くなる。Ｇｒを添加するとＶＢ摩耗量は小さくなる。添
加量は５％以下がよい。切削性から考えてAl2O３粒子径
は３０μｍ以下が望しく、Ｇｒを添加することで切削性
は改善される。Al2O３添加量は粒径３０μｍ以下の場合
は最大５％程度迄切削性はよい。
くなる。Ｇｒを添加するとＶＢ摩耗量は小さくなる。添
加量は５％以下がよい。切削性から考えてAl2O３粒子径
は３０μｍ以下が望しく、Ｇｒを添加することで切削性
は改善される。Al2O３添加量は粒径３０μｍ以下の場合
は最大５％程度迄切削性はよい。
＜実施例２＞ エアアトマイズ粉（Al-16.5Si-4.8Fe-3.1Cu-1.3Mg-0.6M
n合金粉）−１００meshを用意した。これにAl2O３粒子
（平均粒径、球状、３μｍ）を３％及び黒鉛粉末の添加
量と粒径を変えて回転翼型ミキサーで混合し、φ１６５
×３００Ｌ（mm）のビレツトを成形した。これを肉厚φ
１７０−φ１８０×３００Ｌ（mm）の５０５２材（Al-
2.5Mg-0.1Cu-0.1Mn-0.4Fe-0.2Cr）のパイプ内に挿入し
複合ビレツトとした。
n合金粉）−１００meshを用意した。これにAl2O３粒子
（平均粒径、球状、３μｍ）を３％及び黒鉛粉末の添加
量と粒径を変えて回転翼型ミキサーで混合し、φ１６５
×３００Ｌ（mm）のビレツトを成形した。これを肉厚φ
１７０−φ１８０×３００Ｌ（mm）の５０５２材（Al-
2.5Mg-0.1Cu-0.1Mn-0.4Fe-0.2Cr）のパイプ内に挿入し
複合ビレツトとした。
また一部Al2O３粒子に粉砕粉を用いた。これを熱間間接
複動押出でφ６５−φ５０mmの同筒押出材に成形し圧環
テストを行つた。結果を表−３に示す。
複動押出でφ６５−φ５０mmの同筒押出材に成形し圧環
テストを行つた。結果を表−３に示す。
これよりＧｒ粒径が１０μｍを越えると圧環強度が著し
く劣化することがわかる。又５％を越えて添加すると５
μｍのＧｒ粉では強度劣化する。外周にシースがあると
圧環強度が高くなる。Al2O３粉砕粉を用いると強度が低
い。
く劣化することがわかる。又５％を越えて添加すると５
μｍのＧｒ粉では強度劣化する。外周にシースがあると
圧環強度が高くなる。Al2O３粉砕粉を用いると強度が低
い。
圧環強度の観点よりＧｒ粉は添加量３％以下、粒径１０
μｍ以下が良くシース付であることが望しくAl2O３粉末
は球状がよいことがわかる。
μｍ以下が良くシース付であることが望しくAl2O３粉末
は球状がよいことがわかる。
＜実施例３＞ Mn＋3%Al2O3＋1%Ｇｒ混合粉を用意した。これ （３μｍ） （５μｍ） を実施例２の方法で固化した。これをＡＤＣ１２（Al-1
2Si-3Cu-0.3Mg-0.5Mn-1.3Fe）で鋳込みその前後の硬さ
変化をみた。、また圧環強度評価も行つた。結果を表−
４に示す。
2Si-3Cu-0.3Mg-0.5Mn-1.3Fe）で鋳込みその前後の硬さ
変化をみた。、また圧環強度評価も行つた。結果を表−
４に示す。
Ｆｅ添加量４％以下では硬度低く劣化も大きい。またＦ
ｅ添加量６％以上では靭性が劣つてくる。したがつて、
Ｆｅ量は４〜６％がよい。
ｅ添加量６％以上では靭性が劣つてくる。したがつて、
Ｆｅ量は４〜６％がよい。
＜実施例４＞ Al-17.2Si-5.1Fe-3.3Cu-1.1Mg-0.4Mn合金粉にAl2O
３（３μｍ）、Ｇｒ（５μｍ）を混合し成形圧、粉末粒
度、粉末軟化処理の効果をみた。結果はφ６０×１００
Ｌ（mm）成形体を２０cm高さより落下したときのものを
示す： これより、成形性は成形圧が高く、粒末硬度は低く、粒
度が粗い方がよいことがわかる。
３（３μｍ）、Ｇｒ（５μｍ）を混合し成形圧、粉末粒
度、粉末軟化処理の効果をみた。結果はφ６０×１００
Ｌ（mm）成形体を２０cm高さより落下したときのものを
示す： これより、成形性は成形圧が高く、粒末硬度は低く、粒
度が粗い方がよいことがわかる。
＜実施例５＞ Al-18Si-4Fe-2.8Cu-1.0Mg-0.4Mn合金粉（−１００mes
h）を用いて実施例２と同様な複合ビレツトを作製し
た。これを間接単動押出で第７図(a)、(b)に示される形
状に押出加工した。
h）を用いて実施例２と同様な複合ビレツトを作製し
た。これを間接単動押出で第７図(a)、(b)に示される形
状に押出加工した。
夫々について第８図に模式的に示されるようなせん断テ
ストに付し（５００℃×３０分水冷を３０サイクル）
内層の抜き荷重を評価したところ、第７図(a)のものは
７トン、(b)のものは２８トンであつた。第７図(b)の試
料は接合界面が脈打ちしているため円周方向の回転も抑
えられる。
ストに付し（５００℃×３０分水冷を３０サイクル）
内層の抜き荷重を評価したところ、第７図(a)のものは
７トン、(b)のものは２８トンであつた。第７図(b)の試
料は接合界面が脈打ちしているため円周方向の回転も抑
えられる。
＜実施例６＞ 実施例２におけるＧｒ径５μｍの試料を用いた押出材の
シースレス材とシース付材とをＡＤＣ１２に鋳込んだ。
シースレス材では溶湯と接した外周にブリスターが発生
したが、シース付材では良好であつた。
シースレス材とシース付材とをＡＤＣ１２に鋳込んだ。
シースレス材では溶湯と接した外周にブリスターが発生
したが、シース付材では良好であつた。
本発明によると、切断加工とか切削加工のような加工性
を良好に保持しながら耐摩耗性に優れ、靭性、耐焼付性
などの向上したAl-Si系合金が得られる。この特性を利
用してシリンダーライナーに用いると有効である。
を良好に保持しながら耐摩耗性に優れ、靭性、耐焼付性
などの向上したAl-Si系合金が得られる。この特性を利
用してシリンダーライナーに用いると有効である。
第１図はアルミナ粒子を一定の重量％添加したときの被
加工性を及ぼすアルミナの粒度の効果を示すグラフ、第
２図は黒鉛粉末の粒子径が圧環強度に及ぼす影響を示す
グラフ、第３図は黒鉛粒子径が１０μｍを越える場合の
押出体における黒鉛粒子の分布状態を示す模式図、第４
図は黒鉛粒子径が５μｍ以下の黒鉛粉末を用いた場合の
分布状態を示す模式図、第５図は境界潤滑条件下におけ
る摩耗量を比較するためのグラフ、第６図はオイル切れ
条件下での焼付荷重を比較するためのグラフ、第７図
(a)、(b)は本発明の実施態様の複合ビレツトを示す概略
横断面図、第８図はせん断テストを行なう際の概念図を
示す。
加工性を及ぼすアルミナの粒度の効果を示すグラフ、第
２図は黒鉛粉末の粒子径が圧環強度に及ぼす影響を示す
グラフ、第３図は黒鉛粒子径が１０μｍを越える場合の
押出体における黒鉛粒子の分布状態を示す模式図、第４
図は黒鉛粒子径が５μｍ以下の黒鉛粉末を用いた場合の
分布状態を示す模式図、第５図は境界潤滑条件下におけ
る摩耗量を比較するためのグラフ、第６図はオイル切れ
条件下での焼付荷重を比較するためのグラフ、第７図
(a)、(b)は本発明の実施態様の複合ビレツトを示す概略
横断面図、第８図はせん断テストを行なう際の概念図を
示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林 哲也 兵庫県伊丹市昆陽北１丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内 (72)発明者 武田 義信 兵庫県伊丹市昆陽北１丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内
Claims (3)
- 【請求項１】Al-Si系合金形成用成分からなり初晶Ｓｉ
の大きさが１０μｍ以下であるマトリツクス中に、(A)
最大粒径が３０μｍ以下で平均粒径１０μｍ以下のシヤ
ープエツジのないアルミナ粒子３〜５重量％および(B)
断面組織で最大粒径が１０μｍ以下の黒鉛粉末０．５〜
３重量％が分散している組織を有する耐熱性、耐摩耗
性、高靭性Al-Si系合金。 - 【請求項２】Al-Si系合金形成用成分が、 Ｓｉ：１６〜１８重量％ Ｆｅ：４〜６重量％ Ｃｕ：２〜４重量％ Ｍｇ：０．５〜２重量％ Ｍｎ：０．２〜０．８重量％ である特許請求の範囲第１項に記載のAl-Si系合金。
- 【請求項３】Al-Si系合金形成用成分からなり初晶Ｓｉ
の大きさが１０μｍ以下であるマトリツクス中に、(A)
最大粒径が３０μｍ以下で平均粒径１０μｍ以下のシヤ
ープエツジのないアルミナ粒子３〜５重量％および(B)
断面組織で最大粒径が１０μｍ以下の黒鉛粉末０．５〜
３重量％が分散している組織を有する耐熱性、耐摩耗
性、高靭性Al-Si系合金からなる厚さ１mm以上の内層と
アルミニウム９０重量％以上からなる展伸用アルミニウ
ム合金の外層からなり、該内層および外層の接合界面お
よび外周が円周方向に凸凹あるいは脈うちしていること
を特徴とする内燃機関用アルミニウム合金製複層シリン
ダーライナー。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63273349A JPH0621309B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 耐熱性、耐摩耗性、高靭性Ａｌ−Ｓｉ系合金及びそれを使用したシリンダ−ライナ− |
| US07/429,429 US4959276A (en) | 1988-10-31 | 1989-10-31 | Heat-resistant, wear-resistant and high-strength Al-Si alloy, and cylinder liner employing same |
| DE89120201T DE68912518T2 (de) | 1988-10-31 | 1989-10-31 | Wärmebeständige, verschleissbeständige und hochfeste Al-Si-Legierung und ihre Verwendung für Zylinderbuchsen. |
| EP89120201A EP0367229B1 (en) | 1988-10-31 | 1989-10-31 | Heat-resistant, wear-resistant and high-strength Al-Si alloy, and cylinder liner employing same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63273349A JPH0621309B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 耐熱性、耐摩耗性、高靭性Ａｌ−Ｓｉ系合金及びそれを使用したシリンダ−ライナ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02122043A JPH02122043A (ja) | 1990-05-09 |
| JPH0621309B2 true JPH0621309B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=17526660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63273349A Expired - Fee Related JPH0621309B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 耐熱性、耐摩耗性、高靭性Ａｌ−Ｓｉ系合金及びそれを使用したシリンダ−ライナ− |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4959276A (ja) |
| EP (1) | EP0367229B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0621309B2 (ja) |
| DE (1) | DE68912518T2 (ja) |
Families Citing this family (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2030928A1 (en) * | 1990-11-27 | 1992-05-28 | David James Lloyd | Method of preparing improved eutectic or hyper-eutectic alloys and composites based thereon |
| US5255433A (en) * | 1991-04-10 | 1993-10-26 | Alcan International Limited | Engine block cylinder liners made of aluminum alloy composites |
| WO1992018763A1 (en) * | 1991-04-10 | 1992-10-29 | Alcan International Limited | Engine block cylinder liners made of aluminum alloy composites |
| US5749331A (en) * | 1992-03-23 | 1998-05-12 | Tecsyn, Inc. | Powdered metal cylinder liners |
| JP2914076B2 (ja) * | 1993-03-18 | 1999-06-28 | 株式会社日立製作所 | セラミックス粒子分散金属部材とその製法及びその用途 |
| DE4438550C2 (de) * | 1994-10-28 | 2001-03-01 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zur Herstellung einer in ein Kurbelgehäuse einer Hubkolbenmaschine eingegossenen Zylinderlaufbüchse aus einer übereutektischen Aluminium-Silizium-Legierung |
| DE19523484C2 (de) * | 1995-06-28 | 2002-11-14 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zum Herstellen einer Zylinderlaufbüchse aus einer übereutektischen Aluminium/Silizium-Legierung zum Eingießen in ein Kurbelgehäuse einer Hubkolbenmaschine und danach hergestellte Zylinderlaufbüchse |
| AU699266B2 (en) * | 1995-02-28 | 1998-11-26 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Metal matrix composite and process for producing the same |
| EP0739668A2 (en) * | 1995-04-26 | 1996-10-30 | Ryobi Ltd. | Cylinder liner and cylinder block and method for producing the cylinder liner and the cylinder block |
| DE19532244C2 (de) * | 1995-09-01 | 1998-07-02 | Peak Werkstoff Gmbh | Verfahren zur Herstellung von dünnwandigen Rohren (I) |
| DE19532252C2 (de) * | 1995-09-01 | 1999-12-02 | Erbsloeh Ag | Verfahren zur Herstellung von Laufbuchsen |
| US5916390A (en) * | 1995-10-30 | 1999-06-29 | Mercedes-Benz Ag | Cylinder liner comprising a supereutectic aluminum/silicon alloy for sealing into a crankcase of a reciprocating piston engine and method of producing such a cylinder liner |
| US5815789A (en) * | 1996-07-08 | 1998-09-29 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for producing self lubricating powder metal cylinder bore liners |
| US5842109A (en) * | 1996-07-11 | 1998-11-24 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for producing powder metal cylinder bore liners |
| US6183877B1 (en) * | 1997-03-21 | 2001-02-06 | Inco Limited | Cast-alumina metal matrix composites |
| US6079962A (en) * | 1997-03-25 | 2000-06-27 | Copeland Corporation | Composite aluminum alloy scroll machine components |
| US6086688A (en) * | 1997-07-28 | 2000-07-11 | Alcan International Ltd. | Cast metal-matrix composite material and its use |
| US6032570A (en) * | 1998-04-10 | 2000-03-07 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Composite piston for machine |
| DE19841619C2 (de) | 1998-09-11 | 2002-11-28 | Daimler Chrysler Ag | Werkstoffdraht zur Erzeugung verschleißfester Beschichtungen aus übereutektischen Al/Si-Legierungen durch thermisches Spritzen und seine Verwendung |
| DE19915038A1 (de) | 1999-04-01 | 2000-10-26 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Leichtmetallzylinderblock, Verfahren zu seiner Herstellung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| HU0100839D0 (en) * | 2001-02-21 | 2001-04-28 | Kasuba Janos | Aluminium alloy |
| ATE306633T1 (de) * | 2001-03-23 | 2005-10-15 | Ibargueengoitia Juan Retolaza | Dünnwandige zylinderbüchse aus leichtmetall für brennkraftmaschine |
| GB2402980B (en) * | 2003-06-18 | 2006-09-20 | Westinghouse Brakes | Seal arrangement |
| US7097780B1 (en) * | 2005-02-17 | 2006-08-29 | Central Motor Wheel Co., Ltd. | Aluminum composite material and method of producing the same |
| US8071016B2 (en) * | 2006-09-22 | 2011-12-06 | Gkn Sinter Metals Llc | Thin walled powder metal component manufacturing |
| EP2135694A4 (en) * | 2007-03-15 | 2010-08-18 | Honda Motor Co Ltd | HOLLOW ELEMENT, CYLINDRICAL SLEEVE AND METHODS OF PRODUCING THE SAME |
| CN101457318B (zh) * | 2008-12-20 | 2010-11-24 | 中国兵器工业第五二研究所 | 高硅铝合金缸套材料及其制备方法 |
| JP5433916B2 (ja) * | 2010-09-29 | 2014-03-05 | 住友電工焼結合金株式会社 | シリンダスリーブ用合金及びそれを使用したシリンダスリーブ |
| CN102699081B (zh) * | 2012-06-06 | 2014-04-23 | 沈阳工业大学 | 一种铝硅铁合金发动机缸套的半固态触变挤压成形方法 |
| US20190085786A1 (en) * | 2017-09-19 | 2019-03-21 | GM Global Technology Operations LLC | Aluminum cylinder block assemblies and methods of making the same |
| CN109487129B (zh) * | 2018-12-19 | 2021-08-24 | 江苏豪然喷射成形合金有限公司 | 一种超高性能硅铝合金及其制备方法 |
| CN110423922A (zh) * | 2019-08-26 | 2019-11-08 | 中国矿业大学 | 一种用于电子封装的硅铝合金及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3885959A (en) * | 1968-03-25 | 1975-05-27 | Int Nickel Co | Composite metal bodies |
| FR2343895A1 (fr) * | 1976-03-10 | 1977-10-07 | Pechiney Aluminium | Procede de fabrication de corps creux en alliages d'aluminium au silicium par filage de grenailles |
| US4155756A (en) * | 1976-03-10 | 1979-05-22 | Societe De Vente De L'aluminium Pechiney | Hollow bodies produced by powder extrusion of aluminum-silicon alloys |
| GB1583019A (en) * | 1978-05-31 | 1981-01-21 | Ass Eng Italia | Aluminium alloys and combination of a piston and cylinder |
| JPS56116851A (en) * | 1980-02-21 | 1981-09-12 | Nissan Motor Co Ltd | Cylinder liner material for internal combustion engine |
| JPS5798647A (en) * | 1980-12-09 | 1982-06-18 | Nissan Motor Co Ltd | Aluminum alloy material with superior wear resistance |
| CA1230761A (en) * | 1982-07-12 | 1987-12-29 | Fumio Kiyota | Heat-resistant, wear-resistant, and high-strength aluminum alloy powder and body shaped therefrom |
| JPS59173234A (ja) * | 1983-03-22 | 1984-10-01 | Nissan Motor Co Ltd | ブレ−キロ−タ用アルミニウム合金 |
| CA1235048A (en) * | 1983-05-23 | 1988-04-12 | Yoji Awano | Method for producing aluminum alloy castings and the resulting product |
| BR8406548A (pt) * | 1983-12-19 | 1985-10-15 | Sumitomo Electric Industries | Liga de aluminio reforcada por dispersao e resistente ao calor e ao desgaste e processo para a sua producao |
| FR2576913B1 (fr) * | 1985-02-01 | 1987-02-27 | Cegedur | Procede d'obtention par la metallurgie des poudres d'un materiau a base d'alliage d'aluminium et d'au moins une ceramique destine a la confection de pieces soumises a frottement |
| JPS6342343A (ja) * | 1986-08-06 | 1988-02-23 | Honda Motor Co Ltd | 機械構造部材用高強度アルミニウム合金 |
| JPS63183147A (ja) * | 1987-01-23 | 1988-07-28 | Toshiba Corp | 磁気テ−プ接触部品用アルミニウム合金 |
| JPH0675752B2 (ja) * | 1987-02-24 | 1994-09-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 高速度鋼薄板の製造方法 |
| JPS63297534A (ja) * | 1987-05-29 | 1988-12-05 | Riken Corp | 耐摩耗性アルミニウム・珪素合金成形材 |
| JP2552523B2 (ja) * | 1988-04-01 | 1996-11-13 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関のシリンダスリーブとピストンの組合せ |
| JP2893658B2 (ja) * | 1988-04-01 | 1999-05-24 | 本田技研工業株式会社 | 焼結Ａ▲ｌ▼合金製摺動部材 |
-
1988
- 1988-10-31 JP JP63273349A patent/JPH0621309B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-10-31 DE DE89120201T patent/DE68912518T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-10-31 EP EP89120201A patent/EP0367229B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-10-31 US US07/429,429 patent/US4959276A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0367229B1 (en) | 1994-01-19 |
| JPH02122043A (ja) | 1990-05-09 |
| EP0367229A1 (en) | 1990-05-09 |
| DE68912518D1 (de) | 1994-03-03 |
| DE68912518T2 (de) | 1994-05-05 |
| US4959276A (en) | 1990-09-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0621309B2 (ja) | 耐熱性、耐摩耗性、高靭性Ａｌ−Ｓｉ系合金及びそれを使用したシリンダ−ライナ− | |
| Krishnan et al. | Performance of an Al-Si-graphite particle composite piston in a diesel engine | |
| US6354259B2 (en) | Cylinder liner for combustion engines and manufacturing method | |
| US6887585B2 (en) | Thermally applied coating of mechanically alloyed powders for piston rings | |
| EP0100470B1 (en) | Heat-resistant, wear-resistant, and high-strength aluminum alloy powder and body shaped therefrom | |
| US4696866A (en) | Fiber reinforced metal composite material | |
| US5749331A (en) | Powdered metal cylinder liners | |
| EP0577062B1 (en) | Oil pump made of aluminum alloys | |
| EP0141501B1 (en) | Extruded aluminum alloys having improved wear resistance and process for preparing same | |
| CA2232177A1 (en) | Aluminium matrix composite material and process of producing same | |
| GB2131457A (en) | Engine cylinder liners based on aluminium alloys and intermetallic compounds | |
| JPS61144469A (ja) | 摺動面対構造 | |
| US5104444A (en) | Aluminum matrix bearing metal alloy | |
| DE19708402C1 (de) | Verschleißfeste Schicht für Leichtmetall-Bauteile einer Verbrennungskraftmaschine sowie Verfahren zu deren Herstellung | |
| EP0622469A1 (en) | Aluminum alloy powder for sliding members and aluminum alloy therefor | |
| JP3897416B2 (ja) | 粉末アルミ合金製シリンダーライナ | |
| JP3280516B2 (ja) | 内燃機関のピストン及びその製造方法 | |
| EP4274954A1 (en) | Piston ring groove insert and methods of making | |
| DE19851424A1 (de) | Kolbenring und seine Verwendung | |
| JP2893658B2 (ja) | 焼結Ａ▲ｌ▼合金製摺動部材 | |
| JPH0118983B2 (ja) | ||
| JPH0151538B2 (ja) | ||
| KR100452450B1 (ko) | 자동차 엔진 블록용 실린더 라이너 소재의 제조 방법 | |
| Bialo et al. | Applications of metallic composites in the automotive industry and their machining by the EDM | |
| JP2000088102A (ja) | 耐摩環 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313532 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |