JPH0620573B2 - 歯車圧造成形用ダイ - Google Patents
歯車圧造成形用ダイInfo
- Publication number
- JPH0620573B2 JPH0620573B2 JP2625990A JP2625990A JPH0620573B2 JP H0620573 B2 JPH0620573 B2 JP H0620573B2 JP 2625990 A JP2625990 A JP 2625990A JP 2625990 A JP2625990 A JP 2625990A JP H0620573 B2 JPH0620573 B2 JP H0620573B2
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- JP
- Japan
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- die
- forging
- blank
- gear
- station
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Description
【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明は歯車を圧造成形するための成形用ダイに関する
ものである。
ものである。
(従来の技術及びその問題点) 従来歯車を冷間圧造によって成形するには、線材を所定
の長さに切断して短い円柱状ブランクを形成し、該ブラ
ンクをプレス加工にて完成歯車の歯先径にほぼ対応する
円柱体に予備成形し、油圧プレスによる絞込み加工によ
って歯車を完成する。
の長さに切断して短い円柱状ブランクを形成し、該ブラ
ンクをプレス加工にて完成歯車の歯先径にほぼ対応する
円柱体に予備成形し、油圧プレスによる絞込み加工によ
って歯車を完成する。
上記の場合、表面処理を施したブランクを1回の加圧で
一挙に完成歯車形状に絞り込むため、加工度が大であ
る。そのため熱処理した後、金型との摩擦を低減させる
ためにブランクに表面処理を施してリン酸厚膜を被覆す
る工程が必要である。
一挙に完成歯車形状に絞り込むため、加工度が大であ
る。そのため熱処理した後、金型との摩擦を低減させる
ためにブランクに表面処理を施してリン酸厚膜を被覆す
る工程が必要である。
又、金型への負荷が大で、金型寿命が短くなる。
又、ブランクを型鋳造によって絞込み成形した歯車は、
JISの5級程度の精度の低級品であり、高い精度を必
要とする装置への組込みは出来なかった。
JISの5級程度の精度の低級品であり、高い精度を必
要とする装置への組込みは出来なかった。
更に、ブランクを型鋳造する際、ブランクを5〜6秒静
圧にて加圧保持しなければならず、製造能率が悪く、型
寿命が短いこともあってコスト高を招来する。
圧にて加圧保持しなければならず、製造能率が悪く、型
寿命が短いこともあってコスト高を招来する。
出願人は、トランスファープレスによってブランクを段
階的に歯車形状に成形することを試み、歯車の生産性を
飛躍的に高めることを案出した。
階的に歯車形状に成形することを試み、歯車の生産性を
飛躍的に高めることを案出した。
この際、圧造用ダイの歯車状型穴に対し、完成前の歯車
状ブランクが芯ずれしたまま、或は位相がずれた状態に
て打込まれると、ダイ及び打込みパンチが破損する問題
が生じる。
状ブランクが芯ずれしたまま、或は位相がずれた状態に
て打込まれると、ダイ及び打込みパンチが破損する問題
が生じる。
本発明は、歯車状ブランクを確実に型穴に案内するガイ
ド斜面を具えた圧造成形用ダイを明らかにするものであ
る。
ド斜面を具えた圧造成形用ダイを明らかにするものであ
る。
(課題を解決する手段) 本発明の圧造成形用ダイは、複数の圧造工程を経てブラ
ンクから歯車を形成するための圧造成形用ダイであっ
て、各圧造ダイ(14)(15)(16)の歯車形状に対応する型穴
の開口縁にはガイド斜面(17)が形成され、ガイド斜面(1
7)は、最大径が型穴の最大径よりも少し大きな円錐部(1
7a)と、各型穴の突条(14b)の先端部の両側斜めに面取り
した面取り部(17b)(17b)とからなっている。
ンクから歯車を形成するための圧造成形用ダイであっ
て、各圧造ダイ(14)(15)(16)の歯車形状に対応する型穴
の開口縁にはガイド斜面(17)が形成され、ガイド斜面(1
7)は、最大径が型穴の最大径よりも少し大きな円錐部(1
7a)と、各型穴の突条(14b)の先端部の両側斜めに面取り
した面取り部(17b)(17b)とからなっている。
(作用及び効果) 圧造用ダイの型穴の開口縁は、ガイド斜面が形成され、
然も型穴の突条の先端部両側は斜めに傾斜しているた
め、歯車状ブランクが次の圧造ステーションに移送され
て型穴に打込まれる際、型穴とブランクの芯或は位相が
僅かずれていても、ガイド斜面に案内されてブランクは
スムーズに型穴に入り、ダイの開口縁とパンチとの間に
ブランクが噛み込んでダイ及びパンチを破壊することを
防止できる。
然も型穴の突条の先端部両側は斜めに傾斜しているた
め、歯車状ブランクが次の圧造ステーションに移送され
て型穴に打込まれる際、型穴とブランクの芯或は位相が
僅かずれていても、ガイド斜面に案内されてブランクは
スムーズに型穴に入り、ダイの開口縁とパンチとの間に
ブランクが噛み込んでダイ及びパンチを破壊することを
防止できる。
(実施例) 第1図は、材料切断ステーションS1、2つの予備成形
ステーションS2、S3及び3つの圧造ステーションS
4、S5、S6を有するトランスファープレスの圧造部
の平面図及び各ステーションによって加工されたブラン
クB1〜B5と完成歯車(5)を示している。尚、各予備成
形及び各圧造ステーションに対応して配備した突出しピ
ン(2)(21)(22)(23)及び孔抜きパンチ(24)は、待機定位
置よりも後方にずらせて図示している。
ステーションS2、S3及び3つの圧造ステーションS
4、S5、S6を有するトランスファープレスの圧造部
の平面図及び各ステーションによって加工されたブラン
クB1〜B5と完成歯車(5)を示している。尚、各予備成
形及び各圧造ステーションに対応して配備した突出しピ
ン(2)(21)(22)(23)及び孔抜きパンチ(24)は、待機定位
置よりも後方にずらせて図示している。
トランスファープレスのダイブロック(1)には切断クイ
ル(11)、第1予備成形ダイ(12)、第2予備成形ダイ(1
3)、第1圧造ダイ(14)、第2圧造ダイ(15)及び第3圧造
ダイ(16)が配備されている。
ル(11)、第1予備成形ダイ(12)、第2予備成形ダイ(1
3)、第1圧造ダイ(14)、第2圧造ダイ(15)及び第3圧造
ダイ(16)が配備されている。
ダイブロック(1)に対向してラム(4)が往復動可能に配
備され、該ラムには上記各ダイに対向して圧造パンチ
(3)(31)(32)(33)(34)が取り付けられている。
備され、該ラムには上記各ダイに対向して圧造パンチ
(3)(31)(32)(33)(34)が取り付けられている。
切断クイル(11)の貫通孔(11a)を通って圧造側に送り込
まれた線材(6)は、該クイルの軸芯と直交して往復する
切断ロッド(図示せず)によって剪段されると共に、該切
断ロッドによって第1予備成形ステーションS2に移送
される。
まれた線材(6)は、該クイルの軸芯と直交して往復する
切断ロッド(図示せず)によって剪段されると共に、該切
断ロッドによって第1予備成形ステーションS2に移送
される。
ダイブロック(1)上には、各予備成形ステーションS
2、S3及び第1、第2圧造ステーションS4、S5に
て形成された各ブランクB2、B3、B4、B5を次の
ステーションに移行させるトランスファー装置(図示せ
ず)が配備されている。
2、S3及び第1、第2圧造ステーションS4、S5に
て形成された各ブランクB2、B3、B4、B5を次の
ステーションに移行させるトランスファー装置(図示せ
ず)が配備されている。
第1、第2予備成形ダイ(12)(13)の型穴(12a)(13a)は断
面円形であって、第1予備成形ダイ(12)の底部は軸芯に
対して45゜傾斜した斜面(12b)に形成され、第2予備成
形ダイ(13)の型穴(13a)は、底部外周が徐々に縮径する
様に丸く形成されている。
面円形であって、第1予備成形ダイ(12)の底部は軸芯に
対して45゜傾斜した斜面(12b)に形成され、第2予備成
形ダイ(13)の型穴(13a)は、底部外周が徐々に縮径する
様に丸く形成されている。
両予備成形ダイ(12)(13)の底中央に突出しピン挿通孔(1
2c)(13c)が開設され、突出しピン(2)(21)が摺動可能に
嵌まっている。
2c)(13c)が開設され、突出しピン(2)(21)が摺動可能に
嵌まっている。
第1予備成形ダイ(12)の穴径よりも第2予備成形ダイ(1
3)のそれは僅か大である。
3)のそれは僅か大である。
又、両予備成形ダイ(12)(13)の開口縁はブランクに対す
る案内面となるテーパ面(12d)(12e)が形成されている。
る案内面となるテーパ面(12d)(12e)が形成されている。
第1、第2、第3圧造ダイ(14)(15)(16)の型穴(14a)(15
a)(16a)は夫々歯車の溝形状に対応して等間隔に突条(14
b)が突設されている。
a)(16a)は夫々歯車の溝形状に対応して等間隔に突条(14
b)が突設されている。
各型穴は第1圧造ダイ(14)から第3圧造ダイに順に僅か
大きくなっており、最終段の第3圧造ダイ(16)の型穴(1
6a)の断面形状は完成歯車(5)の外周形状に対応してい
る。
大きくなっており、最終段の第3圧造ダイ(16)の型穴(1
6a)の断面形状は完成歯車(5)の外周形状に対応してい
る。
第1、第2圧造ダイ(14)(15)の型穴(14a)(15a)の深さは
完成歯車(5)の厚みよりも大であって、型穴の底面は軸
心に対して直交しており、型穴の中央には突出しピン挿
入孔(14c)(15c)が開設され、該孔に突出しピン(22)(23)
が摺動可能に配備される。
完成歯車(5)の厚みよりも大であって、型穴の底面は軸
心に対して直交しており、型穴の中央には突出しピン挿
入孔(14c)(15c)が開設され、該孔に突出しピン(22)(23)
が摺動可能に配備される。
第1圧造ダイ(14)の突出しピン(22)の突出し側先端は軸
心に直交する平坦面(22a)に形成され、第2圧造ダイ(1
5)の突出しピン(23)の突出し側先端はブランクB4に打
込む打込み凸部(23a)が形成されている。
心に直交する平坦面(22a)に形成され、第2圧造ダイ(1
5)の突出しピン(23)の突出し側先端はブランクB4に打
込む打込み凸部(23a)が形成されている。
第3圧造ダイ(16)は孔抜きダイを兼用しており、ダイの
奥には突出しスリーブ(25)が摺動可能に嵌まり、該スリ
ーブの軸心に孔抜きパンチ(24)がスリーブに対して摺動
可能に配備されている。
奥には突出しスリーブ(25)が摺動可能に嵌まり、該スリ
ーブの軸心に孔抜きパンチ(24)がスリーブに対して摺動
可能に配備されている。
各圧造ダイ(14)(15)(16)のラム側開口縁にはブランクB
3、B4、B5を型穴に確実に案内するガイド斜面(17)
が形成されている。
3、B4、B5を型穴に確実に案内するガイド斜面(17)
が形成されている。
第2図に示す如く、ガイド斜面(17)は、最大径が型穴の
最大径よりも少し大きな円錐部(17a)と、各型穴の突条
(14b)の先端部の両側斜めに面取りした面取り部(17b)(1
7b)とからなり、円錐部(17a)と面取り部(17b)の交差線
は角ばらない様に丸く仕上げられている(第2図ではガ
イド面を判り易く表わすために円錐部と面取り部の交差
線を角ばらせた)。
最大径よりも少し大きな円錐部(17a)と、各型穴の突条
(14b)の先端部の両側斜めに面取りした面取り部(17b)(1
7b)とからなり、円錐部(17a)と面取り部(17b)の交差線
は角ばらない様に丸く仕上げられている(第2図ではガ
イド面を判り易く表わすために円錐部と面取り部の交差
線を角ばらせた)。
第3図Bに示すごとく、円錐部(17a)の角度は、60゜ が
最適であって、第3図Bに示す如く、60゜ 以上の角度
であれば、ブランクの歯底と型穴の摩擦が大きくなり過
ぎて、焼付きを発生する。第3図C示す如く60゜ より
も小さいと、ダイの端面と歯底内端との距離Lが長くな
って、ダイとパンチの芯合わせが難しくなる。又、圧造
ストロークが長くなる関係で、歯先部にダレが発生し、
歯底部にバリ発生し易くなる。
最適であって、第3図Bに示す如く、60゜ 以上の角度
であれば、ブランクの歯底と型穴の摩擦が大きくなり過
ぎて、焼付きを発生する。第3図C示す如く60゜ より
も小さいと、ダイの端面と歯底内端との距離Lが長くな
って、ダイとパンチの芯合わせが難しくなる。又、圧造
ストロークが長くなる関係で、歯先部にダレが発生し、
歯底部にバリ発生し易くなる。
前記第1、第2予備成形ダイ(12)(13)に対応する第1、
第2予備圧造パンチ(3)(31)は共に軸心に直交する面に
対して約3゜の角度の円錐面(3a)(31a)を***形成して
いる。
第2予備圧造パンチ(3)(31)は共に軸心に直交する面に
対して約3゜の角度の円錐面(3a)(31a)を***形成して
いる。
第1、第2、第3圧造ダイ(14)(15)(16)に対向配備され
た、第1、第2、第3圧造パンチは(32)(33)(34)、共に
ダイの孔形状に対応して外周に歯面(32a)(33a)(34a)を
形成している。
た、第1、第2、第3圧造パンチは(32)(33)(34)、共に
ダイの孔形状に対応して外周に歯面(32a)(33a)(34a)を
形成している。
又、第1、第2圧造パンチ(32)(33)の先端中央にはブラ
ンクB3、B4の端面に凹部(55)(56)を形成するための
突部(32b)(33b)が形成されている。
ンクB3、B4の端面に凹部(55)(56)を形成するための
突部(32b)(33b)が形成されている。
第3圧造パンチ(34)には、ブランクB5を孔抜きした際
の孔抜きカスを排出するための貫通孔(34b)が開設され
ている。
の孔抜きカスを排出するための貫通孔(34b)が開設され
ている。
然して、切断ステーションS1から第1予備成形ステー
ションS2に移送されたブランクB2は、該ステーショ
ンS2にて、ダイ(12)の底形状及びパンチの先端形状に
対応してダイ側先端外周が45゜ のテーパ面(53)に形成
され、他端面は外周から中心へ緩やかに凹んでいる。
ションS2に移送されたブランクB2は、該ステーショ
ンS2にて、ダイ(12)の底形状及びパンチの先端形状に
対応してダイ側先端外周が45゜ のテーパ面(53)に形成
され、他端面は外周から中心へ緩やかに凹んでいる。
第1予備ステーションS2から第2予備成形ステーショ
ンS3に移送されたブランクB3は、ダイ側先端面が丸
く成形される。
ンS3に移送されたブランクB3は、ダイ側先端面が丸
く成形される。
第2予備成形ステーションS3から第1圧造ステーショ
ンS4に移送されたブランクB4は、該ステーションS
4の型穴に対応して略歯車形状に成形され、パンチ側端
面にパンチ(32)の先端に対応して、凹み(55)が形成され
る。
ンS4に移送されたブランクB4は、該ステーションS
4の型穴に対応して略歯車形状に成形され、パンチ側端
面にパンチ(32)の先端に対応して、凹み(55)が形成され
る。
第1圧造ステーションS4の型穴(14a)の最小内径は、予
備成形されたブランクB3の径よりも少し大きく、型穴
の開口縁は内側に傾斜したガイド斜面(17)が形成されて
いるためブランクB3を第1圧造ステーションS4に移
送した際、ブランクB3と型穴(14a)の芯が僅かずれてい
ても、ブランクB3を型穴(14a)にスムーズに打込み出
来る。
備成形されたブランクB3の径よりも少し大きく、型穴
の開口縁は内側に傾斜したガイド斜面(17)が形成されて
いるためブランクB3を第1圧造ステーションS4に移
送した際、ブランクB3と型穴(14a)の芯が僅かずれてい
ても、ブランクB3を型穴(14a)にスムーズに打込み出
来る。
上記第1圧造工程に於て、ブランクB4の材料肉は、型
穴(14a)の溝奥まで完全には流れ込まず、従ってブラン
クB4の歯形の先端は、完全なる歯型ではない。
穴(14a)の溝奥まで完全には流れ込まず、従ってブラン
クB4の歯形の先端は、完全なる歯型ではない。
第1圧造ステーションS4から反転して第2圧造ステー
ションS5に移送されたブランクB5は、該ステーショ
ンS5の型穴(15a)に対応して略歯車形状に形成され、パ
ンチ(33)側の端面にもパンチ(33)先端形状に対応して凹
み(56)が形成される。
ションS5に移送されたブランクB5は、該ステーショ
ンS5の型穴(15a)に対応して略歯車形状に形成され、パ
ンチ(33)側の端面にもパンチ(33)先端形状に対応して凹
み(56)が形成される。
第2圧造ステーションS5の型穴(15a)の開口縁は、ガイ
ド斜面(17)が形成され、然も型穴(15a)の突条(14b)の先
端部両側は斜めに傾斜しているため、第1圧造ステーシ
ョンS4で成形された歯車状ブランクB4が第2圧造ス
テーションS5に移送されて型穴(15a)に打込まれる
際、型穴とブランクB4の芯或は位相が僅かずれていて
も、ガイド斜面(17)に案内されてブランクB4はスムー
ズに型穴(14a)に入る。
ド斜面(17)が形成され、然も型穴(15a)の突条(14b)の先
端部両側は斜めに傾斜しているため、第1圧造ステーシ
ョンS4で成形された歯車状ブランクB4が第2圧造ス
テーションS5に移送されて型穴(15a)に打込まれる
際、型穴とブランクB4の芯或は位相が僅かずれていて
も、ガイド斜面(17)に案内されてブランクB4はスムー
ズに型穴(14a)に入る。
第2圧造ステーションS5の型穴は、第1圧造ステーシ
ョンS4の型穴(14a)よりも少し大きく、又、両端面が
凹むから、それに対応して第2圧造ステーションS5で
圧造されたブランクB5の外形は、第1圧造ステーショ
ンS4で圧造したブランクB4よりも大きくなる。但
し、第2圧造ステーションにおいてもブランクの材料肉
は、型穴(15)の溝奥まで流れ込まず、従ってブランクB
5の歯部の先端は、完全なる歯形ではない。
ョンS4の型穴(14a)よりも少し大きく、又、両端面が
凹むから、それに対応して第2圧造ステーションS5で
圧造されたブランクB5の外形は、第1圧造ステーショ
ンS4で圧造したブランクB4よりも大きくなる。但
し、第2圧造ステーションにおいてもブランクの材料肉
は、型穴(15)の溝奥まで流れ込まず、従ってブランクB
5の歯部の先端は、完全なる歯形ではない。
第2圧造ステーションS5から第3圧造ステーションS
6に移送されたブランクB5は型穴内で孔抜きパンチ(2
4)によって孔抜きが行なわれ、このときブランクの材料
肉が外周方向に強く押し出され、型穴(16a)の溝の隅々
にまで充満し、完成歯車に対応する形状に圧造され、ス
リーブ(25)に打出されて完成歯車(5)が排出される。
6に移送されたブランクB5は型穴内で孔抜きパンチ(2
4)によって孔抜きが行なわれ、このときブランクの材料
肉が外周方向に強く押し出され、型穴(16a)の溝の隅々
にまで充満し、完成歯車に対応する形状に圧造され、ス
リーブ(25)に打出されて完成歯車(5)が排出される。
尚、孔抜きパンチ(24)は、型孔(16a)内で定位置に固定
保持しておき、ブランクB5を圧造パンチ(34)によって
型孔(16a)打込む際に、孔抜きを行なうことも、或はブ
ランクB5を圧造パンチ(34)によって型孔(16a)打込んだ
後、孔抜きパンチ(24)をブランクB5に打込んで孔抜き
することも可能である。
保持しておき、ブランクB5を圧造パンチ(34)によって
型孔(16a)打込む際に、孔抜きを行なうことも、或はブ
ランクB5を圧造パンチ(34)によって型孔(16a)打込んだ
後、孔抜きパンチ(24)をブランクB5に打込んで孔抜き
することも可能である。
実施例では、歯先径13.07mm、歯底径10.31mm、厚み8.1m
m、孔径4.0、歯数の14の歯車を4500個/時間の割で生産
した。
m、孔径4.0、歯数の14の歯車を4500個/時間の割で生産
した。
上記の如く、徐々に完成歯車に近づく様にブランクを段
階的に圧造するから、各型穴での加工度は小さく、金型
への負担は軽減され、金型の寿命は延長する。
階的に圧造するから、各型穴での加工度は小さく、金型
への負担は軽減され、金型の寿命は延長する。
トランスファープレスによる圧造であるから、従来の様
に油圧プレスによる静圧鍛造の場合に比べて飛躍的に生
産能率が向上する。
に油圧プレスによる静圧鍛造の場合に比べて飛躍的に生
産能率が向上する。
又、ブランクを徐々に完成歯車の形状に近づけ、最終段
の型穴にブランクを打込んだ状態で孔抜きする際に、ブ
ランクの肉を半径方向に押出し、型穴の隅々に材料肉を
行き渡らせて精度の高い歯車を形成できる。実施例では
JISの3級の品質を満足でき、検査項目によっては1
級をもクリアー出来た。
の型穴にブランクを打込んだ状態で孔抜きする際に、ブ
ランクの肉を半径方向に押出し、型穴の隅々に材料肉を
行き渡らせて精度の高い歯車を形成できる。実施例では
JISの3級の品質を満足でき、検査項目によっては1
級をもクリアー出来た。
尚、予備成形工程を除く圧造工程を3段階以上の工程で
行なうことも勿論可能である等、特許請求の範囲に記載
の範囲で種々の変形が可能である。
行なうことも勿論可能である等、特許請求の範囲に記載
の範囲で種々の変形が可能である。
第1図は圧造工程の説明図、第2図は第1〜第3圧造工
程のダイの開口部の斜面図、第3図は同上の断面図であ
る。 (12)(13)(14)(15)……ダイ (3)(31)(32)(34)……パンチ
程のダイの開口部の斜面図、第3図は同上の断面図であ
る。 (12)(13)(14)(15)……ダイ (3)(31)(32)(34)……パンチ
Claims (1)
- 【請求項1】複数の圧造工程を経てブランクから歯車を
形成するための圧造成形用ダイであって、各圧造ダイ(1
4)(15)(16)の歯車形状に対応する型穴の開口縁にはガイ
ド斜面(17)が形成され、ガイド斜面(17)は、最大径が型
穴の最大径よりも少し大きな円錐部(17a)と、各型穴の
突条(14b)の先端部の両側斜めに面取りした面取り部(17
b)(17b)とからなっている歯車圧造成形用ダイ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2625990A JPH0620573B2 (ja) | 1990-02-05 | 1990-02-05 | 歯車圧造成形用ダイ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2625990A JPH0620573B2 (ja) | 1990-02-05 | 1990-02-05 | 歯車圧造成形用ダイ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03230842A JPH03230842A (ja) | 1991-10-14 |
JPH0620573B2 true JPH0620573B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=12188270
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2625990A Expired - Lifetime JPH0620573B2 (ja) | 1990-02-05 | 1990-02-05 | 歯車圧造成形用ダイ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0620573B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7347076B1 (en) * | 2007-05-15 | 2008-03-25 | Korea Motor Co., Ltd. | Forging method and apparatus for forming helical gear |
JP5785526B2 (ja) * | 2012-07-30 | 2015-09-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 棒鋼製品の製造方法 |
CN110328274A (zh) * | 2019-08-21 | 2019-10-15 | 温州欧凯机械有限公司 | 一种汽车滑动叉无飞边成型装置及无飞边成型方法 |
-
1990
- 1990-02-05 JP JP2625990A patent/JPH0620573B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH03230842A (ja) | 1991-10-14 |
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